Исследование влияния скорости индентирования на двойникование в медных сплавах методом акустической эмиссии

Исследуемыми материалами были плоские образцы с различным размером зерна, которые представленны на рис. 2.2.

Рис. 2.2 - Образцы для исследования

2.2 Методы исследования

2.2.1 Определение размера зерна

Образцы сплавов для микроскопических исследований приготавливлись по следующей схеме:

Образец сплава запрессовывается в пластмассу на специальном прессе марки “SIMLIMET 1000” (рис. 2.3).

Рис. 2.3 - Пресс “SIMLIMET 1000”

Процесс шлифования проводится в двух взаимноперпендикулярных направлениях с использованием шлифовальных шкурок с различным размером зерна на шлифовально-полировальном станке (рис. 2.4).

Полировка образцов проводится до зеркального блеска исследуемой поверхности на специальном сукне с хромовым ангидридом.

4. Процесс травления проводился с целью выявления границ зерна. В качестве реактива берется аммиачный раствор соли - хлористой меди и хлористого аммония.

Рис. 2.4 - Шлифовально-полировальный станок

Размер зерна определялся с помощью оптического микроскопа Neophot 2 с использованием объективмикрометра Цоб=0,01мм (100 делений на 1мм) и окулярмикрометра Цок=3,6 мкм. Замер размера зерна на одном шлифе производился не менее 10 раз и подсчитывался средний размер зерна в образце. Размер зерен, исследуемых сплавов составил 40, 80, 200 мкм в зависимости от температуры отжига.

2.2.2 Метод АЭ при индентировании образцов

Поскольку работа посвящена явлению акустической эмиссии путем индентирования, естественно, что и основным исследовательским методом является метод АЭ при индентировании образцов. Индентирование осуществляли на универсальной разрывной машине Н50К-Т (Tinius Olsen Ltd) (рис. 2.5 и 2.6) твердосплавным сферическим индентором диаметром 1,5888 мм со скоростями внедрения 0,1; 0,5; 1; 2; 3;5 мм/мин при нагрузке 1000 Н.

Разрывная машина через последовательный порт связана с компьютером и полностью им управляется. Сбор АЭ информации осуществлялся с помощью акустикоэмиссионного комплекса ЭЯ-1 (рис.2.7) с программным обеспечением, разработанными на кафедре «Материаловедение и механика материалов» ТГУ, а также датчиков и усилителей производства фирмы MicroSensor AE, г. Саров. Данный комплекс включает:

- пьезоэлектрические широкополосные датчики: MSAE400 (собственное усиление 27дБ), производства г. Саров;

- усилитель MSAE-FA010 с регулируемым коэффициентом усиления до 60 дБ, встроенным фильтром (50…1200МГц) и блоком формирования среднего квадратического значения (RMS) сигнала АЭ;

- «быстрое» АЦП (ЛА-н20-12PCI, производства ЗАО «Руднев-Шиляев»): частота сбора данных 6,25 МГц. Длина регистрируемого события: 0,655 мс (4096 точек), управление программой AERecorder (рис. 2.8);

- «медленное» АЦП (ЛА-1.5PCI-14, производства ЗАО «Руднев-Шиляев»): 100 Гц - оцифровка огибающей АЭ (RMS) другой параметрической информации, управление программой Polygraph (рис.2.8);

- программа Ti50 (рис.2.8) для управления разрывной машиной, позволяющая по заранее заложенной пользователем программе сделать предварительное нагружение, далее нагрузить с определенной скоростью до заданного усиления, выдержать несколько секунд, разгрузить с другой скоростью. Все параметры нагружения можно задавать отдельно и даже производить циклическое нагружение;

- пакет программ для постобработки АЭ данных.

Рис. 2.5 - Универсальная разрывная машина Н50К-Т

Рис. 2.6 - Универсальная разрывная машина Н50К-Т



Рис. 2.7 - Схема проведения экспериментов (образец установлен на датчике)

Рис. 2.8 - Использованные программы для обработки результатов

2.2.3 Кластеризация импульсов АЭ

Однотипные источники излучают сигналы АЭ с подобными амплитудно - частотными характеристиками, идентификацию сигналов АЭ по источникам их происхождения можно проводить путем выделения кластеров (скоплений) на точечных диаграммах, построенных в координатах: энергия - медианная частота (E - Fmed ). Таким образом, одним из методов исследования было проведение кластеризации на ПК, с помощью программ Image, Far, New2Old, AEbin. Этот пакет программ предназначен для постобработки АЭ данных: быстрое преобразование Фурье, кластеризация спектров по критерию подобия. Применяемый коэффициент аппроксимации 30%.

3. Результаты исследования и обсуждение

После проведения эксперимента регистрировались параметры АЭ: спектральная плотность, RMS, определялась Fmed, которые в свою очередь зависят от различных факторов: размер зерна, скорости индентирования, содержания легирующего элемента, поэтому обсуждение результатов рассматривается в следующем порядке:

3.1 Влияние концентрации легирующего элемента и скорости деформации на спектральную плотность сигналов АЭ

На рис.3.1 - 3.3 представлены спектральные плотности сигналов I и II группы в зависимости от концентрации легирующего элемента и скорости индентирования.

Спектральная плотность, усл.ед	I группа	I группа	I группа
	Cu - 0,5 ат.%Ge	Cu - 5,7 ат.%Ge	Cu - 9 ат.%Ge
	II группа	II группа	II группа
	Cu - 0,5 ат.%Ge	Cu - 5,7 ат.%Ge	Cu - 9 ат.%Ge
	Частота, кГц

Рис. 3.1 - Изменение спектральной плотности для исследуемых образцов со скоростью индентирования 0,1 мм/мин с размером зерна 200 мкм.

Спектральная плотность, усл.ед	I группа	I группа	I группа
	Cu - 0,5 ат.%Ge	Cu - 5,7 ат.%Ge	Cu - 9 ат.%Ge
		II группа	II группа
		Cu - 5,7 ат.%Ge	Cu - 9 ат.%Ge
	Частота, кГц

Рис. 3.2 - Изменение спектральной плотности для исследуемых образцов со скоростью индентирования 1 мм/мин с размером зерна 200 мкм.

Спектральная плотность, усл.ед	I группа	I группа	I группа
	Cu - 0,5 ат.%Ge	Cu - 5,7 ат.%Ge	Cu - 9 ат.%Ge
		II группа	II группа
		Cu - 5,7 ат.%Ge	Cu - 9 ат.%Ge
	Частота, кГц

Рис. 3.3 - Изменение спектральной плотности для исследуемых образцов со скоростью индентирования 5 мм/мин с размером зерна 200 мкм.

При этом выявлены основные закономерности:

1. Для сплава 0,5 ат.%Ge сигналы II группы отсутствуют, исключение составляет только наименьшая скорость индентирования 0,1 мм/мин.

2. Максимальное значение энергии для сигналов I группы находится на частоте 150 кГц и не зависят от содержания легирующего элемента и скорости деформации.

3. Распределение энергии по частотам сигналов II группы для сплава Cu - 5,7 ат.%Ge располагается в более широком интервале, а для сплава Cu - 9,0 ат.%Ge располагается в более узком интервале частот. Максимальное значение энергии для сигналов II группы находится на частоте менее 100 кГц для сплава Cu - 5,7 ат.%Ge, для сплава Cu - 9,0 ат.%Ge находится на частоте порядка 150 кГц.

3.2 Влияние концентрации легирующего элемента, размера зерна и скорости индентирования на RMS сигналов АЭ

Также были получены зависимости RMS от времени, представленные на рис. 3.4.

Установлено, что при одноосном растяжении механизм двойникования проявляется в виде дискретных сигналов высокой мощности, причем для сплава Cu - 5,7 ат.%Ge [1] наиболее явно. Аналогичным образом двойникование проявляется при индентировании на кривых RMS (рис. 3.4), причем независимо от скорости нагружения. Для сплава с 9,0 ат.%Ge дискретные импульсы наблюдаются значительно реже, за исключением сплава с размером зерна 40 мкм и со скоростью 2 мм/мин. Однако с уменьшением размера зерна поведение RMS во времени изменяется: вместо плавного уменьшения уровня RMS, которое характерно для сплава с большим размером зерна, наблюдается рост RMS после первоначального спада.

Общий уровень RMS с увеличением скорости деформации повышается. Очевидно, что с увеличением скорости деформации повышается и скорость движения дислокаций в процессе скольжения, а значит и энергия импульсов будет повышаться. При образовании и распространении двойников энергия акустического сигнала должна быть выше, чем энергия сигнала от дислокаций, а частота двойниковых сигналов должна быть более низкой, т.к. размеры источников АЭ увеличиваются.

1 мм/мин 2 мм/мин
Среднее квадратическое значение непрерывной АЭ (RMS), В		Среднее квадратическое значение непрерывной АЭ (RMS), В		5,7 ат.%Ge Зерно 200 мкм.
				9,0 ат.%Ge Зерно 200 мкм.
				9,0 ат.%Ge Зерно 80 мкм.
				9,0 ат.%Ge Зерно 40 мкм.
	Время нагружения, с		Время нагружения, с
3 мм/мин 5 мм/мин
Среднее квадратическое значение непрерывной АЭ (RMS), В		Среднее квадратическое значение непрерывной АЭ (RMS), В		5,7 ат.%Ge Зерно 200 мкм.
				9,0 ат.%Ge Зерно 200 мкм.
				9,0 ат.%Ge Зерно 80 мкм.
				9,0 ат.%Ge Зерно 40 мкм.
	Время нагружения, с		Время нагружения, с

Рис. 3.4 - RMS АЭ этапа нагружения для различных скоростей индентирования

С уменьшением размера зерна зарождается большее количество двойников, но их распространение и в длину и в ширину ограниченно, что сопровождается увеличением частоты и снижением их энергии.

В связи с этим можно предположить, что появление второго пика на кривых RMS в сплавах с 9,0 ат.%Ge связано с образованием большого количества тонких двойников деформации.

Известно, что уровень RMS зависит линейно от скорости деформации, если в процессе деформации не происходит смены механизма. В связи с этим было интересно построить зависимости среднего значения RMS от скорости индентирования, которые представлены на рис.3.5.

RMS	Cu - 0,5 ат.%Ge (200 мкм)	Cu - 5,7 ат.%Ge (200 мкм)	Cu - 9,0 ат.%Ge (200 мкм)
	Скорость индентирования, мм/мин

Рис. 3.5 - Изменение RMS в зависимости от концентрации легирующего элемента и скорости индентирования

Видно, что для сплава с низкой концентрацией Ge и высокой ЭДУ линейная зависимость наблюдается. А с повышением концентрации Ge появляется перегиб на графике зависимости RMS от скорости индентирования, который очевидно связан с проявлением механического двойникования. В сплаве с 9%Ge отклонение от линейного хода только обозначается. Возможно распространение двойников затруднено в связи с высоким твердорастворным упрочнением. Изменение RMS в зависимости от скорости индентирования и размера зерна представлены в графическом виде на рис.3.6.

Уровень RMS при индентировании снижается с увеличением размера зерна, аналогичные результаты были получены ранее при одноосном растяжении тех же сплавов: уровень мощности АЭ в области предела текучести снижается от 18 до 4 отн.ед. Зависимость изменение RMS от скорости индентирования и концентрации легирующего элемента представлена на рис. 3.7.

RMS	Cu-9,0 ат.%Ge (0,1мм/мин)	Cu-9,0 ат.%Ge (1мм/мин)	Cu - 9,0 ат.%Ge (5мм/мин)
	Размер зерна, мкм

Рис. 3.6 - Изменение RMS в зависимости от скорости индентирования и размера зерна

RMS	0,1 мм/мин (200 мкм)	1 мм/мин (200 мкм)	5 мм/мин (200 мкм)
	Содержание Ge, %

Рис.3.7 - Изменение RMS в зависимости от скорости индентирования и концентрации легирующего элемента

На графике RMS от концентрации легирующего элемента в зависимости от скорости индентирования наблюдается максимальное значение RMS для сплава 5,7%Ge, что связано с наибольшим проявлением в нем механизма двойникования. При указанном содержании легирующего элемента обеспечивается облегченное и зарождение и распространение двойников, т.к. ЭДУ мала, а твердорастворное упрочнение еще не большое.

3.3 Влияние концентрации легирующего элемента, размера зерна и скорости индентирования на медианную частоту сигналов АЭ

На экспериментальных данных по энергии - медианная частота можно заметить:

Для сплава с 9 ат.%Ge (рис.3.8а) и максимальным размером зерна плотность импульсов наиболее низкая. Высокоэнергетичные импульсы, связанные с двойникованием присутствуют в малом количестве в узком диапозоне частоты. С уменьшением размера зерна общая плотность сигналов увеличивается.

Энергия, усл.ед.	Cu - 9 ат.%Ge (200 мкм)
	0,1 мм/мин	1 мм/мин	5 мм/мин
	Медианная частота, кГц
Энергия, усл.ед.	Cu - 9 ат.%Ge (80 мкм)
	0,1 мм/мин	1 мм/мин	5 мм/мин
	Медианная частота, кГц
нергия, усл.ед.	Cu - 9 ат.%Ge (40 мкм)
	0,1 мм/мин	1 мм/мин	5 мм/мин
	Медианная частота, кГц
Энергия, усл.ед.	Размер зерна 200 мкм, скорость индентирования 0,1 мм/мин
	0,5%Ge	5,7%Ge	9%Ge
	Медианная частота, кГц
Энергия, усл.ед.	Размер зерна 200 мкм, скорость индентирования 1 мм/мин
	0,5%Ge	5,7%Ge	9%Ge
	Медианная частота, кГц
Энергия, усл.ед.	Размер зерна 200 мкм, скорость индентирования 5 мм/мин
	0,5%Ge	5,7%Ge	9%Ge
	Медианная частота, кГц
Энергия, усл.ед.	Cu - 9 ат.%Ge, скорость индентирования 0,1 мм/мин
	200 мкм	80 мкм	40 мкм
	Медианная частота, кГц
нергия, усл.ед.	Cu - 9 ат.%Ge, скорость индентирования 1 мм/мин
	200 мкм	80 мкм	40 мкм
	Медианная частота, кГц
Энергия, усл.ед.	Cu - 9 ат.%Ge, скорость индентирования 5 мм/мин
	200 мкм	80 мкм	40 мкм
	Медианная частота, кГц

Рис. 3.8 - Зависимость энергии сигналов АЭ от их медианной частоты, в зависимости от трех факторов: а) от скорости индентирования; б) от % легирующего элемента; в) от размера зерна

Максимальноая плотность высокоэнергетичных импульсов наблюдается для сплавов с размером зерна 80 мкм при всех скоростях нагружения и для сплава с размером зерна 40 мкм при максимальной скорости нагружения. Очевидно, что при размере зерна 80 мкм деформация скольжения локализуется в первичных системах и на границах зерен достигается напряжение необходимое для инициирования двойникования. При этом наблюдается достаточно широкий разброс импульсов по частоте. С уменьшение зерна до 40 мкм распространение двойников затрудненяется, что приводит к уменьшению плотности высокоэнергетичных импульсов. Большинство импульсов скапливаются в кластере отвечающем за скольжение.

Однако дальнейшее увеличение скорости деформации приводит к возрастанию роли двойникования и плотность высокоэнергетичных импульсов вновь возрастает, причем эти импульсы локализуются в более узком интервале частот аналогично сплаву с размером зерна 80 мкм. При скорости 5 мм/мин кластер, отвечающий за скольжение сдвигается в область более высоких энергий и располагается в более узком интервале частот. С точки зрения теоретических предпосылок это является более логичным, т.к. скорость двойникования и скольжения должны обеспечивать заданную скорость деформации, а значит их скорость должна увеличиваться, что приводит к возрастанию энергии. На рис.3.8б представлено распределение импульсов в координатах энергии - медианная частота для сплавов с различным содержанием легирующего элемента. В сплаве с низким содержанием Ge и низкой ЭДУ все импульсы концентрируются в области низких энергий в диапазоне частот 130 - 200 кГц. В сплаве с 5,7 ат.%Ge при всех скоростях индентирования наблюдается второй кластер высокоэнергетичных импульсов в узком интервале частот 130 - 145 кГц. Очевидно именно эти импульсы отвечают за двойникование. Для сплава с 9 ат.%Ge кластер высокоэнергетичных импульсов выражен менее явно, т.к. их плотность значительно ниже. На рис.3.9 представлены графики зависимости средней медианной частоты от скорости индентирования и размера зерна. Видно, что указанная характеристика АЭ практически не реагирует на указанные структурный и скоростной фактор деформации, т.е. является мало информативным в данном случае.

Fmed, кГц	Cu - 5,7 ат.%Ge (200 мкм, I группа)	Cu - 5,7 ат.%Ge (200 мкм, для всех групп)
	Скорость индентирования, мм/мин

Рис. 3.9 а - Зависимость Fmed от скорости индентирования для сплава Cu - 5,7 ат.%Ge с размером зерна 200 мкм

Fmed, кГц	Cu - 9,0 ат.%Ge ( I группа)	Cu - 9,0 ат.%Ge ( для всех групп)
	Размер зерна, мкм

Рис. 3.9б - Зависимость Fmed от размера зерна для I и для всех групп в сумме для сплава Cu - 9,0 ат.%Ge со скоростью индентирования 1 мм/мин

Изменение средней величины медианной частоты сигналов АЭ от процентного содержания легирующего элемента показывает (рис.3.10), что ее минимальное значение соответствует 5,7 ат.%Ge, т.е. именно тому сплаву, в котором двойникование является ведущим механизмом деформации. Медианная частота сигналов связана с размерами источников АЭ, при смене механизма скольжения на двойникование масштаб источников меняется с микро- на мезо- уровень и становится понятным данное изменение медианной частоты.

Fmed, кГц	1 мм/мин, 200 мкм ( I группа)	1 мм/мин, 200 мкм ( для всех групп)
	Содержание Ge, %

Рис.3.10 - Зависимость Fmed от содержания легирующего элемента со скоростью индентирования 1 мм/мин и размером зерна 200мкм

3.4 Сравнение результатов при индентировании и одноосном растяжении эксперементальных данных

Сравнительный анализ параметров АЭ показал, что поведение АЭ при одноосном растяжении является аналогичным поведению сигналов АЭ при индентировании.

При одноосном растяжении были обнаружены высокоэнергетичные импульсы дискретной АЭ связанные с механизмом пластической деформации двойникованием (рис.3.11), подобные высокоэнергетические импульсы имеют место на кривых RMS, полученных при индентировании. Также, как и при одноосном растяжении, количество дискретных импульсов уменьшается для сплава с 9,0 ат.%Ge по сравнению со сплавом 5,7 ат.%Ge, в результате твердорастворного упрочнения, а уровень RMS значительно снижается (рис.3.12). Размер зерна оказывает такое же влияние на уровень RMS, как и на мощность АЭ при одноосном растяжении в области предела текучести (Рис.3.13).

При одноосном растяжении были определены характеристики прочности сплавов с различным содержанием легирующего элемента и размером зерна. В настоящей работе предпринята попытка найти корреляцию между механикой растяжения и индентирования.



Рис. 3.11 - Изменение мощности АЭ в процессе деформации образцов сплавов меди с германием с размером зерна 200 (а), 80 (б) и 40 (в) мкм

Среднее квадратическое значение непрерывной АЭ (RMS), В	Cu - 0,5 ат.%Ge (200 мкм)	Cu - 5,7 ат.%Ge (200 мкм)	Cu - 9,0 ат.%Ge (200 мкм)
	Время нагружения, с

Рис. 3.12 - Изменение RMS АЭ при индентировании в зависимости от концентрации легирующего элемента с размером зерна 200 мкм

Рис. 3.13 - Зависимость мощности АЭ в области предела текучести от размера зерна, определенной при одноосном растяжении

Понятно, что с увеличением концентрации легирующего элемента происходит упрочнение сплава, а значит работа пластической деформации при индентировании должна уменьшаться, аналогично должно повлиять зернограничное упрочнение. Работу пластической деформации рассчитывали как площадь под кривой индентирования (рис. 3.14).

Рис. 3.14 - Методика испытаний на индентирование с регистрацией АЭ

При сравнении прочности сплавов с работой пластической деформации при индентировании была установлена четкая корреляции между этими характеристиками.

4. Безопасность и экологичность объекта

4.1 Описание рабочего места, оборудования и выполняемых технических операций

Рабочее место изображенное на рис. 4.1. располагается в лаборатории акустической эмиссии и механических свойств материалов, соответствующей требованиям ОСТ Р ИСО/МЭК 17025 - 2006 (Международного стандарта ИСО/МЭК 17025 - 2005).

Рисунок 4.1 - Эскиз рабочего места: 1 - Рабочий стол с ЭВМ; 2 - Разрывная машина Н50-КТ; 3 - Огнетушитель

Перечень использованного оборудования и инструментов, а так же выполняемые операции на этом оборудовании сведены в таблицу 4.1.

Таблица 4.1 - Описание рабочего места

Наименование оборудования, инструмента	Операции, выполняемые на этом оборудовании или этим инструментом
Рабочий стол с ЭВМ	Регистрация данных акустического сигнала, нагрузки, электрохимического потенциала.
Разрывная машина Н50-КТ	Механические испытания по схеме трёхточечного изгиба с контролем акустической эмиссии и электрохимическими измерениями

4.2 Описание эксперимента

На рабочем столе установлен ЭВМ (акустико-эмиссионное оборудование), на которое поступают экспериментальные данные с разрывной машины, на которой происходит механическое нагружение образца.

4.3 Идентификация опасных и вредных производственных факторов, и их воздействие на организм человека

Производственная среда - это пространство, в котором осуществляется трудовая деятельность человека. В производственной среде формируется негативные факторы природного характера, которые формируют элементы производственной среды. Анализ каждого из возможных факторов сведен в таблицу 4.2.

Таблица 4.2 - Идентификация вредных производственных факторов

Возможные опасные и вредные производственные факторы	Оборудование, вызывающее этот фактор	Влияние на организм человека
Физические: повышенный уровень ЭМИ	Компьютер	Приводит, к нервным и психологическим заболеваниям, нарушениям в функционировании биологических систем организма, костно-мышечным нарушениям, нарушениям зрения, заболеваниям кожи лица и др. (СанПин 2.2.2/2.41340-03);
Повышенный уровень шума	Разрывная машина Н50-КТ	Потеря слуха (тугоухость), повышенная утомляемость, общая слабость, раздражительность, апатия, ослабление памяти, потливость
Психофизические: Перенапряжение зрительных анализаторов Монотонность труда	Компьютер	Быстрое утомление, повышенный риск ошибочных действий, снижение зрения, утомление, рассеяние внимания

4.4 Мероприятия по разработке безопасных условий труда на производственном участке

Мероприятия по созданию условий безопасности труда характеризуются комплексом мер по защите от воздействия вредных и опасных производственных факторов: система освещения и источников света, условия безопасного труда наличии источников шума и вибрации, ионизирующих излучений и электромагнитных полей и т.д.

Предлагаю произвести следующие мероприятия для создания безопасных условий труда:

Организационные: обучение по охране труда, проведение инструктажа по охране труда, контроль за состоянием охраны труда.

Технические: обеспечение безопасности производственного оборудования; обеспечение безопасности зданий и сооружений; обеспечение работающих средствами индивидуальной защиты; обеспечение оптимальных режимов труда и отдыха; обеспечение безопасности производственных процессов; нормализация условий труда и др.

4.4.1 Расчёт искусственного освещения

Производительность труда во многом зависит от освещения: неудовлетворительное количественно или качественно, оно не только утомляет зрение, но происходит утомление организм в целом. Нерациональное освещение может, кроме того, явиться причиной травматизма: плохо освещенные опасные зоны, слепящие источники света и блики от них, резкие тени ухудшают видимость настолько, что вызывают полную потерю ориентировки работающих.

В настоящее время существуют три вида освещения: естественное, искусственное и совмещенное. В помещении должно быть предусмотрено естественное и искусственное освещение в соответствии с СНиП 23-05-95 «Естественное и искусственное освещение».

Естественное освещение положительно влияет не только на зрение, но - также тонизирует организм человека в целом и оказывает благоприятное психологическое воздействие. В данном дипломном проекте естественное освещение помещений осуществляется боковым светом - через световые проемы в наружных стенах

Искусственное освещение применяется при работе в темное время суток и днем, когда по условиям технологии требуются объёмно-планировочные решения, которые не позволяют обеспечить нормированные значения коэффициента естественной освещенности. Освещение, при котором недостаточное по нормам естественное освещение дополняется искусственным, называется совмещенным.

Искусственное освещение подразделяют на: рабочее, аварийное, эвакуационное, охранное. Рабочее освещение - это освещение, необходимое для осуществления трудового процесса. Аварийное освещение - освещение для продолжения работы при аварийном отключении рабочего освещения. Эвакуационное освещение - это освещение для эвакуаций людей при аварийном отключении рабочего освещения.

Рассчитаем необходимое количество светильников при использовании искусственного освещения в помещении по формуле

(4.1)

где N - число светильников; Ф - световой поток одной лампы, лм;

Е - минимальная нормируемая освещенность, лк;

S - площадь помещения, м2;

k - коэффициент запаса, учитывающий старение ламп, запыление и загрязнение светильников;

z - отношение средней освещенности к минимальной (в большинстве случаев z=1,1…1,5);

С - количество ламп в светильнике

Определяем минимальную освещенность рабочего места

Таблица 4.3 - Норма искусственного освещения

Характеристика зрительной работы	Разряд зрительной работы	Подразряд зрительной работы	Искусственное освещение
			При системе общего освещения
Высокой точности	III	А	300

Таблица 4.4 - Значения коэффициента запаса для светильников

Помещения и территории	С газоразрядными лампами
Помещения общественных зданий	1,5

Согласно [65] выбираем значение коэффициента неравномерности освещенности z =1,1.

Подбираем тип лампы и мощность светового потока лампы:

Таблица 4.5 - Характеристики газоразрядных ламп

Тип лампы	Мощность, Вт	Световой поток, лм	Средняя продолжительность горения, ч
Люминесцентные лампы
ЛХБ 40-4	20	2600	10000

Для определения коэффициента использования светового потока необходимо вычислить индекс помещения:

i = bЧl / [h (b+l)] =4•6/[2,6•(4+6 )]=0,96,

где b - ширина помещения, м;

l - длина помещения, м;

h - высота подвеса светильника над рабочей поверхностью, м.

Коэффициенты отражения ?п , ?с ,??р принимаются при цвете поверхности: темной (коричневой, черной) равными 10%; полутемной (серой, красной, зеленой) - 30%; светлой (светло-желтой, светло-голубой) - 50%; белой - 70%.

Выбираем коэффициент использования светового потока в соответствии с таблицей 4.6.

Таблица 4.6 - Значения коэффициента использования светового потока светильников с люминесцентными лампами и лампами ДРЛ, %

i	ВЛО
п	70 70 50 30
с	50 50 30 10
р	30 10 10 10
1,0	38 36 32 30

Используя соответствующие данные находим необходимое количество светильников.

N= 300•24•1,5•1,1/2600•0,38•2= 6 шт.

Учитывая состав среды в помещении, выбрали светильники типа ВЛО. Каждый светильник комплектуется двумя лампами ЛХБ - 40 - 4. Разместили светильники в два ряда по 3 в каждом. Проектировочная схема расположения светильников изображена на рис. 4.2., на котором указаны значения величины d - расстояние от крайних светильников до стен и L - расстояние между соседними светильниками. Как правило, величину L принимают равной 2…4 метра, а величину d нашли по зависимости d = 0,3…0,5·L.



Рисунок 4.2 - Расположение светильников

4.4.2 Электробезопасность

Электробезопасность - это система организационных и технических мероприятий и средств, обеспечивающих защиту людей от вредного и опасного воздействия электрического тока, электрической дуги, электромагнитного поля и статического электричества.

Электробезопасность на рабочем месте обеспечивается соответствующей конструкцией электроустановок; применением технических способов и средств защиты; организационными и техническими мероприятиями (ГОСТ 12.1.019 - 79 и ГОСТ 12.1.030 - 81).

Основными техническими способами и средствами защиты от поражения электрическим током, используемыми отдельно или в сочетании друг с другом, являются: защитное заземление, защитное зануление, защитное отключение, применение малого напряжения, электрическое разделение сети, двойная изоляция, оградительные устройства, предупредительная сигнализация, блокировка, знаки безопасности.

Рабочее место по степени опасности поражения людей электрическим током соответствует категории. Помещения без повышенной опасности - характеризуются отсутствием условий, создающих “повышенную опасность” и “особую опасность”.

Рассмотрим защитные средства для каждого электроприбора отдельно в таблице 4.7.

Таблица 4.7 - Разработка защитных средств

Электрооборудование	Защитное устройство
Разрывная машина Н50-КТ	1. Двойная изоляция и контроль за ее состоянием 2. Обеспечение недоступности токоведущих частей 3. Заземление
Компьютер	1. Включение установок автоматического пожаротушения 2. Защитное отключение

Для предупреждения персонала о наличии напряжения или его отсутствии в объекте необходимо применение звуковой или световой сигнализации. При обслуживании и ремонте электрооборудования обязательно необходимо использование электрозащитных средств и средства индивидуальной защиты.

4.5 Пожаробезопасность

Пожарная и взрывная опасность рабочего места низкая, оборудование изготовлено из троудновоспламенющихся веществ. Возможными причинами пожарной опасности можно назвать: нарушение правил техники безопасности (курение и распитие спиртных напитков в рабочем месте), чрезвычайные ситуации (пожар, землетрясение, падение метеорита, ядерная война). Различают тепловые, химические и микробиологические источники зажигания - импульсы. Наиболее распространен тепловой импульс, которым обладают: открытое пламя, искра, электрические дуги, нагретые поверхности и др.

Средством пожаротушения на рабочем месте является порошковый огнетушитель.

4.6 Экологическая экспертиза рабочего места

Экологическая экспертиза - это система комплексной оценки всех возможных экологических и социально-экономических последствий осуществления проекта, направленная на предотвращение их отрицательного воздействия на окружающую среду и на решение намеченных задач с наименьшими затратами природных ресурсов.

В ходе работы негативного воздействия на окружающую среду при реализации объекта не выявлено.

Испытанные образцы в дальнейшем используются в учебном процессе, в лабораторных работах по металлографии и исследовании влияния термообработки на свойства и структуру стали.

4.7 Безопасность при ЧС

К основным видам чрезвычайных ситуаций техногенного характера можно отнести:

1) пожары, взрывы, угрозы взрывов;

2) обрушение зданий;

3) транспортные;

4) на электрических системах - замыкание и др.

И практически все они характерны для лаборатории акустической эмиссии и механических свойств материалов.

На объекте должно быть обеспечено оповещение и (или) сигнализация.

Аварийные и спасательные работы, проводимые при ЧС:

Локализация аварий на коммунально-энергетических сетях и сооружениях;

Восстановление линий электропередач;

Восстановление водоснабжения;

Обрушение неустойчивых конструкций;

Расчистка дорог от завалов;

Оказание медицинской помощи;

Эвакуация людей;

Доставка продовольствия и медикаментов.

Согласно СНиП 21-01-97 - эвакуация - представляет собой процесс организованного движения людей наружу из помещений, в которых имеется возможность воздействия на них опасных факторов пожара.

Эвакуация должна осуществляться по путям эвакуации через эвакуационные выходы согласно знакам эвакуации. Схема эвакуации при возникновении чрезвычайной ситуации представлена на рис. 4.3.

4.8 Способы и средства тушения пожаров

В случае возникновения чрезвычайной ситуации персонал должен принять немедленные меры по её устранению. При возникновении пожара люди должны покинуть помещение за короткий срок. Для ликвидации последствий кризисных пожаров могут привлекаться формирование служб гражданской обороны. При получении сигнала о пожаре начальник ГО и его штаб принимают меры по ликвидации пожара. Командир формирования после получения и уяснения задачи организует выдвижение, формирования к указанному участку пожара. Для уточнения обстановки высылаются разведчики, которые выясняют характер пожара, его границы, направление распространения огня и возможные места устройства.



Рисунок 4.3 - Схема эвакуации при возникновении чрезвычайной ситуации

разделительных полос, наличие водоисточников и их состояние, пути вывода и способы спасения людей из зоны пожара. При подходе формирования к месту пожара командир на основе полученной задачи, каждому подразделению. Спасение людей - главная задача спасательных работ при пожарах. В первую очередь разыскиваются люди, оказавшиеся в очаге пожара. В условиях сильного задымления и скопления угарного газа спасателям следует работать в противогазах. Весь личный состав, привлекаемый для тушения пожара, изучает правила техники безопасности. При возникновении небольшого очага возгорания на рабочем месте персонал должен в первую очередь оповестить пожарную охрану предприятия, одним из способов предусматриваемых в этом случае, а также сообщить непосредственно начальнику о возгорании, чтобы тот принял необходимые меры для тушения пожара и эвакуации людей до прибытия бригады пожарных, а затем приступить к тушению пожара имеющимися на рабочем месте средствами пожаротушения (огнетушители, песок). При невозможности локализации пожара и его остановки своими силами персонал должен немедленно покинуть помещение.

Вывод: в данном разделе проведён анализ рабочего места, изучены условия обеспечения безопасных условий труда на рабочем месте, электробезопасности, пожаробезопасности, произведена идентификация вредных факторов и экологическая экспертиза рабочего места, произведён расчет освещенности. И, исходя из данных, можно сделать вывод, что помещение удовлетворяет выше перечисленным нормам, обеспечивает безопасное место для дальнейших экспериментов и является экологически чистым.

5. Организационно-экономическое обоснование НИР

Цель данного раздела - организационно-экономическое обоснование целесообразности проведения опыта акустической эмиссии при индентировании медных сплавов и применения ее в дальнейшем будущем для других материалов и сплавов, как более удобный и качественный метод.

В связи с этим ставятся следующие задачи:

Изучить теоретические аспекты целесообразности нахождения акустической эмиссии. Проанализировать положительные и отрицательные характеристики исследования.

Провести организационно-экономическое обоснование исследования.

Проанализировать и сделать выводы по целесообразности нахождения акустической эмиссии при индентировании медных сплавов.

5.1 Перечень стадий и этапов выполнения НИР в соответствии с исходными данными

Перечень стадий и этапов выполнения НИР в соответствии с исходными данными сведены в таблицу 5.1.

Таблица 5.1 - Перечень стадий и этапов выполнения НИР в соответствии с исходными данными

№ п/п	Наименование работ	Трудоемкость, дн.	Должность исполнителя	Количество исполнителей, чел.	Применяемое оборудование
		tmin	tmax
1	2	3	4	5	6	7
1. Литературный обзор
1	Сбор информации и анализ, полученных данных: - библиотека ТГУ [67]; - библиотека ДКиТ; - интернет [68]	22	30	Руководитель, техник (студент)	2
1.1	Выдача дипломного задания	1	2	Руководитель	1
1	2	3	4	5	6	7
2. Подготовка к проведению испытаний
2.1.	Подбор испытуемых образцов: медный сплав; - хим. состав;	2	3	Техник (студент)	1
2.2.	Изучение программы С0	1	2	Инженер, техник (студент)	2	Работа на ПК
3. Проведение экспериментов
3.1	Индентирование образцов [69] (10 шт.)	3	5	Инженер, техник (студент).	2	Универсальная разрывная машина Н50-КТ
3.2	Кластеризация с помощью программы С0	4	6	Техник (студент)	1	Работа на ПК
3.3	Обработка экспериментальных данных (построение графиков зависимостей)	6	10	Техник (студент)	1	Работа на ПК
3.4	Анализ графиков и формулировка выводов	10	14	Руководитель, техник (студент)	2	Работа на ПК
4. Обработка результатов НИР
4	Обработка и анализ, оформление и согласование отчетов: введение, лит.обзор, практическое описание, экономическая часть, безопасность жизнедеятельности	25	30	Руководитель, техник (студент)	2
4.1	Защита Дипломного проекта	1	2	Техник (студент)	1

5.2 Определение ожидаемой трудоемкости этапов НИР и составление оптимизированного линейного графика выполняемых этапов НИР

При определении ожидаемой трудоемкости выполнения каждой работы и каждого этапа, по аналогии с ранее выполняемыми работами или на основании коллегиального обсуждения специалистов, определяются оптимистическая и пессимистическая трудоемкость каждого этапа работ.

Затем определим ожидаемую трудоемкость по следующей формуле:

(5.1)

где: - оптимистическая оценка трудоемкости выполнения работы в чел./дн.;

-пессимистическая оценка трудоемкости выполнения работы в чел./дн.

Зная ожидаемую трудоемкость по этапам и численность исполнителей, определяем длительность каждого этапа, суммарную длительность НИР, удельный вес каждого этапа и нарастание технической готовности по этапам по следующим формулам:

Длительность работы или этапа определяем:

(5.2)

где: Pi - численность исполнителей, чел.

Суммарная длительность НИР:

(5.3)

Удельный вес каждого этапа определяется в %, принимая Т за 100%:

(5.4)

Нарастание технической готовности определяется последовательным сложением удельных весов этапов.

После определения продолжительности выполнения каждого этапа, строим линейный график процесса проектирования и изготовления новой конструкции изображенный на рисунок 5.1 и определяем графическим путем общую продолжительность выполнения работ, с учетом произведенной оптимизации. Результаты расчетов длительности выполнения работы сведены в таблицу 5.2.

Затем, используя оптимизированный линейный график, составляем табель учета рабочего времени выполнения НИР представленный в таблице 5.3.

Таблица 5.2 - Результаты расчетов длительности выполнения работ

№ этапа	Численность исполнителей	tmin,, дн	tmax,, дн	Тож, дн	Тэmi, дн	T	,%	Д,%
	Руководитель	Инженер	Техник (студент)	Всего
1.	1		1	2	22	30	25,20	13	56	23,21	23,21
1.1	1			1	1	2	1,40	2		3,57	26,78
2.1.			1	1	2	3	2,40	3		5,36	32,14
2.2.		1	1	2	1	2	1,40	1		1,79	33,93
3.1.		1	1	2	3	5	3,80	2		3,57	37,5
3.2.			1	1	4	6	4,80	5		8,93	46,43
3.3			1	1	6	10	7,60	8		14,29	60,72
3.4	1		1	2	10	14	11,60	6		10,71	71,43
4.	1		1	2	25	30	27	14		25	96,43
4.1			1	1	1	2	1,4	2		3,57	100
Итого	4	2	9	15	75	104	87	56		100,0

Таблица 5.3 - Табель учета рабочего времени выполнения НИР

№ этапа	Исполнители
	Руководитель	Инженер	Техник (студент)
1.	13		13
1.1	2
2.1.			3
2.2.		1	1
3.1.		2	2
3.2.			5
3.3			8
3.4	6		6
4.	14		14
4.1			2
Fi	35	3	54

Рисунок 5.1 - Ленточный график выполнения НИР

5.3 Расчет статей затрат и составление сметы на проведение НИР

Текущие затраты носят характер издержек производства и к ним относятся:

заработная плата лиц, принимающих участие в НИР;

отчисления в единый социальный налог;

стоимость материалов, полуфабрикатов, покупных изделий и др.;

расходы на электроэнергию, топливо и т.д., необходимые для проведения НИР;

амортизация оборудования, ЭВМ и приборов, аппаратов со сроком полезного использования более года;

общие накладные расходы, соответствующие уровню, сложившемуся в учреждении, проводящем НИР.

Капитальные затраты на НИР включают стоимость приобретенного и изготовленного оборудования и приборов, специальных инструментов и приспособлений, используемого в данной работе, срок полезного использования которых более года.

В случае изготовления оборудования или приборов самостоятельно, определяется полная себестоимость их изготовления и монтажа.

При приобретении оборудования капитальные затраты определяются как суммы оптовых цен, увеличенных на величину затрат по доставке и монтажу оборудования.

5.4 Расчет расходов на заработную плату научного и производственного персонала, принимающего участия в НИР

Расчет заработной платы исполнителей с должностными окладами сведём в таблицу 5.4.

Таблица 5.4 - Заработная плата исполнителей с должностными окладами

Исполнитель	Кол-во исполнителей чел.	Среднемесячный оклад, руб.	Средне-дневная ставка, р/дн. (п.3/24,5)	Время работы, дн. (Fi)	Заработная плата, руб. (п.4*п.5)
1	2	3	4	5	6
Руководитель	1	14000	571,43	35	20000
Инженер	1	7800	318,37	3	955,1
Техник (студент)	1	1600	65,31	54	3526,7
Итого (Зисп)					24481,8

5.5 Расчет отчислений в единый социальный налог

(5.5)

где Ксоц. - коэффициент отчислений в единый социальный налог, %, принимаем равный (26%).

Ссоц= 24481,8 0,26 = 6365,3 руб.

5.6 Расчет затрат на электроэнергию

(5.6)

где Ny - мощность оборудования;

кВт; Тмi - машинное время работы iого оборудования на один эксперимент;

Цэл. - стоимость кВт, принимаем равный 1,53 руб.[13];

n - количество экспериментов,

Расчёт затрат на электроэнергию свели в таблицу 5.5.

Таблица 5.5 - Затраты на электроэнергию

Наименование оборудования	Мощность оборудования, кВт	Машинное время работы iого оборудования на один эксперимент (час)	Количество экспериментов	Стоимость электроэнергии, руб/кВт	Сэл., руб.
Универсальная разрывная машина Н50-КТ	0,66	24	10	1,53	242,35
ПК	0,60	8	15	1,53	110,16
Принтер	0,65	1	7	1,53	6,96
Итого:					359,47

5.7 Расчет амортизационных отчислений

Затраты на амортизацию определяются в том случае, если оборудование используется в дальнейшем для других НИР.

(5.7)

где: - годовой эффективный фонд времени работы оборудования, рассчитываемый по формуле:

(5.8)

- амортизационные отчисления;

- число рабочих дней в году, =252дн.;

- первоначальная стоимость оборудования с учетом транспортировки и монтажа;

- общее время работы оборудования;

- коэффициент,учитывающий время на ремонт оборудования, =0,95;

- продолжительность смены, q = 8 часов;

Расчёт затрат на амортизацию сведен в таблицу 5.6.

Таблица 5.6 - Величина амортизационных отчислений

Наименование оборудования	Стоимость оборудования, руб.	Суммарное время работы оборудования, час (Тм.i.*n)	Норма амортизации, %	Годовой эффективный фонд времени работы оборудования, час.	Затраты на амортизацию, руб.
Универсальная разрывная машина Н50-КТ	1500000,00	240	15	1908,55	28293,7
ПК	15000,00	120	20	1908,55	188,6
Принтер	2500,00	7	15	1908,55	1,4
Итого:	1517500				28483,7

5.8 Расчет накладных расходов

(5.9)

где: - коэффициент накладных расходов, 35%.

Снакл.=24481,8 0,35=8568,6 руб.

5.9 Определение капитальных затрат на проведение НИР

Капитальные затраты определяются по формуле:

(5.10)

где: Цпр.i - стоимость приобретенного оборудования, Цпр.i = 1517500 руб;

- затраты на транспортировку и монтаж приобретенного оборудования и на монтаж изготовленного оборудования.

Затраты на транспортировку и монтаж составляют 7% от стоимости оборудования и вычисляются по формуле:

=0,07 1517500=106225 руб. (5.11)

Общая сумма затрат на НИР равна:

(5.12)

По результатам расчетов составляем смету затрат внедрения образца новой техники в производство.

Результаты расчетов сводятся в таблицу 5.7.

Таблица 5.7 - Смета затрат на выполнение НИР

№ п/п	Статьи	Обозначение	Сумма, руб.
	Текущие затраты, Ктек.
1.	Материалы
2.	Энергоносители	Сэл.	888,24
3.	Фонд оплаты труда исполнителей	Зисп.	24481,80
4.	Отчисления в единый социальный налог	Ссоц.	6365,30
5.	Амортизационные отчисления	Сам.	28483,7
6.	Накладные расходы	Снакл.	8568,60
	Итого:		60219,04
	Капитальные затраты, Ккап.
1.	Стоимость приобретенного оборудования	Цпр.i	1517500
2.	Стоимость изготовленного оборудования	Циз.i	-
3.	Расходы на транспортировку и монтаж	Ртм.	106225
	Итого:		1623725
	Всего затрат на НИР		1683944,04

5.10 Анализ полученных экономических показателей и выводы

В результате проведенной работы были рассчитаны затраты на проведение НИР по влиянию скорости внедрения индентора на механизм двойникования методом акустической эмиссии.

Затраты НИР в данной работе - это затраты, применяющиеся для нового метода неразрушающего контроля, как поступающей, так и готовой продукции в отраслях машиностроения. То есть затраты на НИР будут скомпенсированы предприятиями, готовыми использовать результаты исследований в своей деятельности.

Выводы

1. Механическое двойникование в сплавах с низкой ЭДУ в процессе индентирования проявляется на кривой RMS в виде высокоэнергетичных дискретных импульсов и образует отдельный низкочастотный кластер на точечных диаграммах в координатах “энергия - медианная частота”.

2. Уменьшение размера зерна в сплавах с 9,0 ат.%Ge приводит к значительному увеличению количества зарегистрированных сигналов и повышению уровня RMS,что связано с повышением количества двойников

3.Увеличение скорости индентирования повышает вероятность пластической деформации двойникованием, увеличивает количество движущихся дислокаций в единицу времени, в связи с чем общий уровень RMS повышается, а кластеры на точечных диаграммах. смещаются в область с большей энергией и частотой.

4. Эффекты твердорастворного и зернограничного упрочнения изменяют площадь под кривой индентирования, величина которой точно коррелирует с прочностными характеристиками сплавов.

5. Сравнительный анализ энергетических и спектральных характеристик АЭ, зарегистрированных при одноосном растяжении и индентировании медных сплавов показал их идентичное поведение при изменении концентрации легирующего элемента и размера зерна. Зависимость параметров АЭ от скорости деформации хорошо согласуется с теоретическими предпосылками. Поэтому можно рекомендовать метод регистрации АЭ в процессе кинетического индентирования, в качестве информативного, экономичного и простого метода физических исследований.

Список используемой литературы

металл эмиссия деформация плотность

1. Попова Л.И. Влияние механизмов пластической деформации и структурных факторов на параметры акустической эмиссии в медных сплавах. // Диссертация на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук, 2002.

2. ГОСТ 27655 - 88. Акустическая эмиссия. Термины, определения и обозначения. М.: Изд-во стандартов, 1988.

3. Мерсон Д.Л., Мещереков Д.Е. Разработка основ методики неразрушающего контроля состояния металла, сочетающей методы индентирования и акустической эмиссии. // Деформация и разрушение, 2009.

4. Криштал М.А., Мерсон Д.Л., Кацман А.В., Выбойщик М.А. Влияние примесей на акустическую эмиссию при деформации высокочистой меди// Физика металлов и металловедение. 1988. Т.66. Вып.3 С.599-604.

5. Keiser I. Erkenntnisse und folgerungen aus der messung von gerдuschen bei zugbeanspruchung von metallischen werkstoffen// Arch Eisenhuttenwesen, 1953, Bd.24, H1/2, s.43-45.

6. Kiesewetter N., Schiller P. The acoustic emission from moving dislocation// Scr.. Met., 1974, v.8.,N.3, p.249-252.

7. Kuribayashi K., Kishi T. Acoustic emission behavior in Al-Mg solid solution // Mater.Science and Eng..-1978.-V.33.-N.2.-P.159-163.

8. Hatano H. Acoustic emission and stacking-fault energy// J. of Appl. Phys..-1977.-V.488.-N.10.- P.4397- 4399.

9. Киси Т., Курибаяси К. Акустическая эмиссия в процессе пластического деформирования и ее интерпретация // Киндзоку, 1977, т.47, с.67-72.

10. Еbener H., Schaarwдchter W. Acoustic emission in copper alloy single crystal during plastic deformation.// Acoustic emission.-Deutsche Gesellschaft fьr Metallkunde.-1980.-P.81-86.

11. Криштал М.А., Мерсон Д.Л., Кацман А.В., Выбойщик М.А. Влияние примесей на акустическую эмиссию при деформировании высокочистой меди// Физика металлов и металловедение. 1988. Т. 66. Вып. 3 С. 599-604.

12. Carpenter S.H., Higgins F.P. Sources of acoustic emission generated during the plastic deformation of 7075 aluminium alloy // Metallurgical Transactions.- 1977.- V. 8A.- № 10.- P. 1629-1632.

13. Hamstad M.A., Bianchetti R., Mukherjee A.K. A correlation between acoustic emission and the fracture toughness of 2124-T851 aluminium // Engineering Fracture Mechanics.- 1977.- V. 9.- P. 663-674.

14. Сousland S. McK., Scala C.M. Acoustic emission and microstructure in alumini-um alloys 7075 and 7050 // Metal Science.- 1981.- V. 15.- № 11-12.- P. 610-614.

15. Hamstad M.A., Leon E.M., Mukherjee A.K. Acoustic emission under biaxial stresses in unflawed 21-6-9 and 304 stainless steel // Metal Science.- 1981.- V. 15.- № 11-12.- P. 541-548.

16. Wadley H.N.G., Furze D.C., Scruby C.B., Eyre B.L. Effect of isothermal tempe-ring on acoustic emission during ductile fracture of low-alloy steel // Metal Science.- 1979.- № 8.- P. 451-462.

17. Gerberich W.W., Stout M., Jatavallabhula K., Atteridge D. Acoustic emission interpretation of ductile fracture processes // International Journal of Fracture.- 1979.- V. 15.- № 6.- P. 491-514.

18. Clough R.B., Wadley H.N.G. Indentation loading studies of acoustic emission from temper and hydrogen embrittled A533B steel // Metallurgical Transactions A.- 1982.- V. 13A.- № 11.- P. 1965-1975.

19. Вайнберг В.Е. Акустическая эмиссия при деформации образцов с различными скоростями и с переменой знака // Дефектоскопия.- 1975.- №5.- С.133-135.

20. Hatano H. Strain-rate dependence of acoustic emission power and spectra in aluminium alloys // J.Appl.Phys., 1976, p.3973.

21. Jax P. Schallemission bei plastischer verformung von metallen / DGM - Symposium “Schallemision, anwendung bei der untersuchung, prьfung und ьberwachung metallischer werkstoffe”, 1974, Mьnchen

22. Eisenblдtter J., Faninger G. Zur Anvwendung der schallemissionsanalyse in forschung und technic // Teil II. - Metall (W - Berlin), 1977, v. 31, N 3, h.156-168.

23. Spanner J.C. Acoustic emission techniques and applications. Intex. Evanston, Illinois, 1974, 274 p.

24. Кузнецов Н.С. Теория и практика неразрушающего контроля изделий с помощью акустической эмиссии: Методическое пособие - М.: Машиностроение, 1998. 96 с.

25. Вайнберг В.Е.. Кантор А.Ш. Температурные исследования акустической эмиссии // Дефектоскопия.- 1975.- №6.-С.129-131.

26. Новиков Н.В., Вайнберг В.Е. О физической природе акустической эмиссии при деформировании металлических материалов // Проблемы прочности, 1977, № 12, с.65-69.

27. Fisher R.M., Lally L.S. Microplasticity detected by an acoustic emission technique.// Canad.J.Phys., 1967, v.45, N.2, p.1147-1159.

28. Корчевский В.В., Сурков Ю.П. Роль поверхности в формировании сигналов акустической эмиссии // В кн.: Акустическая эмиссия в материалах и конструкциях.-Ростов-на Дону.-1984.-Т.1.-С.192.

29. Криштал М.А., Мерсон Д.Л., Алехин В.П., Зайцев В.А. Распространение пластической деформации по сечению образца и акустическая эмиссия при одноосном растяжении меди// Физика металлов и металловедение. 1987. Т. 63. Вып. 5. С. 1011-1016.

30. Merson D.,Nadtochiy M., Patlan V., Vinogradov A., Kitagawa K. On the role of free surface in acoustic emission// Materials science & engineering. 1997. A-234-236. P. 587-590.

31. Tatro C.A., Liptai Acoustic emission from crystalline substance// Proc. Symp. Phys. Nondestruct. Test. South-West Research Inst. San Antonio (Tex.). 1962. P. 145-173.

32. Матлин М. М., Мозгунова А. И. Аналитическое определение параметров внедрения сферического индентора по диаграмме растяжения материала контртела // Заводская лаборатория. Диагностика материалов. № 11.- 2001. - т.67. - С. 47-51.

33. Фадин Ю.А. Корреляционная связь акустической эмиссии с размерами частиц износа при сухом трении / Ю.А. Фадин, Ю.П. Козырев, О.В. Полевая, В.П. Булатов // Заводская лаборатория. Диагностика материалов. - 2001. - №3. - Т.67. -С. 43-47.

34. Алехин В.П., Булычев С.И., Узинцев О.Е. Кинетическое индентирование в проблеме неразрушающего контроля и диагностики материалов // Заводская лаборатория. Диагностика материалов №6. 2004. Том 70, С. 46-51.

35. Шабанов В.М. К исследованию распределения контактных напряжений при непрерывном упругопластическом вдавливании сферического индентора // Заводская лаборатория. Диагностика материалов №1. 2003, С.41.

36. Гуменюк В.А, Казаков Н.А., Несмашный Е.В. Преобразование сигналов АЭ в акустоэлектрическом канале систем диагностики// Контроль. Диагностика. №4 - 2010. Москва. - С. 8-16.

37. Мерсон Д.Л, Черняева Е.В., Мещеряков Д.Е. Применение спектрального анализа сигналов АЭ для оценки состояния стали 20// Деформация и разрушение материалов. №1 - 2009. Москва. - С.44-48.

38. Мерсон Д.Л, Черняева Е.В. Применение метода АЭ для оценки механических свойств трубных сталей// Металловедение и термическая обработка металлов. №5 - 2007. Москва. - С.60-64.