Расчет трубчатой печи

Знакомство с конструктивными особенностями трубчатых печей, основное назначение. Рассмотрение теплофизических свойств нагреваемых продуктов. Общая характеристика конвективной камеры. Этапы расчета трубчатых печей установки замедленного коксования.

Рубрика Производство и технологии
Вид контрольная работа
Язык русский
Дата добавления 08.09.2013
Размер файла 1,4 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Расчет трубчатой печи

трубчатый печь конвективный камера

Введение

На большинстве технологических установок нагрев нефти и нефтепродуктов осуществляется в трубчатых печах, где тепло сжигаемого горючего передается прокачиваемой через трубный змеевик воды либо парожидкостной консистенции.

Трубчатые печи различаются друг от друга по конструктивным и технологическим признакам. Практически все печи, эксплуатируемые в текущее время на нефтеперерабатывающих заводах, являются радиантно-конвекционными, т. е. трубные змеевики расположены и в конвекционной, и в радиантной камерах. Наибольшее количество тепла передается в радиантной камере методом радиации.

По числу радиантных камер бывают одно-, двух- и многокамерные трубчатые печи. По технологическому предназначению различают нагревательные и реакционно-нагревательные печи. В первом случае целью является нагрев сырья до данной температуры, во 2-м случае не считая нагрева в определенных участках трубного змеевика обеспечиваются условия для протекания направленной реакции (например, тепловой крекинг). По конфигурации трубчатые печи обычно бывают коробчатыми (с плоским либо наклонным сводом), но встречаются также вертикальные цилиндрические печи. Конфигурация печи и взаимное размещение камер предназначают размещение трубных экранов в радиантной камере печи. Трубами экранируют свод, боковые, передние и перевальные стенки, также под печи. Различают однорядные и двухрядные экраны.

По направлению движения дымовых газов бывают печи с восходящим, нисходящим и горизонтальным потоками. При нисходящем потоке дымовых газов миниатюризируется возможность застойных зон, потому обеспечивается наиболее высочайшая эффективность теплопередачи.

1. Расчет для цилиндрической печи установки каталитического риформинга

Рисунок 1. Цилиндрическая печь.

Трубы радиантного змеевика печи d 168 х 10 расположены на диаметре Dц.т. = 3875 мм с шагом S = 304 мм. Длина труб змеевика 1рт = 9630 мм. Поверхность радиантного змеевика Нр = 203 м2. Внутренний диаметр печи (по футеровке) D = 4237 мм. Относительный шаг размещения труб в этой печи S/d = 304/168= 1,81. Расчет НРS выполняется для случая размещения труб в печи с шагом S/d = 2,0.

Расчет поверхностей и суммы поверхностей экранов,М2

Цилиндрическая часть:

Нижний ряд труб камеры конвекции:

Сумма поверхностей:

2.Расчет поверхностей и суммы поверхностей F0) обмуровки, м2

Площадь пода:

Площадь цилиндрической части обмуровки:

Площадь боковой поверхности сложного перехода от цилиндрической части к прямоугольной (подсчитана с помощью программы 3-мерного моделирования): F0пер = 16,9

Сумма поверхностей обмуровки:

УF0 = F0под +F0ц + F0пер = 11,8 +1,3 +16,9 = 30

Суммарная поверхность стен топки, м2

FУ=УFэкр+ УFо=119,5 + 30 = 149,5

Объем топки (Vт),м3

Объем цилиндрической части печи:

Объем сложного перехода от цилиндрической части к прямоугольной (подсчитан с помощью программы 3-мерного моделирования):

Vпер=22,8

Общий объем топки:

Vт = Vц + V пср =114,4 + 22,8 = 137,2

Эффективная толщина излучающего слоя газового объема топки, м

3.Расчет трубчатых печей установки замедленного коксовании производительностью 1 млн. т в год по первичному сырью

Таблица 1. Исходные данные для расчета

Продукт

Параметр

Первичное сырье

Вторичное сырье

Производительность, кг/час

125000

175000 + 1500*

Температура на входе в печь, t °С

200

330

Температура на выходе из печи, t °С

330

495

Доля отгона на выходе из печи, е

-

0,4

Давление на выходе из печи, МПа

0,5

1,5

Количество турбулизатора проверить по скорости вторичного сырья на входе в печь (?Зм/с).

Температура начала активных химических превращений tХ = 430 °С

Тепловой эффект образования бензина 167,6 кДж на 1 кг (40 ккал) первичного сырья, в т.ч. 41,9 кДж на 1 кг (10 ккал), 25% в печи.

Топливо газовое с низшей теплотой сгорания Q"р= 42500 кДж/нм3 подается в печи при температуре 80 °С.

Таблица 2. Теплофизические свойства нагреваемых продуктов

Температура

t, °С

Первичное сырье

Вторичное сырье

Р,

МПа

200

330

330

495

Параметр

при

при

при

при

Р= 1,35

Р= 0,5

Р=2,46

Р=1,5

Плотность, кг/ м3

сж

879,4

792,1

793,3

686

сп

32

Энтальпия,

qж

98,35

180,0

175,51

320,55

ккал/кг

qп

370,35

Кинематическая

хж

6,76

1,04

0,50

2,104

вязкость, сСт

хп

0,604

Теплопроводность

лж

0,152

0,130

0,119

0,053

Вт/м К

лп

-

-

-

0,069

Таблица 3. Плотность продуктов при нормальных условиях, кг/м3:

первичного сырья 994,4

вторичного сырья 988,8

первичного сырья 998,2

вторичного сырья 981,6

4.Предварительные расчеты, выбор и основные параметры трубчатых печей

Полезная тепловая мощность трубчатых печей установки.

Удельные энтальпии продуктопотоков: - первичное сырье:

= 4,19·(0,403·200 + 0,000405·2002)·=406,0 кДж/кг

= 4,19·(0,403·330 + 0,000405·3302)= 742,7 кДж/кг

- вторичное сырье:

= 4,19·(0,403·330 + 0,000405·3302)·= 747,0 кДж/кг

=4,19·(0,403·495+0,000405·4952)·=1256,9 кДж/кг

=4,19·[(50,2+0,109·495+0,00014·4952)(4-991,6·10-3)-73,8]=1436,1кДж/кг

Тепловой эффект образования бензина, кДж/кг вторичного сырья:

=41,9/1.4 =29,9

Удельное тепло нагрева (и перегрева) турбулизатора, кДж/кг вторичного сырья:

= 1500-(3465,1-853,9) =22,4

175000

853,9 - удельная энтальпия воды нагретой до 200 ОС при давлении 4 МПа. 3465,1 - удельная энтальпия перегретого пара при давлении 1,5 МПа. Удельное тепловосприятие первичного сырья, кДж/кг:

ДЙпс=742,7-406,0=336,7

Удельное тепловосприятие вторичного сырья с учетом эффекта образования бензина и затрат тепла на турбулизатор, кДж/кг (ккал/кг):

ДЙвс = 1256,9·0,6+1436,1·0,4-747,0+29,9+22,4=633,9

Доля тепловосприятия первичного сырья в общей тепловой мощности печи:

r1=336,7/(336,7+1,4-633,9)=0,275

Доля тепловосприятия вторичного сырья:

r2 =1- 0,275 = 0,725 Общая тепловая мощность печей, МВт

Qп = 34,72·(336,7 + 1,4·633,9)·10 3 = 42,50

В том числе по вторичному сырью, МВт:

QВС =34,72·1,4·633,9·103 = 30,81

34,72 - секундная производительность установки по первичному сырью.

Выбор исполнения и типоразмера трубчатой печи.

Принимаем решение использовать трубчатые печи вертикально- факельного сжигания топлива с размещением змеевика вторичного сырья в радиантной камере, а змеевика первичного сырья - в конвективной камере. Значение среднедопускаемого теплонапряжения радиантного змеевика предварительно принимаем равным:

qр= 29000 Вт/м2[1]

Так как в радиантной камере размещается лишь змеевик вторичного сырья, необходимая поверхность для его нагрева определится из тепловой нагрузки на него, м :

Нр = 30,81·106/29000= 1062,4

В трубчатых печах УЗК рекомендуется основную часть вторичного змеевика размещать с относительным шагом S1 = 2d, а в конечной стадии нагрева и с большим шагом [16]. Так как значения Нр в каталогах и в приложении 1 даны для змеевиков с шагом = 1,81d, каталожные значения Hр должны быть уменьшены. Исходя из вышесказанного, выбираем две печи ГС1680/19,5

Змеевик вторичного сырья в каждой печи двухпоточный. На один поток приходится 36 труб 127 х 8 мм: 5 нижних труб размещаются с шагом 430 мм, остальные с шагом 250 мм. Трубы змеевика первичного сырья 127 х 8 размещаются с шагом 215 мм.

Поверхность труб радиантного змеевика каждой печи составит, м2:

Нр=р·0,127·72·19,5 =560,2

Уточнение количества турбулизатора. При проектировании трубчатых печей установок замедленного коксования рекомендуется [16] поддерживать массовые скорости во вторичном змеевике в пределах 1221-1709 кг/м3с. При двух потоках вторичного змеевика из труб 127x8 мм в каждой печи массовая скорость вторичного сырья составит, кг/м2с:

Wм=

Массовая скорость вторичного сырья находится у нижнего предела рекомендуемых значений. Скорость вторичного сырья на входе в печь без учета турбулизатора в м/с:

Wм=

Средняя плотность потока во вторичном змеевике с учетом турбулизатора, кг/м :

сср =

где - удельный объем водяного пара, м3/кг.

Скорость вторичного сырья на входе в печь с учетом турбулизатора, м/с:

Wм=

Согласно задания на проектирование трубчатой печи скорость вторичного сырья на входе во вторичный змеевик должна быть не менее 3 м/с. Для достижения этой скорости увеличим расход турбулизатора до 1850 кг/час.

Тогда: сср =кг/м3

W=

Такая скорость удовлетворяет условию задания.

В этом разделе расчета приняты некоторые допущения, влияние которых на результат незначительны, а именно:

- не учитывается некоторое охлаждение вторичного сырья после смешения его с турбулизатором;

- условно принимается, что турбулизатор мгновенно после подачи его в змеевик превращается в пар.

Пересчитаем тепловую нагрузку в связи с увеличением расхода турбулизатора:

Удельное тепло нагрева (и перегрева) турбулизатора, кДж на кг вторичного сырья:

= 1850-(3465,1-853,9) =27,6

175000

Удельное тепловосприятие вторичного сырья с учетом эффекта образования бензина и затрат тепла на турбулизатор, кДж/кг:

ДЙвс=1256,9·0,6 +1436,1·0,4-747,0+29,9+27,6 =639,1

Общая тепловая мощность печей, МВт

Qп = 34,72·(336,7 + 1,4·639,1)·10 3 = 42,76

В том числе по вторичному сырью, МВт:

QВС =34,72·1,4·639,1·103=31,07

Уточним долю тепловосприятия первичного сырья в общей тепловой мощности печи:

г1,=336,7/(336,7+1,4·639,1)=0,273

Доля тепловосприятия вторичного сырья:

г2=1-0,273=0,727

Располагаемое тепло, коэффициенты использования топлива и сохранения тепла.

Приведенная суммарная энтальпия дымовых газов:

IУ=1000+3,5=1003,5 кДж·103/кДж:

3,5 - это приведенное физическое тепло газообразного топлива, нагретого до 80 °С[1].

Потери тепла от наружного охлаждения печи принимаем 5%. Потерями тепла от химической и механической неполноты сгорания пренебрегаем.

Температуру газов сгорания на выходе из печи принимаем tУХ, = 320 °С при б = 1,2. Соответствующая приведенная энтальпия продуктов сгорания на выходе из печи 164 кДж·103/кДж.

Потери тепла с уходящими продуктами сгорания топлива, %:

q'у =0,1·164 = 16,4

Действительное значение потерь тепла с уходящими газами, %:

qу =16,4·1000/1003,5=16,35

Коэффициент использования топлива, %:

з= 100-16,35-5 = 78,65

Коэффициент сохранения тепла:

kц=1-

Тепловой расчет топки (радиантной камеры) печи

Уточняем значение среднедопускаемого теплонапряжения радиантного змеевика, Вт/м2;

qp=106=106=27731

По значению qp и tст находим ориентировочное значение температуры продуктов сгорания на выходе из топки tт=800 оС. Средняя температура наружной поверхности радиантных труб tст принимается ~ 450 °С [1].

Находим долю полезной теплоотдачи всему змеевику мп долю количества тепла, воспринимаемую в топке мp и в камере конвекции мk.

Доля полезной теплоотдачи змеевику трубчатой печи мп соответствует коэффициенту использования топлива:

мп = 0,01·78,65 = 0,7865

Коэффициент прямой отдачи мp:

мp=(1003,5-390)·

где 390 - приведенная энтальпия дымовых газов при tт=800 оС и б = 1,1 [1].

Конвективная доля теплоотдачи мk:

мk = 0,7865 - 0,575 = 0,2115

Отношение НРS =2,95

Средняя поверхностная плотность теплового потока радиантного экрана в результате теплоотдачи конвекцией, Вт/м2:

qкр = 2,09··(0,9·1073-723) = 2194

Температурная функция и4=1,45-0,3·0,7=1,24 [1]. Отношение глины факела горения к высоте топки для данной печи принято равным 0,7.

Температура продуктов сгорания на выходе из топки, К(°С):

Тт ==1066

Значение температуры продуктов сгорания на выходе из топки не совпало с предварительно принятым. Задаемся новым значением Тт и уточняем расчет.

Новое значение tТ принимаем равным 795 оС (1068 К).

Новое значение коэффициента прямой отдачи мp:

мp=(1003,5-388)·

где 388 - приведенная энтальпия дымовых газов при tт =795 °С

Тогда конвективная доля теплоотдачи мk:

мk = 0,7865 - 0,577 = 0,2095

Отношение НРS =2,95

Средняя поверхностная плотность теплового потока радиантного экрана в результате теплоотдачи конвекцией, Вт/м2:

qкр = 2,09··(0,9·1068-723) = 2146

Температура продуктов сгорания на выходе из топки, К (°С),

Тт ==1067

Значение ТТ практически совпало.

Тепловой расчет конвективной камеры печи

Температурный напор Дt, оС:

Дt== 254

Коэффициент теплоотдачи конвекцией, бк

Расчетная температура продуктов сгорания, К (оС):

Действительный средний объем продуктов сгорания в конвективном пучке в одной печи [1], м3/с:

VД=1,42·

где 1,42 нм3103/ккал - приведенный объем продуктов сгорания при а = 1,15.

Рисунок 2. Конвективная камера

На рисунке показан фрагмент конвективной камеры. Трубы в конвективной камере размещаются по четыре в ряду с шагом 215 мм. Ширина конвективной камеры 0,975 м, длина камеры 19,8 м. Величина пережимного уступа 95 мм.

Свободное сечение пучка равно, м2:

Fк =(0,975-0,095)·19,8 - 4·0,127-19,5 =7,52

Средняя скорость продуктов сгорания в пучке, м/с:

WД=

Коэффициент теплоотдачи а" = 28,0 Вт/м2·град [1].

Поправочные коэффициенты kS, kt, и kz равны единице [1], поэтому бk = бk".

Коэффициент теплоотдачи излучением продуктов сгорания

Расчетная температура газового слоя, оС:

tД=

Расчетная температура наружной стенки труб, оС:

Эффективная толщина излучающего слоя Sэф, м:

Sэф=0,9·0,127·

Степень черноты газового объема: бг= 0,178 [1].

Приведенный коэффициент излучения продуктов сгорания: бл"=69 Вт/м2град [1].

Коэффициент, учитывающий парциальное давление трехатомных газов: kр=1,06 [1].

Коэффициент теплоотдачи излучением, Вт/м2·град:

бл =1,06 0,178·69 = 13,02

Коэффициент теплообмена от продуктов сгорания к стенке трубы

б1 =28,0+13,02 = 41,02

Значение коэффициента теплоотдачи от стенки трубы к продукту,

а2 = 590 Вт/м2·град [1].

Рассчитаем среднюю скорость первичного сырья в конвективном змеевике (в каждой печи по одному потоку), м/с:

Wп=

Скорректируем значение а2, умножив его на коэффициент

(Wп/1,5)0,8 = 1,334

а2 =590·1,334=787 Вт/м2град

Коэффициент теплопередачи от дымовых газов к продукту [1].

k=

Коэффициент теплопроводности стали 15Х5М[1]при 300 °С

лм = 35 Вт/м°С

Термическое сопротивление отложений внутри змеевика е1 и наружного слоя загрязнения е2, м2·град/Вт:

е1= 0,001 и е2 = 0,0004

Поверхностная плотность теплового потока, Вт/м2:

qk=36,66·254 = 9312

Необходимая поверхность нагрева и количество труб.

Необходимая поверхность нагрева конвективного змеевика в каждой печи определяется, м2:

Нk=

Количество труб змеевика находится [1], шт.:

п =

Принято 80 труб.

Конвективный пучок с таким количеством труб будет состоять из 20-ти рядов. Расстояние по осям крайних рядов составит 186 х 19 = 3534 мм.

Расходные показатели.

Из расходных показателей в данном примере определяется только расход топлива.

Расход топлива на две печи, выраженный в располагаемом тепле топлива [1], мВт

QУ=

Объемный расход топлива при = 42500 кДж/нмЗ:

Gm= 103 = 1,28 нм3

Поверочный расчет трубчатой печи установки каталитического риформинга.

Исходные данные для расчета:

Производительность 99000 кг/час (27,5 кг/с), в т. ч.: Бензиновая фракция 85000

Водородно-газовая смесь 14000

Температура продукта, °С

-на входе в печь -320

- на выходе из печи -380

Доля отгона -на входе в печь -0,9

-на выходе из печи -1,0 Давление на выходе из печи, МПа -5,0

Таблица 4. Теплофизические свойства продукта:

Температура

Параметр t, 0 С

320

329

350

380

Плотность, кг/мЗ

ссм

54,23

52,96

48,1

45,02

Энтальпия, кДж/кг

I СМ

1242

1204

1109

993

Кинематическая вязкость, н 106 м2

нп

0,7616

0,7353

0,6958

0,6923

нж

0,1843

0,1752

0,1532

---

Теплопроводность, Вт/м·К

лп

0,1340

0,1318

0,1260

0,1260

лж

0,0555

0,0535

0,0510

---

Теплофизические свойства продукта определялись в процессе расчета трубчатой печи.

Топливо газовое с низшей теплотой сгорания 42500 кДж/нм3.

Предварительные расчеты

Общая тепловая мощность печи, мВт

Qп = 27,5·(1242 - 993)·103 = 6,85 мВт

Располагаемое тепло, коэффициенты использования топлива и сохранения тепла.

Приведенная суммарная энтальпия дымовых газов:

IУ = 1000 +4,5 = 1004,5 кДж·103/кДж,

где 4,5 - это приведенное физическое тепло газообразного топлива, нагретого до 100 °С.

Потери тепла от наружного охлаждения печи принимаем q0= 5%.

Потерями тепла от химической и механической неполноты сгорания пренебрегаем.

Температура продукта на входе довольно высокая (320оС), поэтому температуру газов сгорания на выходе из печи принимаем tух, = 450 oС при б = 1,2. Соответствующая приведенная энтальпия продуктов сгорания на выходе из печи 230 кДж·103/кДж.

Потери тепла с уходящими продуктами сгорания топлива, %:

=0,1·230 =23

Действительное значение потерь тепла с уходящими газами, %:

=23·

Коэффициент использования топлива, %:

з= 100 - 22,9 -5=72,1

Коэффициент сохранения тепла.

kц = 1-= 0,935

Тепловой расчет топки (радиантной камеры) печи

Высокая температура продуктов сгорания уходящих из печи предполагает большую долю тепла, воспринимаемую радиантным змеевиком. Рассчитаем значение теплонапряженння радиантного змеевика из предположения, что в камере радиации воспринимается 80 - 85 % общей тепловой нагрузки на печь, Вт/м2:

=

По значению qр и tст находим ориентировочное значение температуры продуктов сгорания на выходе из топки tт=800оС. Средняя температура наружной поверхности радиантных труб принимается tст= 390оС. Температура продукта на выходе из конвективного змеевика в радиантный tкр принята из расчета пропорциональности температуры и энтальпии продукта.

Находим долю полезной теплоотдачи всему змеевику µn, долю количества тепла воспринимаемую в топке µр и в камере конвекции µк.

Доля полезной теплоотдачи змеевику трубчатой печи µn соответствует коэффициенту использования топлива:

µn =0,01·72,1 = 0,721

Коэффициент прямой отдачи µр:

µр =(1004,5-390)·

где 390 - приведенная энтальпия дымовых газов при tг=800 °С и б = 1,1[1].

Конвективная доля теплоотдачи µк

µк =0,721-0,572 = 0,149

Отношение НР / НS = 3,44 [1].

Средняя поверхностная плотность теплового потока радиантного экрана в результате теплоотдачи конвекцией, Вт/м2:

qкР = 2,090,9·1073-663) = 2847

Температурная функция и4 = 1,45 - 0,3·0,5 = 1,3 [1].

Отношение длины факела горения к высоте топки для данной печи принято равным 0,5.

Температура продуктов сгорания на выходе из топки, К (°С),

Tт=100·

Значение температуры продуктов сгорания на выходе из топки незначительно отличается от предварительно принятого. Примем эту температуру за основу.

Тепло, переданное радиантному змеевику, составляет:

Qp=6,85 = 5,434 мВт.

Расчет сопротивления дымовой трубы.

Величина снижения температуры дымовых газов на выходе из трубы [1],°С:

Высота дымовой трубы hд=16 м, диаметр d°д =0,70 м. Труба изолирована только в начальной части. Коэффициент kдт =2.

Расчетная температура продуктов горения в дымовой трубе, °С:

Средний объем продуктов сгорания, м3/с:

где 1,535 - приведенный объем продуктов сгорания при =1.25 [1].

Расчетная скорость продуктов сгорания в дымовой трубе, м/с:

Плотность газового потока [1], кг!м3

Коэффициент сопротивления трения [1]:

Коэффициент сопротивления выхода из дымовой трубы

Общее сопротивление дымовой трубы [1], Па:

Общее сопротивление, с учетом сопротивления конвективного пучка, Па:

Самотяга дымовой трубы, Па:

Т.е. тяговые возможности дымовой трубы превышают сопротивление конвективного пучка и собственно дымовой трубы.

Список литературы

1. Ягудин М.Н. Тепловой и аэродинамический расчет трубчатых печей. Уфа. Издательство ГУП ИНХП РБ. 2008 - с. 210

2. Скобло А.И., Трегубова И.А., Молоканов Ю.К., Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности, М.: Химия, 1982 г., 584 с.

3. Технологический расчет трубчатой печи на ЭВМ: Методические указания к лабораторным и практическим занятиям, курсовому и дипломному проектированию / Составитель Г.К.Зиганшин, Уфа: Изд. УГНТУ, 1997 г., 100 с.

4. Кузнецов А.А., Кагерманов С.М., Судаков Е.Н., Расчеты процессов и аппаратов нефтеперерабатывающей промышленности, Л.: Химия, 1974 г., 344 с.

5. Трубчатые печи: Каталог / Составители В.Е. Бакшалов, В.Ф. Дребенцов, Т.Г. Калинина, Н.И. Сметанкина, Е.И. Ширман, М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1985 г., 34 с.

6. Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Классификация трубчатых печей и их назначение. Состав нефти и классификация. Аппаратурное оформление вертикально-цилиндрической печи. Тепловой баланс трубчатой печи. Расчет коэффициента полезного действия и расхода топлива. Расчет камеры конвекции.

    курсовая работа [1,0 M], добавлен 08.04.2014

  • Основные характеристики трубчатых печей, их классификация и разновидности, функциональные особенности. Расчет процесса горения топлива, тепловой баланс. Выбор типоразмера, упрощенный расчет камеры радиации. Гидравлический расчет змеевика трубчатой печи.

    курсовая работа [573,7 K], добавлен 15.09.2014

  • Основные характеристики и конструкция трубчатых вращающихся печей. Тепловой и температурный режимы работы вращающихся печей. Основы расчета ТВП. Сущность печей для окислительного обжига сульфидов. Печи глиноземного производства (спекание и кальцинация).

    курсовая работа [693,6 K], добавлен 04.12.2008

  • Назначение, принцип действия и классификация трубчатых печей: классификация, технологические и конструктивные признаки; механизм передачи тепла, фактор эффективности процесса. Характеристики и показатели работы трубчатых печей, их конструкции и эскизы.

    реферат [7,4 M], добавлен 01.12.2010

  • Процессы и аппараты нефтепереработки и нефтехимии; приборы для сжигания топлива. Назначение трубчатых печей, конструкция, теплотехнические показатели. Расчет процесса горения: КПД печи, тепловая нагрузка, расход топлива; расчет камер радиации и конвекции.

    курсовая работа [122,1 K], добавлен 06.06.2012

  • Конструкция и принцип действия трубчатых печей. Изменение механических свойств металла печных труб в процессе эксплуатации. Оптимизация конструкции цилиндрического змеевика. Модель напряжено-деформированного состояния с учетом термосилового нагружения.

    дипломная работа [809,5 K], добавлен 16.09.2017

  • Загрузка коксовых печей. Сущность процесса коксования и термическая деструкция углей. Давление коксования и усадка загрузки. Выдача кокса, причины тугого хода и "бурения" печей. Машины, обслуживающие коксовые печи. Материальный баланс коксования.

    презентация [3,2 M], добавлен 17.07.2015

  • Термические процессы переработки нефтяного сырья, особенности технологии производства игольчатого кокса и установки замедленного коксования. Материальный баланс процесса и тепловой баланс камеры коксования. Автоматический контроль и техника безопасности.

    дипломная работа [245,6 K], добавлен 08.04.2012

  • Характеристика процесса замедленного коксования; его назначение. Химизм газофазного термолиза различных классов углеводородов. Термические превращения высокомолекулярных компонентов нефти в жидкой фазе. Устройство и принцип работы шатровых печей.

    курсовая работа [902,2 K], добавлен 14.04.2014

  • Расчет процесса горения в трубчатой печи пиролиза углеводородов. Конструктивная схема печи. Поверочный расчет радиантной и конвективной камеры. Гидравлический и аэродинамический расчеты. Определение теоретического и практического расхода окислителя.

    курсовая работа [460,1 K], добавлен 13.05.2011

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.