При прогнозировании частоты отказов оборудования для конкретного производства обязательно нужно учитывать также наличие количества аналогичного оборудования, частоты и время эксплуатации оборудования (резервуаров, железнодорожных цистерн) при их сливе/наливе, а также продолжительность функционирования продуктоводов. Для этой цели рекомендуется оформить в виде таблиц, так называемые «рабочие листы».

Таблица 6

Оценка частоты выбросов при перевозках железнодорожным транспортом

Рабочий лист №1
Опасный материал	Мазут
Количество вагонов в год	n=5475
Количество вагонов-км на участках маневрирования (длина рассматриваемого маршрута)	l=1,5км
Общее число км в год на участках маневрирования	L=n·l=5475·1,5= 8212,5 км
Проливы по размерам:
- для 10% потери груза (25 мм отверстие)	А=1,5·10-6 аварий на 1,6 км
- для 100% потери груза	Б=0,9·10-6 аварий на 1,6 км
Частота аварий в год (на участках маневрирования)	Сав=L·3·10-6/1,6= 8212,5·3·10-6/1,6 = 1,5·10-2, 1/год
Частота пролива:
- для 10% потери груза	Рчаст = Рав·А = 1,5·10-2·1,5·10-6/1,6= 1,4·10-8 проливов/год
- для 100% потери груза	Рполн = Рав·Б = 1,5·10-2··0,9·10-6/1,6 = 0,84·10-8 проливов/год

Таблица 7

Оценка частоты выбросов из трубопроводов от ж/д цистерны до центральной насосной станции

Рабочий лист № 2
Опасное вещество	Мазут
Длина технологического трубопровода, км	Lтр=0,040
Время работы (перекачки вещества), часов/год	ф=3869
Степень аварийности	Частичное Вч=5·10-2 км/год Полное Вп=5·10-3 км/год
Количество часов в год	Т=8760
Частота пролива:
- частичная разгерметизация (через отверстие диаметром 25 мм)	Рчаст = Вч· Lтр· ф/Т = 5·10-2·0,040·3869/8760 = 0,9·10-3 , 1/год
- полная разгерметизация (повреждение на полное сечение)	Рполн = Вп· Lтр· ф/Т = 5·10-3·0,040·3869/8760 = 0,9·10-4 , 1/год

Таблица 8

Оценка частоты выбросов из трубопроводов от центральной насосной станции до резервуарного парка

Рабочий лист № 3
Опасное вещество	Мазут
Длина технологического трубопровода, км	Lтр=0,040
Время работы (перекачки вещества), часов/год	ф=5475
Степень аварийности	Частичное Вч=5·10-2 км/год Полное Вп=5·10-3 км/год
Количество часов в год	Т=8760
Частота пролива:
- частичная разгерметизация (через отверстие диаметром 25 мм)	Рчаст = Вч· Lтр· ф/Т = 5·10-2·0,040·5475/8760 = 1,25·10-3 , 1/год
- полная разгерметизация (повреждение на полное сечение)	Рполн = Вп· Lтр· ф/Т = 5·10-3·0,040·5475/8760 = 1,25·10-4 , 1/год

Таблица 9

Оценка частот выбросов стационарных объектов (резервуаров хранения)

Рабочий лист № 4
Опасное вещество	Мазут
Количество аппаратов	n=13
Время работы аппарата, часов/год	Ф = 8000
Степень аварийности, 1/год	Частичное Вч=10-4 1/год Полное Вп=10-5 1/год
Количество часов в год	Т=8760
Частота выброса:
- частичная разгерметизация (через отверстие диаметром 25 мм)	Рчаст = n·Вч·ф/Т = 13·10-4·8000/8760 = 1,2·10-3, 1/год
- полная разгерметизация (повреждение на полное сечение)	Рпол = n·Вп·ф/Т = 13·10-5·8000/8760 = 1,2·10-4, 1/год



Таблица 10

Оценка частоты выбросов из трубопроводов от резервуарного парка до котельной

Рабочий лист № 5
Опасное вещество	Мазут
Длина технологического трубопровода, км	Lтр=0,040
Время работы (перекачки вещества), часов/год	ф=8760
Степень аварийности	Частичное Вч=5·10-2 км/год Полное Вп=5·10-3 км/год
Количество часов в год	Т=8760
Частота пролива:
- частичная разгерметизация (через отверстие диаметром 25 мм)	Рчаст = Вч· Lтр· ф/Т = 5·10-2·0,040·8760/8760 = 0,2·10-2 , 1/год
- полная разгерметизация (повреждение на полное сечение)	Рполн = Вп· Lтр· ф/Т = 5·10-3·0,040·8760/8760 = 0,2·10-3 , 1/год

Таблица 11

Оценка частоты выбросов из трубопроводов от резервуарного парка до стояков налива АНС

Рабочий лист № 6
Опасное вещество	Мазут
Длина технологического трубопровода, км	Lтр=0,060
Время работы (перекачки вещества), часов/год	ф=2053
Степень аварийности	Частичное Вч=5·10-2 км/год Полное Вп=5·10-3 км/год
Количество часов в год	Т=8760
Частота пролива:
- частичная разгерметизация (через отверстие диаметром 25 мм)	Рчаст = Вч· Lтр· ф/Т = 5·10-2·0,060·2053/8760 = 0,7·10-3 , 1/год
- полная разгерметизация (повреждение на полное сечение)	Рполн = Вп· Lтр· ф/Т = 5·10-3·0,060·2053/8760 = 0,7·10-4 , 1/год



Таблица 12

Оценка частоты выбросов из трубопроводов от железнодорожной эстакады №2 до ЦНС

Рабочий лист № 7
Опасное вещество	Мазут
Длина технологического трубопровода, км	Lтр=0,035
Время работы (перекачки вещества), часов/год	ф=876
Степень аварийности	Частичное Вч=5·10-2 км/год Полное Вп=5·10-3 км/год
Количество часов в год	Т=8760
Частота пролива:
- частичная разгерметизация (через отверстие диаметром 25 мм)	Рчаст = Вч· Lтр· ф/Т = 5·10-2·0,035·876/8760 = 0,18·10-3 , 1/год
- полная разгерметизация (повреждение на полное сечение)	Рполн = Вп· Lтр· ф/Т = 5·10-3·0,035·876/8760 = 0,18·10-4 , 1/год

Таблица 13

Оценка частоты выбросов из трубопроводов от железнодорожной эстакады №2 до насосной станции Мазут-2

Рабочий лист № 8
Опасное вещество	Мазут
Длина технологического трубопровода, км	Lтр=0,020
Время работы (перекачки вещества), часов/год	ф=876
Степень аварийности	Частичное Вч=5·10-2 км/год Полное Вп=5·10-3 км/год
Количество часов в год	Т=8760
Частота пролива:
- частичная разгерметизация (через отверстие диаметром 25 мм)	Рчаст = Вч· Lтр· ф/Т = 5·10-2·0,020·876/8760 = 0,1·10-3 , 1/год
- полная разгерметизация (повреждение на полное сечение)	Рполн = Вп· Lтр· ф/Т = 5·10-3·0,020·876/8760 = 0,1·10-4 , 1/год



Таблица 14

Оценка частоты выбросов из трубопроводов от насосной станции Мазут-2 до резервуарного парка

Рабочий лист № 9
Опасное вещество	Мазут
Длина технологического трубопровода, км	Lтр=0,090
Время работы (перекачки вещества), часов/год	ф=876
Степень аварийности	Частичное Вч=5·10-2 км/год Полное Вп=5·10-3 км/год
Количество часов в год	Т=8760
Частота пролива:
- частичная разгерметизация (через отверстие диаметром 25 мм)	Рчаст = Вч· Lтр· ф/Т = 5·10-2·0,090·876/8760 = 0,45·10-3 , 1/год
- полная разгерметизация (повреждение на полное сечение)	Рполн = Вп· Lтр· ф/Т = 5·10-3·0,090·876/8760 = 0,45·10-4 , 1/год

Таблица 15

Оценка частоты выбросов из ЦНС

Рабочий лист № 10
Опасное вещество	Мазут
Количество аппаратов	n=3
Время работы аппарата, часов/год	Ф = 300
Степень аварийности, 1/год	Частичное Вч=10-4 1/год Полное Вп=10-5 1/год
Количество часов в год	Т=8760
Частота выброса:
- частичная разгерметизация (через отверстие диаметром 25 мм)	Рчаст = n·Вч·ф/Т = 3·10-4·300/8760 = 0,1·10-4, 1/год
- полная разгерметизация (повреждение на полное сечение)	Рпол = n·Вп·ф/Т = 3·10-5·300/8760 = 0,1·10-5, 1/год

Таблица 16

Оценка частоты выбросов из трубопроводов от насосной станции Мазут-2

Рабочий лист № 11
Опасное вещество	Мазут
Количество аппаратов	n=2
Время работы аппарата, часов/год	Ф = 300
Степень аварийности, 1/год	Частичное Вч=10-4 1/год Полное Вп=10-5 1/год
Количество часов в год	Т=8760
Частота выброса:
- частичная разгерметизация (через отверстие диаметром 25 мм)	Рчаст = n·Вч·ф/Т = 2·10-4·300/8760 = 0,7·10-5, 1/год
- полная разгерметизация (повреждение на полное сечение)	Рпол = n·Вп·ф/Т = 2·10-5·300/8760 = 0,7·10-6, 1/год

3.3.2.3 «Дерево отказов» технологического оборудования

«Дерево отказов» - это модель надежности, которая отражает взаимосвязь между отдельными случайными событиями в виде отказов, совокупность которых, приводит к отказу всей системы в целом.

При анализе «деревьев отказов» выявляются комбинации отказов (неполадок) оборудования, ошибок персонала и иных воздействий, приводящих к основному событию (аварийной ситуации).

На рисунках 8 и 9 приведены «деревья отказов». Рисунок 8 - «дерево отказов» для ж/д цистерны, насоса и резервуара.

Рисунок 8 - Дерево отказов для разгерметизации емкости

Рисунок 9 - Дерево отказов для разгерметизации трубопровода

3.3.2.4 Оценка «дерева событий», краткое описание сценариев аварийных ситуаций

Потенциальную опасность на рассматриваемом объекте представляет мазут, который при разгерметизации оборудования и при возникновении источника воспламенения может привести к пожару и , как следствие, тепловому воздействию на людей и соседнее оборудование. На данном объекте возможны следующие виды аварий:

? возникновением пожара пролива при наличии источника зажигания в непосредственной близости от места разгерметизации;

? разрыв резервуара в очаге пожара с образованием волн давления, эффект BLEVE.

«Деревья событий» для сценариев наиболее опасных аварийных ситуаций, реализация которых возможна на производстве, приведены в Приложении.

Наиболее типичные сценарии возможных аварий представлены в таблице 17.



Таблица 17

Типичные сценарии возможных аварий

№ сценария	Описание сценариев
С1-С1, С1n-С1	Полная и частичная разгерметизация цистерны > образование пролива > пожар пролива > попадание персонала и соседнего оборудования в пределы опасной зоны > воздействие теплового излучения на людей и соседнее оборудование
С2-С1, С2n-С1	Полная и частичная разгерметизация трубопровода (от ж/д эстакады до ЦНС) > образование пролива > пожар пролива > попадание персонала и соседнего оборудования в пределы опасной зоны > воздействие теплового излучения на людей и соседнее оборудование
С3-С1, С3n-С1	Полная и частичная разгерметизация насоса из ЦНС> образование пролива > пожар пролива > попадание персонала и соседнего оборудования в пределы опасной зоны > воздействие теплового излучения на людей и соседнее оборудование
С4-С1, С4n-С1	Полная и частичная разгерметизация трубопровода (от ЦНС до резервуарного парка) > образование пролива > пожар пролива > попадание персонала и соседнего оборудования в пределы опасной зоны > воздействие теплового излучения на людей и соседнее оборудование
С5-С1, С5n-С1	Полная и частичная разгерметизация резервуара > образование пролива > пожар пролива > попадание персонала и соседнего оборудования в пределы опасной зоны > воздействие теплового излучения на людей и соседнее оборудование
С6-С1, С6n-С1	Полная и частичная разгерметизация трубопровода (от резервуарного парка до котельной) > образование пролива > пожар пролива > попадание персонала и соседнего оборудования в пределы опасной зоны > воздействие теплового излучения на людей и соседнее оборудование
С7-С1, С7n-С1	Полная и частичная разгерметизация трубопровода (от резервуарного парка до ЦНС) > образование пролива > пожар пролива > попадание персонала и соседнего оборудования в пределы опасной зоны > воздействие теплового излучения на людей и соседнее оборудование
С8-С1, С8n-С1	Полная и частичная разгерметизация ж/д цистерны (эстакада 2) > образование пролива > пожар пролива > попадание персонала и соседнего оборудования в пределы опасной зоны > воздействие теплового излучения на людей и соседнее оборудование
С9-С1, С9n-С1	Полная и частичная разгерметизация трубопровода (от ж/д эстакады №2 до ЦНС) > образование пролива > пожар пролива > попадание персонала и соседнего оборудования в пределы опасной зоны > воздействие теплового излучения на людей и соседнее оборудование
С10-С1, С10n-С1	Полная и частичная разгерметизация трубопровода (от ж/д эстакады №2 до насосной станции Мазут-2)> образование пролива > пожар пролива > попадание персонала и соседнего оборудования в пределы опасной зоны > воздействие теплового излучения на людей и соседнее оборудование
С11-С1, С11n-С1	Полная и частичная разгерметизация трубопровода (от насосной станции Мазут-2 до резервуарного парка) > образование пролива > пожар пролива > попадание персонала и соседнего оборудования в пределы опасной зоны > воздействие теплового излучения на людей и соседнее оборудование
С12-С1, С12n-С1	Полная и частичная разгерметизация насоса из насосной станции Мазут-2 > образование пролива > пожар пролива > попадание персонала и соседнего оборудования в пределы опасной зоны > воздействие теплового излучения на людей и соседнее оборудование

Примечание: сценарии аварий, связанные с частичной разгерметизацией оборудования, имеют цифровой индекс, соответствующий номеру сценария, а сценарии аварий, связанные с полной разгерметизацией оборудования, имеют буквенный индекс «n» (например, С_1n-1).

3.3.2.5 Оценка реализации аварийных ситуаций и сценариев их дальнейшего развития

Частота реализации каждого сценария аварии рассчитывается путем умножения частоты аварийной ситуации на вероятность конечного события.

В таблице 18 представлены расчетные значения вероятностей реализации сценариев аварий для рассматриваемых блоков, кроме сценариев, заканчивающихся без последствий.

Таблица 18

Частота реализации сценариев аварий

Наименование составляющей	Сценарий	Вероятность реализации сценария, в 1/год
Ж/д цистерна ж/д эстакады №1	С1-С1 С1n-С1	0.24?10-9 0.39?10-9
Трубопровод от ж/д эстакады №1 до ЦНС	С2-С1 21n-С1	3?10-5 3?10-4
Насос из ЦНС	С3-С1 С3n-С1	0.3•10-6 0.3•10-5
Трубопровод от ЦНС до резервуарного парка	С4-С1 С4n-С1	4.2•10-5 4.2•10-4
Резервуар	С5-С1 С5n-С1	0.7•10-5 0.7•10-4
Трубопровод от резервуарного парка до котельной	С6-С1 С6n-С1	0.7•10-4 0.7•10-3
Трубопровод от резервуарного парка до ЦНС	С7-С1 С7n-С1	2.4•10-5 2.4•10-4
Ж/д цистерна ж/д эстакады №2	С8-С1 С8n-С1	0.24?10-9 0.39?10-9
Трубопровод от ж/д эстакады №2 до ЦНС	С9-С1 С9-С1	0.6?10-5 0.6?10-4
Трубопровод от ж/д эстакады №2 до насосной Мазут-2	С10-С1 С10n-С1	0.34•10-5 0.34•10-4
Трубопровод от насосной Мазут-2 до резервуарного парка	С11-С1 С11n-С1	1.5•10-5 1.5•10-4
Насос из насосной станции Мазут-2	С12-С1 С12n-С1	0.2•10-6 0.2•10-5

Анализируя данные таблицы по частотам реализации аварий по каждому блоку исследуемого объекта, получаем, что:

· Самым опасным сценарием является С_5-1 с вероятностью 0.7 •10^-5 1/год:

Полная разгерметизация резервуара > образование пролива > пожар пролива > попадание персонала и соседнего оборудования в пределы опасной зоны > воздействие теплового излучения на людей и соседнее оборудование.

· Самым вероятным сценарием является С_6n-1 = 0.7?10^-3 1/год :

Частичная разгерметизация трубопровода (от резервуарного парка до котельной) > образование пролива > пожар пролива > попадание персонала и соседнего оборудования в пределы опасной зоны > воздействие теплового излучения на людей и соседнее оборудование.

3.3.2.6 Обоснование физико-математических моделей и методов расчета, применяемых при оценке риска

На исследуемом объекте для расчета вероятных зон поражающих факторов использованы следующие математические модели:

1) расчет интенсивности теплового излучения при пожарах проливов горючих жидкостей по методу, изложенному в ГОСТ Р 12.3.047.-98 «Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля» [7]

3.3.2.7 Оценка количества опасных веществ, участвующих в аварии

Оценка количества опасных веществ, участвующих в аварии проводится, как правило, для каждого типа сценария (или группы типовых сценариев), определенного на предыдущем этапе.

Расчет количества опасного вещества, участвующего в аварии при частичном разрушении технологического оборудования принимается в размере отверстия 25 мм. Время ликвидации аварии принимается 30 мин.[2]

Максимальное количество опасных веществ, способных участвовать в аварии по выбранным сценариям, представлено в табл. 19.

Таблица 19

Количество опасных веществ, участвующих в создании поражающих факторов при реализации наиболее вероятных сценариев развития аварийной ситуации

№ сценария	Последствия	Основной поражающий фактор	Количество опасного вещества, т
			Участвующего в аварии	Участвующего в создании поражающих факторов
С1-1	Пожар пролива при полной разгерметизации цистерны	Тепловое воздействие на людей и оборудование	42	42
С1n-1			3.24	3.24
С2-1	Пожар пролива при полной разгерметизации трубопровода от ж/д эстакады до ЦНС	Тепловое воздействие на людей и оборудование	6.93	6.93
С2n-1			6.32	6.32
С3-1	Пожар пролива при полной разгерметизации насоса из ЦНС	Тепловое воздействие на людей и оборудование	27.86	27.86
С3n-1			27.81	27.81
С4-1	Пожар пролива при полной разгерметизации трубопровода от ЦНС до Резервуарного парка	Тепловое воздействие на людей и оборудование	5.08	5.08
С4n-1			4.47	4.47
С5-1	Пожар пролива при полной разгерметизации резервуара	Тепловое воздействие на людей и оборудование	4080	4080
С5n-1			6.45	6.45
С6-1	Пожар пролива при полной разгерметизации трубопровода от резервуарного парка до котельной	Тепловое воздействие на людей и оборудование	5.08	5.08
С6n-1			4.47	4.47
С7-1	Пожар пролива при полной разгерметизации трубопровода от резервуарного парка до АНС	Тепловое воздействие на людей и оборудование	12.81	12.81
С7n-1			11.89	11.89
С8-1	Пожар пролива при полной разгерметизации цистерны ж/д эстакады №2	Тепловое воздействие на людей и оборудование	42	42
С8n-1			3.24	3.24
С9-1	Пожар пролива при полной разгерметизации трубопровода от ж/д эстакады №2 до ЦСН	Тепловое воздействие на людей и оборудование	28.36	28.36
С9n-1			27.83	27.83
С10-1	Пожар пролива при полной разгерметизации трубопровода от ж/д эстакады №2 до насосной Мазут-2	Тепловое воздействие на людей и оборудование	28.13	28.13
С10n-1			27.82	27.82
С11-1	Пожар пролива при полной разгерметизации трубопровода от насосной Мазут-2 до резервуарного парка	Тепловое воздействие на людей и оборудование	29.23	29.23
С11n-1			27.85	27.85
С12-1	Пожар пролива при полной разгерметизации насоса из насосной Мазут-2	Тепловое воздействие на людей и оборудование	27.84	27.84
С12n-1			27.81	27.81

Пример расчета количества опасного вещества.

Для С_1-1 (для емкости): количество опасного вещества участвующего в аварии = количеству опасного вещества в блоке.

Для С_1n-1 (для частичной разгерметизации):

, (1)

где S - площадь отверстия истечения, м²

с - плотность вещества, кг/м³

- время ликвидации отверстия, с

- скорость истечения жидкости, м/с

, (2)

где - ускорение свободного падения

- высота слоя жидкости, м.

, (3)

где d - диаметр отверстия истечения, м

м/с

Для С_2-1 (для полной разгерметизации трубопровода):

, (4)

где - масса мазута, находящегося в трубопроводе, кг;

- масса мазута, вытекающая за время перекрытия арматурой, кг;

, (5)

где d - диаметр трубопровода, м

с - плотность вещества, кг/м³

L - длина трубопровода, м

, (6)

где - производительность насосов, перекачивающих топливо, ;

- время срабатывания арматуры, ч (при ручном отключении - 300 с).

кг

Для С_2-1 (для частичной разгерметизации трубопровода):

кг



3.3.2.8 Расчет вероятных зон действия поражающих факторов и оценка возможного числа пострадавших

Расчет интенсивности теплового излучения при пожарах проливов ЛВЖ и ГЖ. [8]

Расчет осуществляется для определения размеров зон воздействия теплового излучения различной интенсивности на человека и материалы, либо для определения вероятности поражения человека, находящегося на определенном расстоянии от эпицентра аварии, тепловым излучением.

Расчет интенсивности теплового излучения q, кВт/м² осуществляется по формуле

, (7)

где E_f - среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени, кВт/м²;

F_q - угловой коэффициент облученности;

ф - коэффициент пропускания атмосферы.

Для нефтепродуктов E_f = 40 кВт/м².

Эффективный диаметр пролива d, м, рассчитывается по формуле:

, (8)

где S - площадь пролива (определяется в соответствии с ПБ 09-540-03), м². [2]

Высота пламени Н, м, рассчитывается по формуле

, (9)

где m - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м²·с);

с₀ - плотность окружающего воздуха, кг/м³;

g - ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с².

Угловой коэффициент облученности определяется по формуле:

, (10)

где

, (11)

где ; ; ; (12)

r - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м.

(13)

где (14)

Коэффициент пропускания определяется по формуле

(15)

Расчет производится по программе tepl1 при наличии следующих исходных данных:

E_f = 40 кВт/м²;

S - площадь пролива, м²,

m = 0,0347

кг/(м²·с);

с₀ = 1,29 кг/м³;

число расстояний от центра пожара - не более 9;

х - расстояние от места расположения человека до зоны, где интенсивность теплового излучения не превышает 4,2 кВт/м², м.

Основные результаты расчета вероятных зон действия поражающих факторов при пожаре пролива представлены в таблице 20.

Таблица 20

Основные результаты расчета вероятных зон действия поражающих факторов вероятных сценариев аварийной ситуации при пожаре пролива

Сценарий	Пожар пролива (методика ГОСТ Р 12.3.047-98)
	Эффективный диаметр пролива, м	Высота пламени, м	Уровни поражения излучением, м
			Без негативных последствий в течение длительного времени	Безопасно для человека в брезентовой одежде	Непереносимая боль через 20-30 секунд	Непереносимая боль через 3-5 секунд	Воспламенение древесины с шероховатой поверхностью (влажность 12%) при длительности облучения 15 мин	Воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности; воспламенение фанеры
			Интенсивность теплового излучения, кВт/м2
			1,4	4,2	7	10,5	12,9	17
С1-1	39.06	29.46	59	38.9	31.5	26.6	24.5	22
С1n-1	9.57	11.08	17.5	11	8.7	7.14	6.44	5.63
С2-1	14.07	14.49	24	15.6	12.4	10.25	9.3	8.18
С2n-1	13.4	14	23	15	11.9	9.8	8.9	7.85
С3-1	28.2	23.49	44.5	29.1	23.4	19.6	18	16.1
С3n-1	28.2	23.5	44.5	29	23.4	19.6	17.95	16
С4-1	12.04	13	21.3	13.6	10.7	8.8	8	7
С4n-1	11.27	12.42	20	12.8	10.1	8.34	7.53	6.6
С5-1	104.4	58.3	140	95.5	78.5	67.4	62.6	57.3
С5n-1	13.58	14.1	24	15.1	12	9.9	9	7.9
С6-1	12.04	13	21.3	13.6	10.7	8.8	8	7
С6n-1	11.27	12.42	20	12.8	10.1	8.34	7.53	6.6
С7-1	19.13	17.94	34	20.5	16.4	13.7	12.45	11
С7n-1	18.46	17.5	30.8	19.9	15.9	13.2	12	10.6
С8-1	39.06	29.46	59	38.9	31.5	26.6	24.5	22
С8n-1	9.57	11.08	17.5	11	8.7	7.14	6.44	5.63
С9-1	28.48	23.65	45	29.4	23.6	19.8	18.2	16.2
С9n-1	28.2	23.49	44.5	29.1	23.4	19.6	18	16.1
С10-1	28.35	23.57	47	29.2	23.5	19.7	18.1	16.1
С10n-1	28.2	23.5	44.5	29	23.4	19.6	17.95	16
С11-1	28.92	23.91	45.5	29.8	24	20.1	18.4	16.45
С11n-1	28.2	23.49	44.5	29.1	23.4	19.6	18	16.1
С12-1	28.2	23.49	44.5	29.1	23.4	19.6	18	16.1
С12n-1	28.2	23.5	44.5	29	23.4	19.6	17.95	16

Метод расчета параметров волны давления при взрыве резервуара с перегретой жидкостью при воздействии на него очага пожара.

Расчет осуществляется по ГОСТ Р 12.3.047-98 «Пожарная безопасность технологических процессов». [9]

При попадании замкнутого резервуара со сжиженным газом или жидкостью в очаг пожара может происходить нагрев содержимого резервуара до температуры, существенно превышающей нормальную температуру кипения, с соответствующим повышением давления. За счет нагрева несмоченных стенок сосуда уменьшается предел прочности их материала, в результате чего при определенных условиях оказывается возможным разрыв резервуара с возникновением волн давления и образованием «огненного шара». Разрыв резервуара в очаге пожара с образованием волн давления получил название BLEVE (Boiling Liquid Expanding Vapour Explosion -- взрыв расширяющихся паров вскипающей жидкости).

Возможность возникновения BLEVE для конкретного вещества, хранящегося в замкнутой емкости, определяют следующим образом.

Рассчитывают д по формуле

д = Ср• (T-T_кип ) / L, (16)

где Ср-- удельная теплоемкость жидкой фазы, Дж/кг;

Т-- температура жидкой фазы, соответствующая температуре насыщенного пара при давлении срабатывания предохранительного клапана, К;

T_кип -- температура кипения вещества при нормальном давлении. К;

L -- удельная теплота испарения при нормальной температуре кипения Т_кип, Дж/кг.

Если д < 0,35, BLEVE не происходит. При д > 0,35 вероятность возникновения данного явления велика.

Расчет параметров волны давления при взрыве резервуара с перегретой жидкостью при воздействии на него очага пожара производится для блока №5 - резервуара объемом 5000м³.

Пример расчета:

Блок №5:

Удельная теплоемкость жидкой фазы: C_р=2100 Дж/кг*К

Удельная теплота испарения: L=210

Средняя температура кипения: Т_кип =593 К

Температура жидкой фазы, соответствующая температуре насыщенного пара при давлении срабатывания предохранительного клапана: Т=623 К

давление срабатывания предохранительного клапана: р=200 кПа

Возможность возникновения BLEVE:

Таким образом, д = 0,30 < 0,35. Следовательно, согласно ГОСТ Р 12.3.047 - 98 возникновение BLEVE не происходит. Если соседний резервуар с перегретой внутри жидкостью лопнет, то пожар увеличиться, а взрыва не будет, так как кислорода в воздухе будет не достаточно для образования взрывоопасной концентрации.

3.3.3 Оценка индивидуального, коллективного и социального риска гибели людей

При определении числа пострадавших учитывались следующие обстоятельства:

1. местонахождение людей;

2. расположение персонала и соседнего оборудования от эпицентра аварии;

3. оснащение средствами индивидуальной и коллективной защиты.

Оценка риска заключается в определении причинения вреда персоналу, населению, ущерба имуществу и окружающей природной среде.

Оценка вероятности причинения вреда персоналу сводится к определению индивидуального, коллективного и социального риска его поражения. Расчёт индивидуального, коллективного, социального риска осуществлялся в соответствии с ГОСТ 12.3.047-98 «Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля» [9], в котором представлены методы расчёта индивидуального и социального риска для производственных зданий, наружных технологических установок. Кроме того, использовались рекомендации РД 03-418-01 «Методические указания по проведению анализа риска опасных производственных объектов», утверждённых Ростехнадзором России [4].

Таблица 21

Количество погибших и пострадавших людей

Сценарий	Количество погибших людей	Количество пострадавших людей
С1-1	3	5
С1n-1	-	1
С2-1	-	1
С2n-1	-	-
С3-1	2	4
С3n-1	-	2
С4-1	1	2
С4n-1	-	-
С5-1	3	2
С5n-1	-	1
С6-1	2	1
С6n-1	-	-
С7-1	2	1
С7n-1	-	-
С8-1	2	4
С8n-1	-	1
С9-1	1	2
С9n-1	-	-
С10-1	2	1
С10n-1	-	1
С11-1	1	1
С11n-1	-	1
С12-1	2	2
С12n-1	1	1

3.3.3.1 Индивидуальный риск

Индивидуальный риск - частота поражения индивидуума от поражающих факторов аварии. Индивидуальный риск рассчитывается по формуле:

, (17)

где R_инд - индивидуальный риск, 1/год;

Q_ni - условная вероятность поражения человека при реализации i-того сценария аварии;

Q_i - вероятность реализации i-того сценария аварии в течение года;

Р_прi - вероятность присутствия человека в зоне действия поражающих факторов i-того сценария аварии;

n - число сценариев аварии.

Индивидуальный риск обычно рассчитывается для различных категорий персонала, при этом учитывается время пребывания персонала конкретной специальности (аппаратчики, слесари, ИТР - начальник цеха, мастер смены, технолог и др.) в зоне поражающих факторов конкретной аварии, при этом используются данные карт занятости персонала на рабочих местах.

Вероятность присутствия персонала в зоне действия поражающих факторов возможной аварии определяется по формуле (18):

, (18)

где ф_i - время нахождения работающего в пределах зон поражающих факторов в одну смену, ч;

n_i -количество рабочих смен в году.

Т -количество часов в году;

Пример расчета индивидуального риска:

n = 365 (смены в год);

ф = 2ч*3смены=6 часов; (1смена =8 ч => в день 3 смены)

Т = 8760 часов.

Р_пр = (6 • 365) / 8760 = 0,25

При воздействии на человека пожар пролива и химических ожогов Q_пi=1.

R_{инд С1-1} = 0.24 • 10^-9 • 1 • 0.25 = 0.06 •10^-9 (в год);

R_{инд С3-1} = 0.3 • 10^-6 • 1 • 0.25 = 0.55 •10^-6 (в год);

R_{инд С4-1} = 4.2 • 10^-5 • 1 • 0.25 = 1.05•10^-5 (в год);

R_{инд С5-1} = 0.7 • 10^-5 • 1 • 0.25 = 0.175•10^-5 (в год).

R_{инд С6-1} = 0.7 • 10^-4 • 1 • 0.25 = 0.175•10^-4 (в год).

R_{инд С7-1} = 2.4 • 10^-5 • 1 • 0.25 = 0.6•10^-5 (в год).

R_{инд С8-1} = 0.24 • 10^-9 • 1 • 0.25 = 0.06•10^-9 (в год).

R_{инд С9-1} = 0.6 • 10^-5 • 1 • 0.25 = 0.15•10^-5 (в год).

R_{инд С10-1} = 0.34 • 10^-5 • 1 • 0.25 = 0.085•10^-5 (в год).

R_{инд С11-1} = 1.5 • 10^-5 • 1 • 0.25 = 0.375•10^-5 (в год).

R_{инд С12-1} = 0.2 • 10^-6 • 1 • 0.25 = 0.05•10^-6 (в год).

Таким образом, R_инд = 4.25•10^-5 (год).

является оптимальным вариантом.[4]

В данном случае получается неприемлимый вариант.

3.3.3.2 Коллективный риск

Коллективный риск - ожидаемое количество пораженных в результате возможных аварий за определенный период времени.

Коллективный риск рассчитывается по формуле (19):

, (19)

где R_кол - коллективный риск, чел/год;

Q_i - вероятность реализации i-того сценария аварии в течение года;

N_i - количество погибших при реализации i-того сценария аварии

Пример расчета коллективного риска:

R_{кол С1-1} = 0.24 • 10^-9 • 3 = 0.72 •10^-9 (чел/год);

R_{кол С3-1} = 0.3 • 10^-6 • 2= 0.6 •10^-6 (чел/год);

R_{кол С4-1} = 4.2 • 10^-5 • 1 = 4.2•10^-5 (чел/год);

R_{кол С5-1} = 0.7 • 10^-5 • 3= 2.1•10^-5 (чел/год).

R_{кол С6-1} = 0.7 • 10^-4 • 2= 1.4•10^-4 (чел/год).

R_{кол С7-1} = 2.4 • 10^-5 • 2= 4.8•10^-5 (чел/год).

R_{кол С8-1} = 0.24 • 10^-9 • 2= 0.48•10^-9 (чел/год).

R_{кол С9-1} = 0.6 • 10^-5 • 1= 0.6•10^-5 (чел/год).

R_{кол С10-1} = 0.34 • 10^-5 • 2= 0.68•10^-5 (чел/год).

R_{кол С11-1} = 1.5 • 10^-5 • 1= 1.5•10^-5 (чел/год).

R_{кол С12-1} = 0.2 • 10^-6 • 2= 0.4•10^-6 (чел/год).

Таким образом, R_кол = 2.8•10^-4 (чел/год).

3.3.3.3 Социальный риск

Социальный риск характеризует масштаб и вероятность (частоту) аварий и определяется функцией распределения потерь (ущерба), у которой есть установившееся название - F/N - кривая (кривая Фермера).

В общем случае в зависимости от задач под N можно понимать и общее число пострадавших, и число смертельно травмированных или другой показатель тяжести последствий. Соответственно критерий приемлемого риска будет определяться диаграммой, построенной для различных сценариев аварий с учетом их вероятности.

Анализ социального риска проводится в следующей последовательности:

1. определяются расчетным путем значения частот реализации всех сценариев аварий на объекте;

2. определяется для каких сценариев развития аварий число погибших составляет определенное количество, например, 3; 2;1 … … человек;

3. определяется сумма частот реализации сценариев развития аварии, при которых погибших 3; 2; 1 … … человек;

4. определяется частота реализации аварий, при которой пострадали не менее N человек;

5. строится диаграмма F/N.

Таблица 22

Пример расчета социального риска

Сценарий	Частота реализация аварий, 1/год	Количество пострадавших, N, чел.	Частота реализации аварий, при которой пострадали не менее N, 1/год
С1-1 С5-1	0.24•10-9 0.7•10-5	3	0.7•10-5
	? = 0.7•10-5
С3-1 С6-1 С7-1 С8-1 С10-1 С12-1	0.3 • 10-6 0.7 • 10-4 2.4 • 10-5 0.24 • 10-9 0.34 • 10-5 0.2 • 10-6	2	1.05•10-4
	? = 0.98•10-4
С4-1 С9-1 С11-1	4.2 • 10-5 0.6 • 10-5 1.5 • 10-5	1	1.68•10-4
	? = 6.3•10-5

Число погибших людей, чел.

Рисунок 10 - Частота гибели различного количества людей при аварии



Проанализировав схему можно сделать вывод, что при любой гипотетической аварии максимальное число погибших составляет 3 человека, так как весь остальной персонал находиться далеко за пределами резервуарного парка. Зоны действия аварий не выходят за пределы санитарно - защитной зоны и не затрагивают другие участки производства.

В итоге все технические и организационные решения на данном объекте разработаны и осуществляются с учетом требований действующих нормативных документов и соответствуют современному уровню промышленной безопасности.

мазут аварийный экономический экологический



4. Автоматизация

Производственные блоки нефтебазы имеют следующие защитные блокировки и аварийные предупредительные сигнализации о состоянии технологического процесса, которые представлены в таблице 23.

Таблица 23

Защитные блокировки и аварийные предупредительные сигнализации о состоянии технологического процесса

Наименование параметра, операции	Вид контроля	Примечание
Резервуары
Уровень нефтепродуктов в резервуаре	визуальный (периодический)	после окончания заправки резервуара и периодически 1 раз в месяц
Управление задвижками	Ручное
Отбор проб	Ручной
Пожаротушение	ручное включение	стационарная система пожаротушения (пеногенераторы)
Насосные станции
Давление на всасывание и нагнетание насосов	по месту
Управление задвижками на нагнетание насосов	Ручное
Защита насосных агрегатов от перебоев электропитания	Автоматическая	блокировка на случай отключения электропитания
Управление приточно-вытяжной вентиляцией машинных залов	Автоматическое	блокировка систем с насосными агрегатами
Контроль загазованности помещений насосных станций	Автоматический	блокировка с насосными агрегатами и аварийной вытяжной вентиляцией
Ж/Д сливо-наливные устройства
Предельный рабочий уровень нефтепродуктов в цистерне при наливе	автоматический контроль	ограничитель налива
Уровень нефтепродуктов в цистерне при сливе	визуальный контроль по месту
Автомобильные наливные устройства
Регистрация и контроль налива нефтепродуктов в цистерны	дистанционный, автоматический	Автоматизированная система налива АСН
Налив заданной дозы	дистанционный, автоматический	Автоматизированная система налива АСН
Прекращение налива при достижении заданного уровня	дистанционный, автоматический	Автоматизированная система налива АСН
Технологические трубопроводы
Управление задвижками	Ручное

Анализ представленных данных показывает, что наиболее целесообразное использование автоматическое управление задвижками. Использование этих конструкций позволяет более высокое быстродействие запорной арматуры, что снизит количество нефтепродуктов, вытекающих в случае аварии связанной с разгерметизацией и в конечном итоге улучшат условия труда.



5. Производственная санитария и гигиена труда

Таблица 24

Химический фактор и пыль на производстве [1]

Характеристики	Вещество
1. Название	Мазут
2. Химическая формула	-
3. Агрегатное состояние	Жидкое
4. ПДК рабочей зоны, мг/м3	300
5. Класс опасности	IV
6. Особенности действия	Раздражает слизистую оболочку и кожу человека, вызывая ее поражение и возникновение кожных заболеваний. Длительный контакт увеличивает степень риска заболевания органов дыхания у человека.
7. Рабочее место	Центральная насосная станция
8. Приборы контроля концентрации	Анализатор вредных веществ в воздухе АНТ-2М, универсальный газовый анализатор УГ-2
9. Периодичность контроля	Не реже 1 раза в квартал
10. Средства защиты 10.1 индивидуальные 10.2 коллективные	Фильтрующие противогазы марок А, БКФ, шланговые противогазы марки ПШ-1 или аналогичные в соответствии с ГОСТ 12.4.034, спецодежда из брезента, резиновые сапоги, защита кожи рук пастами типа «биологических перчаток», казеиновой эмульсией, пастой ПМ-1 по ГОСТ 12.4.068. Вентиляция
Шум (ультразвук, инфразвук) [15]
1. Характер шума	Непостоянный, прерывистый
2. Нормативная величина в дБ А	80
Вибрация [16]
1. Тип вибрации	Общая вибрация категория 3а
2. Нормативные значения виброускорения в м/с2(дБ)	0,1 (100)
Микроклимат [17]
Тип микроклимата и нормативное значение параметров микроклимата 1.1 Категория работ 1.2 температура воздуха, °С 1.3 влажность воздуха, % 1.4 скорость движения воздуха, м/с 1.5 температура поверхностей, °С 1.6 интенсивность теплового облучения, Вт/м2	Допустимый для холодного периода II а 17 - 18,9 15 - 75 0,1-0,3 16 - 24 Не более 100

Тяжесть и напряженность труда

Таблица 25

Результаты оценки тяжести трудового процесса [23]

№№ п/п	Показатели	Фактические значения	Класс условий труда
1.	Физическая динамическая нагрузка (кгм):
1.1	региональная - перемещение груза до 1 м	1000	1
1.2	общая нагрузка: перемещение груза - от 1 до 5 м - более 5 м	2000-	1-
2.	Масса поднимаемого и перемещаемого вручную груза (кг):
2.1	При чередовании с другой работой	5	1
2.2	постоянно в течение смены	-	-
2.3 2.3.1 2.3.2	суммарная масса за каждый час смены: с рабочей поверхности с пола	20	1
3	Стереотипные рабочие движения (кол-во):
3.1	локальная нагрузка	5000	1
3.2	региональная нагрузка	7000	1
4	Статическая нагрузка (кгссек):
4.1	одной рукой	4000	1
4.2	двумя руками	5000	1
4.3	с участием корпуса и ног	10000	1
5.	Рабочая поза	60% стоя	2
6.	Наклоны корпуса (кол-во за смену)	До 50	1
7.	Перемещение в пространстве (км)
7.1	по горизонтали	До 4	1
7.2	по вертикали	До 2	1
Окончательная оценка тяжести труда	1



Напряженность труда

Таблица 26

Результаты оценки напряженности трудового процесса [23]

Показатели	Класс условий труда
	1	2	3.1	3.2	3.3
1. Интеллектуальные нагрузки
1.1		+
1.2		+
1.3			+
1.4		+
2. Сенсорные нагрузки
2.1		+
2.2	+
2.3			+
2.4	+
2.5	+
2.6	+
2.7			+
2.8	+
3. Эмоциональные нагрузки
3.1		+
3.2	+
3.3	+
4. Монотонность нагрузок
4.1	+
4.2	+
4.3	+
4.4		+
5. Режим работы
5.1	+
5.2		+
5.3	+
Количество показателей в каждом классе	12	7	3
Общая оценка напряженности труда		+



Вентиляция

Таблица 27

Сведения о системе вентиляции [18]

Параметр	Значение
1. Строительный объем помещения, V , м3	1236
2. ПДК воздуха рабочей зоны наиболее опасного вещества, кг/м3	3•10-4
3. Температура воздуха рабочей зоны, tв , °С	18
4. Концентрация вредного вещества в поступающем воздухе, С0, кг/м3	0,9•10-4
5. Температура наружного воздуха, tн , °С	-26
6. Кратность аварийной вентиляции, КА, 1/ч	5
7. Тип аварийной вентиляции	Вытяжная
8. Кратность воздухообмена в помещении (по аварийной и постоянно действующей вентиляции, КА+П ,1/ч	15
9. Кратность воздухообмена постоянно действующей вентиляции, КП ,1/ч	10
10. Тип постоянно действующей вентиляции	Приточно-вытяжная
11. Количество удаляемого воздуха из помещения LП, м3/ч	12360
12. Производительность вентилятора, Q, м3/ч	13596
13. Тип вентилятора, основные характеристики	ВР14-46N2,5 n = 3000об/мин Q =1,8-3,0•103 м3/ч H=1700-1800Па КПДв=0,607 КПДп=0,675 N=1,8-2,5 кВт К=1,1-1,5
14. Установочная мощность электродвигателя N, Вт	N=1,1*13596*1700/ (3600*102*0,607*0,675)= 169 Вт

Таблица 28

Естественное и совмещенное освещение [19]

Параметр	Значение
1. Тип совмещенного освещения (верхнее, боковое, комбинированное)	Комбинированное
2. Номер группы по ресурсам светового климата	3
3.Ориентация световых проемов	C
4. Коэффициент светового климата, m	1,1
5. Расстояние до объекта различения, м	0,5
6. Размер объекта различения, мм	Периодическое пребывание при периодическом пребывании людей в помещении
7. Разряд и подразряд зрительных работ	VIII В
8.Коэффициент естественной освещенности для совмещенного освещения, ен; нормативное значение еN;	0,5
9. Освещенность, лк (минимальное значение)	50
10. Рекомендуемый источник света	ЛБ,(ЛХБ),МГЛ
11. Цветовая отделка помещения и оборудования	Серо-зеленые стены и коричневое оборудование

Таблица 29

Категорирование производств, помещений, наружных установок, зон, взрывозащищенного оборудования

Наименование блока	Классификация помещений
	Категорирование помещений и наружных установок по ФЗ - №123 [26]	Классификация взрывоопасных и пожароопасных зон по ФЗ - № 123 [26]	Категорирование взрывозащищенного электрооборудования по ГОСТ Р 51330-99 [27]
Эстакада	Вн	П-IIIВ	IIА
Трубопровод	Вн	П-IIIВ	IIА
Насосная	В	П-IВ	IIА
Резервуарный парк	Вн	П-IIIВ	IIA
АСН	Вн	П-IIIВ	IIА

Определение размеров санитарно-защитной зоны

В соответствии с СанПиН 2.1.1.1200-03 «Санитарно-защитные зоны и санитарная классификация предприятий, сооружений и иных объектов», размеры санитарно-защитной зоны нефтебазы «Красный нефтяник» ООО «ПТК - Терминал» составляют 500 м. [12]



7. Экономика

Оценку возможного ущерба можно проводить по РД 03-496-02 «Методические рекомендации по оценке ущерба от аварий на опасных производственных объектах», утвержденного постановлением Госгортехнадзора России от 23.10.2002 г., №63 [10]. В соответствии с этим документом полный ущерб от аварий состоит из прямых и косвенных потерь организации, эксплуатирующей опасный производственный объект (потери в результате разрушения основных фондов, потери в результате уничтожения товарно-материальных ценностей), затрат на локализацию (ликвидацию) и расследование аварии, социально-экономических потерь (затраты, понесенные вследствие гибели и травматизма людей), косвенного ущерба, экологического ущерба и потерь от выбытия трудовых ресурсов в результате гибели людей или потери им трудоспособности. Размеры компенсации за ущерб жизни и здоровью персонала предприятия и населения в случае аварии определяются в соответствии с Постановлением Правительства РФ от 28.04.2001 г. №332 «Об утверждении порядка оплаты дополнительных расходов на медицинскую, социальную и профессиональную реабилитацию лиц, пострадавших в результате несчастных случаев на производстве и профессиональных заболеваний».

Косвенный ущерб (сумма недополученной организацией прибыли, сумма израсходованной заработной платы и части условно-постоянных расходов за период аварии и восстановительных работ, убытки, вызванные уплатой различных неустоек, штрафов, пени и пр.) и потери от выбытия трудовых ресурсов существенно зависят от конкретных условий возможной аварии и ее ликвидации, степени поражения персонала, поэтому рассчитываются предприятием по конкретным результатам (после аварии).

Далее приведен пример расчета.



Таблица 30

Расчет капитальных затрат на оборудование

Наименование оборудования	К-во ед. оборуд.	Оптовая цена ед. оборуд.., руб.	Сумма затрат на приобрет. оборудов., тыс. руб.	Дополнительн. на доставку и монтаж	Сметная стоим., тыс. руб.	Годовая сумма амортизац. отчислений	Примечание
				В %	В тыс. руб.		Норма, %	Сумма т. руб.
Наиболее опасный сценарий
1. Основное технологическое и подъемно-транспортное оборудование РВС -5000	1	13 000 000	13 000	20	2 600	15 600	15	2 340
Среднее							15
Наиболее опасный сценарий
2. Неучтенное технологическое и подъемно-транспортное оборудование						3 120	15	468	15% от общей сметной стоимости основного оборудования
Итого затрат на оборудование						18 720		2 808
Наиболее вероятный сценарий
1. Основное технологическое и подъемно-транспортное оборудование Трубопровод	40	72 000	2 880	15	432	3 312	20	662,4
среднее							20
2. Неучтенное технологическое и подъемно-транспортное оборудование						662,4	15	132,48	15% от общей сметной стоимости основного оборудования
Итого затрат на оборудование						3 974,4		794,88

Таблица 31

Расчет капитальных затрат на строительство зданий и сооружений

Наименование зданий и сооружений	Тип строительных конструкций зданий и сооружений	Строительный объем, м3	Укрупненная стоимость единицы общестроительных работ, руб.	Общая стоимость общестроительных работ, тыс. руб.	Санитарно-технические и прочие работы, тыс. руб.	Итого, тыс. руб.	Внеобъемные затраты, тыс. руб.	Полная сметная стоимость, тыс. руб.	Годовая сумма амортизационных отчислений
									Норма %	Сумма, тыс. руб.
Наиболее опасный сценарий
Сооружения: обвалование	Земляное	12862,5	2400	30870	3087	33957	10187	44144	10	4 414
Итого								44 144		4 414

1. Определение стоимости основных производственных фондов

1.1 Потери в результате повреждения пожаром ОПФ рассчитываются по формуле:

П_опф^п = К•[(С_зд - А_зд) - (С_об - А_об)] (20)

где К - коэффициент, который рассчитывается по формуле (21):

К = S_п /S_общ (21)

где S_п - площадь под пожаром, м²;

S_общ - площадь все территории нефтебазы, м².

Расчет потерь для наиболее опасного сценария.

Площадь всей территории нефтебазы составляет 23,07 га, что равно 230700 м². Площадь под пожаром рассчитывалась в п.3.3.2.5. и составляет 8575 м².

Таким образом коэффициент К будет равен:

К = 8575/230700 = 0,03716

Экономические потери в результате повреждения пожаром будут равны:

П_опф^п = 0,03716•[(44144 - 4414) + (18720 - 2808)] =

= 2068,173 тыс.руб.

Расчет потерь для наиболее вероятного сценария.

Площадь под пожаром, рассчитанная в п. 3.3.2.5.,равна 100 м².

К = 100/230700 = 0,00043

Экономические потери в результате повреждения пожаром будут равны:

П_опф^п = 0,00043•(3974,4 - 794,88)= 1,3782 тыс.руб.

1.3 Потери материальных ресурсов текущего потребления можно рассчитать по формуле (22):

П_мр = ?_i=1^N Q_мрi • Ц_мрi (22)

где N - количество видов хранящихся ресурсов, на ООО «ПТК - Терминал» хранится один вид ресурсов - мазут.

Ц - цена хранящихся ресурсов (цена мазута 10700 руб. за тонну);

Q - количество хранящихся ресурсов, т.

Расчет потерь для наиболее опасного сценария.

Количество мазута, участвующего в аварии приведено в п.3.3.2.5 и составляет 4080 т.

Потери материальных ресурсов будут равны:

П_мр = 4080•10700 /1000 = 43656 тыс. руб.

Расчет потерь для наиболее вероятного сценария.

Количество мазута, участвующего в аварии приведено в п.3.3..2.5 и равно 4,467 т.

Потери материальных ресурсов составят:

П_мр = 4,467•10700/1000 = 47,7969 тыс. руб.

1.4 Потери готовой продукции П_гп.

Потерь готовой продукции нет, в связи с отсутствием таковой.

1.5 Потери в результате уничтожения взрывом и пожаром личного имущества рассчитываются по формуле (23):

П_ли = 0,1•(П_мр + П_гп) (23)

Расчет потерь для наиболее опасного сценария:

П_ли = 0,1•(43656 + 0) = 4365,6 тыс.руб.

Расчет потерь для наиболее вероятного сценария:

П_ли = 0,1•(47,7969 + 0) = 4,7796 тыс.руб.



1.6 Итого экономические потери основных производственных фондов, ресурсов и продукции рассчитываются по формуле (24):

П^э = П_опф^в + П_опф^п + П_мр + П_гп + П_ли (24)

Экономические потери при реализации наиболее опасного сценария:

П^э = 2068,173 + 43656 + 0 + 4364,6 = 50089,8 тыс.руб.

Экономические потери при реализации наиболее вероятного сценария:

П^э = 1,3782 + 47,7969 + 0 + 4,77969 = 53,95 тыс.руб.

2. Затраты на компенсацию последствий аварии.

2.1 Ресурсы на восстановление объекта рассчитываются по формуле (25):

З_во = 1,5•С_опф , (25)

Где С_опф = С_зд + С_об (26)

Расчет затрат на восстановление объекта при реализации наиболее опасного сценария:

С_опф = 44144 + 18720= 62864 тыс.руб.

З_во = 1,5•62864 = 94296,15 тыс.руб.

Расчет затрат на восстановление объекта при реализации наиболее вероятного сценария:

С_опф = 3974,4 тыс.руб.

З_во = 1,5•3974,4 = 5961,6 тыс. руб.

2.2 Потерь от простоя оборудования не будет.

2.3 Затраты на компенсацию последствий аварии рассчитываются по формуле (27):

З_к = З_во + З_пр.об. (27)

Для наиболее опасного сценария:

З_к = 94296,15 тыс. руб.

Для наиболее вероятного сценария:

З_к = 5961,6 тыс. руб.

3. Социальные потери.

3.1 Потери из-за временной нетрудоспособности рассчитываются по формуле:

З_нтр = ?^N_i=1n_дн •З_{ср.дн. ,} (28)

где N - количество нетрудоспособных человек;

n_дн - количество дней нетрудоспособности человека;

З_ср.дн - среднедневная зарплата каждого работника.

Потери из-за временной нетрудоспособности для наиболее опасного сценария.

Количество нетрудоспособных человек - 5, количество нетрудоспособных дней равно 30.

Среднедневная зарплата со страховыми взносами равна 1500 руб.

З_нтр = 5•30•1500 /1000= 225 тыс. руб.

Потерь из-за временной нетрудоспособности при реализации наиболее вероятного сценария не будет.

3.2 Расходы на клиническое лечение травмированных рассчитывается по формуле (29):

З_кл = n_травм • n_дн • П_кл , (29)

где n_травм - число травмированных;

n_дн - число дней;

П_кл - затраты на клиническое лечение на 1 человека в 1 день.

При реализации наиболее опасного сценария число травмированных, которым потребуется клиническое лечение равно 5, 14-ти дневное клиническое лечение. Затраты на лечение за 1 день на 1 человека будут равны:

З_кл = 5• 14 • 1000 /1000 = 70 тыс.руб.

При реализации наиболее вероятного сценария затрат на клиническое лечение не будет.

3.3 Расход на санитарно-курортное лечение рассчитывается по формуле (30):

З_ск = n_ск • n_дн • П_ск , (30)

где n_ск - число людей, проходящих санитарно-курортное лечение;

n_дн - число дней;

П_ск - затраты на санитарно-курортное лечение на 1 человека в 1 день.

Для наиболее опасного сценария количество людей, проходящих санитарно-курортное лечение равно 5, количество дней - 10, стоимость лечения за 1 день равно 1000 руб.

З_ск = 5•10•1000 = 75 тыс. руб.

При реализации наиболее вероятного сценария затрат на санитарно-курортное лечение не будет.

3.4 Затраты на выплаты семьям погибших рассчитывается по формуле (31):

З_пог = n•П_пог (31)

где n - число погибших;

П_пог - размер выплаты, руб.

Выплата семье погибшего человека составляет 300 тыс. руб.

При реализации самого опасного сценария погибает 3 человека, следовательно, затраты на выплаты семьям погибших будут равны:

З_пог = 3•300 = 900 тыс. руб.

При реализации наиболее вероятного сценария погибших не будет

3.5 Общие затраты из-за выбытия трудовых ресурсов рассчитываются по формуле (32):

З_соц = З_нтр + З_кл + З_ск + З_пог (32)

Для наиболее опасного сценария затраты составят:

З_соц = 225 + 70 + 75 + 900 = 1270 тыс. руб.



4. Расчет экологического ущерба, причиненного пожаром..

4.1 Оценка ущерба от годового выброса загрязняющих веществ в атмосферу производится по формуле (33):

У^А = г• О•f•М , (33)

где г - затраты, необходимые для предотвращения ущерба от выброса 1 т загрязняющих веществ (для нефтепродуктов 0,55 тыс. руб.);

О - коэффициент, который учитывает территорию, которая подлежит загрязнению (О = 4);

f - поправка на выброс вредных веществ с учетом высоты источника, скорости ветра и условий оседания частиц загрязняющего вещества (f =0,6);

М - приведенная масса выброса загрязняющего вещества:

M =?_i=1^Nm_i·A_i (34)

где N - количество загрязняющих веществ;

m_i - масса вещества, т;

А_i - показатель относительной агрессивности веществ, равный

А = 1/ПДК (35)

где ПДК - предельно-допустимая концентрация вещества в воздухе, мг/л.

А = 1/ 300·100 = 0,33

Расчет ущерба от годового выброса загрязняющих веществ при реализации наиболее опасного сценария.