Проектирование автомобильной газозаправочной станции сжиженным газом пропан-бутан

СУГ, м·сек^-1; Re - число Рейнольдса; л_в - коэффициент теплопроводности воздуха, Вт·м^-1 К^-1; d - характерный размер пролива СУГ, м. Учитывая, что Т₀ Т_ж =Т_ж =310; К m_суг = 0.

* Число Рейнольдса:

где U - скорость воздушного потока, м·сек^-1; н_в - кинематическая вязкость воздуха, м² ·сек^-1.

* Коэффициент температуропроводности материала, на поверхность которого разливается СУГ, определяется по формуле:

где с_тв - теплоемкость материала, на поверхность которого разливается СУГ, Дж·кг^-1 ·К^-1; с_тв - плотность материала, на поверхность которого разливается СУГ, кг·м^-3.

* Характерный размер пролива СУГ определяют по формуле:

где F_и - площадь поверхности испарения, м².

При температуре Т_ж > Т_кип дополнительно рассчитывается масса СУГ, испарившегося в окружающее пространство за счет перегрева.

* Масса СУГ, испарившегося в окружающее пространство в случае его перегрева:

где m_п - масса вышедшего перегретого СУГ, кг; С_р - удельная теплоемкость СУГ при температуре перегрева Т_а, Дж·кг^-1 ·К^-1; Т_а - температура перегретого СУГ в соответствии с технологическим регламентом в технологическом аппарате, К; Т_кип - температура кипения СУГ, К; L_исп - удельная теплота испарения СУГ, Дж·кг^-1:

кг

2.5 Расчет избыточного давления взрыва при сгорании взрывоопасной газовоздушной смеси

Рассчитаем избыточное давление взрыва при сгорании взрывоопасной газовоздушной смеси. Расчет проводиться на основе ГОСТ Р 12.3.047-98.

2.5.1 Избыточное давление ДР, кПа, развиваемое при сгорании газовоздушной смеси в открытом пространстве:

где Р_о - атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа); m_пр - приведенная масса газа, кг; г - расстояние от геометрического центра газовоздушного облака, м.

2.5.2 Приведенная масса СУГ:

где Q_сг - удельная теплота сгорания СУГ, Дж/кг; Z - коэффициент участия, который допускается принимать равным 0,1; Q₀ - константа равная 4,52-10⁶ Дж/кг; m_г - масса горючих СУГ поступившего в результате аварии в окружающее пространство, кг; б - степень заполнения емкости по обьему

(85%); с_суг - плотность СУГ, кг/м³ ; V_PE3 - объем резервуара, м³ .

2.5.3 Импульс волны давления i, Па-сек:

где m_пр - приведенная масса газа, кг; r - расстояние от геометрического центра газовоздушного облака, м.

Таблица 4

r, м	mг, кг	mпр, кг	I, кПа·сек	ДР, кПа
1	8871,28	9028,294	50188,57	4684556
50	8871,28	9028,294	1003,77	118,57
100	8871,28	9028,294	501,88	33,24
150	8871,28	9028,294	334,59	17,61
200	8871,28	9028,294	250,94	11,67
250	8871,28	9028,294	200,75	8,72
300	8871,28	9028,294	167,29	6,98
350	8871,28	9028,294	143,39	5,78
400	8871,28	9028,294	125,47	4,92
450	8871,28	9028,294	111,53	4,28
500	8871,28	9028,294	100,37	3,79
550	8871,28	9028,294	91,25	3,40
600	8871,28	9028,294	83,64	3,08
650	8871,28	9028,294	77,21	2,82
700	8871,28	9028,294	71,69	2,59
750	8871,28	9028,294	66,91	2,40
800	8871,28	9028,294	62,73	2,24
850	8871,28	9028,294	59,04	2,09
900	8871,28	9028,294	55,76	1,97
950	8871,28	9028,294	52,83	1,86
1000	8871,28	9028,294	50,19	1,76
1050	8871,28	9028,294	47,79	1,67
1100	8871,28	9028,294	45,62	1,59

Рис.2. Импульс волны давления при сгорании газовоздушной смеси на открытом пространстве, кПа·с.

Рис.3. Избыточное давление, развиваемое при сгорании газовоздушной смеси на открытом пространстве, кПа

2.6 Возможная обстановка при воздействии волны

избыточного давления взрыва

При сгорании газовоздушной смеси на открытом пространстве опасность будут представлять:

Волна давления при сгорании газовоздушной смеси в открытом пространстве (последствия воздействия избыточного давления представлены в таблице 5);

Осколки (части) разрушившихся резервуара и другого технологического оборудования.

Опасный параметр достигнет критических для человека значений в течении нескольких секунд. В таких условиях эвакуация обслуживающего персонала не возможна.

Таблица 5

Степень поражения	Избыточное давление, кПа	Расстояние от разрушающегося резервуара, м
Полное разрушение зданий	100-54	1-60
50% разрушение зданий	53-29	61-85
Среднее повреждение зданий	28-13	86-149
Умеренное повреждение зданий (повреждение внутренних перегородок, рам, дверей и т.п.)	12-6	150-270
Нижний порог повреждений человека давлением	5-4	271-370
Малые повреждения (разбита часть остекления)	3	371-490

2.7 Расчет опасных параметров при возникновении "огненного шара"

Рассчитаем интенсивности теплового излучения и параметры волны давления, образующейся при возникновении "огненного шара". Расчет проводится на основе ГОСТ Р 12.3.047-98.

2.7.1 Интенсивность теплового излучения q (кВт·м^-2)

для "огненного шара"

2.7.1.1 Угловой коэффициент облученности F_q:

где Н - высота центра "огненного шара", м; D_s - эффективный диаметр "огненного шара", м; r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром "огненного шара", м; эффективный диаметр "огненного шара"; величину Н допускается принимать равной D_s/2

2.7.1.2 Масса горючего вещества в огненном шаре m, кг:

где с_см - плотность смеси кг/м³, V_CM - объем смеси.

с_см=(0,5·585+0,5·601)=292,5+300,5=593 кг/м³

V_см=б·V_рез,

где объем резервуара V_рез= 17,6 м³; коэффициент заполнения резервуара, б = 0,85.

V_см=0,85·17,6=14,96 м³;

m=с_см·V_см=593·14,96=8871,28 кг

2.7.1.3 Эффективный диаметр "огненного шара":

D_s=5.33·m^0.327; D_s=5.33·8871.28^0.327=104.16 м,

где D_s - эффективный диаметр "огненного шара"; m - масса горючего вещества в "огненном шаре", кг.

2.7.1.4 Продолжительность существования "огненного шара" t_s, сек

t_s=0,92·m^0,303; t_s=0,92·8871,28^0,303=14,45 сек,

где t_s - продолжительность существования "огненного шара", сек; m - масса горючего вещества в "огненном шаре", кг.

2.7.1.5 Высота центра "огненного шара"

где Н - высота центра "огненного шара", м; D_s - эффективный диаметр "огненного шара".

2.7.1.6 Коэффициент пропускания атмосферы:

где г - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром "огненного шара", м; Н - высота центра "огненного шара", м; D_s - эффективный диаметр "огненного шара".

2.7.1.7 Интенсивность теплового излучения q, кВт м^-2

где E_f - среднеповерхностная плотность излучения пламени кВт·м^-2 ; E_f = 450 кВт·м² (при отсутствии данных ); ц_q - угловой коэффициент облученности, ф_пр - коэффициент пропускания атмосферы.

Таблица 6

r, м	tс, сек	Fq	q, кВт·м2	tпр	Q, Дж/м2
0	14,45	0,250	112,5	1,000	16,25
10	14,45	0,246	110,88	0,999	16,02
20	14,45	0,236	106,227	0,997	15,34
30	14,45	0,221	99,266	0,994	14,34
40	14,45	0,203	90,659	0,990	13,10
50	14,45	0,183	81,275	0,986	11,74
60	14,45	0,162	71,808	0,981	10,37
70	14,45	0,142	62,760	0,975	9,06
75	14,45	0,133	58,497	0,972	8,45
80	14,45	0,124	54,441	0,970	7,86
83	14,45	0,119	52,113	0,968	7,53
85	14,45	0,116	50,607	0,967	7,31
90	14,45	0,108	47,001	0,964	6,79
100	14,45	0,093	40,476	0,958	5,84
103	14,45	0,089	38,693	0,956	5,59
105	14,45	0,087	37,547	0,955	5,42
110	14,45	0,081	34,830	0,952	5,03
115	14,45	0,075	32,315	0,949	4,66
120	14,45	0,070	29,990	0,946	4,33
125	14,45	0,065	27,842	0,943	4,02
130	14,45	0,061	25,862	0,940	3,73
135	14,45	0,056	24,036	0,937	3,47
140	14,45	0,053	22,353	0,934	3,23
150	14,45	0,046	19,974	0,928	2,88
160	14,45	0,040	16,843	0,921	2,43
170	14,45	0,035	14,692	0,915	2,12
180	14,45	0,031	12,858	0,909	1,85



Рис.4. Интенсивность теплового излучения q, кВт·м^-2 для «огненного шара»

Рис.5. Доза теплового излучения при воздействии «огненного шара» на человека, Дж/м²

2.7.2 Параметры волны давления при взрыве резервуара с СУГ

Так как разрыв резервуара с образованием "огненного шара", происходит совместно с образованием волн давления, то рассчитаем параметры волны давления.

2.7.2.1 Энергия, выделившаяся при изотропическом расширении среды в резервуаре Е_из, Дж:

Е_из=С_эфф·m·( Т-Т_кип);

Е_из = 500·8871,28·(360 - 251,65) = 480601594 = 4,8·10⁸ Дж;

Т_кип = (-42,5 - 0,5)/2 + 273,15 = 251,65 К,

где m =8871,28 - масса СУГ в резервуаре; С_эфф - константа, равная 500 Дж/(кг·К); Т_кип - температура кипения СУГ при постоянном давлении.

2.7.2.2 Температура вещества в резервуаре с СУГ

в момент его взрыва, К:

р_к=2 кПа;

А = (5,95547 + 6,00525)/2 =5 ,98036;

В = (968,098 + 813,864)/2 = 890,981;

С_а = (248,116 + 242,555)/2 = 245,3355;

Т = 890,981/(5,98036 - lg2) + 273,15 = 360 К,

где А, В, С_а - константы Антуана вещества; р_к давление срабатывания предохранительного клапана.

2.7.2.3 Приведенная масса СУГ m_пр, кг

где Q₀ - константа равная 4,52·10⁶ Дж/кг; Е_из - энергия, выделяющаяся при изоэнтропическом расширении среды, находящейся в резервуаре.

2.7.2.4 Величину импульса волны давления i, Па·сек

где m_пр - приведенная масса газа, кг; r - расстояние от разрушающегося резервуара с СУГ, м.

2.7.2.5. Избыточное давление ДР, кПа

где Р₀ - атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа); m_пр - приведенная масса газа, кг; r - расстояние от разрушающегося резервуара с СУГ, м.

Таблица 7

r, м	Ткип, К	Т, К	Еиз, Дж	m, кг	I, кПа	ДР, кПа
1	251,65	360,3532	480601594	106,2	2673,9	60592,93
10	251,65	360,3532	480601594	106,2	267,39	157,156
14	251,65	360,3532	480601594	106,2	190,99	80,05
15	251,65	360,3532	480601594	106,2	178,26	70,27
20	251,65	360,3532	480601594	106,2	133,69	42,00
30	251,65	360,3532	480601594	106,2	89,13	21,86
34	251,65	360,3532	480601594	106,2	78,64	18,14
35	251,65	360,3532	480601594	106,2	76,39	17,39
40	251,65	360,3532	480601594	106,2	66,84	14,37
45	251,65	360,3532	480601594	106,2	59,42	12,21
47	251,65	360,3532	480601594	106,2	56,89	11,51
50	251,65	360,3532	480601594	106,2	53,47	10,59
55	251,65	360,3532	480601594	106,2	48,61	9,34
57	251,65	360,3532	480601594	106,2	46,91	8,92
60	251,65	360,3532	480601594	106,2	44,56	8,35
62	251,65	360,3532	480601594	106,2	43,12	8,01
65	251,65	360,3532	480601594	106,2	41,13	7,55
70	251,65	360,3532	480601594	106,2	38,19	6,88
74	251,65	360,3532	480601594	106,2	36,13	6,42
75	251,65	360,3532	480601594	106,2	35,65	6,32
80	251,65	360,3532	480601594	106,2	33,42	5,84
90	251,65	360,3532	480601594	106,2	29,71	5,07
100	251,65	360,3532	480601594	106,2	26,73	4,48
110	251,65	360,3532	480601594	106,2	24,30	4,00
115	251,65	360,3532	480601594	106,2	23,25	3,81
120	251,65	360,3532	480601594	106,2	22,28	3,62

Рис.6. Избыточное давление, развиваемое при взрыве резервуара с перегретым СУГ при воздействии на него очага пожара, кПа

Рис.7. Импульс волны давления при взрыве резервуара с перегретым СУГ при воздействии на него очага пожара, кПа·с

2.8 Возможная обстановка на объекте при воздействии теплового излучения от "огненного шара"

При возникновении крупномасштабного диффузионного горения массы СУГ поднимающегося над поверхностью земли ("огненный шар") опасность будут представлять:

волна давления при сгорании газовоздушной смеси в открытом пространстве (последствия воздействия избыточного давления представлены в таблице 10);

тепловое излучение (последствия воздействия теплового излучения на окружающие материалы представлены в таблице 8, на человека в таблице 9);

быстрораспространяющееся открытое пламя;

резкое повышение температуры;

токсичность продуктов горения и термического разложения;

осколки (части) разрушившихся резервуаров.

Опасные параметры достигнут критических для человека значений в течение нескольких секунд. В таких условиях эвакуация обслуживающего персонала невозможна.

Таблица 8

Материалы	q, кВт·м	Расстояние от центра "огненного шара" r, м
Древесина (сосна влажностью 12%)	13,9	0-113
Древесно -стружечные плиты (плотность 417 кг·м3)	8,3	0-135
Резина	14,8	0-110
Рулонная кровля	17,4	0-103
Сено, солома (при min влажности до 8%)	7	0-140

Таблица 9

Степень поражения	Доза теплового излучения, Дж/м2	Расстояние от центра “огненного шара” г, м
Ожог 1-й степени	1,2·105	101-125
Ожог 2-й степени	2,2·105	86-100
Ожог 3-й степени	3,2·105	85

Таблица 10

Степень поражения	Избыточное давление, кПа	Расстояние от разрушающегося резервуара, м
Полное разрушение зданий	100-54	1-14
50% разрушение зданий	53-29	15-20
Среднее повреждение зданий	28-13	21-34
Умеренное повреждение зданий (повреждение внутренних перегородок, рам, дверей и т.п.)	12-6	35-62
Нижний порог повреждений человека давлением	5-4	63-90
Малые повреждения (разбита часть остекления)	3	91-115

2.9 Расчет тепловых нагрузок при пожаре разлива сжиженных углеводородных газов

2.9.1 Интенсивность теплового излучения пожара пролива СУГ

где E_f - среднеповерхностная плотность излучения пламени кВт·м^-2 ,

E_f=43 кВт·м^-2 (при d= 40 м); ц_q -угловой коэффициент облученности; ф_пр -коэффициент пропускания атмосферы;

2.9.2 Эффективный диаметр пролива d, м

где F - площадь пролива, м².

2.9.3 Высота пламени Н, м

где m_выг - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг·м^-2·сек^-1; с_в -

плотность окружающего воздуха, кгм^-3 ; g = 9,81 м·сек^-2 - ускорение свободного падения.

2.9.4 Угловой коэффициент облученности F_q:

2.9.5 Коэффициенты облученности для вертикальной и горизонтальной площадок, соответственно ц_v, ц_h:

где r - расстояние от геометрического центра облучаемого объекта, м; Н -высота пламени, м.

2.9.6 Коэффициент пропускания атмосферы:

где г - расстояние от геометрического центра облучаемого объекта, м; d -эффективный диаметр пролива, м.

Значение средне поверхностной плотности теплового излучения пламени E_f принимается на основе экспериментальных данных. Для некоторых жидких углеводородных топлив указанные данные приведены в таблице 7. Для диаметров очагов менее 10 м или более 50 м следует принимать величину E_f такой же, как для очагов 10 и 50 м, соответственно. При отсутствии данных допускается принимать величину E_f равной: 100 кВт·м^-2 для СУГ и 40 кВт·м^-2 для нефтепродуктов и для твердых материалов.

Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени и массовая скорость выгорания углеводородов приведены в таблице 11.

Таблица 11

Топливо	Ef, кВт·м 2	mвыг кг ·м-2сек-1
	d=10м	d=20м	d=30м	d=40м	d=50м
СПГ (метан)	220	180	150	130	120	0,08
СУГ (пропан-бутан)	80	63	50	43	40	0,10
Бензин	60	47	35	28	25	0,06
Дизельное топливо	40	32	25	21	18	0,04
Нефть	25	19	15	12	10	0,04

Интенсивность теплового излучения q (кВт·м^-2 ) для пожара пролива СУГ приведена в таблице 12 и на рисунке 8.

Таблица 12

r	d	Fq	t	q
5	7,0	0,358	0,998	28,639
10	7,0	0,121	0,995	9,661
15	7,0	0,056	0,991	4,509
20	7,0	0,030	0,988	2,411
30	7,0	0,011	0,981	0,884
40	7,0	0,005	0,974	0,405
50	7,0	0,002	0,967	0,215
60	7,0	0,0016	0,961	0,126
70	7,0	0,001	0,954	0,080

Рис.8. Интенсивность теплового излучения при пожаре пролива СУГ, кВт/м²

2.10 Возможная обстановка на объекте при воздействии

теплового излучения при пожаре разлива

сжиженных углеводородных газов

При возникновении пожара розлива СУГ опасность будут представлять:

* Тепловое излучение (последствия воздействия теплового излучения на окружающие материалы представлены в таблице 13);

Быстро распространяющееся открытое пламя;

Резкое повышение температуры;

Токсичность продуктов горения и термического разложения. Опасные параметры достигнут критических для человека значений в течение нескольких секунд. В таких условиях эвакуация обслуживающего персонала невозможна.

Таблица 13

Материалы	q, кВт-м	Расстояние от геометрического центра пролива г, м
Древесина (сосна влажностью 12%)	13,9	0-12
Древесно-стружечные плиты (плотность 417 кг·м-3 )	8,3	0-34
Резина	14,8	0-11
Рулонная кровля	17,4	0-9
Сено, солома (при min влажности до 8%)	7	0-46

3. Разработка противопожарных мероприятий

3.1 Мероприятия по обеспечению пожарной безопасности автомобильной газозаправочной станции

3.1.1 Мероприятия по снижению категории пожарной опасности автомобильной газозаправочной станции сжиженным газом

(пропан-бутан)

В настоящее время отсутствует нормативная база, регламентирующая снижение категории пожарной опасности наружных установок.

Мероприятия по исключению источников зажигания

Необходимо выполнить следующие мероприятия:

Электроустановки должны быть смонтированы и эксплуатироваться в соответствии с Правилами устройства электроустановок (ПУЭ), правилами технической эксплуатации электроустановок потребителей (ПТЭ), Правилами техники безопасности при эксплуатации электроустановок потребителей (ПТБ) и другими нормативными документами (ППБ 01-03);

Электродвигатели, аппаратура управления, пускорегулирующая, контрольно-измерительная и защитная аппаратура, вспомогательное оборудование и проводки должны иметь исполнение и степень защиты, соответствующую классу зоны по ПУЭ, а также иметь аппараты защиты от токов короткого замыкания и перегрузок (ППБ 01-03);

Установить приказом противопожарный режим на территории авто мобильной газозаправочной станции сжиженным газом (ППБ 01-03);

АЗС следует оборудовать молниезащитой в соответствии с требованиями РД 34.21.122-87, но не ниже II категории (пункт 40 НПБ 111-98*);

Система заземления АЗС должна отвечать требованиям ПУЭ и Правил защиты от статического электричества в производствах химической, нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности (пункт 41 НПБ 111-98*).

3.1.2 Технические мероприятия

Необходимо выполнить следующие мероприятия:

Технологические системы разместить таким образом, чтобы обеспечивались их целостность и работоспособность при воздействии на них возможных нагрузок (при движении и остановке транспортных средств, подвижках грунта и т.п.), определяемых проектом на АЗС (пункт 31 НПБ 111-98*);

Защитить от повреждения транспортными средствами. На АЗС для заправки крупногабаритной техники (грузовые автомобили, автобусы, строительная и сельскохозяйственная техника и т.п.) крепление защитных устройств к блокам и контейнерам хранения топлива не допускается (пункт 32 НПБ 111-98*);

На АЗС должны использоваться ТРК, обеспечивающие автоматическую блокировку подачи топлива при номинальном заполнении топливного бака транспортного средства. Топливораздаточные колонки рекомендуется оснащать устройствами, предотвращающими выход топлива при повреждении колонок (пункт 44 НПБ 111-98*);

Резервуары и трубопроводы для топлива и его паров должны сохра- нять герметичность в течение не менее 10 лет при соблюдении тре- бований ТЭД на технологические системы (пункт 45 НПБ 111-98*);

Резервуары для хранения топлива должны быть оборудованы системами контроля их герметичности (пункт 46 НПБ 111-98*);

Резервуары для хранения топлива должны быть оборудованы системами предотвращения их переполнения, обеспечивающими при достижении 90%-го заполнения резервуара автоматическую сигнализацию (световую и звуковую) персоналу АЗС, а при 95%-м заполнении - автоматическое прекращение наполнения резервуара не более, чем за 5 сек. Если технологической системой предусмотрено прекращение наполнения резервуара топливом только в автоматическом режиме, то допускается вместо указанной сигнализации предусматривать сигнализацию об автоматическом прекращении наполнения при достижении 95%-го заполнения резервуара (пункт НПБ111-98*);

Наполнение резервуаров топливом из АЦ должно осуществляться через трубопровод налива, проложенный подземно, и с исполь- зованием устройств, препятствующих распространению пламени по линии наполнения резервуара (пункт НПБ 11-98*);

Линии выдачи топлива следует оборудовать обратными клапанами, которые должны открываться давлением или разряжением, создаваемыми насосами этих линий, и герметично закрываться при обесточивании указанных насосов (пункт 64 НПБ 111-98*);

На АЗС следует предусматривать централизованное отключение электропитания. Технологические системы, наполнение резервуаров которых предусматривается посредством их насосного оборудова- ния, должны быть оснащены (независимо от автоматического выключения насосов) ручными выключателями электропитания этого оборудования, располагаемыми как в помещении оператор ной, так и у насосов или площадки для АЦ (пункт 72 НПБ 11-98*);

Помещения АЗС должны оборудоваться автоматической пожарной сигнализацией с НПБ 110-03 (пункт 96 НПБ 111-98*);

Между заправочными островками с СУГ, а также между ними и заправочными островками с другими видами топлива следует устраивать защитные экраны из негорючего материала (металл, бетон, кирпич) высотой не менее 2 м. Ширина защитных экранов должна превышать не менее чем на 0,5 м в обе стороны длину заправляемых транспортных средств, предусматриваемых проектом АЗС (пункт 13 НПБ 111-98*);

Запорная трубопроводная арматура, применяемая на технологическом оборудовании, в котором обращается сжатый природный газ и пары СУГ, должна быть выполнена по классу В, жидкая фаза СУГ - по классу А герметичности затворов по ГОСТ Р 50430 (пункт19.9 НПБ 111-98*);

Технологическая система должна обеспечивать возможность безопасного перекрытия любой вероятной утечки СУГ или их паров из резервуаров для хранения СУГ в окружающую среду, предот- вращающего образование за территорией АЗС локальных зон за- газованности с концентрацией указанных паров более 20% от ниж- него предела распространения пламени с вероятностью не выше 10^-6 в год. Указанное требование допускается выполнять следующим образом:

Резервуары для хранения СУГ и их оснастка (патрубки, штуцеры, фланцы, заглушки и т.п.), имеющая сварные соединения, а также все разъемные соединения до первой запорной арматуры, обеспечи- вающей перекрытие места выхода СУГ и его паров из резервуаров, должны быть двустенными. Они должны быть оснащены системами постоянного контроля герметичности их межстенного пространства, обеспечивающими автоматическую сигнализацию (световым и звуковым сигналом) обслуживающему персоналу АЗС о разгермети- зации и автоматическое отключение компрессорного оборудования, прекращение операций по наполнению резервуаров топливом и выдаче его потребителю на всех технологических участках многотопливной АЗС (пункт 20.2 Приложения 6 НПБ 111-98*);

Резервуары для хранения СУГ должны быть оснащены системой автоматического предотвращения превышения предельно допустимого уровня их заполнения, 85% их геометрического объема (пункт 20.5 Приложения 6 НПБ 11-98*).

3.1.3 Мероприятия по обеспечению безопасности людей

Для обеспечения безопасности людей необходимо выполнение следующих мероприятий:

Во время перегрузки сжиженного газа следует приостановить заправку автомобилей и запретить пребывание в опасной зоне посторонним лицам;

Для заправки автомобиль может, подъехать только с водителем. Остальные пассажиры должны остаться вне опасной зоны. Перед местом заправки двигатель автомобиля необходимо выключить и затянуть ручной тормоз. Обслуживающий персонал должен проверить запись в Свидетельстве о регистрации транспортного средства относительно приспособления автомобиля к заправке газом. Затем должен проверить важность легализации баллона и техническое состояние установки (отсечки баллона от электро- проводки автомобиля). Если результаты выше проведенного контро- ля являются положительными, можно приступить к заправке;

АЗС должна быть оснащены телефонной или радиосвязью, а также системой громкоговорящей связи (пункт 43 НПБ 111-98*).

3.1.4 Мероприятия по ограничению распространения пожара

Необходимо выполнить следующие мероприятия ограничению распространения пожара:

Планировка АЗС с учетом размещения на ее территории зданий и сооружений должна исключать возможность растекания аварийного пролива топлива как по территории АЗС, так и за ее пределы (пункт 9 НПБ 111-98*). На въезде и выезде с территории АЗС необходимо выполнять пологие повышенные участки высотой не менее 0,2 м;

Площадка для автоцистерны с СУГ должна быть оснащена таким образом, чтобы исключить растекание пролива жидкой фазы СУГ за ее границы и образование взрывоопасных смесей за пределами АЗС за счет испарения СУГ с поверхности этого пролива. Указанное оснащение площадки для АЦ с СУТ допускается осуществлять следующим образом:

оборудовать отбортовкой, обеспечивающей предотвращение растекания СУГ за ее пределы при аварийной разгерметизации АЦ, высотой не менее 150 мм;

поверхность площадки (включая отбортовку) выполнить из твердых негорючих материалов, исключающих проникновение в них СУГ и его паров. Для въезда и выезда АЦ борта площадки должны быть оборудованы пандусами (пологими участками);

· Оборудовать наружной системой отсоса паров СУГ, обеспечивающей подвижность паровоздушной среды (по горизонтали на уровне верхнего края отбортовки) в любой точке площадки не менее 2 м/сек и выброс паровоздушной среды через сбросную трубу. Совмещение указанной сбросной трубы со сбросной трубой для паров СУГ технологической системы АЗС определяется возможностью одновременного пожаробезопасного аварийного сброса паров СУГ из технологического оборудования и с площадки для АЦ. Приемные устройства системы должны быть расположены на уровне верхнего края отбортовки и защищены от попадания в них посторонних предметов, способных привести к нарушению параметров работы системы. Оборудование системы должно иметь взрывобезопасное и искробезопасное исполнение. Запуск и остановка системы должны быть обеспечены как в автоматическом режиме, так и вручную с площадки для АЦ и дистанционно из операторной АЗС. При этом автоматический запуск системы отсоса паров СУГ должен осуществляться от датчиков довзрывоопасных концентраций, а остановка - от пожарных извещателей (пункт 14 Приложения 6 НПБ 111-98*).

3.1.5 Мероприятия по обеспечению локализации и ликвидации

пожара на начальной стадии развития

В целях успешной локализации и ликвидации пожара на начальной стадии развития необходимо:

Обеспечить газозаправочную станцию сжиженным газом (пропан- бутан) необходимыми средствами в соответствии с таблицей 1 ППБ 01-03;

Изучить и отработать персоналом порядок действий при пожаре (ППБ 01-03).

3.1.6 Мероприятия по обеспечению успешного тушения пожара

подразделениями пожарной охраны.

Для обеспечения успешного тушения пожара подразделениями пожарной охраны необходимо:

АЗС должны быть оснащены телефонной или радиосвязью, а также системой громкоговорящей связи (пункт 43 НПБ 111-98*);

Наружное пожаротушение должно осуществляться не менее чем от двух пожарных гидрантов или от противопожарного водоема (водоемов) общей вместимостью не менее 100 м³, расположенных на расстоянии не более 200 м от АЗС. Расход воды на наружное пожаротушение определяется расчетом как суммарный расход воды, включающий в себя максимальное из значений расхода воды на пожаротушение зданий и общий расход воды на охлаждение надземных резервуаров. Расход воды на пожаротушение зданий АЗС определяется по СНиП 2.04.02-84 (для зданий сервисного обслужи- вания водителей и пассажиров, а также зданий для персонала АЗС - как для общественных зданий, для зданий сервисного обслуживания транспортных средств - как для производственных зданий). Общий расход воды на охлаждение надземных резервуаров следует принимать не менее 15 л/сек (пункт 94 НПБ 111-98*);

Для обеспечения охлаждения надземного (наземного) оборудования с СУГ на складской площадке и автоцистерны с СУГ в случае пожара следует предусматривать устройство систем водяного орошения, обеспечивающих равномерную подачу воды на поверхности указанного оборудования. Системы водяного орошения должны быть подключены к кольцевому противопожарному водопроводу АЗС с дистанционным пуском из помещения операторной. Размещение и конструктивное исполнение системы водяного орошения должно обеспечивать ее устойчивость к тепловому излучению пожара (пункт 24 Приложения 6 НПБ 111-98*).

3.2 Анализ технических решений, направленных на совершенствование противопожарной защиты

Выявлен ряд замечаний по рабочему проекту, связанных с привязкой автомобильной газозаправочной станции сжиженного пропан - бутана для заправки автомобилей сжиженным углеводородным газом, а именно:

применена наземная технология хранения СУГ;

отсутствует сбросная труба для сброса паров СУГ из технологической системы на случай возникновения аварийной ситуации;

площадка для установки передвижной емкости СУГ не имеет самостоятельного ограждения, которое обозначало бы территорию, закрытую для посторонних лиц и не оборудована системой отсоса паров СУГ, обеспечивающей подвижность паровоздушной среды в любой точке площадки и выброс паровоздушной среды через сбросную трубу;

отсутствие в проектной документации "Руководства по эксплуатации и техническому обслуживанию технологической системы газо- заправочного пункта сжиженного пропан - бутана".

· отсутствует согласование с территориальными подразделениями ГПС для подачи воды на наружное пожаротушение и орошение посредством насосной станции пожаротушения от противопожарных водоемов или резервуаров общей вместимостью не менее 200 м³, расположенных от АЗС на расстоянии не более, чем 200 м.

3.2.1 Обоснование дополнительных мер противопожарной защиты при отступлении от действующих норм

В настоящее время имеется очень ограниченное число научных работ, посвященных проблеме взрыве- и пожаробезопасности технологического оборудования с СУГ, так как эти исследования с каждым днем приобретают высокую коммерческую стоимость.

Единственным систематизированным источником информации в области обеспечения взрыво- и пожаробезопасности резервуаров с СУГ является обзор «Взрыво- и пожаробезопасность изотермических резервуаров для сжиженных углеводородных газов», подготовленный ведущими специалистами по пожарной безопасности заместителем начальника ГПС МВД РФ генерал-майором внутренней службы Молчановым В.П. и профессором Академии ГПС МВД РФ полковником внутренней службы Сучковым В.П.

Основываясь на материалах данного исследования представляется возможным сформулировать характер опасности при отступлении от того или иного нормативного требования пожарной безопасности и используя материалы данного обзора предложить компенсирующие меры противопожарной защиты.

Отступление № 1 - Резервуар с СУГ установлен наземно.

Основная опасность связана с возможность разгерметизации резервуара с СУГ с последующим образованием «огненного шара». В частности об этой опасности и мерах противопожарной защиты в обзоре приведена следующая информация.

Поведение технологического оборудования в условиях пожара.

Описаны две серии огневых испытаний горизонтальных стальных резервуаров объемом 4,85 м³, рассчитанных на максимальное рабочее давление 0,16 мПа. В обеих сериях резервуары, заполненные СУГ, подвергались воздействию пламени жидкого топлива, налитого в лоток шириной 60 см, окружающего со всех сторон испытуемый резервуар.

В первой серии резервуары были незащищенными. Их нагрев в пламени происходил чрезвычайно быстро: через 2-6 мин срабатывал предохранительный клапан, а через 7-12 мин наблюдался взрыв резервуара с образованием «огненного шара» горящего СУГ. Давление при разрыве составляло 2,4 - 3,9 мПа, а температура стенок 420-460°С.

Вторая серия опытов проводилась с резервуарами, которые были теплоизолированы минеральным волокном при толщине слоя 100 мм с защитой теплоизоляции стальной обшивкой толщиной 1 мм. Между теплоизоляцией и обшивкой был оставлен воздушный зазор в 30 мм. В этой серии опытов в течение 90 мин воздействия пламени резервуар не получил повреждений, а давление в нем не превышало 1,5 мПа. Следует отметить, что для обеспечения герметичности, прокладки в предохранительном клапане были заменены более термостойкими материалами. Вместо пербутана исполь-зовали витон, а вместо полиамида - тефлон.

Отмечается, что в Великобритании, начиная с 1980 года Исполни-тельный комитет по здравоохранению и технике безопасности проводит работу по изучению эффективности различных способов противопожарной защиты резервуаров с СУГ. Проведенные огневые опыты показали, что наиболее надежным и экономичным способом является орошение поверхности резервуара струями воды при интенсивности орошения не менее 9,6 л/мин·м². Опыты показали также, что попытка заменить водяное орошение теплоизоляцией оказалась безуспешной: при отсутствии орошения температура стенок резервуара при пожаре, хотя и медленнее, чем незащищенного, все же повышалась до опасных пределов, а в ряде случаев достигала 900°С.

Тип систем орошения зависит от вместимости резервуара. При вместимости до 56250 литров допускается использовать только орошение водой от ручных или лафетных стволов, доставляемых подразделениями пожарной охраны к месту пожара. При большей вместимости резервуар должен снабжаться стационарной системой водяного орошения. Для резервуаров вместимостью 112500 литров эта система должна быть автоматической. Такая же система должна быть на станции наполнения баллонов газом.

В Германии проведены огневые полигонные испытания с целью проверки эффективности существующих способов противопожарной защиты резервуаров со сжиженным газом. Огневому воздействию подвергались резервуары с огнезащитной облицовкой и орошаемые водой. В первом испытании опытный резервуар защищался двухслойным теплоизоляционным материалом из холстов минеральной ваты толщиной по 50 мм и наружным металлическим кожухом с воздушным зазором между ними в 30 мм. Во второй серии огневых испытаний резервуар орошался водой. В результате проведенных испытаний установлено, что при наличии слоя огнезащитной изоляции с коэффициентом теплопередачи не более 1,2 Вт/м-К при средней температуре 350 °С обеспечивается достаточная противопожарная защита резервуара со сжиженным пропаном в течение 90 мин. Способ защиты с применением оросительной установки, которая подает при орошении 100 л/мин² час воды, оказался неэффективным. Доказано, что для эффективной защиты резервуара требуется орошение с подачей 400 л/м² час воды (6,7 л/м² мин). При таком орошении в процессе огневого воздействия, продолжавшегося 90 мин, давление в резервуаре сохранилось в допустимых пределах, а температура стенок не превышала 100°С. Обращается внимание, что при практическом применении способа защиты с водяным орошением требуется своевременное обнаружение возникшего загорания, с последующим немедленным автоматическим или ручным включением оросительной установки.

Отступление № 2 - Площадка для АЦ с СУГ не оборудована системой отсоса паров СУГ, обеспечивающей подвижность паровоздушной среды в любой точке площадки и выброс паровоздушной среды через сбросную трубу.

Основная опасность связана с возможность быстрого образования зон взрывоопасных концентраций на открытой площадке. В частности об этой опасности и мерах противопожарной защиты в обзоре приведена следующая информация.

3.2.2 Зоны взрывоопасных концентраций паровоздушной смеси

Газ, образующийся при испарении СУГ, не поднимается мгновенно вверх, а некоторое время до нагрева распространяется над поверхностью земли в виде облака. Хотя пары сжиженного газа бесцветны, облако будет белым из-за конденсации и замерзания водяных паров, содержащихся в воздухе. Диаметр облака обычно больше его высоты. Распространение облака воспламеняющегося пара зависит не только от скорости отбора тепла пролитым сжиженным газом, но и от типа и размера системы транспорта и хранения СУГ, а также от природных условий во время разлива (ветер, влажность, температура). Скорость проникновения пара в атмосферу не обязательно должна быть равна скорости его образования. Если пары СУГ попадают в атмосферу из-за преграды, которая значительно выше отметки земли, то тенденция к опусканию их до уровня земли существенно сокращается. Когда преграда достаточно высоко выдается в наземный пограничный слой атмосферы, пар сталкивается с более высокими скоростями ветра и быстрее рассеивается. Это значительно сокращает расстояние, на которое распространяется по ветру газовоздушная смесь взрывоопасной концентрации по сравнению с перемещающим ее испарением СУГ, пролитого в незащищенном пространстве или с преградой малой высоты.

Для обработки газовоздушной смеси широкое распространение в ряде стран, в частности в Японии, получили водяные завесы, создаваемые за счет напорного выброса вверх воды из трубопроводов через щелевые насадки в виде перекрывающихся веерных струй. Распыленная во взрывоопасное облако вода усиливает приток атмосферного воздуха и соответственно уменьшает концентрацию углеводородного газа.

Описаны опыты, проводившиеся с целью изучения возможности быстрого рассеивания в воздухе тяжелого горючего газа (пропана) при помощи водяной завесы. Пропан выпускали в воздух из квадратной ямы размером 1 х 1 м с расходом 2000 л/мин. Система вертикальной водяной завесы монтировалась на трубе, окружавшей место утечки и имевшей в плане форму квадрата со сторонами 3,5 х 3,5 м. На каждой стороне квадрата монтировали семь плоских вертикальных насадок с углом распыления воды 30° и по два аналогичных насадка с углом распыления 120°. Общий расход воды составлял 1200 л/мин при давлении 0,5 мПа. Опыты, проводившиеся при скорости ветра до 5 м/сек, показали высокую эффективность водяной завесы. Концентрация газа за пределами зоны защиты резко снижалась. Аналогичные опыты с установкой внутри зоны защиты щитов, ограничивающих растекание выходящего газа, также показали эффективность водяной завесы.

Многочисленные полевые испытания, проведенные специалистами фирмы "Эссо" показали, что при установке рядом друг с другом нескольких гидрощитов выходящих из экспериментального устройства сжиженный газ может отклоняться в более высокие слои воздуха, снижаться и рассеиваться. Эффект снижения значительно ниже концентрационного предела распространения пламени был подтвержден газоизмерительными приборами. Ни в одной точке измерения за водяным барьером газовоздушная смесь не достигла взрывоопасной концентрации.

3.2.3 Заключение

В целях обеспечения пожарной безопасности АГЗС должно быть:

Должны быть установлены скоростные клапаны - прерыватели потока, перед топливораздаточной колонкой и перед подключением к передвижной емкости с СУГ. Соединительные трубопроводы должны быть проложены подземно;

Резервуар для хранения СУГ должен быть оборудован дренчерной системой водяного орошения с интенсивностью подачи воды не менее 0,5 л/сек-м . Пуск системы охлаждения должен осуществляться от датчиков пожарной сигнализации и от кнопок дистанционного управления пожарными насосами;

* Площадка для установки передвижной емкости СУГ должна иметь самостоятельное ограждение, которое обозначало бы территорию, закрытую для посторонних лиц и оборудована системой отсоса паров СУГ, обеспечивающей подвижность газовоздушной среды в любой точке площадки и выброс газовоздушной среды через сбросную трубу.

3.3 Анализ тактико-технических возможностей пожарных подразделений

Схема водоснабжения

Наружное противопожарное водоснабжение обеспечивается за счет двух пожарных резервуаров объемом 200 м³, установленных на расстоянии не более 200 м противопожарного водоема (пруд).

3.3.1 Выписка из расписания выездов пожарных подразделений

на пожары

Выписка расписания выездов пожарных подразделений на пожаре приведена в таблице 14.

Таблица 14

№ вызова	Наименование подразделений и типы автомобилей	Численность боевого расчета, чел	Время следования пожарных подразделений к месту пожара, мин
1.	ПЧ-5
	АЦ-40(130)63А	4	1
	АЦ-40(375)Ц1	4	1
	АЛ-30(131)Л21	1	1
2.	ПЧ-6
	АЦ-40(375)Ц1	3	5
	АР-2(131)133	1	5
	ПЧ-4
	АЦ-40(130)63А	3	7
	АВ-40(375Н)Ц50А	2	7
	АСО-12(66)90А	1	7
	ПЧ-29
	АЦ-40(130)63А	4	10
	АЛ-30(131)Л22	1	10
	ПЧ-23
	АЦ-40(130)63А	4	13

3.3.2 Определение возможной обстановки на пожаре к моменту введения сил и средств.

В результате короткого замыкания в электропроводке в 13 часов 18 минут произошло возгорание помещения операторской на автомобильной газозаправочной станции, расположенной на Симферопольском шоссе 29 км. Персонал АГЗС обнаружил возгорание и попытался ликвидировать пожар своими силами, но не справился. После того, как обслуживающий персонал покинул территорию АГЗС, была вызвана пожарная охрана. К моменту прибытия первого подразделения к месту возникновения пожара, помещение операторской было полностью охвачено пламенем. Площадь пожара на момент вызова ПО составила S_пож=12 м², а также была угроза повышения температуры стенок топливораздаточной колонки в результате воздействия теплового потока.

3.3.3 Расчет сил и средств:

1.определяем время свободного развития пожара.

t_св=t_д.с.+ t_сб+ t_сл+ t_б.р.

где t_д.с - время до сообщения в ПО = 8 мин.

t_сб - время сбора личного состава ПО = 1 мин.

t_сл - время следования ПО к месту пожара t_сл = (L*60)/V_сл = (0,5*60)/30 = 1 мин.

t_б.р - время боевого развертывания = 2 мин.

t_св = 8+1+1+2 = 12 мин.

2.определяем путь пройденный огнем за время свободного развития.

R=5V_л+V_л(t_св -10)

Где V_л - линейная скорость распространения огня = 0,7 м/мин.

R= 5*0,7+0,7*2=5 м.

3.определяем площадь пожара. Так как горение возникло в подсобном помещении на небольшом отдалении от боковых стен принимаем прямоугольную форму пожара.

S_п = n*a*R₁

Где n - число направлений распространения огня = 1

a - ширина помещения = 15 м.

S_п = 1*15*5=75 м².

4.определяем требуемый расход воды на тушение

Q_тр = S_п * J_тр

Где J_тр - требуемая интенсивность подачи огнетушащих веществ = 0,2 л/с*м²

Q_тр = 75*0,2 = 15 л/с.

5.определяем требуемое количество стволов на тушение (локализацию):

Где q_ств - расход одного ствола

ств. «А»

6. определяем требуемое количество отделений :

Где - количество стволов, подаваемых одним отделением отд.

3.4 Обоснование исходных данных к конструкции

сбросной трубы

3.4.1 Расчет концентраций горючего газа при сбросе из предохранительного клапана через сбросную трубу

Расчет проведен для условий, когда выброс осуществляется горизонтально в течение длительного времени при наихудших метеоусловиях (штиль), а максимальная приземная концентрация газа не превышает 50% нижнего предела распространения пламени (воспламенения). Для уменьшения приземной концентрации рекомендуется сбросной патрубок направлять вертикально вверх.

3.4.2 Величина приземной концентрации газа на различных расстояниях от предохранительного клапана

где М - количество сбрасываемого газа М = 20000 г/сек; V - секундный объем сбрасываемого газа при нормальном давлении V = 9,95 м³/сек; d - диаметр сбросного патрубка d = 0,05 м; X - горизонтальное расстояние от сбросного патрубка до места, в котором определяется концентрация, м; с_г/с_в-плотность сбрасываемого газа и окружающего воздуха, кг/м ; h - высота сбросного патрубка примем h₁ = 5 м, h₂ = 10 м h₃ = 2 м. Данные расчета представлены в таблице 15 и на рисунке 10.

Таблица 15

h 1, м	h2, м	h3, м	Х,м	С1 г/м3	С2, г/м3	С3, г/м3
5	10	2	0,10	0,00	0,00	0,00
5	10	2	1,00	0,00	0,00	0,00
5	10	2	5,00	0,00	0,00	0,05
5	10	2	9,00	0,00	0,00	7,57
5	10	2	13,0	0,04	0,00	18,96
5	10	2	17,0	0,63	0,00	23,70
5	10	2	21,0	2,25	0,00	24,36
5	10	2	25,0	4,36	0,01	23,38
5	10	2	29,0	6,28	0,07	21,88
5	10	2	33,0	7,74	0,25	20,30
5	10	2	37,0	8,73	0,56	18,80
5	10	2	41,0	9,33	1,00	17,43
5	10	2	45,0	9,65	1,51	16,21
5	10	2	49,0	9,76	2,05	15,11
5	10	2	53,0	9,73	2,56	14,14
5	10	2	57,0	9,61	3,03	13,28
5	10	2	61,0	9,43	3,44	12,51
5	10	2	65,0	9,21	3,79	11,81
5	10	2	69,0	8,97	4,08	11,19
5	10	2	73,0	8,72	4,31	10,62
5	10	2	77,0	8,47	4,50	10,11
5	10	2	81,0	8,21	4,64	9,64
5	10	2	85,0	7,97	4,74	9,21
5	10	2	89,0	7,72	4,81	8,82
5	10	2	93,0	7,49	4,86	8,46
5	10	2	97,0	7,27	4,88	8,12
5	10	2	101,0	7,05	4,88	7,82
5	10	2	105,0	6,84	4,87	7,53
5	10	2	109,0	6,65	4,85	7,26

Рис.10. Величина приземной концентрации газа на различных расстояниях от предохранительного клапана, г/м³

3.4.3 Величина максимальной приземной концентрации газа



где М - количество сбрасываемого газа, г/сек; V - секундный объем сбрасываемого газа при нормальном давлении, м³/сек; d - диаметр сбросного патрубка, м; р_г / р_в - плотность сбрасываемого газа и окружающего воздуха, кг/м³ ; h - высота сбросного патрубка, м.

3.4.4 Расстояние, на котором наблюдается максимальная приземная концентрация, составляет

,м

,м

,м

где h - высота сбросного патрубка; примем h₁ = 5 м, h₂ = 10 м Ь₃ = 2; Х_м - расстояние, на котором наблюдается максимальная приземная концентрация.

3.4.5 Минимальная высота выброса

;

м,

где С_НКПР - концентрация нижнего предела распространения пламени, г/м³; М - количество сбрасываемого газа М = 20000 г/сек; V - секундный объем сбрасываемого газа при нормальном давлении V = 9,95 м³/сек; с_г /с_в- плотность

сбрасываемого газа и окружающего воздуха, кг/м³ .

При расчете принимаем скорость выхода газа из сбросного патрубка 80 м/сек, опасной зоной считается круг радиусом Х_м.

3.5 Характеристика состояния окружающей среды и экологического состояния автомобильной газозаправочной станции

Экологическую оценку автомобильной газозаправочной станции следует начать со сведений о продуктах обращающихся в технологическом процессе (таблица 16).

Таблица 16

Продукты	Санитарно-гигиенические и экологические показатели
	ПДК среднесуточная, мг/м 3	ПДК максимальная разовая, мг/м3
Пропан-бутан*	-	200

При попадании в окружающую среду пожарную опасность будут представлять пропан и бутан. Экологическую опасность будут представлять лишь в небольшой мере, что связано с небольшим объемом выброса (7097,2кг СУГ) и тем, что СУГ в небольшой промежуток времени испарится в атмосферу (около 15 мин).

При аварийном режиме возможен выброс в атмосферу СУГ либо через сбросную трубу, либо непосредственно наружу при полном или частичном разрушении резервуара с СУГ. Для ограничения площади разлива СУГ предусмотрена отбортовка автомобильной газозаправочной станции.

Пожары занимают определенное место среди чрезвычайных ситуаций, приводящих к разрушению окружающей среды, так при пожаре на автомобильной газозаправочной станции к разрушению окружающей среды приведет не только процесс горения СУГ, но и его тушение (тушение СУГ возможно лишь воздушно механической пеной высокой кратности).

Источником загрязнения атмосферы являются возможное нарушение герметичности заправочных и сливных устройств, нарушение герметичности сосуда цистерны, поэтому основным условием по предотвращению вредных выбросов являются:

- испытание оборудования на прочность и плотность;

- применение на трубопроводах жидкой и паровой фаз обратных и скоростных клапанов;

- постоянный контроль оборудования обслуживающим персоналом, позволяющий своевременно обнаружить нарушения герметичности систем и принять меры по устранению его. В соответствии с принятой технологической схемой, разработанной Самарским филиалом ОАО «Оргэнергонефть», выбросы СУГ, имеющие при заправке автомобилей и срабатывании предохранительных клапанов, носят периодический характер, в минимальных дозах, не превышающих допустимых пределов.

Необходимо учесть, что резервуар, находящийся в «саркофаге» засыпанном песком имеет практически постоянную температуру, значительно ниже температуры окружающего воздуха. По этой причине вероятность выброса газа через предохранительные клапана очень мала.

Ухудшение природной среды будет проходить не только за счет попадания в нее вредных веществ:

продуктов горения;

горючих материалов;

огнетушащих веществ.

Стратегический подход к снижению или предотвращению пожаров на автомобильных газозаправочных станциях состоит в усилении противопожарной защиты объектов и совершенствовании способов и средств тушения.