Размещено на http://www.allbest.ru/

Зміст

• Вступ
• 1. Загальна частина
• 1.1 Аналіз роботи УЕВН при наявності у пластовій рідині газу
• 1.2 Вибір основного обладнання УЕВН
• 1.3 Критичний огляд конструкцій відцентрових газосепараторів
• 2. Спеціальна частина
• 2.1 Вимоги до газосепараторів
• 2.2 Дослідження чинників, що впливають на ефективність роботи відцентрових газосепараторів
• 2.3 Опис пропонованого вдосконалення, обґрунтування його доцільності та ефективності
• 2.4 Опис призначення, будови, принципу дії відцентрового газосепаратора
• 3. Розрахункова частина
• 3.1 Розрахунок вала насоса ЭЦНМ5 - 80 - 900
• 3.2 Розрахунок колеса електровідцентрового насоса
• 3.3 Розрахунок корпуса клапана на міцність
• 3.4 Розрахунок приєднувальної різьби клапана на міцність
• 3.5 Визначення глибини спуску насоса
• 3.6 Розрахунок оптимальних розмірів газових бульбашок на вході в газосепаратор
• 4. Монтаж і раціональна експлуатація обладнання
• 4.1 Монтаж обладнання
• 4.2 Раціональна експлуатація, технічне обслуговування
• Перелік посилань на джерела

Вступ

Нафтогазова промисловість є однією з найважливіших складових частин економіки України, що визначальною мірою забезпечує як функціонування всіх інших галузей, так і ступінь добробуту нашого населення.

Незважаючи на вигідне географічне розташування України, з виходом до Чорного і Азовського морів, і побудовану протягом багатьох років одну з найбільших у Європі розгалужену транспортну інфраструктуру, нафтогазова промисловість має більше проблем, ніж перспектив.

Майже 95% нафти і газу, що видобувається на території України припадає на підприємства НАК "Нафтогаз України", яке є монополістом на даному ринку. Ця компанія розробляє стратегію розвитку галузі, здійснює структурну перебудову галузі відповідно до ринкових умов господарювання, забезпечує потребу промислових споживачів та населення, забезпечує транзит нафти і газу до країн Європи.

Серед основних проблем нафтогазової промисловості можна виділити такі основні:

неефективність диверсифікації газо - та нафтопостачання в Україну;

великий об'єм споживання природного газу в Україні;

залежність від монопольних постачальників;

неповна завантаженість вітчизняних нафтопереробних заводів;

криза неплатежів, особливо в газовому секторі;

Значні перспективи видобутку нафти і газу є на шельфі Чорного і Азовського морів, проте в нашій державі існує брак коштів для розробки нових родовищ. А залучення іноземних інвестицій стримуються низкою чинників, серед яких нестабільність політичного курсу, недосконалі механізми видачі ліцензій на розвідку і розробку родовищ, а з ними й значні ризики щодо повернення вкладених інвестицій і одержання прибутку.

нафта відцентровий газосепаратор насос

Розглядаючи стан нафтопереробки України доводиться стверджувати, що за роки незалежності України в галузі нафтозабезпечення не відбулося поліпшення якісних показників, а значною мірою погіршилось кількісне забезпечення нафтою більшості нафтопереробних заводів. Враховуючи те, що нафтогазова промисловість забезпечує потреби України приблизно тільки на 20%, та ще й той факт, що запаси залягають на великих глибинах, коштів на освоєння нових родовищ немає - то надіятись на повну енергетичну незалежність недоцільно.

В даному дипломному проекті розглядатиметься питання пов'язане з видобутком нафти установкою електровідцентрового насоса. Буде проводитись аналіз роботи обладнання при високому вмісті вільного газу у пластовій рідині, методи боротьби з ним, вибір та модернізація відцентрового газосепаратора.

1. Загальна частина

1.1 Аналіз роботи УЕВН при наявності у пластовій рідині газу

Установки ЕВН використовують для експлуатації глибоких свердловин з низькими рівнями рідини і високими коефіцієнтами продуктивності. Вони застосовуються там, де експлуатація свердловин за допомогою установки штангових свердловинних насосів порушується частими обривами штанг при обмеженій подачі насосів, а газліфтна експлуатація неефективна через дуже малі занурювання підйомника при великих питомих витратах робочого агента. Ці установки доцільно використовувати в свердловинах, де необхідно здійснювати високі і форсовані відбори рідини в тому числі і похило-скерованих.

Не рекомендується застосовувати у свердловинах:

1) в продукції яких міститься значна кількість піску, що призводить до швидкого зношення робочих деталей насоса (до 1 % по масі для насосів зносостійкого виконання);

2) з високою кількістю газу, яка знижує подачу насоса. Вміст вільного газу на вході першої ступені насоса звичайного виконання не повинен перевищувати 25 % від всього об'єму відкачуваної рідини.

Установки відцентрових насосів мають ряд переваг, які дозволили їм зайняти провідне місце в механізованому видобутку нафти:

можливість відборів із свердловин великих об'ємів рідини - до 1000_1500 м³/добу. Ця можливість забезпечується створенням потужності (до 500 кВт) заглибних електродвигунів і високоефективного насосного обладнання, яке володіє високим ККД. За видобувними можливостями поступаються тільки газліфтному способу експлуатації, але переважають по економічності;

обладнання УЕВН, особливо наземне, має порівняно малу масу (до 2500 кг) і габарити, що дозволяє успішно його використовувати при обмежених площадках кущів свердловин морських та затоплених родовищ;

простота монтажу, висока надійність порівняно невисока вартість обладнання та обслуговування, відносно високий ККД забезпечує достатньо високі техніко-економічні показники експлуатації свердловин.

Поряд з цим їм притаманні недоліки:

підвищена чутливість до вільного газу і вмісту механічних домішок в рідині;

низький ККД і відносно висока вартість обладнання при малих (до 40 м³/добу) подачах;

використання УЕВН суттєво ускладнює роботи з виконання глибинних досліджень (замір пластового і вибійного тисків і температури, відбір глибинних проб продукції свердловини).

Одним з основних факторів, які впливають на роботу УЕВН, є газовий фактор. Газовий фактор має велике значення при виборі способу експлуатації і проектуванні оптимального режиму роботи системи пласт-свердловина.

Наявність газу в водонафтовій суміші також змінює властивості останньої і поведінку робочої характеристики насоса.

Стабільна робота УЕВН здійснюється при вмісті вільного газу на вході в насос (за технічними умовами) від 5% до 25% в залежності від типорозміру насоса, при збільшенні кількості вільного газу проходить погіршення роботи насоса. Газована рідина в деяких випадках, якщо середовище тонкодисперсне і наявність вільного газу не перевищує допустимого, може позитивно впливати на роботу насоса, так як проходить зменшення густини і в'язкості відкачуваної суміші. Але, частіше всього, проходить часткове або повне запирання каналів робочих коліс в насосі при великому вмісті газу, який призводить до зниження подачі насоса, зниження напрацювання насоса на відмову. В деяких випадках може пройти вихід з ладу заглибного електродвигуна із-за поганого його охолодження за рахунок відсутності потоку рідини.

Відомі наступні методи боротьби з газом в свердловинах, що експлуатуються УЕВН:

спуск насоса в зону, де тиск на прийомі забезпечує оптимальну подачу насоса і стійку його роботу;

застосування сепараторів різних конструкцій;

монтаж на прийомі насоса диспергуючих пристроїв;

примусовий скид газу в затрубний простір;

застосування комбінованих, так званих "ступінчатих" насосів.

Створення на прийомі насоса тиску, рівного тиску насичення нафти газом або близького до нього. Цей метод широко поширений, оскільки простий технологічно і організаційно, але є неекономічним, оскільки для його здійснення необхідне опускання насоса на великі глибини. Останнє пов'язане з витратами на НКТ, кабель, електроенергію і спуско-підйомні операції.

Застосування сепараторів передбачає встановлення на прийомі насоса спеціальних пристроїв, які розділяють рідину і газ, та викид останнього в затрубний простір.

Використання диспергаторів. Застосування диспергаторів дозволяє збільшити значення об'ємного газозмісту, що допускається, на прийомі від 0,10 до 0,25 за рахунок утворення тонкодисперсної структури середовища. Диспергатори ефективні в обводнених свердловинах, що створюють в'язку емульсію, оскільки сприяють руйнуванню її структури. Диспергатор є сильним турбулізатором потоку і сприяє ефективному вирівнюванню структури газорідинної суміші. Диспергатори можуть встановлюватися як ззовні, так і всередині насоса замість декількох робочих ступеней.

Примусове скидання газу із затрубного простору. В процесі експлуатації свердловини частина газу сепарує з рідини в зоні прийому насоса в затрубний простір. Накопичуючись в ньому, газ може відтіснити рідину до прийому насоса і, потрапивши в насос, знизити його подачу або викликати аварійну роботу в режимі сухого тертя. Крім того, газ створює протитиск на пласт, зменшуючи притікання рідини.

Застосування комбінованих насосів. "Шкідливий" вплив газу зменшується, якщо на прийомі серійного насоса деяке число ступеней замінити ступенями більшої подачі. Володіючи великим об'ємом каналів, ці ступені забезпечують більше надходження на прийом газорідинної суміші. При попаданні в серійні ступені об'єм суміші зменшується за рахунок стиснення і розчинення газу в рідині, чим і досягається оптимальна подача насоса [1].

1.2 Вибір основного обладнання УЕВН

Проведемо вибір комплексу обладнання УЕВН

Вихідні дані приймаємо з паспорта свердловини №2 Шатравинської площі [2]:

- умовний діаметр експлуатаційної колони - 168 мм;

- глибина свердловини - 1551 м;

- дебіт - 73 м³/добу;

- пластовий тиск - 26,4 МПа;

- коефіцієнт продуктивності - 4,7 м³/ (доб•МПа);

- товщина стінки - 9 мм;

- густина відсепарованої нафти - 850 кг/м³;

- газовий фактор - 48 м³/м³;

- необхідний тиск на усті свердловини - 1,85 МПа.

Підбираємо установку електровідцентрового насоса за методикою [3]:

Визначаємо густину суміші на ділянці "вибій свердловини - прийом насоса" з врахуванням спрощень:

(1.1)

де - густина відсепарованої нафти, кг/м³;

- густина пластової води, кг/м³ (=1050 кг/м³);

- густина газу у звичайних умовах, кг/м^{3 (}=1,3 кг/м³);

- газовий фактор, м³/м³;

- обводненість пластової рідини, долі одиниці (= 0, 20);

- об'ємний коефіцієнт нафти, долі одиниці;

Визначаємо вибійний тиск, при якому забезпечується даний дебіт свердловини:

(1.2)

де

- пластовий тиск;

- дебіт свердловини;

- коефіцієнт продуктивності свердловини;

Визначаємо глибину розташування динамічного рівня при заданому дебіті продукції пласта:

(1.3)

Визначаємо тиск на прийомі насосу, при якому вміст газу на вході в насос не перевищує гранично - допустиме значення

(1.4)

де _- тиск насичення (=5,6МПа);

-гранично допустиме значення газо вмісту на прийомі насоса, долі одиниці (=0,15);

Визначаємо глибину підвішування насоса:

(1.5)

Визначаємо об'ємний коефіцієнт рідини при тиску на вході в насос

(1.6)

де - об'ємний коефіцієнт нафти при тиску насичення;

- об'ємна обводненість продукції;

- тиск на вході в насос;

_- тиск насичення;

Визначаємо дебіт рідини на вході в насос:

(1.7)

Визначаємо об'ємну кількість вільного газу на вході в насос:

(1.8)

де - газовий фактор, м³/м³;

Об'ємний вміст газу на вході в насос:

(1.9)

Визначаємо витрату газу на вході в насос:

(1.10),

Визначаємо приведену швидкість газу в перерізі обсадної колони на вході в насос:

(1.11)

де - площа перерізу свердловини на прийомі насоса (площа кільцевого простору між внутрішньою стінкою експлуатаційної колони і корпусом відцентрового насосу, діаметр якого необхідно попередньо прийняти відповідно до діаметра експлуатаційної колони);

Визначаємо реальний газовміст на вході в насос:

(1.12)

де - швидкість спливання бульбашок газу, що залежить від обводненості продукції пласта ( = 0,02 см/с при 0,5 або = 0,16 см/с при 0,5);

(1.13)

Визначаємо роботу газу на ділянці "вибій - прийом насоса":

(1.14)

Визначаємо роботу газу на ділянці "нагнітання насоса - устя свердловини":

, (1.15)

Визначаємо об'ємний коефіцієнт рідини при тиску на усті свердловини:

(1.16)

Визначаємо дебіт пластової рідини на усті свердловини:

, м³/добу, (1.17), м³/добу.

Визначаємо об'ємний вміст вільного газу на усті свердловини:

(1.18)

Об'ємний вміст газу на усті свердловини:

(1.19)

Визначаємо кількість газу на усті свердловини:

, м³/добу, (1.20)

м³/добу.

Визначаємо приведену швидкість газу в перерізі обсадної експлуатаційної колони на усті свердловини:

, м/с (1.21)

м/с

Визначаємо реальний газовміст на усті свердловини:

(1.22)

де - швидкість спливання бульбашок газу, що залежить від обводненості пластової рідини, м/с ( = 0,02 м/с при 0,5 або = 0,16 м/с при 0,5).

Приймаємо = 0,2 м/с.

(1.23),

Визначаємо необхідний тиск насоса:

(1.24)

де - глибина свердловини;

- буферний тиск;

- вибійний тиск;

- тиск роботи газу на ділянці "вибій - прийом насоса";

- тиск роботи газу на ділянці "нагнітання насоса - устя свердловини";

За величиною подачі насоса на вході, необхідного тиску (напору насосу) і внутрішнього діаметру обсадної колони вибираємо типорозмір заглибного відцентрового насоса і визначаємо величини, що характеризують роботу цього насосу в оптимальному режимі.

Типорозмір насоса ЭЦНМ5 - 80 - 900.

Технічна характеристика:

- подача 80 м³ /добу;

- напір 900 м;

- потужність 15,86 кВт;

- ККД 51,5 %;

- кількість ступеней 196;

- кількість секцій 1.

Визначаємо коефіцієнт зміни подачі насоса при роботі на нафтоводогазовій суміші відносно водяної характеристики:

(1.25)

де - ефективна в'язкість суміші (=2мм²/с);

- оптимальна подача насоса на воді;

Визначаємо коефіцієнт зміни ККД насоса через вплив в'язкості:

(1.26)

Визначаємо коефіцієнт сепарації газу на вході в насос:

(1.27)

де f_екв - площа кільця, утвореного внутрішньою стінкою обсадної колони і корпусом насоса;

Визначаємо відносну подачу рідини на вході в насос:

(1.28)

де Q_оВ - подача в оптимальному режимі по "водяній" характеристиці насоса,

Визначаємо відносну подачу на вході в насос у відповідній точці водяної характеристики насоса:

(1.29)

Визначаємо газовміст на прийомі насоса:

(1.30),

Визначаємо коефіцієнт зміни напору насоса через вплив газу:

(1.31)

Визначаємо коефіцієнт зміни напору насоса з врахуванням впливу газу:

(1.32)

де .

Визначаємо напір насоса на воді при оптимальному режимі:

(1.33),

Визначаємо необхідне число ступеней насоса:

, (1.34)

де _- напір однієї ступені вибраного насоса;

Визначаємо ККД насоса з врахуванням впливу в'язкості, вільного газу і режиму роботи:

(1.35)

де - максимальний ККД насосу на водяній характеристиці,

Визначаємо потужність насоса:

(1.36)

Для приводу електронасоса використовуємо двигун ЭД 16 - 103

Технічна характеристика:

- номінальна потужність - 16 кВт;

- номінальна напруга - 530 В;

- номінальний струм - 26 А.

1.3 Критичний огляд конструкцій відцентрових газосепараторів

Газосепаратори виготовляються відповідно до наступних нормативних документів:

ТУ 26-06-1416-84. Модулі насосні - газосепаратори МНГ і МНГК.

ТУ 313-019-92. Модулі насосні - газосепаратори Ляпкова МН ГСЛ.

ТУ 3381-003-00217780-98. Модулі насосні - газосепаратори МНГБ5.

За принциповою схемою ці газосепаратори є відцентровими. Вони є окремими насосними модулями, що монтуються перед пакетом ступеней нижньої секції насоса за допомогою фланцевих з'єднань. Вали секцій або модулів з'єднуються шліцьовими муфтами.

Більше 10 років тому запущений в серійне виробництво сепаратор 1МНГ5 до ЕВН п'ятої розмірної групи. Він успішно працював в широкому діапазоні зміни умов експлуатації. Проте сепаратор мав складну конструкцію, велику масу, був схильний до абразивного зношення і обривання по корпусу сепаратора. Крім того, в умовах високого газовмісту на багатьох режимах спостерігався істотний вплив газу на роботу ЕВН, обладнаних 1МНГ5.

Тому виникла необхідність створення нового типу сепаратора. Ученими ДАНГ ім.І.М. Губкіна був запропонований новий тип сепарації, на основі якого фахівці АТ "Лебедянський машинобудівний завод" розробили конструкцію модуля насосного газосепаратора МН-ГСЛ5 (рис.1.1) до заглибних насосів групи 5. Маса нового сепаратора виявилася приблизно в 2 рази меншою, ніж у 1МНГ5, зокрема, - за рахунок спрощення конструкції. Крім

того, в МН-ГСЛ5 передбачений захист внутрішньої поверхні корпусу від абразивного зносу. Новий газосепаратор дозволяє стабільно працювати насосу до 80 % вмісту газу. З метою порівняння сепараторів за ефективністю газовідділення були проведені спеціальні стендові випробування [1].



1-корпус; 2-головка; 3-основа; 4-вал; 5,6-перехресні канали; 7-втулка підшипника; 8-канал; 9 - підп'ятник; 10-втулка; 11 - п'ята; 12-шнек; 13-колесо; 14-сепаратор; 15-втулка підшипника;

Рисунок 1.1 - Газосепаратор типу МН (К) - ГСЛ

Газосепаратор типу МН (К) - ГСЛ складається з трубного корпусу 1 з головкою 2, основи 3 з приймальною сіткою і вала 4 з розташованими на ньому робочими органами. У головці виконано дві групи перехресних каналів 5, 6 для газу і рідини і встановлена втулка радіального підшипника 7. В основі розміщені закрита сіткою порожнина з каналами 8 для прийому газорідинної суміші, підп'ятник 9 і втулка 10 радіального підшипника. На валу розміщені п'ята 11, шнек 12, осьове робоче колесо 13 з суперкавітуючим профілем лопатей, сепаратори 14 і втулки радіальних підшипників 15. У корпусі розміщені напрямна решітка і гільзи. Газосепаратор працює таким чином: газорідинна суміш (ГРС) потрапляє через сітку і отвори вхідного модуля на шнек і далі до робочих органів газосепаратора. За рахунок отриманого напору ГРС потрапляє в камеру сепаратора, обладнану радіальними ребрами, де під дією відцентрових сил газ відділяється від рідини. Далі рідина з периферії камери сепаратора потрапляє по каналах перехідника на прийом насоса, а газ через похилі отвори відводиться в затрубний простір.

Газосепаратори ВАТ "Борець" мають головку оригінальної конструкції, яка розділяє потоки газу і рідини і підвищує ефективність роботи газосепаратора. Всі типи газосепараторів забезпечені захисною гільзою, що оберігає корпус газосепаратора від гідроабразивного зношення. Завдяки цьому підвищується ресурс роботи обладнання, зменшується ймовірність аварій. Газосепаратори 1МНГБ5 і 1МНГБ52 не мають осьової опори вала, що спрощує їх конструкцію. Модель 1МНГБ52 призначена для використання на свердловинах з підвищеним газовим фактором. Газосепаратор має здвоєну конструкцію, що дозволяє зменшити загальну довжину насосної установки в порівнянні з установкою, укомплектованою двома газосепараторами.

Осьові опори валів моделей МНГБ5 і МНГБ5А можуть бути виконані з наступних матеріалів: "бельтінг-сталь" - для звичайних умов експлуатації; "кераміка - кераміка" - для ускладнених умов експлуатації.

Розширена номенклатура газосепараторів дозволяє підібрати найбільш ефективний з них залежно від умов експлуатації.

Розглянемо особливості газосепараторів ГСА5 та складемо їх технічну характеристику в табл. 1.1.

Особливостями газосепараторів даного типу є те, що:

- пари тертя радіальних підшипників виконані з кераміки або твердого сплаву. Осьова опора виготовлена з кераміки.

- захист корпуса від гідроабразивного зносу забезпечує захисна гільза з нержавіючої сталі.

- деталі газосепаратора виготовлені з нержавіючої сталі і чугунка типу "нірезіст" [4].

Таблиця 1.1 - Технічна характеристика газосепараторів ГСА5 [4]

Параметри	Тип газосепаратора
	ГСА5А	ГСА5-1	ГСА5-3	ГСА5-4
Максимальний вміст вільного газу, %	55	53	55	55
Температура рідини	120	120	120	120
Коефіцієнт сепарації, не менше	0,8	0,7	0,7	0,7
Подача в робочій зоні, м3/добу	50-430	25-250	25-100	25-130
Частота обертання вала, об/хв-1	3000	3000	3000	3000
Маса, кг	34/40	25	26	33/35
Монтажна довжина, мм	1094	767	784	830/940
Діаметр корпуса, мм	103	92	92	92
Максимальний вміст попутної води %	99	99	99	99
Максимальна густина рідини кг/м3	1400	1400	1400	1400

Рисунок 1.2 Газосепаратор ГСА5А

Рисунок 1.3 Газосепаратор ГСА5-1

Рисунок 1.4 Газосепаратор ГСА5-3

На рисунку 1.5 зображено газосепаратор типу 3МНГБ. Дані газосепаратори розробляє Азербанджанська компанія ООО "Шельфгазтехнология". Даний сепаратор виготовляється без осьових опор в габаритах 5, 5А і 6. Осьові навантаження передаються на опору протектора, яка працює в маслі, не піддаючись агресивній взаємодії пластової рідини [5].

Газосепаратори обладнані:

- захисним корпусом від гідроабразивного зносу;

- основами і захисними гільзами корпуса з нержавіючої сталі;

- ущільнюючими резиновими кільцями на стиках з'єднань для захисту від прориву газу;

- проміжним радіальним підшипником для підвищення жорсткості вала;

- радіальними підшипниками з карбід-вольфраму.

На рисунку 1.6 зображено газосепаратор спеціального типу МГСБТ5 (5А) компанії ООО "Шельфгазтехнология". Сепаратори даного типу виготовленні з усиленою осьовою опорою в габаритах 5 (з діаметром вала 20 мм) і 5А (з діаметром вала 22 мм). Несуча здатність осьової опори збільшена за рахунок застосування багатоповерхової п'яти. Осьова опора виготовляється з конструкційної кераміки - карбіда кремнія.

Дані сепаратори відрізняє:

- простота конструкції;

- ефективне охолодження осьової опори. Осьова опора розташована в порожнині, відділеній від потоку рідини. Охолодження відбувається пластовою рідиною, яка поступає і викидається через радіальні отвори в корпусі. При цьому відцентрова сила перешкоджає потраплянню механічних домішків в порожнини опори;

- наявність радіальних опор з твердого сплаву.

Рисунок 1.5 - газосепаратор типу 3МНГБ

Рисунок 1.6 - газосепаратор спеціального типу МГСБТ5 (5А)

Головним недоліком в роботі є засмічення домішками, які присутні в пластовій рідині. Звідси випливає, що забивання механічними домішками є важливим чинником, що впливає на термін служби газосепаратора, а боротьба з ним повинна призвести до збільшення міжремонтного періоду установки.

Також присутній велике зношування робочих деталей газосепаратора, це пов'язано з тим що газосепаратор працює з рідиною в якій присутні механічні домішки. Цей недолік дуже часто приз водить до незапланованих ремонтів, що в свою чергу скорочує міжремонтний період обладнання.

Велике тертя у опорах валів також призводить до виходу з ладу деталі, а саме до заклинювання. У газосепараторів дуже велика частота обертання до 3000 об/хв^-1. Що в свою чергу впливає на знос підшипників [5].

Розглянемо газосепаратор російської фірми ОАО "АЛНАС" (рис. 1.7) [6].

1-корпус; 2-основа; 3,5-вхідні отвори; 4-головка; 6-вхідні канали; 7-вал; 8_сепараційна камера; 9-шнек; 10,12-конусоподібна втулка; 11-різьбова канавка.

Рисунок 1.7 - газосепаратор фірми ОАО "АЛНАС"

Недоліком цього газосепаратора є знижений натиск шнека, який залежить від його діаметра на виході. Це може призвести до зниження сепараційних властивостей газосепаратора на великих подачах. Можливе утворення зворотних струмів на вході в сепараційні камеру за рахунок різкого, ступеневої переходу між каналом шнека і каналом сепараційної камери. Це може призвести до гідроабразивного зносу і розрізання корпусу газосепаратора на вході в сепараційні камеру.

Газосепаратори фірми Сentrilift (рис.1.8). Залежно від газовмісту на прийомі насоса фірма рекомендує і поставляє газосепаратори гравітаційного типу - для газозмісту до 10 % і газосепаратори відцентрові (при великих значеннях газовмісту).

Відцентровий газосепаратор складається з ротора гвинтового типу, направляючого апарату, камери сепарації у вигляді циліндрового барабана з радіальними лопатями і зовнішнім бандажем, камери відведення вільного газу в затрубний простір і відведення газовмісної суміші в першу ступінь відведення.

За даними фірми відцентровий газосепаратор забезпечує відділення до 90% вільного газу.

За результатами досліджень фірми виявлено, що наявність зовнішнього бандажа у радіальних лопаток циліндрового барабана підвищує коефіцієнт сепарації вільного газу і оберігає корпус газосепаратора від абразивного і ерозійного зносу у відкачуваній рідині.

1-основа; 2-втулка підшипника; 3-ротор гвинтового типу; 4-вал; 5-направляючий апарат; 6-осьове робоче колесо; 7-сепараційна камера; 8-корпус; 9-перехідник; 10-корпус підшипника; 11-головка

Рисунок 1.8 - Відцентровий газосепаратор фірми Centrilift

Для відкачування зі свердловин нафтової продукції, що являє собою ГРС, установками заглибних відцентрових насосів фірма REDA пропонує різні конструкції пристроїв, основними з яких є:

1) відцентрові газосепаратори;

2) вихрові газосепаратори;

3) сепаратори з протитечією (гравітаційний);

4) конічна схема насоса;

5) диспергатори.

Для випадків з великим газовим вмістом (60 %) на прийомі фірма пропонує відцентрові (рис. 1.9) і вихрові газосепаратори. За даними фірми, відцентровий газосепаратор видаляє з ГРС до 90 % вільного газу.

Слід відзначити високий напір, що розвивається відцентровим сепаратором фірми REDA, і незначний вплив величини газового вмісту на напірну характеристику газосепаратора.

Незважаючи на широке застосування газосепараторов, необхідно відзначити і їх недоліки:

1. Можливість блокування свердловини газовими пробками через нестабільне надходження газу з свердловини, через значне обводнення пластової рідини, при якій зривний газовмыст приблизно пропорційний (1-в), де в - обводненість, або через грубу дисперснысть газорідинної суміші з залишковим газом, що надходить в перше робоче колесо насоса, або через вплив усіх цих факторів.

2. Застосування газосепаратора може призвести до часткового фонтанування свердловини по затрубному простору, що, в свою чергу, може призвести до його перекриттю через відкладення парафіну і до припинення функціонування сепаратора.

3. При застосуванні сепаратора практично не використовується корисна робота газу при підйомі пластової рідини в НКТ, тому що здебільшого газ прямує в затрубний простір.

4. Спостерігаються коливання споживаної насосом з газосепаратором потужності при відкачуванні ГРС. Ці коливання при наявності газової пробки можуть призвести до частих зупинок по недогрузцы, повторних запусків, що знижує надійність роботи всієї установки.

5. Як показує промислова практика установок ЕВН з газосепаратором, газосепаратор в силу характерних конструктивних ознак (обертання відкачуваної рідини з механічними домішками, що в ній знаходяться на відстані достатньої довжини) або в силу недостатньої доопрацьованості конструкції може з'явитися причиною не тільки відмови, але і "польоту" установки.

Рисунок 9.3 - Відцентровий газосепаратор фірми REDA

В якості прототипу вибираємо газосепаратор 1МНГ5. Даний газосепаратор працює в широкому діапазоні змін умов експлуатації та забезпечує стабільну роботу УЕВН при газовмісті до 50%.

2. Спеціальна частина

2.1 Вимоги до газосепараторів

Світовими виробниками випускаються три типи газосепараторів:

гравітаційні;

вихрові;

відцентрові.

Застосування відцентрових газосепараторів є самим надійним засобом захисту ЕВН від негативного впливу вільного газу.

Для відділення газу від рідини в цих газосепараторах використовується плавучість газових бульбашок під дією гравітаційних або відцентрових сил.

Гравітаційний газосепаратор має найменший коефіцієнт сепарації, відцентровий - найбільший, а вихровий газосепаратор за коефіцієнтом сепарації займає проміжне положення.

До пристроїв ставлять наступні вимоги:

ліквідація негативного впливу вільного газу, вміст якого більше допустимого за технічними умовами, що і призводить до зриву подачі насоса;

забезпечення мінімального діаметрального розміру пристрою, який відповідає діаметральним розмірам насоса певної габаритної групи;

забезпечення необхідної подачі рідини через робочі органи пристрою для забезпечення стійкої роботи насоса;

забезпечення проходу подовженого, за рахунок застосування пристрою, заглибного агрегату по всій глибині свердловини, особливо - в похило-скерованих свердловинах.

Найбільш часто газосепаратори для ЕВН виконуються по відцентровій схемі. Газосепаратори представляють собою окремі насосні модулі, які монтуються перед пакетом ступеней нижньої секції насоса за допомогою фланцевих з'єднань. Вали секцій або модулів з'єднуються шліцевими муфтами [1].

2.2 Дослідження чинників, що впливають на ефективність роботи відцентрових газосепараторів

На ефективність сепарації значний вплив мають фізико-хімічні властивості оброблюваних продуктів і параметри процесу: температура і тиск газорідинної суміші, розмір часток крапельної рідини і концентрація їх в газі, швидкість газорідинної суміші, поверхневий натяг системи "газ - рідина".

При підвищенні тиску можливість злиття крапельок рідини зростає і ефективність сепарації відповідно також повинна збільшитися.

Експериментально встановлено [7,8], що ефективність роботи відцентрового газового сепаратора істотно залежить від величини дисперстності газорідинної структури флюїду, що перекачується. У реальній нафтовій свердловині на прийомі відцентрового газового сепаратора зазвичай має місце бульбашковий режим течії ГРС, при цьому діаметр бульбашок газової фази коливається в діапазоні від 80 до 300 мкм [9].

Газорідинна суміш (ГРС), яка має мілкодисперсну структуру і велику концентрацію газових бульбашок, як правило, відповідає умовам роботи насоса при відкачці високопінистих водогазонафтових систем. На рис.2.1 показані експериментальні робочі характеристики відцентрового газового сепаратора 1МНГ5, що працює на дрібнодисперсного ГРС, де діаметр бульбашок газу ~ 80 мкм.

Для порівняння на рис.2.2 наведені робочі характеристики того ж газосепаратора, що працює на грубодисперсной суміші "вода-повітря" з діаметром бульбашок газу більше 120 мкм. Зіставлення експериментальних даних для розглянутих вище випадків роботи газового сепаратора 1МНГ5, дозволяє зробити висновок, що зменшення діаметра бульбашок газу в перекачуваній насосом ГРС від 120 до 80 мкм, викликає деградацію коефіцієнта сепарації К_с відцентрового газового сепаратора від 28% при об'ємному вмісті газу на вході в_вх = 0,5, до 50% при в_вх = 0,1

Рис. 2.1 Експериментальні данні тиску P_н і подачі рідини Q_р що створює насос, кінцевого газовмісту в_кінц і коефіцієнта сепарації K_с газосепаратора 1МНГ5 від газовмісту на вході в_вх на мілко дисперсні суміші "вода-повітря"

Рис. 2.2 Експериментальні характеристики газосепаратора 1МНГ5

В даний час відсутні методики розрахунку сепараційних характеристик відцентрових газосепараторів, що враховують вплив ступеня дисперсності перекачується насосом газорідинної суміші.

Метою представленої роботи є чисельне дослідження впливу структурного складу дисперсної ГРС типу "вода-повітря" на ефективність процесу газовиділення у відцентровому газосепараторі і розробка методики розрахунку його робочих характеристик залежно від структури ГРС.

Випробування проведені в експериментальній установці. На вхід насоса подавалася ГРС з витратою рідини від 250 до 325 м³/добу і газовмісту суміші до 0,7 при тиску на вході в насос 0,2 МПа. Коефіцієнт сепарації газу в режимі з граничною витратою 325 м³/добу, досягав 0,96 при вхідному газовмісті 0,5. Візуальне спостереження структури ГРС після виходу з сепаратора з суперкавіттуючим колесом підтвердило перевагу в потоці великих газових включень з діаметром істотно (в десятки разів), що перевищує дисперсність біля входу в газосепаратор.

Серійний газосепаратор 1МНГ5 в тих же радіальних габаритах при вхідному газовмісті 0,5 забезпечив граничну пропускну здатність по рідини не більше 250 м³/добу, причому коефіцієнт сепарації не перевищував 0,90. Розрахунковим шляхом було встановлено, що при витраті рідини 300 м³/добу серійний газосепаратор буде практично непрацездатний. Крім того, на виході з центрифуги серійного сепаратора в потоці переважав дрібнодисперсний газ з розмірами бульбашок, порівнянними з існуючими на вході.

Експерименти, проведені на спеціально приготованою тонкодисперсною ГРС, що відповідає реальним свердловинним умовам основних родовищ Західного Сибіру (по параметру пінистості і дисперсності), показали, що в цьому випадку запропоноване технічне рішення забезпечило коефіцієнт сепарації 0,88, проти 0,50 у серійного сепаратора 1МГН5, тобто було досягнуто підвищення ступеня сепарації газу більш ніж у 1,7 рази. Із зроблених експериментів випливає, що запропоноване технічне рішення забезпечує значно менший вплив ступеня дисперсності ГРС і фізичних властивостей компонентів на робочі характеристики насоса і газосепаратора, у порівнянні з відомим базовим об'єктом [10].

2.3 Опис пропонованого вдосконалення, обґрунтування його доцільності та ефективності

Недоліки газосепаратора 1МНГ5 полягають у тому, що при збільшенні витрати рідини знижується ступінь відділення газу, при цьому зменшується пропускна здатність газосепаратора по рідини. Застосування лопатевих коліс діагонального типу призводить до диспергування (дроблення) бульбашок газу, що знижує ступінь сепарації газу в відцентровому роздільнику. Це вимагає застосування додаткового вузла для відділення бульбашок газу від рідини. Застосувати ж у цій конструкції осьові колеса з великою пропускною здатністю по ГРС виявилося неможливим, оскільки необхідно було створити значний напір ГРС, щоб забезпечити прокачування продукції свердловини через обидва сепаруючих вузла.

Для модернізації потрібно підвищити ступінь відділення газу при одночасному збільшенні витрат рідини в обмежених радіальних габаритах свердловини.

В газосепараторі свердловинного відцентрового насоса, що містить розміщені в корпусі послідовно по ходу потоку лопатеве колесо, встановлене на валу, і відцентровий роздільник, по якому відбувається вихід газу в затрубний простір, а вихід по рідини співпадає з входом до насоса, лопатеве колесо виконане суперкавітіруючого типу і служить засобом для укрупнення бульбашок вільного газу.

З сучасного рівня техніки відоме явище суперкавітаціі і лопатеві колеса суперкавітірующего типу. Проте в техніці явище суперкавітаціі при обтіканні решіток профілів використовувалося, в основному, для запобігання кавитаційного зносу лопаток, а суперкавітіруючі колеса призначені для підвищення всмоктуючої здатності високооборотних насосів нагнітач.

Застосування вищевказаних прийомів і технічних засобів забезпечує підвищення ступеня сепарації газу збільшення пропускної здатності газосепаратора по рідини, зниження потрібного напору перед розділовим вузлом і зменшення осьових габаритів при відкачуванні ГРС з високим вмістом дрібнодисперсного газу.

2.4 Опис призначення, будови, принципу дії відцентрового газосепаратора

Газосепаратори призначені для забезпечення стабільної роботи заглибного насоса при відкачуванні високогазованої рідини.

Застосування відцентрових газосепараторів є найнадійнішим засобом захисту ЕВН від шкідливого впливу вільного газу. Від ефективності їх роботи багато в чому залежать параметри експлуатації і наробітку до відмови заглибного насоса в свердловині [1].

Для відділення газу від рідини в цих газосепараторах використовується плавучість газових бульбашок під дією гравітаційних або відцентрових сил.

Установка свердловинного насоса (рисунок 2.3), за допомогою якої здійснюється пропонований спосіб відкачування рідини, містить розміщений в свердловині 1 на колоні 2 підйомних труб відцентровий насос 3 з газосепаратором 4, що приводиться в дію електродвигуном 5, енергія до якого подається по кабелю. У газосепараторі 4 встановлено вузол 6 для збільшення бульбашок вільного газу. Між обсадною колоною 1 свердловини і колоною підйомних труб утворено затрубний простір 7.

1-колона; 2-підйомна труба; 3-відцентровий насос; 4-газосепаратор; 5-електродвигун; 6-вузол для збільшення бульбашок; 7-затрубний простір.

Рис. 2.3 - Схема розміщення насоса в свердловині

Газосепаратор 4 (рисунок 2.4) містить корпус 8, в якому розміщені лопатеве колесо 9, встановлене на валу 10 і відцентровий роздільник 11, наприклад, у вигляді закріпленої на валу 10 центрифуги з внутрішніми перегородками (позицією не позначені) або нерухомого гідроциклону. Лопатеве колесо 9 виконано суперкавітуючого типу, тобто являє собою осьове колесо з певним чином спрофільованими лопатями 12. відсепарований газ відводиться по каналу 13 в затрубний простір 7, а дегазована рідина із залишковим газом по каналу 14 надходить у насос 3.

8-корпус; 9-лопатеве колесо; 10-вал; 11-відцентровий розподільник; 12-профільовані лопаті; 13-канал; 14-вхід в насос; 16-приймальна сітка; 17-шнек; 18-решітка.

Рис. 2.4 - Схема газосепаратора

До складу газосепаратора може входити приймальня сітка 16, попередньо включений шнек 17, виправляють решітка 18, встановлені перед суперкавітуючим колесом 9 (рисунок 2.5).

9-лопатеве колесо; 12-лопаті.

Рис. 2.5 - лопатеве колесо

Лопатеве колесо 9 має лопаті 12, спрофільовані так, що відношення товщини вихідної кромки 15 профілю лопаті 12 до довжини хорди лопаті 12 складає 0,12-0,30 (рисунок 2.6).

15-профіль лопаті; 19-суперкаверни.

Рис. 2.6 - схема лопатей

Спосіб відкачування рідини свердловинним насосом 3 здійснюється в наступній послідовності.

Газорідинна суміш з дрібними бульбашками вільного газу піднімається по стовбуру свердловини 1 і підводиться до прийому газосепаратора 4. Тут вона захоплюється шнеком 17 який підвищує тиск ГРС. Лопатевим колесом проводиться закручування ГРС і одночасне примусове збільшення бульбашок вільного газу, після чого ГРС з великими бульбашками газу розділяється в полі відцентрових сил по фазах і вільний газ направляють в затрубний простір 7 свердловини 1, а дегазована (до допустимого залишкового газовмісту) рідина надходить у насос 3 і нагнітається їм споживачеві. Одночасно в колесі 9 може проводитися певне підвищення напору ГРС.

Примусове збільшення бульбашок газу здійснюється в даному рішенні шляхом створення самовентилюючих каверн лопатями 12 колеса 9 одночасно із закручуванням ГРС, а потім здійснюють евакуацію відділяючихся від суперкаверн великих бульбашок.

Газосепаратор працює таким чином.

ГРС з дрібними бульбашками вільного газу, що надійшла в корпус 8, захоплюється шнеком 17 і проходить через виправляється ґрати 18, в результаті чого підвищується тиск ГРС, а потім надходить до колеса 9. При виконанні колеса 9 суперкавітуючого типу, за його лопатями 12, спрофільоване відповідним чином, утворюються суперкаверни 19 значного обсягу, які всмоктують дрібні бульбашки газу з потоку ГРС, а з хвостової частини кожної з суперкаверн періодично відокремлюються утворюються при цьому великі бульбашки. Далі ГРС з переважанням великих бульбашок надходить у відцентровий роздільник 11, звідки відсепарований газ відводиться по каналу 13 в затрубний простір 7, а дегазована рідина по каналу 14 надходить у насос 3.

Cпіввідношення розмірів елементів лопаті встановлено на підставі спеціально проведених експериментів і дозволяє отримати оптимальні співвідношення товщини вхідної крайки профілю до довжини l хорди лопаті в інтервалі 0,12-0,30.

Випробування проведені в експериментальній установці. На вхід насоса подавалася ГРС з витратою рідини від 250 до 325 м³/добу і газовмісту суміші до 0,7 при тиску на вході в насос 0,2 МПа. Коефіцієнт сепарації газу в режимі з граничною витратою 325 м³/добу, досягав 0,96 при вхідному газовмісті 0,5. Візуальне спостереження структури ГРС після виходу з сепаратора з суперкавіттуючим колесом підтвердило перевагу в потоці великих газових включень з діаметром істотно (в десятки разів), що перевищує дисперсність біля входу в газосепаратор.

Серійний газосепаратор 1МНГ5 в тих же радіальних габаритах при вхідному газовмісті 0,5 забезпечив граничну пропускну здатність по рідини не більше 250 м³/добу, причому коефіцієнт сепарації не перевищував 0,90. Розрахунковим шляхом було встановлено, що при витраті рідини 300 м³/добу серійний газосепаратор буде практично непрацездатний. Крім того, на виході з центрифуги серійного сепаратора в потоці переважав дрібнодисперсний газ з розмірами бульбашок, порівнянними з існуючими на вході.

Експерименти, проведені на спеціально приготованою тонкодисперсною ГРС, що відповідає реальним свердловинним умовам основних родовищ Західного Сибіру (по параметру пінистості і дисперсності), показали, що в цьому випадку запропоноване технічне рішення забезпечило коефіцієнт сепарації 0,88, проти 0,50 у серійного сепаратора 1МГН5, тобто було досягнуто підвищення ступеня сепарації газу більш ніж у 1,7 рази. Із зроблених експериментів випливає, що запропоноване технічне рішення забезпечує значно менший вплив ступеня дисперсності ГРС і фізичних властивостей компонентів на робочі характеристики насоса і газосепаратора, у порівнянні з відомим базовим об'єктом [10].

3. Розрахункова частина

3.1 Розрахунок вала насоса ЭЦНМ5 - 80 - 900

Визначаємо орієнтовний розмір вала по внутрішньому діаметру шліців без врахування впливу концентрації напружень і згину вала , мм [11]

, (3.1)

де - максимальний крутний момент на валу насоса визначається за формулою, кН•м.

, (3.2)

- число обертів вала, об/хв.;

- найбільша потужність, це і є потужність на валу насоса.

.

Визначаємо критичне напруження , МПа

, (3.3)

де

- допустиме напруження на кручення, МПа.

, (3.4)

де - частковий опір розриву матеріалу вала, ;

,

,,

По стандарту приймаємо діаметр вала рівний 30 мм.

Визначаємо вагу в рідині одиницю довжини системи, яка обертається.

де L_дв - довжина електродвигуна без протектора, L_дв=6190 мм;

G_дв - вага електродвигуна без протектора, G_дв=325 кг;

m_Т - вага 1 метра труб (гладких), m_Т=13,67 кг;

L_н - довжина спуску насоса, L_н=986,22 м.

, (3.5)

Визначаємо стрілу прогину шліцевого кінця вала Д_у, мм

, (3.6)

де

- діаметр вала.

- швидкість обертання вала,

- тиск, який розвиває насос,

.

Визначаємо вагу вала m, кг

(3.7)

де - маса 1 м вала. =5,07 кг.

.

Визначаємо момент інерції вала І, Н/м

(3.8)

де - діаметр вала, =0,030 м.

.

Визначаємо радіальне навантаження Р₁, Н

(3.9)

де - модуль пружності матеріалу вала, ;

- відстань між точками прикладання радіальних сил,

- відстань між точками прикладання радіальних сил діючих на валу,

b - відстань від місця прикладання радіальних навантажень навантажень вала до виточки на ньому.

.

Визначаємо середній діаметр шліців

(3.10)

- діаметр вала, мм

- прийнятий по стандарту діаметр вала, .

.

Визначаємо колове зусилля на середньому діаметрі шліців, Н

(3.11)

.

Визначаємо величину радіального зусилля Р₂, Н

, (3.12)

.

Визначаємо згинаючий момент в найбільшому глибинному перерізі

(3.13)

де - відстань від місця прикладання радіального навантаження валу до виточки на ньому,

.

Визначаємо висоту шліців t, мм

(3.14)

- середній діаметр шліців, =28 мм.

.

Визначаємо момент опору згину W, мм²

(3.15)

де - внутрішній діаметр шліців.

а - ширина шліців, а= 6 мм.

.

Визначаємо напруження згину в небезпечному січенні

(3.16)

.

Визначаємо момент опору кручення

, (3.17)

де - середній діаметр вала, =30 мм.

.

Визначаємо напруження кручення

(3.18), .

Визначаємо результуюче напруження, яке знаходимо за формулою (із теорії граничних напружених станах О. Мору), МПа

(3.19)

.

Визначаємо запас міцності по границі текучості

(3.20)

де - границя текучості матеріала. =800 МПа.

Рисунок 3.1 - Розріз вала по шліцах

Рисунок 3.2 - Схема дії навантажень на вал

3.2 Розрахунок колеса електровідцентрового насоса

Визначаємо зовнішній діаметр втулки d_вт, м [12]

, (3.21)

Визначаємо частоту обертання вала n₁, c^-1

(3.22)

де - поправочний коефіцієнт в залежності від прискорення вала на початку моменту обертання,

.

Визначаємо коефіцієнт швидкохідності n_s

(3.23)

де Н_{сТ -} напір, який розвиває насос, Н_ст =1183,33 м;

g - прискорення вільного падіння, g =9,8 м/с²;

Q - дебіт свердловини, Q= 0,00032 м³/с.

.

Визначаємо об'ємний ККД, з_об

(3.24)

Визначаємо витрату рідини в каналах робочого колеса Q_K, м³/с

(3.25), .

Визначаємо осьову швидкість рідини у вході в колесо С₀, м/с

(3.26)

.

Визначаємо входу в колесо D₀, м

(3.27)

де d_вт - зовнішній діаметр втулки, d_вт=0,0321 м.

.

Визначаємо радіус колеса у вхідній кромці лопастей D_і, м

(3.28)

.

Визначаємо ширину робочого колеса у вхідній кромці лопасті b₁, м

(3.29)

де

С_от - швидкість потоку на вході у лопасті до стиснення ними прохідного січення, рівна С_о - осьовій швидкості рідини. С_о=1,325м/с.

.

Визначаємо кутову швидкість U₁, м/с

(3.30)

де щ - кутову швидкість, щ=34 c^-1

.

Визначаємо коефіцієнт колової швидкості на вході С_1m, м/с

(3.31)

де R_{1 -} коефіцієнт стиснення в проміжку від 1,1 до 1,25, вибираємо R₁=1,25.

.

Визначаємо кут в₁

(3.32)

.

Звідки в₁=58°61'. Визначаємо кут вхідної кромки лопастей в_1л

(3.33)

де д - кут атаки в проміжках від 5° до 10°, приймаємо 7°

.

Визначаємо напір на трьох колесах Н_т, м

(3.34)

де Н - напір насоса, Н=1188,33 м;

Z - число ступеней насоса, Z = 286;

3 - число секцій.

.

Визначаємо кутову швидкість щ, c^-1

(3.35)

.

Визначаємо колову швидкість, U₂, м/с

(3.36)

де С_2u - коефіцієнт колової швидкості, який складає абсолютну швидкість рідини при виході із колеса і визначається за формулою:

(3.37)

де с_к - коефіцієнт реакції для насосів в проміжку від 0,7 до 0,75. Приймаємо 0,7.

;

.

Визначаємо діаметр колеса D₂, м

(3.38)

.

3.3 Розрахунок корпуса клапана на міцність

Корпус клапанного вузла виконується в вигляді стальної труби. На клапанний вузол діє осьова сила, яка рівна вазі всієї свердловинної установки, а також вазі стовпа рідини в колоні НКТ.

Q_уст=20700 Н (вага компенсатора + вага електродвигуна + вага протектора + вага трьох секцій насоса).

Визначаємо вагу рідини в трубах, Н

, (3.39)

де с - густина рідини, с= 0,85 кг/м³;

g - прискорення вільного падіння, g = 9,8 м/с²;

d_вн - внутрішній діаметр труб, d_вн= 0,076 м.

Н - глибина спуску насоса, Н=1000м.

.

На клапан діє осьова сила, яка рівна

.

Визначаємо напруження в небезпечному січенні корпуса клапанного вузла

(3.40)

де F_оп - площа небезпечного січення корпуса, м².

для сталі марки Е.

Корпус клапанного вузла необхідно виготовляти із сталі марки Е.

3.4 Розрахунок приєднувальної різьби клапана на міцність

Приєднання клапанного вузла з колоною НКТ здійснюється за допомогою різьбового з'єднання. Знаючи, що найбільше навантаження на один виток різьби, може скласти умова міцності цього витка на зріз, зминання і зносостійкість контактної поверхні різьби.

Найбільш навантажені будуть витки верхньої різьби, за допомогою якої клапанний вузол приєднується до колони НКТ. На неї діє вага установки і вага рідини в НКТ.

.

Умова міцності різьби на зріз, МПа

(3.41)

де d_вн - внутрішній діаметр різьбового з'єднання, м;

- висота зрізаного січення різьби, =205 м;

- коефіцієнт, який враховує нерівномірність розприділення навантаження між витками, =0,7;

- коефіцієнт неповноти різьби, =0,87.

.

Умова міцності різьби на зминання, МПа

(3.42)

де d_{1 -} внутрішній, середній діаметр вершини, d₁ =91,5 мм;

d_{2 -} внутрішній, середній діаметр впадин, d₂= 88,5 мм.

.

3.5 Визначення глибини спуску насоса

Виділення газу і нафти не буде виникати, якщо тиск при вході в насос буде більшим ніж тиск насичення. В наших умовах, в залежності від оптимального тиску на прийомі насоса Р_опт= 13,98 МПа, щоб не виникало такого явища необхідно розмістити насос на глибину h=1544,66 м під динамічний рівень. Враховуючи рівень модернізованого варіанту розрахункова глибина спуску насосу склала 986,22 м.

Необхідний напір насоса для підйому рідини на поверхню з врахуванням втрат на тертя h_тр при підйомі рідини і напору відповідного газліфтному ефекту h_г склав 1188,33 м, що забезпечує вибраний нами насос.

На глибині 986,22 м тиск дорівнює Р=4,092 МПа.

Визначимо, яка необхідна кількість ступеней з кільцевою проточкою, щоб не порушувався режим роботи установки, штук

, (3.43)

де - тиск, який розвиває одна ступінь, =0,19 МПа.

.

Необхідно встановити 24 ступені, але не підряд, а через одну.

3.6 Розрахунок оптимальних розмірів газових бульбашок на вході в газосепаратор

Вважаючи, що в водонафтовій суміші присутні тільки природні поверхнево-активні речовини, визначимо залежно від параметрів течії ГРС діаметр стабільного бульбашки газу. В якості рівняння для визначення максимального діаметру стабільного бульбашки газу використовуємо рівняння Hinze (1955), засноване на балансі сил між поверхневим натягом і турбулентними пульсаціями потоку рідини у вигляді:

(3.44)

де диссипація кінетичної енергії визначається як

(3.45)

V_m=V_sg+ V_sL - середня швидкість ГРС дорівнює сумі наведених швидкостей газової та рідинної фаз; с_m - густина ГРС. Постійна k, згідно кореляції Calderbank (1958) визначається як

(3.46)

Поздовжній градієнт тиску в каналі кільцевої форми в зоні вхідних отворів газового сепаратора визначається по залежності [4]