Главная База знаний "Allbest" Производство и технологии Бетонная водосбросная плотина

Бетонная водосбросная плотина

Расчет пропускной способности поверхностных водосбросов, сопряжения бьефов. Конструирование тела плотины, ее элементов. Расчет фильтрации в основании бетонной плотины и в обход берегового устоя. Пропуск строительных расходов. Конструкция береговых устоев.

Рубрика Производство и технологии
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 31.03.2018
Размер файла 334,3 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования Республики Беларусь

Белорусский национальный технический университет

Кафедра: «Гидротехническое и энергетическое строительство»

Курсовой проект

По дисциплине «Гидротехнические сооружения»

на тему: «Бетонная водосбросная плотина»

1. Компоновка сооружений гидроузла

В состав гидроузла входят:

1. Бетонная гравитационная двухъярусная плотина. Отметка гребня плотины 197, напор на гребне плотины 6 м, ширина водосливного отверстия 7 м. Количество донных отверстий-5, ширина отверстия 7 м, высота 2 м.

За плотиной устраивается водобойный колодец 1,4 м. Водобой выполняется в виде массивной бетонной плиты толщиной 2,8 м, длиной 33,5 м, в которой для снятия фильтрационного давления устраиваются дренажные разгрузочные колодцы через 6м, размером 1Ч1м. За водобоем устраивается рисберма длиной 28 м, которая выполняется из монолитных бетонных плит размером 5Ч4Ч0,4м. За рисбермой для гашения оставшейся энергии устраивается ковш глубиной 4,15 м. Ковш на 2 м загружается камнем. Для увеличения устойчивости плотины и удлинения пути фильтрации под сооружением устраивается анкерный понур длиной 17,25 м и толщиной сечения 1,4 м.

2. Земляная плотина. Отметка гребня плотины 207,8, ширина гребня 8 м, заложение верхового откоса 1:3, заложение низового откоса 1:2,5.

2. Гидравлические расчеты

Гидравлические расчеты водосбросных сооружений плотин и их нижних бьефов выполняются с целью решения следующих основных задач:

- Определение ширины водосливного фронта, отметки гребня водослива и профиля водосливной поверхности.

- Назначение очертания быков, конструкций и очертаний береговых открылков, отметок понура и конструкций крепления дна в верхнем бьефе.

- Выбор оптимального режима сопряжения бьефов и назначения отметок заложения водобоя и рисбермы типов и размеров гасителей энергии, участков крепления дна, берегов, длины и очертаний в плане береговых бетонных сопрягающих устоев и открылков в нижнем бьефе.

При выполнении гидравлических расчетов плотин рассматривают основной и поверочный случаи.

Основной расчетный случай соответствует пропуску расчетного паводкового расхода воды всем водопропускным фронтом сооружения при нормальном подпорном уровне (НПУ) в верхнем бьефе.

Поверочные расчеты проводятся для случая пропуска расчетного максимального (катастрофического) расхода воды при форсированном уровне верхнего бьефа.

Ширина водосливного фронта плотины В определяется принятой величиной удельного расхода воды в HБ. По данным практики эксплуатации удельный расход для плотин средних напоров песчаных оснований принимаем 25 м3/с на 1 пагонный метр.

водосброс плотина фильтрация строительный

2.1 Расчет пропускной способности поверхностных водосбросов

Водосливная часть плотины ограничивается береговыми устоями и разбивается быками на отдельные водосбросные отверстия, перекрываемые затворами.

(2.1);

Двухъярусная водосбросная плотина представляет собой комбинацию поверхностного водосброса и глубинного водосброса. Первоначально рассчитываем водосливной фронт только поверхностных отверстий.

B=;

где Qр.п. - расчётный паводковый расход;

q - удельный расход воды в НБ

В соответствии с найденным значением В принимается количество водосливных отверстий n и их ширина b (В=nb).

Ширина водосливного отверстия, перекрываемого затвором, принимается b=8 м, а их количество n=5.

- коэффициент подтопления водослива; = 1,0;

- коэффициент бокового сжатия; = 1,0;

- коэффициент расхода водослива; =0,46;

g- ускорение силы тяжести, принимаемое равным 9,81,

В первом приближении принимается =Н.

, отсюда

Принимаем Н = 6 м.

Проверим водопропускную способность поверхностных водопропускных отверстий с принятыми размерами. Расход находится по формуле (2.1), где Но - напор на водосливе с учётом скорости подхода;

; (2.2)

-скорость подхода, равная средней скорости в ВБ в сечении, отстоящем от напорной грани водослива на расстоянии (3…5)H.

=;(2.3)

=203-187,5=15,5;

Вс==40+(5-1)3=52 м;

n - количество отверстий;

d = 2d0+2n=2·1+2·0,5=3 м

где d - толщина бычка,

m-ширина паза рабочих затворов

;

b-ширина водосливного пролета; b=8 м

n - глубина паза рабочих затворов;

n=m/2 =0,5 м;

d0-толщина суженного перешейка быка; d0=1 м

Vo =;

м.

Коэффициент подтопления , т.к. плотина не подтоплена.

Коэффициент бокового сжатия определяется по формуле:

(2.4);

Где - коэффициент, зависящий от очертания быков и устоев, принимаем плавное очертание, таким образом .

b - ширина водосливного отверстия;

P - высота водослива; м.

d - толщина бычка.

;

Определим коэффициент расхода водослива по зависимости А.В. Березинского:

; (2.5)

где с - расстояние от начала криволинейного начала оголовка до начала водосливной поверхности;

м;

;

Расход, пропускаемый поверхностными отверстиями равен:

на 14% что больше допустимого.

Во втором приближении принимается b=7 и n=5.

, отсюда

Принимаем Н = 6 м.

Проверим водопропускную способность поверхностных водопропускных отверстий с принятыми размерами. Расход находится по формуле (2.1), где Но - напор на водосливе с учётом скорости подхода;

Вс==35+(5-1)3=47 м;

n - количество отверстий;

Vo =;

м.

Коэффициент подтопления , т.к. плотина не подтоплена.

Коэффициент бокового сжатия определяется по формуле:

;

Определим коэффициент расхода водослива по зависимости А.В. Березинского:

;

Расход, пропускаемый поверхностными отверстиями равен:

на 4,9%.

Глубинные водосбросы оборудуются:

-рабочими затворами для перекрытия отверстий в эксплуатационный и строительный периоды;

-ремонтными затворами для отключения водовода от верхнего или нижнего бьефа как в строительный, так и в эксплуатационный период;

-сороудерживающими решетками для предохранения водосбросов от попадания в них топляков и крупных предметов;

-подъемными механизмами для затворов и решеток.

Принимаем прямоугольные отверстия с шириной b = 7м и высотой h = 2 м.

Расход глубинных водосбросов определяется по формуле:

; (2.6)

- площадь выходного отверстия;

.

Нд - действующий напор, определяемый по формуле:

м.

g - ускорение свободного падения,

-коэффициент расхода глубинных водосбросов

=; (2.7)

- суммарный коэффициент сопротивления местных потерь и по длине.

+

- сопротивление на вход; принимаем , т.к. вход прямоугольный.

- коэффициент сопротивления в пазах;

bn/b<0,1 0,5/7=0,05 поэтому ;

- коэффициент потерь по длине, определяемый по формуле:

, (2.8)

где R - гидравлический радиус; м,

где - смоченный периметр,

с - коэффициент Шези, м0.5/c,

n - коэффициент шероховатости бетона, приняли n = 0,012.

Для определения l, т.е. длины глубинных водосбросов, необходимо определить ширину подошвы плотины.

,

где м.

Отсюда предварительно принимают м.

;

- коэффициент сороудерживающей решетки;

s=0,01- толщина стержня решетки;

bn=0,1- величина просвета между стержнями;

б=90о- угол наклона решетки к горизонту;

в=1.79- коэффициент, зависящий от формы стержня;

=1.79(0,01/0,1)4/3·1=0,083

,

Расход, пропускаемый одним глубинным отверстием равен:

Необходимое количество отверстий:

шт.

Принимаем 4 отверстий из условия использования одинаковых ремонтных затворов для поверхностных и донных отверстий.

Т.к. в пропуске катастрофического расхода участвуют и поверхностные, и донные отверстия, то расход, проходящий через плотину равен:

,

который должен быть больше или равен Qкат

-форсированный напор

;

> Qкат=1680 м3/с

Таким образом принятые размеры водосливных отверстий, как поверхностных и глубинных, удовлетворяют всем условиям по пропуску расхода.

2.2 Расчет сопряжения бьефов

Рациональное решение комплекса вопросов о создании благоприятных гидравлических условий на участках сопряжения бьефов и перехода потока в естественное состояние является одной из важнейших задач проектирования любого водосбросного сооружения.

Условия работы конструкций крепления НБ, глубины размыва дна в НБ зависят в значительной мере от режима сопряжения с НБ сбросного потока. Для данной плотины используются донный режим сопряжения бьефов.

Наиболее эффективное гашение избыточной кинетической энергии в НБ при донном режиме происходит в затопленном гидравлическом прыжке. Для затопленного гидравлического прыжка необходимо наличие водобойного колодца, размеры которого (глубина и длина) определяются в зависимости от схемы маневрирования затворами, расположенными на гребне водослива.

В курсовом проекте рассматривается 5 схем маневрирования затворами. Для каждой из этих схем, устанавливаются уровни верхнего и нижнего бьефов. Уровень к ВБ во всех случаях принимается на отметке НПУ. Уровень воды в НБ в каждом случае определяется по кривой связи зависимости от расхода, проходящего через водослив.

Первая схема.

Все затворы подняты на высоту a = 0,2Н; донные все закрыты.

Расход для случая, когда на гребне водослива после затвора имеется горизонтальный участок длиной с>=a, при истечении из-под затвора на гребне водослива.

a=0,2H=0,2·6=1.2

c=2,8>a

Q=

где - коэффициент скорости;

n = 5 - число водосливных отверстий;

b = 7 - ширина одного водосливного отверстия;

- коэффициент вертикального сжатия, определяемый по зависимости Альтшуля:

; (2.9)

Но - напор, с учётом скорости подхода

.

Глубина воды в нижнем бьефе, соответствующая вычисленному расходу, определяется по кривой связи уровней и расходов.

hнб=4м

Определим глубину воды в сжатом сечении:

,

.

Где Вс - ширина потока в сжатом сечении:м.

Р=9,5м.

1-е приближение: м.

2-е приближение: м.

3-е приближение: м.

м.

Вычислим вторую сопряжённую глубину:

.

Критическая глубина определяется по формуле:

==м.

Тогда м.

Так как =4,09м > hНб=4м, то прыжок отогнан.

Вторая схема.

Случай, когда один затвор поднят полностью, а остальные на высоту а = 0,2Н, все донные закрыты.

Расход определяется:

где =1 - число водосливных отверстий, открытых полностью,

=4 - число водосливных отверстий, открытых на 0,2Н.

hнб=4,8 м

Определим глубину воды в сжатом сечении:

1-е приближение: м.

2-е приближение: м.

3-е приближение: м.

м.

Критическая глубина определяется по формуле:

=м.

q= м3/с.м

Тогда вторая сопряжённая глубина равна: м.

Так как =5,2 > hнб=4,8, то прыжок отогнан.

Третья схема.

Случай, когда два затвора подняты полностью, одно на высоту а = 0,2Н, все донные закрыты.

Расход, проходящий через водослив определяется:

где =2 - число водосливных отверстий, открытых полностью,

=3 - число водосливных отверстий, открытых на 0,2Н.

hнб=5,2м

Определим глубину воды в сжатом сечении:

1-е приближение: м.

2-е приближение: м.

3-е приближение: м.

м.

Критическая глубина определяется по формуле:

=м.

q= м3/с.м

Тогда вторая сопряжённая глубина равна: м.

Так как =6,02> hкр=5,4, то прыжок отогнан.

Четвертая схема.

Случай, когда все поверхностные затворы подняты полностью, все донные закрыты.

Q= - был определён при проверке пропускной способности водосливных отверстий. hнб=6,6м

Определим глубину воды в сжатом сечении:

1-е приближение: м.

2-е приближение: м.

2-е приближение: м.

м.

Критическая глубина определяется по формуле:

=м.

q= м3/с.м

Тогда вторая сопряжённая глубина равна: м.

Так как =7,7 > hкр=6,6, то прыжок отогнан.

Пятая схема.

Случай, когда закрыты все поверхностные затворы, все донные открыты.

Q=

hнб=5,3м

Глубину воды в сжатом сечении принимается м.

Критическая глубина определяется по формуле:

=м.

q= м3/с.м

Тогда вторая сопряжённая глубина равна: м.

Так как =2,9 > hнб=5,3, то прыжок надвинут.

Для сравнения вариантов составим таблицу:

Таблица 1. Результаты расчетов сопряжения бьефов

Схема маневрирования

Q, м/с

hс,м

h”, м

hнб, м

Тип прыжка

hII - hнб

1

253,35

0,327

4,09

4

отогнан

0,09

2

412,55

0,53

5,2

4,8

отогнан

0,4

3

554,56

0,74

6,02

5,4

отогнан

0,62

4

1049,3

1,4

7,7

6,6

отогнан

1,1

5

555,6

2

2,9

5,3

отогнан

-

В качестве расчетной принимается четвертая схема, по данным которой уточняется глубина водобойного колодца:

м.

Тогда вторая сопряжённая глубина равна: м.

Глубина колодца м.

Длина колодца принимаем м.

3. Конструирование тела плотины и ее элементов

Двухъярусная водосбросная плотина представляет собой комбинацию поверхностного водослива и глубинного водосброса.

Водослив и глубинный водосброс рассчитываются на пропуск расчетного паводкового расхода. Донные отверстия пропускают воду также в период строительства гидроузла. Еще их используют для полезных попусков, для опорожнения водохранилища, для смыва отложившихся перед сооружением наносов.

Основные элементы плотины:

поверхностный водослив, глубинный водосброс, пазы для ремонтных затворов, рабочий затвор поверхностного водослива, рабочий затвор глубинного водосброса, береговой устой, понур, шпунтовый ряд, водобойная стенка, крепление рисбермы бетонными плитами, крепление дна верхнего бьефа, дренаж, затворная камера.

3.1 Конструирование элементов подземного контура и профиля плотины

Подземный контур плотины на глиняном основании проектируется из: анкерного понура, зуба.

Для надежного сопряжения тела плотины с нескальными основаниями и предотвращение опасной контактной фильтрации подошвы плотины выполняются с верховым и низовым подплотинными зубьями.

Размеры подошвы назначаются с учетом рекомендаций(1,стр.115)

Ширина плотины назначается из условия

bn=(2,25…2,5)z

z-напор, действующий на плотину

z=НПУ-УНБmin=203-191,5=11,5м;

bn=2,5·11,5=28,75 м, принимаем bn=30 м;

Подземные зубья делаются одинаковыми с размерами: ширина понизу-8м, наклон-450

Профили водосливных плотин представляют собой стенки с плавным очертанием поверхности, по которой сливается вода

Поперечный профиль плотины образуется из следующих элементов:

1) вертикальной напорной грани;

2) криволинейного участка, который строится по координатам Кригера-Офицерова. Для пересчёта табличных значений координат на проектируемые умножаем их на H0

3) прямолинейного участка, наклоненного к горизонту под углом, величина которого определяется, в основном, принятым значением ширины подошвы плотины;

4) дуги окружности описанной радиусом R сопрягающей поверхность водобоя или дна нижнего бьефа.

3.2 Конструкции гравитационной плотины

Проектируемые значения координат Кригера-Офицерова при Но=6,09м с горизонтальной вставкой 1м:

Таблица 2

Напорную грань плотины принимаем вертикальной. В теле плотины расположена затворная камера (2,8x4)м для регулирования глубинных затворов.

Во избежание появления трещин вследствие температурных деформаций или при неравномерной осадке плотина разрезается на отдельные монолитные секции постоянными конструктивными (деформационными) швами.

Разрезка плотины производится по оси быков.

Конструктивно шов должен быть водонепроницаемым при всех возможных деформациях секций сооружения. Это достигается устройством уплотнений, которые защищают шов также от воздействия льда и волн и от всякого рода засорений.

Понур- водонепроницаемое покрытие в ВБ, которое устраивается для удлинения путей фильтрации под сооружением. В данном курсовом проекте, исходя из грунтов основания, проектируем жесткий анкерный понур.

Длина понура устанавливается в соответствии с расчетом фильтрационной прочности грунта основания и устойчивости плотины. Предварительно длину понура можно назначать равной

,

м.

Анкерный понур выполняются из железобетонных плит толщиной 0,7м, продольная арматура которых заделывается в фундаментную плиту и соединяется с арматурой нижней сетки подошвы плотины. Эффективность анкерного понура повышается при устройстве над ним грунтовой пригрузки, а под ним -дренажа. В месте соединения анкерного понура устраивается гибкий шов, предотвращающий появление трещин в понуре вследствие его изгиба при различной осадке тела плотины и понура и горизонтальных смещениях плотины. Гибкий шов может выполнятся из нескольких слоев досок со слоем асфальта между ними.

3.3 Конструкция водобоя

По течению ширина водобоя увеличивается, что способствует лучшему гашению избыточной кинетической энергии потока. При этом угол отклонения береговых устоев от продольной оси водобоя равен 10.

Толщина водобойной плиты определяется расчетом из условия обеспечения ее устойчивости и прочности. Для предварительных расчетов толщину ее можно определять по формуле В. Д. Домбровского:

Vс- скорость в сжатом сечении; Vс=,

м

Для снятия фильтрационного давления на водобойную плиту под ней устраивают плоский дренаж с обратным фильтром. Профильтровавшаяся вода через дренажные колодцы отводится в НБ. Разгрузочные колодцы квадратной формы с стороной 1м, располагаются на водобойной плите в шахматном порядке через 6м в ряду и 7м между рядами колодцев. При этом общая площадь дренажных колодцев должна составлять не менее 1,5% от площади водобоя. Колодцы заполняются камнем и сверху закрываются металлическими решетками для предотвращения захвата поверхностным потоком дренажного материала.

Плиту водобоя отделяют конструктивным швом от тела плотины.

3.4 Конструкция рисбермы

Рисберма -это часть крепления дна и берегов русла в НБ, располагаемая непосредственно за водобоем. Рисберма предназначена для гашения оставшейся после водобоя (около 20-30%) избыточной кинетической энергии потока, выравнивая по сечению и снижения до бытовых значений скоростей потока, а также защиты дна и берегов русла от размыва.

Конструкция рисбермы должна быть гибкой, приспосабливающейся к возможным деформациям русла без нарушения ее прочности, и проницаемой для выходящего в НБ фильтрационного потока. Наиболее надежным и распространенным креплением рисбермы являются бетонные или железобетонные плиты. Принимаем сборные ж/б плиты толщиной 0,4м, которые укладываются на подготовку в виде обратного фильтра. Для обеспечения устойчивости против гидродинамического воздействия потока они соединяются между собой арматурой, образуя единый тюфяк, который кропится к водобою.

Общую длину крепления для случая сопряжения бьефов при донном режиме можно определять по формуле Д.И. Кумина:

Зная общую длину крепления, длину рисбермы определяют по зависимости:

, принимае =28м.

За горизонтальным участком рисбермы для защиты ее от подмыва устраивают концевое крепление. Концевое крепление выполняется в виде ковша заглубляемый в грунт дна реки. Глубина ковша, отсчитываемая от уровня воды в НБ, соответствующего пропуску расчетного расхода, определяется по зависимости ;

=; где q- удельный расход,

- коэффициент неравномерности распределения удельного расхода;

=1,7м/с - допускаемая неразмывающая скорость, которая для связных грунтов определяется по табл. 3.6[1].

=1,1 - коэффициент, зависящий от условий схода потока с рисбермы принимается по табл. 3.4[1].

Глубина ковша .

Ковш загружается камнем на 2 м.

3.5 Конструкция быков водосливных плотин

Очертание быка в плане со стороны BБ должно обеспечивать плавный вход воды в водосливное отверстие и минимальное сжатие потока. Исходя из этого условия верховая грань быка выполняется полукруглой. Низовая грань чаще всего делается полукруглой или плоской с закругленными углами. Толщину быка определяем по формуле: , где - толщина суженного пазами перешейка, которая принимается 1м; n - глубина паза.

В быках устраивают пазы для размещения в них опорно-ходовых частей ремонтных и рабочих затворов. Размеры пазов в плане определяются размерами опорно-ходовых частей затворов. Предварительно их можно назначать:

1) ширину и глубину паза ремонтных затворов: а=с=0,5м;

2) ширину паза рабочих затворов m=1м;

3) глубина паза рабочих затворов =0,5м.

d=3м

По продольной оси бычка проходит температурно-осадочный шов.

Отметку верха быков назначают с учетом отметки гребня глухой плотины. высота быка над гребнем водослива в случае подъемных затворов при передвижном кране принимается: ,

Где - глубина воды на водосливе при форсированном уровне воды в ВБ;

=ФПУ-ГП=204-197=7м.

- высота затвора;

=6,3м.

м.

Отметка глухой плотины ГГП=197+10,8=207,8м

Длина быка назначается из условия размещения ремонтных и рабочих затворов и необходимого расстояния между ними, служебного моста, механизмов подъема затворов и транспортного моста. Ширина проезжей части моста определяется его габаритом и шириной тротуаров, которые назначаются по табл.3.7 [1].

Принимаем категорию дороги IV: ширина проезжей части - 6 м; ширина тротуаров - 2х0,75м.

Исходя из всех вышеперечисленных условий, принимаем длину быка 24 м.

3.6 Конструкции береговых устоев

Береговые устои предназначены для защиты земляной плотины или берега от действия воды, сливающейся через водосброс, направления воды в отверстие плотины и обеспечения плавного ее растекания в НБ. Кроме того, устои служат опорами затворов и мостов плотины, в связи с чем лицевая грань устоев в пределах водослива делается аналогичной граням быков (пазы для ремонтных и рабочих затворов и др.).

Береговой устой состоит из трех частей: вертикальной продольной стенки, параллельной быкам на всю длину водослива; верховой сопрягающей стенки (открылка) и низовой сопрягающей стенки (открылка).

Продольную вертикальную стенку, учитывая разный характер нагрузок, действующих на плотину и устой, и возможные разные деформации, следует объединять с водосливной частью плотины в единую конструкцию, её толщина принимается равной половине бычка, т.е. 1,5 м. Участок земляной плотины или берега, примыкающий к продольной вертикальной стенке, делается в виде уширенной площадки (монтажной площадки). В пределах монтажной площадки размещаются затворохранилища. Отметка гребня вертикальной продольной стенки принимается равной отметке гребня быка.

Верховой и низовой сопрягающие открылки в пределах понура, водобоя и рисбермы проектируются в виде массивных подпорных стен. В плане верховые и низовые открылки делаются под углом 10 толщиной 0,8 м. Продольная стенка отрезается конструктивными швами от верхового и низового открылков, которые, в свою очередь, разрезаются конструктивными швами на отдельные секции. Водонепроницаемость швов обеспечивается при помощи гидроизоляционных шпонок. Открылки повторяют заложение откосов земляной плотины: m1=3,0, m2=2,5.

4. Фильтрационные расчеты плотины

Фильтрация под плотиной является напорной, фильтрация в районе береговых примыканий плотины (в обход берегового устоя) безнапорной.

Различают два вида давления подземных вод на подошву плотины:

1) взвешивающее, равное в любой точке подошвы весу столбу воды высотой, равной заглублению этой точки под уровень воды в НБ;

2) фильтрационное, создаваемое напором на плотину и равное в начале подземного контура величине напора, а в месте выхода фильтрационного потока в НБ - нулю.

4.1 Расчет фильтрации в основании бетонной плотины

Фильтрационный расчет подземного контура плотин на нескальном основании выполняется по методу коэффициентов сопротивления, разработанному Р.Р. Чугаевым. Предварительно запроектированный подземный контур приводится к расчетной схеме путем исключения различного рода деталей, которые существенно не влияют на результаты расчета, и замены наклонных участков на горизонтальные и вертикальные (рис.1). Расчёты ведутся на 1 п.м. длины. Грунт принимается однородным.

Область фильтрации ограничивается в верхнем бьефе началом понура, а в нижнем - дренажом водобойной плиты (1-ый ряд дренажных колодцев).Верхней границы области фильтрации является подземный контур, а нижней - поверхность расчётного водоупора.

Для определения положения расчетного водоупора предварительно вычисляется глубина активной зоны фильтрации .Величина определяется по зависимостям, приведенным в табл. 6.2.[1]. Необходимо вычислить отношение ,

где lо - длина подземного контура, т.е. его проекция на горизонтальную ось;

Sо - длина проекции подземного контура на вертикальную ось.

Тогда =0,5l0=+0,5·55,5=27,75м.

Т.к. плотина расположена на водоупоре то расчётным положением водоупора считают

==27,6м.

Схематизированный подземный контур разбивается на ряд участков, для которых вычисляются коэффициенты сопротивления.

Т1=-а1=27,75-1,9=25,85м;

Т2= Т4= Т1-а2=25,85-3,3=22,55м;

Т3=Т2+а3=22,55+2=24,55м;

Т5=Т4+а4=22,55+1=23,55м;

; ; ; ;

; ; ;; ;

Коэффициенты сопротивления участков подземного контура:

1. Плоский вход

2. Горизонтальный участок

3. Вертикальный уступ

4. Горизонтальный участок .

5. Вертикальный уступ

6. Горизонтальный участок

7. Вертикальный уступ

8. Горизонтальный участок

9. Вертикальный уступ

10. Горизонтальный участок

11. Плоский выход

.

Построение эпюры фильтрационного давления на подземный контур сооружения.

Полный напор фильтрационного потока (разность отметок НПУ и НБ) распределяется между отдельными участками подземного контура прямо пропорционально численным значениям их коэффициентов сопротивления. Следовательно, потеря напора h на i-м участке контура будет определяться

Н = НПУ - УНБmax=8,9 м;

- сумма коэффициентов сопротивления всех участков контура,

- коэффициент сопротивления i-го участка.

Зная потери напора на каждом участке, определяют ординаты эпюры фильтрационного давления. Первая ордината эпюры (в начале подземного контура) равна Н. Каждая следующая ордината определяется путем вычитания на предыдущей ординаты потерь напора на рассматриваемом участке, т.e. ; = и т.д. Построение эпюры фильтрационного давления показано на схеме 2

;

;

;

;

;

;

; ; ;

1,45;

0;

м.

Фильтрационная прочность грунта основания будет обеспечена при выполнении условия

;

где (для плотин IV класса капитальности на глиняном основании).

Величина контролирующего градиента определяется по зависимости

<фильтрационная прочность грунта основания обеспечена.

4.2 Расчет фильтрации в обход берегового устоя

Расчёт безнапорной фильтрации в обход берегового устоя при заданных отметках уровней в ВБ и НБ выполняется с целью:

- построения опоясывающей устой кривой депрессии, знание положения которой необходимо для выполнения расчётов устойчивости и прочности устоя;

- определения среднего пьезометрического уклона безнапорного фильтрационного потока, по величине которого выполняется проверка фильтрационной прочности грунта за устоем.

Существующий приближенный метод расчета обходной фильтрации основан на следующих упрощениях:

1. Наклонные откосы грунтового массива, к которым примыкает устой, заменяется вертикальными откосами, доходящими до расчетного водоупора и отстоящими от урезов воды на расстоянии: в ВБ =0,4м, в НБ =0,4м, где , - глубины воды в ВБ и НБ.

2. Условно принимается, что береговой устой по всей длине располагается на водоупоре.

3. Грунт за береговым устоем принимается однородным, изотропным.

4. Притоком грунтовых вод со стороны берега пренебрегаем, рассматривая только фильтрацию воды из ВБ и НБ.

Построение опоясывающей устой кривой

С этой целью береговой устой заменяется воображаемым флютбетом, имеющим подземный контур того же очертания, что и устой. Воображаемый флютбет располагается на проницаемом основании бесконечной мощности; на него действует напор Н, равный разности уровней воды в верхнем и нижнем бьефах сооружения (рис.2).

Воображаемый флютбет рассчитывается по методу коэффициентов сопротивления. Устанавливается расчетное положение водоупора определяется коэффициенты сопротивления участков флютбета, потери напора на участках и строится эпюра фильтрационного давления на воображаемый флютбет.

Т.к. воображаемый флютбет располагается на проницаемом основании бесконечной мощности то за расчетное заглубление водоупора принимают .

м

Здесь =40,45м- длина проекции подземного контура на горизонтальною ось,

=6,9 м - длина проекции подземного контура на вертикальную ось.

м; м; м.

Коэффициенты сопротивления участков подземного контура:

Горизонтальный участок

Горизонтальный участок

Горизонтальный участок

Полный напор фильтрационного потока (разность отметок НПУ и НБ) распределяется между отдельными участками подземного контура прямо пропорционально численным значениям их коэффициентов сопротивления. Следовательно, потеря напора h на i-м участке контура будет определяться

где - сумма коэффициентов сопротивления всех участков контура,

- коэффициент сопротивления i-го участка.

Зная потери напора на каждом участке, определяют ординаты эпюры фильтрационного давления. Первая ордината эпюры (в начале подземного контура) равна Н. Каждая следующая ордината определяется путем вычитания из предыдущей ординаты потерь напора на рассматриваемом участке, т.e. ; = и т.д. Построение эпюры фильтрационного давления показано на рис. 2

;

;

;

м.

На эпюре произвольно выбирается 3 ординаты в различных точках флютбета, по формуле вычисляются ординаты опоясывающей кривой депрессии в этих точках. Здесь - ордината опоясывающей кривой депрессии

- ордината эпюры фильтрационного давления на воображаемом флютбете.

и - глубины в ВБ и НБ соответственно.

м;

м;

м;

По вычисленным ординатам строится опоясывающая устой кривая депрессии.

Фильтрационная прочность грунта основания будет обеспечена при выполнении условия . Величина контролирующего градиента определяется по зависимости:

<фильтрационная прочность грунта основания обеспечена.

5. Расчет плотины на устойчивость и прочность

Расчет плотины на прочность и устойчивость производится по двум группам предельных состояний, но в данном проекте рассматривается только первое предельное состояние.

5.1 Нагрузки и воздействия на плотину

Определение нормальных напряжений по контакту «бетонная плотина - основание» необходимо для расчета прочности сооружения, а также оценки несущей способности основания. Определение нагрузок производится для выделенной расчетной секции, ширина которой составляет расстояние между швами бычков и равна 10м.

На миллиметровой бумаге в масштабе вычерчивается принятая расчетная схема плотины (рис.3) и все действующие на нее силы и нагрузки.

1) Собственный вес плотины находится путем разбивки поперечного профиля плотины на ряд правильных геометрических фигур, определения, их объема и умножения на удельный вес бетона (удельный вес бетона принят равным 25). Аналогичным образом определяется вес пригрузки воды в ВБ и в НБ, удельный вес воды .

2) Гидростатическое давление воды определяется обычными методами гидравлики. Эпюра гидростатического давления воды строится до подошвы плотины.

3) Давление грунта. Различают активное давление грунта Ea, которое возникает при перемещении сооружения в сторону от грунта, и пассивное, которое представляет собой реактивное сопротивление грунта при "навале" сооружения на грунт. Пассивное давление грунта в расчетах может не учитываться, что идет в запас устойчивости. Вертикальная составляющая активного давления грунта на наклонную поверхность сооружения определяется весом грунта над этой поверхностью. Горизонтальная составляющая равна

кН;

где - удельный вес грунта;

a - толщина слоя грунта,

- угол внутреннего трения грунта.

4) Фильтрационное давление определялось выше (п.4.1)

5) Волновое давление

Для построения эпюры волнового давления определяем высоту волны. Для её определения находим безразмерные параметры:

=; =

где L - длина разгона волны;

Vw - расчётная скорость ветра на высоте 10 м над поверхностью водоёма, м/с;

По графику [2, рис.2.7] получаем ; .

По меньшему из значений определяется: средняя высота волны: м. Для нахождения высоты волны по [2, рис.2.6] определяем =2,15, тогда: м.

Таблица 3. Определение нормальных напряжений в основании плотины

Наименование силы

Буквеннное обозначение силы

Расченная формула

Величина силы, кН

Плечо силы,м

Момент силы относительно точки О,кН·м

Собственный

P1

P1=20,3*5,5*3,0*25

8373,8

12,2

-102160,4

вес плотины

P2

P2=20,3*0,5*2*25

507,5

9,2

-4669

P3

P3=11*1,8*3,0*25

1485

8,1

-12028,5

P4

P4=10,8*1*2*25

540

6,6

-3564

P5

P5=11,6*4,8*3*25

4176

3,8

-1586,88

P6

P6=15,4*6,6*3*25

7623

3,3

25155,9

P7

P7=20,3*0,5*2*25

507,5

6,8

3451

Р8

Р8=20,3*3,3*2*2,5

3349,5

8,8

29475,6

Р9

Р9=1,4*0,8*0,5*3*25

42

8,53

358,26

Р10

Р10=7,2*2*10*25

3600

8

-28800

Р11

Р11=3*1,4*10*25

1050

6,3

-6615

Р12

Р12=2,8*1,4*10*25

980

4,9

-480,2

Р13

Р13=6,4*2,8*10*25

4480

2,8

-12544

Р14

Р14=0,5*(6,6*5,6)*10*25

4620

0,8

3696

Р15

Р15=3,2*2*3*25

4650

7,5

-3487,5

Р16

Р16=10,4*2*3*25

156

0

0

Р17

Р17=22,6*3,2*10*25

1751,5

3,7

-64805,5

Р18

Р18=2,4*1,2*10*25

720

8,8

6336

Р19

Р19=5*1,5*10*25

1875

12,5

23437,5

Р20

Р20=9*2*10*25

4500

10,5

-47250

Р21

Р21=9*2*10*25

4500

10,5

47250

Р22

Р22=1,4*0,6*3*25

63

5,6

-352,8

Р23

Р23=2,8*3,4*3*25

714

5,6

-3998,4

Вес пригрузки

Рв1

Рв1=20,3*6*7*10

8526

11,9

-101459,4

воды

Рв2

Рв2=6,2*1,8*7*10

781,2

8,1

-6327,7

Рв3

Рв3=3,1*2*7*10

434

7,5

-3255

Рв4

Рв4=11,7*2*7*10

1638

0,3

491,4

Рв5

Рв5=(9,2*7,6)*0,5*7*10

2447,2

10,1

24814,6

Рв6

Рв6=8*6*10*10

4800

12

57600

Вес затворов

Рзат1

Рзат1=0,055*44,1*(44,1)^0,5

16,1

6,6

-106,26

Рзат2

Рзат2=0,055*14*(14)^0,5

2,9

9,2

-26,68

У78909,2

Взвешивающее

Wвзв1

Wвзв1=(2*(11,8*8)+(9,8+11,8)*2+

0

0

давление

9,8*10)*10*10

32980

Фильтрационное

Wф1

Wф1=(6,2+2,4)*0,5*30*10*10

12390

0

0

давление

У45370

Гидростат давл в ВБ

W1

W1=(20,7)^2*0,5*10*10

21424,5

6,86

146972,07

Волновое давление

Wвол1

Wвол1=1,35*0,74*0,5*10*10

49,95

21,1

1051,44

Wвол2

Wвол2=(7,38*0,74)*0,5*10*10

273,06

18,1

4953,3

Активное давление

Еа

Еа=(5,2)^2*16,5*0,5*0,567*10

1264,86

1,7

2068,4

У23012,37

Гидростат давл в НБ

W2

W2=(11,6)^2*10*0,5*10

6962

3,86

-26873,3

У-53279,1

Нормальные напряжения в основании плотины определяется по формуле внецентренного сжатия:

Расчетные нагрузки на плотину будут равны нормативным, вычисленным по вышеприведенным рекомендациям, так как в соответствии с [б] коэффициенты надежности по нагрузке принимаются равными 1,0 для всех грунтовых нагрузок и собственного веса сооружения, вычисленных с применением расчетных значений характеристик грунтов (удельного веса) и материалов (бетона), определенных в соответствии со СНиП 2.02.01-83

где =78909,2-45370=33539,2 кН- равнодействующая всех вертикальных сил;

F=30·10=300 м- площадь подошвы секции плотины;

- суммарный момент всех сил относительно точки 0;

м3

- момент сопротивления подошвы секции плотины.

;

;

Вычисленные напряжения должны удовлетворять следующим условиям:

1);

2)

где - коэффициент сочетания нагрузок:=1 [10];

=1,0 - коэффициент условий работы [2, табл.1.1];

- коэффициент надежности, определяемый по [2, табл.1.2];

кПа - расчетное сопротивление грунтов основания плотины, определяемое по

[2, табл.1.3];

кПа. Все необходимые условия соблюдаются.

Коэффициент неравномерности нагрузки:

5.2 Расчет устойчивости плотины на сдвиг

Расчет устойчивости плотины на сдвиг на нескальном основании может производится по схеме плоского, смешенного и глубинного сдвига.

Расчет по схеме плоского сдвига производится при выполнении условий:

где - максимальное нормальное напряжение в основании плотины;

b- ширина плотины по основанию;

=20,5 - удельный вес грунта во взвешенном состоянии;

Б - безразмерный коэффициент принимаемый равным Б=3.

При расчете устойчивости плотины по схеме плоского сдвига за расчетную поверхность сдвига принимается плоскость, проходящую по подошве зубьев.

Таблица 4. Расчет устойчивости плотины на сдвиг

Наименование силы

Буквеннное обозначение силы

Расченная формула

Величина силы,кН

Собственный

P1

P1=20,3*5,5*3,0*25

8373,8

вес плотины

P2

P2=20,3*0,5*2*25

507,5

P3

P3=11*1,8*3,0*25

1485

P4

P4=10,8*1*2*25

540

P5

P5=11,6*4,8*3*25

4176

P6

P6=15,4*6,6*3*25

7623

P7

P7=20,3*0,5*2*25

507,5

Р8

Р8=20,3*3,3*2*2,5

3349,5

Р9

Р9=1,4*0,8*0,5*3*25

42

Р10

Р10=7,2*2*10*25

3600

Р11

Р11=3*1,4*10*25

1050

Р12

Р12=2,8*1,4*10*25

980

Р13

Р13=6,4*2,8*10*25

4480

Р14

Р14=0,5*(6,6*5,6)*10*25

4620

Р15

Р15=3,2*2*3*25

4650

Р16

Р16=10,4*2*3*25

156

Р17

Р17=22,6*3,2*10*25

1751,5

Р18

Р18=2,4*1,2*10*25

720

Р19

Р19=5*1,5*10*25

1875

Р20

Р20=9*2*10*25

4500

Р21

Р21=9*2*10*25

4500

Р22

Р22=1,4*0,6*3*25

63

Р23

Р23=2,8*3,4*3*25

714

Вес понура

Р24

Р24=1,4*17,25*25*10

6037,5

Пригрузка

Р25

Р25=0,4*17,25*10*16,5

1138,5

грунта

Вес пригрузки

Рв1

Рв1=20,3*6*7*10

8526

воды

Рв2

Рв2=6,2*1,8*7*10

781,2

Рв3

Рв3=3,1*2*7*10

434

Рв4

Рв4=11,7*2*7*10

1638

Рв5

Рв5=(9,2*7,6)*0,5*7*10

2447,2

Рв6

Рв6=8*6*10*10

4800

Над понуром

Рв7

Рв7=20,7*17,25*10*10

35708

Вес затворов

Рзат1

Рзат1=0,055*44,1*(44,1)^0,5

16,1

Рзат2

Рзат2=0,055*14*(14)^0,5

2,9

У121792,7

Взвешивающее

Wвзв1

Wвзв1=(2*(11,8*8)+(9,8+11,8)*2+

47235

давление

9,8*10+11,8*17,25)*10*10

Фильтрационное

Wф1

Wф1=(8,2+2,4)*0,5*47,25

23884

давление

У71119

Гидростат давл в ВБ

W1

W1=(20,6)^2*0,5*10*10

21218

Волновое давление

Wвол1

Wвол1=1,35*0,74*0,5*10*10

49,95

Wвол2

Wвол2=(7,38*0,74)*0,5*10*10

273,06

Активное давление

Еа

Еа=(5,2)^2*16,5*0,5*0,567*10

1264,9

У22805,87

Гидростат давл в НБ

W2

W2=(11,6)^2*10*0,5*10

6728

Плотина будет устойчива на сдвиг при выполнении условия:

где - коэффициент сочетания нагрузок:=1 [10];

=1,0 - коэффициент условий работы [2, табл.1.1];

- коэффициент надежности, определяемый по [2, табл.1.2];

=22805,87-6728=16077,87- расчетное значение сдвигающей силы;

R- расчетное значение силы предельного сопротивления при сдвиге, которое вычисляется по зависимости:

УР=121792,7 кН

УWn= 71119 кН

=140 м2 -площадь поверхности сдвига, проходящая в грунте с удельным сцеплением с;

С=35 кПа-удельное сцепление глины;

ц=160

R=(121792-71119)tg160+140*35=19392,6 кН

кН.

Все необходимые условия соблюдаются.

5.3 Строительный случай

Строительный случай, соответствует периоду, когда сооружение возведено до проектных отметок, выполнены обратные засыпки, но котлован не затоплен и на сооружение не действует давление воды. Нагрузки на плотину принимаются как в пункте 5.1 но без учета пригрузки воды, взвешивающего, фильтрационного и гидростатического давления.

Таблица 5. Определение нормальных напряжений в основании плотины.

Наименование силы

Буквеннное обозначение силы

Расченная формула

Величина силы,кН

Плечо силы,м

Момент силы относительно точки О,кН·м

Собственный

P1

P1=20,3*5,5*3,0*25

8373,8

12,2

-102160

вес плотины

P2

P2=20,3*0,5*2*25

507,5

9,2

-4669

P3

P3=11*1,8*3,0*25

1485

8,1

-12028,5

P4

P4=10,8*1*2*25

540

6,6

-3564

P5

P5=11,6*4,8*3*25

4176

3,8

-1586,88

P6

P6=15,4*6,6*3*25

7623

3,3

25155,9

P7

P7=20,3*0,5*2*25

507,5

6,8

3451

Р8

Р8=20,3*3,3*2*2,5

3349,5

8,8

29475,6

Р9

Р9=1,4*0,8*0,5*3*25

42

8,53

358,26

Р10

Р10=7,2*2*10*25

3600

8

-28800

Р11

Р11=3*1,4*10*25

1050

6,3

-6615

Р12

Р12=2,8*1,4*10*25

980

4,9

-480,2

Р13

Р13=6,4*2,8*10*25

4480

2,8

-12544

Р14

Р14=0,5*(6,6*5,6)*10*25

4620

0,8

3696

Р15

Р15=3,2*2*3*25

4650

7,5

-3487,5

Р16

Р16=10,4*2*3*25

156

0

0

Р17

Р17=22,6*3,2*10*25

1751,5

3,7

-64805,5

Р18

Р18=2,4*1,2*10*25

720

8,8

6336

Р19

Р19=5*1,5*10*25

1875

12,5

23437,5

Р20

Р20=9*2*10*25

4500

10,5

-47250

Р21

Р21=9*2*10*25

4500

10,5

47250

Р22

Р22=1,4*0,6*3*25

63

5,6

-352,8

Р23

Р23=2,8*3,4*3*25

714

5,6

-3998,4

Вес затворов

Рзат1

Рзат1=0,055*44,1*(44,1)^0,5

16,1

6,6

-106,26

Рзат2

Рзат2=0,055*14*(14)^0,5

2,9

9,2

-26,68

У60282,2

Активное давление

Еа

Еа=(5,2)^2*16,5*0,5*0,567*10

1264,86

1,7

2068,4

У-151246

Нормальные напряжения в основании плотины определяется по формуле внецентренного сжатия:

Расчетные нагрузки на плотину будут равны нормативным, вычисленным по вышеприведенным рекомендациям, так как в соответствии с [б] коэффициенты надежности по нагрузке принимаются равными 1,0 для всех грунтовых нагрузок и собственного веса сооружения, вычисленных с применением расчетных значений характеристик грунтов (удельного веса) и материалов (бетона), определенных в соответствии со СНиП 2.02.01-83.

F=30·10=300 м- площадь подошвы секции плотины;

- суммарный момент всех сил относительно точки 0;

кН/м- момент сопротивления подошвы секции плотины.

;

;

Вычисленные напряжения должны удовлетворять следующим условиям:

1);

2)

где - коэффициент сочетания нагрузок:=1 [10];

=1,0 - коэффициент условий работы [2, табл.1.1];

- коэффициент надежности, определяемый по [2, табл.1.2];

кПа - расчетное сопротивление грунтов основания плотины, определяемое по [2, табл.1.3];

кПа. Все необходимые условия соблюдаются

5.4 Расчет напряжений бычка

Расчет прочности материала бычка выполняется для ремонтного случая, когда один из пролетов бетонной плотины перекрыт ремонтным затвором, а вода пропускается через другие водопропускные отверстия плотины. На поперечном профиле вырезается элемент быка шириной 1м.

На вырезной элемент действует 2 силы:

1)Собственный вес элемента

G=1·1,5·10,8·25=405 кН

2)Гидростатическое давление воды

W=0.5·10·62=180кН

Определяется напряжение, возникающее в бетоне бычка

N=G=405кН

F= =м-площадь поперечного сечения вырезанного элемента быка

УМ-сумма моментов сил, действующих на элемент бычка

УМ=М(G)+М(W)

М(G) -момент силы G относительно центра тяжести элемента

М(G)=0 т.к. сила G приложена к центру тяжести элемента

М(W)-момент силы W относительно центра тяжести элемента

М(W)=2·180=360 кНм

-момент сопротивления поперечного сечения элемента

Тогда

В бычке присутствуют растягивающие напряжения, следовательно, для бычка необходимо армирование.

6. Пропуску строительных расходов

Строительные расходы- это расходы, проходящие через створ гидроузла в период строительства. Вопрос пропуска строительных расходов является очень важным.

В данном проекте пропуск строительных расходов осуществляется методом секционных перемычек. Когда строительство в русле реки ведется в две очереди. Сначала возводится перемычка первой очереди в русле реки. В этом пространстве происходит строительство бетонной водосливной плотины до отметок донных отверстий. В это время пропуск строительных расходов осуществляется по правому рукаву реки. Затем разбирается перемычка первой очереди и возводится перемычка второй очереди. В пространстве, огражденном перемычкой второй очереди, происходит строительство земляной плотины. А пропуск строительных расходов осуществляется через недостроенное сооружение водосливной плотины. В это же время перекрытая часть бетонной водосливной плотины достраивается.

Литература

1. Гидротехнические сооружения комплексных гидроузлов. Под ред. Круглова Г.Г.-Мн.2006.

2. Богославчик П.М. Круглов Г.Г. Проектирование и расчёты гидротехнических сооружений. - Мн.: БНТУ, 2003

3. Гидротехнические сооружения /Под ред. М.М. Гришина. - Ч,2. - М: Высш. школа, 1979.

4. Чугаев P.P. Гидротехнические сооружения. Водосливные плотины. -М.; Агропромиздат, 1985.

5. Гидротехнические сооружения. Справочник проектировщика/Под ред. В.П. Недриги, - М. Стройиздат, 1983.

6. СНиП 2.06.06-85. Плотины бетонные и железобетонные. -М.; Стройиздат, 1986

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Расчет сооружений деривационного гидроузла

    Гидравлический расчет канала при равномерном движении жидкости. Проверка на размыв и заиление, определение глубины воды при различных состояниях. Параметры канала при форсированном расходе. Расчет водозаборного регулятора на канале, водосливной плотины.

    курсовая работа [2,8 M], добавлен 27.05.2015

  • Расчет и проектирование внутреннего водопровода и канализации жилого дома

    Расчет внутренней водопроводной сети на пропуск хозяйственно-питьевого расхода. Определение требуемого напора на вводе системы внутреннего холодного водопровода. Проектирование дворовой канализационной сети. Проверка пропускной способности стояка.

    курсовая работа [48,8 K], добавлен 13.01.2015

  • Конструирование и расчет металлических конструкций технологической площадки

    Компоновка и подбор сечения балки. Проверка жесткости и устойчивости балки. Проверка местной устойчивости элементов балки. Конструирование укрупнительного стыка балки и сопряжения балки настила с главной балкой. Компоновка сечения сквозной колонны.

    курсовая работа [322,2 K], добавлен 23.06.2019

  • Технология приготовления бетонной смеси

    Проектирование пароразогрева бетонной смеси в технологии получения плит покрытия. Технологическая схема двухсекционной бетоносмесительной установки цикличного действия. Электроразогрев и пароразогрев бетонной смеси, условия проведения процессов.

    курсовая работа [611,7 K], добавлен 06.02.2015

  • Строительство водохранилищного узла на реке Тесь

    Особенности строительства водохранилищного узла в Боградском районе на реке Тесь. Плотина как массивная перемычка, возводимая для удержания водного потока. Рассмотрение требований к месту выбора створа плотины. Этапы гидравлического расчета водосброса.

    курсовая работа [89,4 K], добавлен 29.11.2012

  • Расчет, конструирование и составление теплового баланса установок для тепловой обработки строительных материалов и изделий

    Состав бетонной смеси. Выбор и обоснование режима тепловой обработки. Определение требуемого количества тепловых агрегатов, их размеров и схемы. Составление и расчет уравнения теплового баланса установки. Составление схемы подачи теплоносителя по зонам.

    курсовая работа [852,2 K], добавлен 02.05.2016

  • Конструирование и расчет элементов оборудования

    Расчет аппарата на прочность элементов корпуса при действии внутреннего давления. Расчет толщины стенки цилиндрической обечайки корпуса, находящейся под рубашкой, из условия устойчивости. Расчет укрепления отверстия для люка. Эскиз фланцевого соединения.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 24.12.2013

  • Специфика работы ТОО "Газпромпроект"

    Виды и назначение нефтепроводов, методы увеличения пропускной способности. Расчет длины и эффективности лупинга для трубопровода, числа станций при увеличении производительности. Расчёт капитальных вложений и эксплуатационных расходов транспорта нефти.

    отчет по практике [169,3 K], добавлен 14.03.2014

  • Классификация и конструкция чесальных машин

    Общие вопросы конструирования чесальных машин. Технологический и кинематический расчет агрегата. Характеристика отдельных конструктивных элементов с учетом технологии обработки хлопка на чесальной машине ЧМС-450. Определение вытяжек и степени чесания.

    магистерская работа [36,5 M], добавлен 08.10.2012

  • Гидравлический расчет объединенного наружного водопровода промышленного предприятия

    Генеральный план текстильного комбината. Определение расчетных расходов воды. Гидравлический расчет водопроводной сети на пропуск воды (до пожара). Потери напора на участках. Расчет запасных и запасно-регулирующих емкостей. Объем бака водонапорной башни.

    курсовая работа [334,4 K], добавлен 17.01.2015

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.

© 2000 — 2023, ООО «Олбест» Все права защищены