Запорная арматура должны быть принята стальная фланцевая с электроприводом во взрывозащищенном исполнении, с герметичностью затвора класса «А» п.п. 2.8.28, 3.2.16 ПБ 09-560-03 [3].

В проекте предусмотрены следующие насосы:

-на ж/д эстакаде установлены центробежные, горизонтальные, самовсасывающие насосы Н1…Н3 (типа КМ 100-80-170-Е);

- на автомобильной эстакаде установлен шестерённый насос Н4 (типа Ш80-2,5-37,5/2,5Б), входящий в состав комплекса налива автоцистерн, предназначен для налива бензина в автоцистерны;

- аварийный насос (центробежный, горизонтальный самовсасывающий типа КМ 100-80-170-Е), расположенный под навесом, предназначен для перекачки нефтепродуктов в аварийную ёмкость и из неё.

Все насосы должны включаются и отключаются вручную кнопками управления, размещёнными непосредственно у насосов. Для всех насосов предусмотрено дистанционное отключение насосов из операторной, а также автоматические блокировки и сигнализация.

Насосы расположены под навесом с частичным перекрытием стен на 50%, с бортиком по периметру площадки высотой 0,15 м в соответствии с требованиями п. 6.23 ВУПП-88 [12] и п.п. 2.9.1, 2.9.2 ПБ 09-560-03 [3].

Для насосов перекачки ЛВЖ должны быть выполнены блокировки на «сухой пуск» п.п. 4.1.12 ПБ 09-540-03 [1].

Насосы и трубопроводы обвязки должны быть подсоединены к системе дренажных трубопроводов и дренажных ёмкостей, соединяющей аппараты установки, в которых обращаются опасные вещества п. 3.21.4 ПБ 09-540-03 [1] и п. 5.4.2 ПБ09-563-03 [2].

На нагнетательных трубопроводах насосов установлены обратные клапаны для предотвращения перемещения транспортируемого вещества обратным ходом п. 2.9.4 ПБ 09-560-03 [3].

Расположение насосных агрегатов позволяет обеспечить удобство их обслуживания, ремонта и осмотра п. 2.9.14 ПБ 09-560-03 [3].

Автоматизированная станция налива нефтепродуктов в автоцистерны оснащена стояком верхнего налива светлых нефтепродуктов. Стояк налива АСН-10ВГ модуль, предназначенный для налива светлых нефтепродуктов в автоцистерны, должны быть оснащен системой отвода паров, датчиком-сигнализатором предельного уровня, датчиком рабочего положения люка, клапаном-отсекателем и каплесборником п. 2.4.9, 2.4.18 ПБ 09-560-03 [3].

Для предотвращения перелива и аварийных проливов стояк налива должны быть оснащен датчиком предельного верхнего уровня, при срабатывании которого подается сигнал на закрытие клапана - отсекателя.

Выводы

В данном разделе дано описание склада ГСМ с установкой очистки ГСМ на ст. Малая Мартыновка, Волгодонского района и указано расположение основных объектов склада. Представлено описание оборудования, молниезащиты, технологических трубопроводов. Указаны требования к автоматизированным системам управления технологическими процессами и систем оперативного управления, прогнозирования, обнаружения, предупреждения и ликвидации аварийных ситуаций.

Раздел 2. СПЕЦИАЛЬНАЯ ЧАСТЬ

В данном разделе дипломного проекта рассматривается расчет радиусов зон разрушений технологических блоков и расчет резервуара на прочность, который проводится при рабочих условиях, а так же в условиях гидроиспытаний. В состав расчета на прочность включается:

- расчет обечайки цилиндрической;

- расчет опоры седловой;

- расчет днища эллиптического.

При расчете радиусов зон разрушений технологических блоков определены значения энергетических показателей взрывоопасности технологических блоков, масса вещества участвующего во взрыве.

2.1 Расчет радиусов зон разрушений технологических блоков

Энергетический потенциал взрывоопасности Е (кДж) блока определяется полной энергией сгорания парогазовой фазы, находящейся в блоке [1401.Д08.161.04.00.Д], с учетом величины работы ее адиабатического расширения, а так же величины энергии полного сгорания испарившейся жидкости с максимально возможной площади ее пролива, при этом считается:

1) при аварийной разгерметизации аппарата происходит его полное раскрытие (разрушение);

2) площадь пролива жидкости определяется исходя из конструктивных решений зданий или площадки наружной установки;

3) время испарения принимается не более 1 ч:

Расчет общего энергетического потенциала взрывоопасности блока т.е. полная энергия сгорания ПГФ, поступившей в окружающую среду при аварийной разгерметизации блока (АРБ) - выполняется по формуле:

, (2.1)

где - сумма энергий адиабатического расширения и сгорания парогазовой фазы, находящейся непосредственно в аварийном блоке;

- энергия сгорания парогазовой фазы, поступившей к разгерметизированному участку от смежных объектов (блоков);

- энергия сгорания парогазовой фазы, образующейся за счет энергии перегрева ЖФ, рассматриваемого блока и поступившей от смежных объектов;

- энергия сгорания парогазовой фазы, образующейся из жидкой фазы (ЖФ) за счет тепла экзотермических реакций, не прекращающихся при аварийной разгерметизации;

- энергия сгорания парогазовой фазы, образующейся из жидкой фазы за счет теплопритока от внешних теплоносителей;

- энергия сгорания парогазовой фазы, образующейся из пролитой на твердую поверхность жидкой фазы за счет теплоотдачи от окружающей среды.

Используя числовое значение общего энергетического потенциала, рассчитываются остальные, необходимые для характеристики технологических блоков, величины:

1. Относительный энергетический потенциал взрывобезопасности Q_в характеризует категорию взрывоопасности технологического блока и определяется по формуле

(2.2)

В зависимости от значений Q_в, определяется категорию взрывоопасности

Таблица 2.1 - Категории взрывоопасности

Категория взрывоопасности	Qв	m, кг
I	> 37	> 5000
II	27 - 37	2000 - 5000
III	< 27	< 2000

2. Общая масса горючих паров (газов) взрывоопасного облака, приведенная к единой удельной энергии сгорания (46000 кДж/кг) рассчитывается по формуле:

(2.3)

Массу паров (в кг), участвующих во взрыве, определяется по формуле:

, (2.4)

где z - доля приведенной массы паров, участвующих во взрыве, которая равна 0,1 для неорганизованных парогазовых облаков в незамкнутом пространстве с большой массой горючих веществ.

3. Тротиловый эквивалент взрыва парогазовой среды W_т (кг), определяемый по условиям адекватности характера и степени разрушения при взрывах парогазовых облаков рассчитывается по формулам:

(2.5)

где 0,4 - доля энергии взрыва парогазовой среды, затрачиваемая непосредственно на формирование ударной волны;

0,9 - доля энергии взрыва тринитротолуола (ТНТ), затрачиваемая непосредственно на формирование ударной волны;

- удельная теплота сгорания парогазовой среды, кДж/кг;

- удельная энергия взрыва ТНТ, кДж/кг.

Ориентировочный расчет зон разрушения и возможного травмирования персонала производится для выбора основных направлений в разработке мероприятий по защите персонала от травмирования, а зданий, сооружений и оборудования - от разрушений в случае аварии.

Центром взрыва является рассматриваемый технологический блок или наиболее вероятное место его разгерметизации. Разрушающая сила взрыва определяется условно рассчитанной энергией, приведенной к тротиловому эквиваленту.

Зоной разрушения и возможного травмирования персонала считается площадь с границами, определяемыми радиусами (R) с принятыми для расчета центрами взрывов.

Для выполнения практических инженерных расчетов радиусы зоны (в м) определяются по формуле:

, (2.6)

где К - безразмерный коэффициент, соответствующий уровню воздействия взрывов на объект.

при , (2.7)

при (2.8)

Границы каждой зоны характеризуются значениями избыточных давлений по фронту ударной волны (?р) и, соответственно, безразмерным коэффициентом (К). Классификация зон приведена ниже:

Таблица 2.2 - Классификация зон разрушения

Класс зоны	К	?р, кПа
1	3,8	?100
2	5,6	70
3	9,6	28
4	28,0	14
5	56,0	?2

Исходные данные для расчетов общего энергетического потенциала и других характеристик взрывоопасности технологических блоков приведены в таблице 2.3, причем для блоков 1 ...4 наихудшим является вариант, когда емкости заполнены жидкой фазой на 10%, а остальной объем занимает парогазовая фаза.

Таблица 2.3 - Исходные данные

Наименование параметра	Ед. изм.	Блок 1	Блок 2	Блок 3	Блок 4	Блок 5	Блок 6
1	2	3	4	5	6	7	8
Регламентированное давление в блоке	МПа	0,12	0,12	0,12	0,12	0,3	0,3
Температура кипения жидкой фазы при нормальных условиях	К	342	342	342	342	342	342
Регламентированная температура жидкой фазы в блоке	К	293	293	293	293	293	293
Регламентированная температура парогазовой фазы в блоке	К	293	293	293	293	293	293
Объем жидкой фазы в блоках	м3	3,0	6,0	10,0	10,0	0,2	0,35
Объем парогазовой фазы при регламентированных параметрах	м3	27	54	90	90	0	0,015
Удельная теплота сгорания парогазовой фазы	кДж/кг	43641	43641	43641	43641	43641	43641
Удельная теплота испарения жидкой фазы	кДж/кг	311,9	311,9	311,9	311,9	311,9	311,9
Теплоемкость жидкой фазы при регламентированных параметрах	кДж/ (кг гр)	2,06	2,06	2,06	2,06	2,06	2,06
Плотность жидкой фазы при нормальных условиях	кг/ м3	721	721	721	721	721	721
Плотность парогазовой фазы при нормальных условиях	кг/ м3	3,55	3,55	3,55	3,55	3,55	3,55
Поверхность разлива	м2	90	49,5	213	213	14,0	25
Доля паров участвующих во взрыве		0,1	0,1	0,1	0,1	0,1	0,1
Показатель адиабаты (>1)		1,1	1,1	1,1	1,1	1,1	1,1
Номера смежных блоков		3		1,5,6	5,6	4,3	4,3

2.1.1 Определение значений энергетических показателей взрывоопасности технологических блоков

Блок 1 (автомобильная наливная эстакада)

, (2.9)

где - сумма энергий адиабатического расширения А (кДж) и сгорания парогазовой фазы, находящейся в блоке, кДж;

- энергия сгорания ПГФ, образующейся из пролитой на твердую поверхность (пол, поддон, грунт и т.п.) ЖФ за счет теплоотдачи от окружающей среды (от твердой поверхности и воздуха к жидкости по ее поверхности), кДж.

, (2.10)

где - масса ПГФ имеющейся непосредственно в блоке и поступившей в него при АРБ от смежных объектов,

- удельная теплота сгорания парогазовой фазы бензина (43641кДж/кг).

.

А - энергия сжатой парогазовой фазы, определяемая по формуле:

, (2.11)

где Р - регламентированное абсолютное давление в блоке (0,12 МПа);

Р₀ - атмосферное давление (0,1 МПа);

- объем парогазовой фазы в блоке (27,0 м³);

к - показатель адиабаты парогазовой фазы блока (1,1).

,

, (2.12)

, (2.13)

(2.14)

где Т₀ - температура твердой поверхности (пола, поддона, грунта и т.п.), (313К);

Т_к - температура кипения горючей жидкости (342К);

- время контакта жидкости с поверхностью пролива, принимаемое в расчет (3600 с); F_п - площадь контакта жидкости с твердой поверхностью розлива (90м²); r - удельная теплота парообразования горючей жидкости (311,9кДж/кг);

Значение G₅ определяется по формуле:

, (2.15)

где - интенсивность испарения;

- площадь поверхности зеркала жидкости (90м²).

, (2.16)

где - безразмерный коэффициент (0,8);

- давление насыщенного пара при расчетной температуре (0,1Мпа);

М - Молекулярная масса (97,2аем)

,

,

.

Общий энергетический потенциал взрывоопасности блока 1:

Блок 2 (железнодорожная сливо-наливная эстакада)

, (2.17)

, (2.18)

, (2.19)

,

, (2.20)

, (2.21)

. (2.22)

Так как Т_о <Т_к , а масса не может быть выражена отрицательной величиной, то принимается G₄ = 0.

,

,

.

Блок 3(4) (резервуарные парки)

Для уменьшения площади разлива бензина резервуарные парки разделены на 3 отсека каждый.

,

,

,

,

,

,

Так как Т_о <Т_к , а масса не может быть выражена отрицательной величиной, то принимается G₄ = 0.

,

,

.

Блок 5 (аварийный насос)

Внутри насоса парогазовая фаза отсутствует, т.е. V=0, поэтому

,

,

.

Так как Т_о <Т_к , а масса не может быть выражена отрицательной величиной, то принимается G₄ = 0.

,

,

.

Блок 6 (турбулентно-кавитационный модуль)

,

,

,

,

.

Так как Т_о <Т_к , а масса не может быть выражена отрицательной величиной, то принимается G₄ = 0.

,

,

.

Значения энергетических потенциалов взрывоопасности Е и их составляющие для всех блоков приведены в таблице 2.4

Таблица 2.4 - Значения энергетических потенциалов

2.1.2 Расчет участвующей во взрыве массы вещества и радиусов зон разрушений

Определяются приведенные массы и относительные потенциалы взрывобезопасности для каждого блока:

Блок 1 (автомобильная наливная эстакада)

Блок 2 (железнодорожная сливо-наливная эстакада)

Блок 3(4) (резервуарные парки)

Блок 5 (аварийный насос)

Блок 6 (турбулентно-кавитационный модуль)

По приведенной массе и относительному потенциалу взрывоопасности определяются категории опасности блоков.

Результаты расчетов приведены в таблице 2.5

Таблица 2.5 - Результаты расчета

Номер блока	Энергетический потенциал Е, МДж	Приведенная масса m, кг	Относительный потенциал Qв	Категория опасности
Блок 1	15763,648	343	15,16	3
Блок 2	16489,479	358	15,39	3
Блок 3(4)	42206,291	917	21,06	3
Блок 5	1671,4503	36	7,17	3
Блок 6	2992,031	65	8,7	3

Определяется тротиловый эквивалент взрыва парогазовой среды W_T (кг):

где 0,4 - доля энергии взрыва парогазовой среды, затрачиваемая непосредственно на формирование ударной волны;

0,9 - доля энергии взрыва тринитротолуола (ТНТ), затрачиваемая непосредственно на формирование ударной волны;

q' -удельная теплота сгорания парогазовой среды, 43,641МДж/кг.

q_m - удельная энергия взрыва ТНТ, 4,2 МДж/кг.

z - доля приведенной массы паров, участвующих во взрыве, которая равна от 0,1 для неорганизованных парогазовых облаков в незамкнутом пространстве с большой массой горючих веществ.

Блок 1 (автомобильная наливная эстакада)

Блок 2 (железнодорожная сливо-наливная эстакада)

Блок 3(4) (резервуарные парки)

Блок 5 (аварийный насос)

Блок 6 (турбулентно-кавитационный модуль)

Определяются радиусы зон разрушения и возможного травмирования персонала [1401.Д08.161.05.00.Д]:

Блок 1 (автомобильная наливная эстакада)

.

Блок 2 (железнодорожная сливо-наливная эстакада)

.

Блок 3(4) (резервуарные парки)

.

Блок 5 (аварийный насос)

Блок 6 (турбулентно-кавитационный модуль)

Результаты расчетов приведены в таблице 2.5

Таблица 2.5 - Радиусы зон разрушения

Номер блока	Радиусы опасных зон ударной волны, м
	R1, полное разрушение, смертельное отравление людей, ?100 кПа	R2, сильное разрушение, смертельное отравление, 70 кПа	R3, частичное разрушение, тяжелое отравление людей, 28 кПа	R4, малые повреждения, травмирование людей средней тяжести, 14 кПа	R5, частичные малые повреждения, легкие травмы людей, ? 2 кПа
Блок 1	7,56	11,14	19,10	55,72	111,44
Блок 2	7,79	11,48	19,68	57,4	114,8
Блок 3(4)	12,92	19,04	32,64	95,2	190,4
Блок 5	1,67	2,46	4,22	12,32	22,64
Блок 6	2,47	3,64	6,24	18,2	36,4

2.2 Расчет резервуара на прочность

2.2.1 Основные расчетные показатели и материал конструкции

Назначение резервуара - хранение светлых и темных нефтепродуктов. Расчетная температура 20 ⁰С. Расчетное давление в рабочих условиях 0,02925МПа, при гидроиспытаниях 0,0325МПа. Нормативный вес снегового покрова - 1,2 КПа. Глубина промерзания грунта -1,0 м. Расчетная зимняя температура наружного воздуха - минус 23. Нормативная величина ветрового давления - 0,38 МПа. Сейсмичность не более 7 баллов.

Рельеф по территории участка спокойный. С незначительным уклоном в северном направлении. Основанием под фундаменты служит суглинок желто-бурый, непросадочный.

Для стальных конструкций горизонтальных резервуаров емкостью 100м³ в зависимости от расчетных температур районов эксплуатации принята сталь марки 09Г2С [1401.Д08.161.06.00.Д].

Все сварные соединения цилиндрической части принять встык. При ручной сварке конструкций резервуаров из стали 09Г2С - электродам типа Э50А по ГОСТ 9467-75. При автоматической и полуавтоматической сварке стальная проволока и флюс должны обеспечивать качества сварного шва, равноценные основному металлу. Все швы в резервуарах выполняются сплошными. Все сварные швы оболочки (автоматические, полуавтоматические и ручные) должны быть плотно - прочными.

2.2.2 Эпюры сил и моментов

Расчёт в рабочих условиях

Условия нагружения:

- коэффициент заполнения жидкостью x = 1

- плотность жидкости, rж = 0.9 т/м³

Результаты расчёта:

Рисунок 2.1 - Расчет в рабочих условиях

----	Критерий прочности
----	Критерий устойчивости
----	Предельное значение

Условие работоспособности выполнено

Общий вес равен 1,009·10⁶ Н

Дополнительные вертикальные нагрузки равны 0 Н

Таблица 2.6 - Опорные нагрузки (рабочие условия)

№ опоры	Название опоры	Опорное усилие, F, Н	Поперечное усилие в сечении оболочки над опорой, Q, Н	Изгибающий момент в сечении оболочки над опорой, M, Н м
1	Опора седловая	0.3929*106	1.938*105	2.113*105
2	Опора седловая	2.228*105	1.113*105	0.4656*105
3	Опора седловая	0.393*106	1.991*105	2.116*105

Расчёт в условиях испытаний (Гидроиспытания)

Условия нагружения при испытаниях:

- Коэффициент заполнения жидкостью, x=1

- Плотность жидкости, rж=1 т/м³

----	Критерий прочности
----	Критерий устойчивости
----	Предельное значение

Условие работоспособности выполнено

Общий вес:

УG_i = 1.115·10⁶ Н

Дополнительные вертикальные нагрузки:

УF_yi= 0 Н

Таблица 2.7 - Опорные нагрузки (гидроиспытания)

№ опоры	Название опоры	Опорное усилие, F, Н	Поперечное усилие в сечении оболочки над опорой, Q, Н	Изгибающий момент в сечении оболочки над опорой, M, Н м
1	Опора седловая	0.4337*106	2.139*105	2.324*105
2	Опора седловая	2.477*105	1.238*105	0.5226*105
3	Опора седловая	0.4337*106	2.197*105	2.326*105

По результатам расчета получаем, что самой нагруженной является опора седловая №3.

2.2.3 Расчет обечайки цилиндрической

Рисунок 2.3 - Обечайка цилиндрическая

Исходные данные приведены в таблице 2.8

Таблица 2.8 - Обечайка цилиндрическая (исходные данные)

Параметр	Наименование параметра	Ед. измерения	Значение параметра
	Материал		09Г2С
D	Внутренний диаметр	мм	3250
s	Толщина стенки	мм	4
c1	Прибавка для компенсации коррозии и эрозии	мм	0.1
c2	Прибавка для компенсации минусового допуска	мм	0.2
c3	Прибавка технологическая	мм	0
c	Сумма прибавок к расчётной толщине стенки	мм	0.3
L	Длина обечайки	м	12

Коэффициенты прочности сварных швов:

Продольный шов:

Тип шва - стыковой или тавровый с двусторонним сплошным проваром, автоматический, контроль 100%, ц_р = 1.

Окружной шов:

Тип шва - стыковой или тавровый с двусторонним сплошным проваром, автоматический, контроль 100%, ц_Т = 1.

Расчёт в рабочих условиях

Условия нагружения приведены в таблице 2.9

Таблица 2.9 - Условия нагружения обечайки цилиндрической

Параметр	Наименование параметра	Ед. измерения	Значение параметра
T	Расчётная температура	oC	20
p	Расчётное внутреннее избыточное давление	МПа	0.02925
M	Расчётный изгибающий момент	Н м	0
Q	Расчётное поперечное усилие	Н	0
F	Расчётное осевое растягивающее усилие	Н	0

Результаты расчёта:

Допускаемые напряжения ([у]) для материала 09Г2С при температуре 20 ^oC (рабочие условия) равны 196 МПа

Модуль продольной упругости (Е) при температуре 20^oC - 1.99·10⁵ МПа.

Расчёт на прочность и устойчивость по ГОСТ 14249-89 [5].

Гладкая обечайка, нагруженная внутренним избыточным давлением.

Расчётная толщина стенки с учётом прибавок:

s_p+с=,

s_p+с == 0,54252 мм

Допускаемое давление:

,

0.4458 МПа ? 0.02925 МПа

Заключение: Условие прочности и устойчивости выполнено

Расчетный диаметр одиночного отверстия, не требующего укрепления:

,

Минимальное расстояние между “одиночными” штуцерами:

,

Для расчёта седловых опор:



Допускаемое наружное давление из условия устойчивости:

,

Допускаемое наружное давление из условия прочности:

Допускаемое наружное давление:

Обечайка, нагруженная осевым сжимающим усилием.

Допускаемое осевое сжимающее усилие из условия прочности:

,

Допускаемое сжимающее усилие из условия местной устойчивости:

,

Допускаемое осевое сжимающее усилие:

Обечайка, нагруженная осевым растягивающим усилием.

Допускаемое осевое растягивающее усилие:

Допускаемый изгибающий момент из условия прочности со стороны растяжения:

Допускаемый изгибающий момент из условия устойчивости в пределах упругости:

Допускаемый изгибающий момент из условия устойчивости:

Допускаемый изгибающий момент:

Допускаемое поперечное усилие из условия прочности:

Расчётная длина (l_s) для расчёта cедловых опор - 12 м.

Допускаемое поперечное усилие из условия устойчивости:



,

Допускаемое поперечное усилие:

Расчёт в условиях испытаний (Гидроиспытания)

Условия нагружения при испытаниях приведены в таблице 2.10

Таблица 2.10 - Условия нагружения при испытаниях обечайки цилиндрической

Параметр	Наименование параметра	Ед. измерения	Значение параметра
T	Расчётная температура	oC	20
p	Расчётное внутреннее избыточное давление (с учётом гидростатического)	МПа	0.0325
M	Расчётный изгибающий момент	Н м	0
Q	Расчётное поперечное усилие,	Н	0
F	Расчётное осевое растягивающее усилие	Н	0

По ГОСТ 14249-89 расчёт на прочность при испытаниях не проводится, если выполнено условие:



,

Допускаемые напряжения для материала 09Г2С при температуре 20 ^oC:

,

Модуль продольной упругости при температуре 20 ^oC

E ²⁰=1.99·10⁵ МПа

Расчёт на прочность и устойчивость по ГОСТ 14249-89 [5].

Гладкая обечайка, нагруженная внутренним избыточным давлением.

Расчётная толщина стенки с учётом прибавок:

s_p+с=,

s_p+с == 0,49366 мм

Допускаемое давление:

,

0.6203 МПа ? 0.0325 МПа

Заключение: Условие прочности и устойчивости выполнено

Расчетный диаметр одиночного отверстия, не требующего укрепления:

,

Минимальное расстояние между “одиночными” штуцерами:

,

Для расчёта седловых опор:

,

Допускаемое наружное давление из условия устойчивости:

,

.

Допускаемое наружное давление из условия прочности:

Допускаемое наружное давление:

Обечайка, нагруженная осевым сжимающим усилием

Допускаемое осевое сжимающее усилие из условия прочности:

,

Допускаемое осевое сжимающее усилие из условия местной устойчивости:

,

,

.

Допускаемое осевое сжимающее усилие:

Обечайка, нагруженная осевым растягивающим усилием.

Допускаемое осевое растягивающее усилие:

Допускаемый изгибающий момент из условия прочности со стороны растяжения:

Допускаемый изгибающий момент из условия прочности со стороны сжатия:

Допускаемый изгибающий момент из условия устойчивости в пределах упругости:

Допускаемый изгибающий момент из условия устойчивости:

,

Допускаемый изгибающий момент:



Допускаемое поперечное усилие из условия прочности:

,

Допускаемое поперечное усилие из условия устойчивости:

,

.

Допускаемое поперечное усилие:

2.2.4 Расчет опоры седловой №3

Расчёт на прочность обечаек и днищ от воздействия опорных нагрузок по ГОСТ 26202-84 [6].



Рисунок 2.4 - Опора седловая №3

Опора с подкладным листом, элемент, связанный с опорой - обечайка цилиндрическая.

Исходные данные приведены в таблице 2.11

Таблица 2.11 - Опора седловая №3 (исходные данные)

Параметр	Наименование параметра	Ед.измерения	Значение параметра
	Материал		09Г2С
D	Внутренний диаметр	мм	3250
s	Толщина стенки	мм	4
c1	Прибавка для компенсации коррозии и эрозии	мм	0.1
c2	Прибавка для компенсации минусового допуска	мм	0.2
c3	Прибавка технологическая	мм	0
c	Сумма прибавок к расчётной толщине стенки	мм	0.3
b	Ширина опоры	мм	400
д1	Угол охвата опоры	градус	120
lo	Расстояние от края элемента	м	10
a	Расстояние до днища	м	2
H	Высота опоры	мм	500
s2	Толщина листа	мм	20
b2	Ширина листа	мм	600
д2	Угол охвата листа	градус	140
f	Расстояние между краями листов	мм	287.1

Расчёт в рабочих условиях

Условия нагружения приведены в таблице 2.12.

Таблица 2.12 - Условия нагружения опоры седловой №3

Параметр	Наименование параметра	Ед. измерения	Значение параметра
T	Расчётная температура	oC	20
о	Коэффициент заполнения жидкостью		1
сж	Плотность жидкости	т/м3	0.9
p	Расчётное внутреннее избыточное давление, действующее в элементе над опорой	МПа	0.02925
M	Изгибающий момент в сечении оболочки над опорой	Н м	2.113·105
F	Опорное усилие	Н	0.3929*106
Q	Поперечное усилие в сечении оболочки над опорой	Н	1.938*105

Допускаемые нагрузки для элемента, связанного с обечайкой (расчёт “Обечайка цилиндрическая №1”) приведены в таблице 2.13

Таблица 2.13 - Допускаемые нагрузки

Параметр	Наименование параметра	Ед. измерения	Значение параметра
[p]	Допускаемое наружное давление	МПа	0.001954
[M]уст	Допускаемый изгибающий момент	Н м	1.084*106
[F]	Допускаемая осевое сжимающее усилие	Н	1.172*106
[Q]	Допускаемая поперечное усилие	Н	0.4747*106

По ГОСТ 14249-89 расчёт на прочность при испытаниях не проводится, если выполнено условие:

,

.

Условие не выполнено, проводятся два расчёта

Проверка условия прочности.

Расчёт №1:

Подкладной лист рассматривают как седловую опору шириной b₂ с углом охвата д₂. Во всех формулах принимают b = b₂ = 600 мм, д₁= д₂= 140 градус (2.443 рад).

Параметр, определяемый расстоянием до днища:

,

Коэффициенты, учитывающие влияние расстояния до днища ( подставляют в радианах):

Коэффициенты, учитывающие влияние угла охвата опоры ( подставляют в радианах):

Параметр, определяемый шириной пояса опоры:

,

,

,

,

,

Общее осевое мембранное напряжение изгиба в области опорного узла:

,

,

,



,

,

Расчёт в точке 2:

Предельное напряжение изгиба:

Допускаемое опорное усилие от нагружения в осевом направлении:



,

,

,

,

,

Расчёт в точке 3:

Предельное напряжение изгиба:

Допускаемое опорное усилие от нагружения в окружном направлении:

,

Расчёт №2:

Подкладной лист рассматривают как усиление стенки сосуда. Во всех формулах принимают b = 400 мм, д₁ = 120 градус, s = s_ef + c = 20.34+ 0.3 = =20.64 мм.

,

Параметр, определяемый расстоянием до днища:

,

,

,

Параметр, определяемый шириной пояса опоры:

,

,

,

Общее осевое мембранное напряжение изгиба в области опорного узла:

,

Расчёт в точке 2:

Предельное напряжение изгиба:

Допускаемое опорное усилие от нагружения в осевом направлении:

,

,

,

,



,

,

Расчёт в точке 3:

Предельное напряжение изгиба:

Допускаемое опорное усилие от нагружения в окружном направлении:

Условие прочности:

,

,

Заключение: Условие прочности выполнено

Проверка условия устойчивости.

Расчёт №1:

Подкладной лист рассматривают как седловую опору шириной b₂ с углом охвата д₂. Во всех формулах принимают b = b₂ = 400 мм, д₁= д₂= 120 градус (2.094 рад)

Эффективное осевое усилие от местных мембранных напряжений:

Сосуд работает под внутренним давлением, при проверке устойчивости принимают p= 0.

Условие устойчивости:

Заключение: Условие устойчивости выполнено

Расчёт №2:

Подкладной лист рассматривают как усиление стенки сосуда. Во всех формулах принимают b = 400 мм, д₁= 120 градус (2.094 рад), s = s_ef + c = 20.34 + 0.3 = 4 мм.

Эффективное осевое усилие от местных мембранных напряжений:

Сосуд работает под внутренним давлением, при проверке устойчивости принимают p=0. Условие устойчивости:

Заключение: Условие устойчивости выполнено

Расчёт в условиях испытаний (Гидроиспытания)

Опора с подкладным листом, элемент, связанный с опорой - обечайка цилиндрическая. Условия нагружения при испытаниях приведены в таблице 2.14. Допускаемые нагрузки для элемента, связанного с обечайкой (расчёт “Обечайка цилиндрическая №1”) приведены в таблице 2.15

Таблица 2.14 - Условия нагружения опоры седловой №3 (Гидроиспытания)

Параметр	Наименование параметра	Ед. измерения	Значение параметра
T	Расчётная температура	oC	20
о	Коэффициент заполнения жидкостью		1
сж	Плотность жидкости	т/м3	1
p	Расчётное внутреннее избыточное давление, действующее в элементе над опорой	МПа	0.0325
M	Изгибающий момент в сечении оболочки над опорой	Н м	2.324·105
F	Опорное усилие	Н	0.4337*106
Q	Поперечное усилие в сечении оболочки над опорой	Н	2,139*105

Таблица 2.15 - Допускаемые нагрузки

Параметр	Наименование параметра	Ед. измерения	Значение параметра
[p]	Допускаемое наружное давление	МПа	0.002606
[M]уст	Допускаемый изгибающий момент	Н м	1.448*106
[F]	Допускаемая осевое сжимающее усилие	Н	1.565*106
[Q]	Допускаемая поперечное усилие	Н	0.6346*106

По ГОСТ 14249-89 расчёт на прочность при испытаниях не проводится, если выполнено условие:

.

Условие не выполнено, проводятся два расчёта

Расчёт №1: Подкладной лист рассматривают как седловую опору шириной b2 с углом охвата д2. Во всех формулах принимают b = b2 = 600 мм, д1= д2= 140 градус (2.443 рад).

Параметр, определяемый расстоянием до днища:



.

Параметр, определяемый шириной пояса опоры:

,

,

Общее осевое мембранное напряжение изгиба в области опорного узла:



Расчёт в точке 2:

Предельное напряжение изгиба:

Допускаемое опорное усилие от нагружения в осевом направлении:

,

,

,

,

,



,

,

,

,

.

Расчёт в точке 3:

Предельное напряжение изгиба:

Допускаемое опорное усилие от нагружения в окружном направлении:



Расчёт №2:

Подкладной лист рассматривают как усиление стенки сосуда. Во всех формулах принимают b = 400 мм, =120 градус (2.094 рад), s=s_ef+c=20.64 мм.

,

Параметр, определяемый расстоянием до днища:

,

,

.

Параметр, определяемый шириной пояса опоры:

,

,

Общее осевое мембранное напряжение изгиба в области опорного узла:

,

.

Рассчёт в точке 2:

Предельное напряжение изгиба:

Допускаемое опорное усилие от нагружения в осевом направлении:

,

,

,



,

,

,

Расчёт в точке 3:

Предельное напряжение изгиба:

Допускаемое опорное усилие от нагружения в окружном направлении:

,

Условие прочности:

,

,

.

Заключение: Условие прочности выполнено

Проверка условия устойчивости.

Расчёт №1:

Подкладной лист рассматривают как седловую опору шириной b₂ с углом охвата д₂. Во всех формулах принимают b = b₂ = 400 мм, д₁= д₂= 120 градус (2.094 рад)

Эффективное осевое усилие от местных мембранных напряжений:

Сосуд работает под внутренним давлением, при проверке устойчивости принимают p= 0.

Условие устойчивости:

Заключение: Условие устойчивости выполнено

Расчёт №2:

Подкладной лист рассматривают как усиление стенки сосуда. Во всех формулах принимают b = 400 мм, д₁= 120 градус (2.094 рад), s=s_ef+c = 20.64 мм. Эффективное осевое усилие от местных мембранных напряжений:

,

Сосуд работает под внутренним давлением, при проверке устойчивости принимают p=0.

Условие устойчивости:

,

.

Заключение: Условие устойчивости выполнено

2.2.5 Расчет днища эллиптического

Расчёт на прочность и устойчивость по ГОСТ 14249-89 [5].

Рисунок 2.5 - Днище эллиплическое

Коэффициент прочности сварного шва:

Тип шва - Стыковой или тавровый с двусторонним сплошным проваром, автоматический, контроль 100%, ц_р = 1.

Исходные данные приведены в таблице 2.16

Таблица 2.16 - Днище эллиптическое (исходные данные)

Параметр	Наименование параметра	Ед. измерения	Значение параметра
	Материал		09Г2С
D	Внутренний диаметр	мм	3250
s	Толщина стенки	мм	8
c1	Прибавка для компенсации коррозии и эрозии	мм	0.1
c2	Прибавка для компенсации минусового допуска	мм	0.4
c3	Прибавка технологическая	мм	0
c	Сумма прибавок к расчётной толщине стенки	мм	0.5
H	Высота днища	мм	812,5
h1	Длина отбортовки	мм	0

Радиус кривизны в вершине днища:

Расчёт в рабочих условиях

Условия нагружения приведены в таблице 2.17

Таблица 2.17 - Условия нагружения днища цилиндрического

Параметр	Наименование параметра	Ед. измерения	Значение параметра
T	Расчётная температура	oC	20
p	Расчётное внутреннее избыточное давление	МПа	0.02925

Результаты расчёта:

Допускаемые напряжения:

Допускаемые напряжения для материала 09Г2С при температуре 20 ^oC (рабочие условия) - 196 МПа

Модуль продольной упругости при температуре 20 ^oC - 1,99·10⁵

Днища, нагруженные внутренним избыточным давлением.

Расчётная толщина стенки с учётом прибавок:

s_p+с == 0,74252 мм

Допускаемое давление:

,

0.9036 МПа ? 0.02925 МПа

Заключение: Условие прочности и устойчивости выполнено

Условия нагружения при испытаниях приведены в таблице 2.18

Таблица 2.18 - Условия нагружения при испытаниях Днища цилиндрического

Параметр	Наименование параметра	Ед. измерения	Значение параметра
T	Расчётная температура	oC	20
p	Расчётное внутреннее избыточное давление (с учётом гидростатического)	МПа	0.0325

По ГОСТ 14249-89 расчёт на прочность при испытаниях не проводится, если выполнено условие:

,

,



Допускаемые напряжения:

Допускаемые напряжения для материала 09Г2С при температуре 20 ^oC:

Днища, нагруженные внутренним избыточным давлением.

Расчётная толщина стенки с учётом прибавок:

s_p+с == 0,6937 мм

Допускаемое давление:

1,257 МПа ? 0.0325 МПа

Заключение: Условие прочности и устойчивости выполнено

Выводы

В соответствии с проведенными расчетами радиусов зон разрушения выбрано минимальные расстояния от технологических блоков до объектов, где располагается персонал.

В результате расчетов на прочность выбраны конструкционные размеры резервуаров.

Для стальных конструкций горизонтальных резервуаров была принята сталь 09Г2С.

Толщина стенки резервуара равна 4 мм, днища эллиптического - 8 мм. Длина обечайки принята 12000 мм, с внутренним диаметром 3250 мм.

Раздел 3. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

В данном разделе дипломного проекта рассматривается расчет стоимости конструкторской подготовки производства в который входит расчет трудоемкости конструкторских работ, расчет численности исполнителей конструкторской подготовки производства, расчет стоимости конструкторской подготовки производства по разработке проекта склада ГСМ с очисткой ГСМ в Волгодонском районе.

3.1 Расчет стоимости конструкторской подготовки производства

Содержанием конструкторской подготовки производства является проект склада ГСМ с очисткой ГСМ в Волгодонском районе.

Основные показатели конструкторской подготовки производства регламентируются ГОСТами, в них раскрываются основные функции заказчика, разработчика, изготовителя и потребителя продукции. Все работы должны производиться в сжатые сроки при высоком уровне качестве конструкторских решений.

В процессе работы над разработкой проекта склада ГСМ с очисткой ГСМ в Волгодонском районе были разработаны конструкторские документы, которые регламентируются единой системой конструкторской документации (ЕСКД).

Чтобы знать затраты на КПП необходимо определить трудоемкость на разработанную конструкторскую документацию и рассчитать себестоимость конструкторских работ.

3.1.1 Расчет трудоемкости конструкторских работ

Расчет трудоемкости КПП проекта склада ГСМ с очисткой ГСМ в Волгодонском районе производится на основе «Норм времени на конструкторские работы» и расчетного количества листов конструкторской документации формата А4 и определяется по формуле:

,

где - общая трудоемкость КПП, нормо-часы;

n - количество этапов КПП;

m - количество узлов КПП;

c - количество наименований работ, различающихся конструкторской сложностью:

- норма времени на один лист конструкторской документации формата А4 на i - м этапе КПП для j - го узла и k - го вида работ, нормо-часы (табл. 3.3).

- количество листов конструкторской документации формата А4 на i - м этапе КПП для j - го узла и k - го вида работ;

= 0,4 - коэффициент, характеризующий долю дополнительных затрат.

Рассчитываем количество листов для i - го этапа КПП :

,

где = 119 - количество листов формата А4 на КПП, штук;

- доля i-го этапа КПП в общем количестве лисов формата А4 на КПП, % (табл. 3.1).

Введем обозначения для облегчения понимания дальнейшего хода решения:

- количество листов технического задания (тех. задания);

- количество листов технического проекта (тех. проекта);

- количество листов рабочего проекта (раб. проекта).

листов,

листов,

листов

Рассчитаем количество листов формата А4, необходимое для конструирования j - го узла по формуле:

,

где - доля j - го КПП в общем количестве на i - м этапе КПП, % (табл. 3.1).

- количество листов формата А4, необходимое для конструирования тех. задания;

- количество листов формата А4, необходимое для конструирования тех. проекта;

- количество листов формата А4, необходимое для изготовления чертежа «Генплан склада ГСМ» в раб. проекте;

- количество листов формата А4, необходимое для изготовления «Спецификации оборудования» в раб. проекте;

- количество листов формата А4, необходимое для изготовления «Спецификация трубопроводов» в раб. проекте;

- количество листов формата А4, необходимое для изготовления «Зоны поражения» в раб. проекте;

- количество листов формата А4, необходимое для изготовления чертежа «Резервуара» в раб. проекте;

- количество листов формата А4, необходимое для изготовления чертежа «Спецификация насосных агрегатов и арматуры» в раб. проекте;

листов,

листов,

листов,

листов,

листов,

листов,

листов,

листов.

После произведенных расчетов рассчитаем количество листов формата А4, необходимое для выполнения k - го вида работ по формуле:

,

где - доля k - го этапа в общем количестве j - м этапе i- го этапа КПП, % (табл. 3.1).

- количество листов формата А4, необходимое для написания технического задания;

- количество листов формата А4, необходимое для написания ведомости;

- количество листов формата А4, необходимое для написания пояснительной записки;

- количество листов формата А4, необходимое для изготовления чертежа «Генплан склада ГСМ»;

- количество листов формата А4, необходимое для изготовления «Экспликации зданий и сооружений»;

- количество листов формата А4, необходимое для изготовления «Спецификации оборудования»;

- количество листов формата А4, необходимое для изготовления «Спецификации трубопроводов»;

- количество листов формата А4, необходимое для изготовления чертежа «Зоны поражения»;

- количество листов формата А4, необходимое для изготовления графика «Резервуар»;

- количество листов формата А4, необходимое для изготовления «Спецификации насосных агрегатов и арматуры»;

Таблица 3.1 - Распределение листов КД по этапам, узлам и видам работ

Этапы КПП	Наименование узла изделия	Виды работ по КПП	Количест-во листов формата А4	Доля i - го этапа КППYi %	Доля j - го узла КППYji %	Доля k - го вида работYijk
Техническое задание		Без деления на узлы	5	4	100	100
Технический проект		Ведомость технического проекта	65	55	100	4
		Пояснительная записка				96
Рабочий проект	Генплан склада ГСМ	Генплан	49	41	20	88
		Спецификация				12
	Спецификация оборудования	Спецификация			16	100
	Спецификация трубопроводов	Спецификация			16	100
	Зоны поражения	Зоны пор			16	100
	Резервуар	Резервуар			16	100
	Спецификация насосных агрегатов и арматуры	Спецификация			16	100

листов,

листа,

листа,

листов,

лист,

листов,

листов,

листов,

листов,

листов

Результаты, проведенных расчетов приведены в таблице 3.2.

Таблица 3.2 - Количество листов необходимое для выполнения k-го вида работ

Этапы КПП	Наименование узла изделия	Виды работ по КПП	Количество листов формата А4	Категория новизны	Группа сложности	Количество листов для i - го этапа КПП	Количество листов необходимое для конструирования j-го узла	Количество листов необходимое для выполнения k-го вида работ
Техни-ческое задание		Без деления на узлы	5	Б	III	5	5	5
Техни-ческий проект		Ведомость техничес-кого проекта	65	Б	III	65	65	3
		Поясни-тельная записка			III			62
Рабочий проект	Генплан склада ГСМ	Генплан	49	Б	III	49	9	8
		Спецификация						1
	Спецификация оборудования	Спецификация			III		8	8
	Спецификация трубопроводов	спецификация			III		8	8
	Зоны поражения	Зоны пор			III		8	8
	Резервуар	Резервуар			III		8	8
	Спецификация насосных агрегатов и арматуры	спецификация			III		8	8

Исходя из сделанных выше расчетов, можем определить трудоемкость каждого вида работ КПП:

,

где - трудоемкость написания технического задания;

- трудоемкость составления ведомости;

- трудоемкость написания пояснительной записки;

- трудоемкость изготовления чертежа «Генеральный план склада ГСМ»;

- трудоемкость составления спецификации «Спецификация оборудования»;

- трудоемкость изготовления спецификации;

- трудоемкость изготовления спецификации;

- трудоемкость изготовления чертежа «Зоны поражения»;

- трудоемкость изготовления чертежа «Резервуар»;

- трудоемкость изготовления спецификации.

нормо-часов,

нормо-часов,

нормо-часов,

нормо-часов,

нормо-часов,

нормо-часов,

нормо-часов,

нормо-часов,

нормо-часов,

нормо-часов,

нормо-часов.

Результаты расчетов каждого вида работ занесены в таблицу 3.3.

Таблица 3.3 - Результаты расчетов трудоемкости КПП

Этапы КПП	Наименование узла изделия	Виды работ по КПП	Количество листов формата А4	Категория новизны	Группа сложности	Норма времени часы.	Трудоемкость	Классификация исполнителя
Техническое задание		Без деления на узлы	5	Б	III	8	40	Ведущий конструк-тор
Технический проект		Ведомость технического проекта	65	Б	III	0,5	1,5	Инженер II категории
		Пояснительная записка			III	4,1	254,2	Ведущий конструк-тор
Рабочий проект	Генплан склада ГСМ	Генплан	49	Б	III	7	56	Инженер II категории
		Спецификация				1	1	Инженер II категории
	Спецификация оборудования	Спецификация			III	1	8	Инженер II категории
	Спецификация трубопроводов	Спецификация			III	1	8	Инженер II категории
	Зоны поражения	Зоны пор			III	7	56	Инженер II категории
	Резервуар	Резервуар			III	7	56	Инженер II категории
	Спецификация насосных агрегатов и арматуры	Спецификация			III	1	8	Инженер II категории
	Итого	119			57	488,7

На основе проведенных расчетов определим общую трудоемкость работ КПП: нормо-часов

На стадии предварительных расчетов при определении дополнительных затрат на КПП учитывают:

· затраты времени на руководство КПП;

· затраты времени на контроль конструкторской документации;

· затраты времени на согласование конструкторской документации с заказчиком.

Затраты времени на руководство КПП определяются по формуле:

,

где 0,1 - коэффициент, характеризующий долю затрат времени на руководство КПП.

нормо-часов

Затраты времени на контроль конструкторской документации определяются по формуле:

,

где 0,1 - коэффициент, характеризующий долю затрат времени на контроль конструкторской документации в общей трудоемкости КПП.

нормо-часов

Затраты времени на согласование конструкторской документации с заказчиком определяются по формуле:

,

где 0,2 - коэффициент, характеризующий долю затрат времени на согласование конструкторской документации в общей трудоемкости КПП.

нормо-часов

Окончательная трудоемкость КПП с учетом всех видов затрат определяется по следующей формуле:

,

нормо-часа

3.1.2 Расчет численности исполнителей КПП

Расчетная численность основных работников, выполняющих КПП, определяется по формуле:

,

где = 176 ч/месяц - эффективный фонд времени одного исполнителя в месяц;

- средний процент выполнения норм.

человек

Списочная численность определяется по формуле:

,

где к = 1,1 - коэффициент, учитывающий не выходы на работу по уважительной причине.

человек

Определим численность вспомогательного персонала, участвующего в КПП (например, оператор копировальной техники), по формуле:

,

человека

Общая численность персонала, занятого в КПП, определим следующим образом:

,

человек

3.1.3 Расчет стоимости КПП по разработке проекта склада ГСМ с очисткой ГСМ в Волгодонском районе

Таблица 3.4 - Должностные оклады работников КБ

Должность	Средний оклад, руб
Ведущий конструктор	20000
Конструктор II категории	16000

Основная и дополнительная заработная плата основных работников (конструкторов) за смену определяется по формуле:

,

где = 56 р/час - средняя часовая тарифная ставка инженера-конструктора;

= 8 часов - время 1-й рабочей смены;

= 1,1 - коэффициент, учитывающий дополнительную заработную плату (доплата к тарифу).

рублей

Фонд заработной платы основных рабочих определим по формуле:

где 61 - число дней, за которые была выполнена конструкторская подготовка производства.

рублей

Фонд заработной платы вспомогательных рабочих определим следующим образом:

,

рубля

Определим отчисления на социальные нужды:

,

где 0,26 - единый социальный налог (ЕСН = 26 %).

рубля

Накладные расходы:

,

где 0,87 - процент от заработной платы (87%).

рубля

Определим величину суммарных затрат на КПП:

,

Все данные по затратам на КПП приведены в таблице 3.5:

Таблица 3.5 - Затраты на выполнение КПП

Наименование статей затрат	Сумма, рубли
Материалы	180
Амортизация	534,4
Основная заработная плата	120048
Заработная плата вспомогательных рабочих	9603,84
Единый социальный налог	33709
Накладные расходы	112797
НДС	49837
Итого	326709,24

Выводы

В соответствии с проведенными расчетами конструкторская подготовка производства в полном объеме должна быть выполнена за 61 день. При этом затраты на заработную плату основного и вспомогательного персонала составляют 129651,84, при общей численности персонала - 7 человек. Общие затраты на конструкторскую подготовку производства составляют 326709,24 рубля.

Раздел 4. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ

В данном разделе дипломного проекта рассматривается охрана труда, обеспечение безопасности в ЧС и экологическая безопасность.

В подразделе охрана труда рассматриваются требования безопасности при проектировании складов ГСМ и требования безопасности при эксплуатации складов ГСМ.

В подразделе обеспечение безопасности в ЧС рассматриваются чрезвычайные ситуации связанные с длительными отключениями электроэнергии и водоснабжения, отказами насосного оборудования, разгерметизацией резервуаров, разгерметизацией трубопроводов, обеспечение пожаротушения.

В подразделе экологическая безопасность рассмотрим оценку выбросов в атмосферу загрязняющих веществ (кг/ч):

1) Из резервуаров за счёт испарения;

2) При наливе нефтепродуктов в железнодорожные цистерны и нефтеналивные суда;

3) При сливе нефтепродуктов из железнодорожных цистерн и нефтеналивных судов;

4) Среднее количество валовых выбросов в атмосферу из емкостей технологических установок и реагентного хозяйства.

4.1 Охрана труда

В данном подразделе рассмотрим требования безопасности при проектировании и эксплуатации складов ГСМ.

4.1.1 Требования безопасности при проектировании складов ГСМ

Для входа на территорию резервуарного парка по обе стороны обвалования должны быть установлены лестницы-переходы с перилами:

для отдельно стоящего резервуара - не менее двух;

для группы резервуаров - не менее четырех.

Переходы должны устанавливаться по наиболее удобным для работников маршрутам и местам. Переход через обвалование в неустановленных местах запрещается.

По краю крыши резервуара в обе стороны от лестницы по всему периметру резервуара должны быть установлены перила высотой 1,0 м, примыкающие к перилам лестницы.

Площадка для обслуживания оборудования на кровле резервуара должна жестко соединяться с верхней площадкой маршевой лестницы. Применение для площадок настила из досок запрещается.

Тарные хранилища легковоспламеняющихся и горючих жидкостей должны быть обеспечены первичными средствами пожаротушения.

Люк резервуара должен быть снабжен неискрообразующей накладкой для движения измерительной ленты.

Пробоотборник должен иметь покрытие или быть изготовлен из материала, не дающего искру при ударе.

Пробоотборник должен быть снабжен приваренным к его корпусу токопроводящим медным тросиком.

Для защиты обслуживающего персонала от попадания под опасное напряжение при повреждении изоляции должно быть предусмотрено защитное заземление и зануление.

Для насосов и сливо-наливной автомобильной эстакады в качестве молниеприемника должен быть предусмотрен металлический навес. Токоотводы от металлического навеса должны прокладываются к заземлителям не менее чем в двух местах.

4.1.2 Требования безопасности при эксплуатации складов ГСМ

Территории резервуарных парков и особенно площадок внутри обвалования должны быть очищены от жидкости, мусора, сухой травы и листьев. Запрещается складировать на этой территории горючие материалы.

Обваловка резервуара или группы резервуаров должна находиться в исправном состоянии.

Площадки внутри обвалований должны быть спланированы. Поврежденные обвалования и площадки следует немедленно восстановить.

Для предотвращения воздействия солнечных лучей наземные резервуары для хранения ЛВЖ должны быть окрашены светлой краской.

На каждый резервуар должна быть составлена технологическая карта, в которой указывают номер резервуара, его назначение, максимальный уровень налива, минимальный остаток, скорость наполнения и опорожнения, а также максимальную температуру подогрева продукта, если в резервуаре хранится продукт, требующий подогрева.

Наполнять или опоржнять резервуар можно только после проверки правильности открывания и закрывания соответствующих задвижек. Продукт должен поступать под слой жидкости. Не разрешается подавать продукт в резервуар "падающей струей".

В процессе эксплуатации резервуаров необходимо постоянно контролировать герметичность резервуаров, состояние сифонных кранов, прокладок фланцевых соединений, сальниковых задвижек и т.д.

Обнаружение неисправности следует немедленно устранять.

Дыхательная арматура и огнепреградители, установленные на резервуарах, должны быть правильно отрегулированы и содержаться в исправном состоянии. Площадка, где они расположены должна соединяться с лестничной площадкой резервуара мостиком. Ходить непосредственно по крыше резервуаров запрещается.

При осмотрах дыхательной арматуры необходимо очистить клапаны и стеки от грязи, зимой - от льда; в гидравлических клапанах проверить уровень жидкости. Дыхательные клапаны должны быть с непримерзающими тарелками.

Пользоваться для освещения спичками, факелами, свечами, керосиновыми лампами запрещается. Запрещается отбирать пробы ЛВЖ через верхний люк резервуара во время закачки или откачки продукта.

Группа резервуаров и отдельно стоящие резервуары должны быть обеспечены первичными средствами пожаротушения.