1

90

161,6

202,0

215

3х95+50

7

Машина дуговой сварки

3

(60)

121,5

151,9

185

3х70+35

8

Электропечь индукционная

2

(150)

227,9

284,9

300

3х150+70

9

Электропечь сопротивления

1

120

182,3

227,9

260

3х120+70

10

Транспортёр

2

5,5

11,4

14,3

35

3х4+2,5

11

Мостовой кран 10т

2

21,0

45,6

57,0

60

3х10+6

12

Установка КРМ

2

(402)

580,2

725,3

780

3х(3х120+70)

13

Щит рабоч. освещения

1

(181,8)

261,6

327,0

340

3х185+95

14

Щит авар. освещения

1

31,9

45,9

57,4

60

3х10+6



11. Расчёт показателей качества электрической энергии

Электрическая энергия, вырабатываемая источниками питания и предназначенная для работы электроприёмников, должна иметь такие качественные показатели, которые определяют надёжность и экономичность их работы. Качественные показатели электроэнергии нормируются государственными стандартами; на эти нормы ориентированы технические условия работы электроприёмников, выпускаемых промышленностью.

Расчет производится для таких показателей качества электроэнергии как колебания напряжения и несинусоидальность напряжения. Проведение расчета необходимо для того, чтобы установить, насколько эти показатели соответствуют установленным на них нормам. Нормирование показателей необходимо вследствие негативного влияния на работу других электроприемников:

-- колебания напряжения могут привести к сбою систем управления электроприемников с электродвигателями и к миганию света от светильников искусственного освещения;

-- несинусоидальность напряжения вызывает дополнительные потери мощности за счет протекания высших гармоник, уменьшается срок службы изоляции, из-за высших гармоник в системах управления могут быть сбои.

Колебания и несинусоидальность напряжения в данном цеху создаются машинами дуговой сварки.

11.1 Расчет уровней напряжения

В этой главе определяем уровни напряжения на зажимах электроприёмников в периоды максимума и минимума нагрузки и проверяем их соответствие требованиям ГОСТ 13169-87.

Согласно ГОСТ 13109-97 "Нормы качества электроэнергии в системах электроснабжения общего назначения" отклонения напряжения в нормальном режиме работы ЭП допускается в пределах: на зажимах приборов электрического освещения от 2,5% до +5% от номинального напряжения, на зажимах электродвигателей и всех остальных ЭП от -5% до +5%.

Трансформаторы ТМЗ-1600/10 с номинальным напряжением 10,5/0,4 кВ имеют устройство ПБВ 5% с 2 ступенями через 2,5%. Необходимо выбрать пределы регулирования на трансформаторах ТП в период максимальных и в период минимальных нагрузок. При этом минимальные нагрузки цеха принимаются 23% от максимальных.

Для простоты расчёт падения напряжения заменим расчётом потерь напряжения. В расчёте определяем уровни напряжения на зажимах двух характерных электроприёмников: ЭП1 и ЭП2 (см. рисунок 11.1).

Рисунок 11.1-Схема питания электроприёмников

Наиболее удалённый электроприёмник (ЭП1) характеризует низший уровень напряжения в период максимума нагрузки, а наиболее близкий (ЭП2) крайнее превышение напряжения в период минимума нагрузки.

Уровни напряжения на шинах 10 кВ ГПП в период максимума и минимума нагрузки:

U'_max=1; U^”_min=6.

Уровень напряжения на шинах 0,4 кВ определяется по формуле:

U'₂=U'₁-U+U_доб , (11.1)

где U_доб добавки напряжения, создающиеся на трансформаторах КТП (+5%);

U'₁ уровень напряжения на шинах 10 кВ;

U потери напряжения.

U=U_кл1+U_тр +U_кл2 +U_кл3

Потери напряжения в линиях определяются по формуле:

U_кл=3L (R₀ Р_р + X₀ Q_р) (11.2)

Потери напряжения в трансформаторах определяются по формуле:

U_тр=3(R_тР_р+X_тQ_р) (11.3)

Рассчитываем неменяющиеся величины:

U_кл1=3200(0,162+0,077) =0,078%

U_тр=3(1,13+6,4)=5,57%

Определяем отклонения напряжения в низковольтной сети в период максимальных нагрузок для наиболее удаленного ЭП (ЭП1насос Р_н=11кВт):

U_кл2=3200(0,154107,0+0,0665,1)=4,89 %

U_кл3=320(4,6311+0,095(110,57))=1,24%

Определяем потери напряжения в сети в период максимальных нагрузок:

U= 0,078+5,57+4,89+1,24=11,778%.

Уровень напряжения:

U'₂ =111,778+5= 5,778% > 5%

Уровень напряжения на шинах потребителя в период максимальных нагрузок ниже допустимого, поэтому требуется регулирование напряжения.

Определяем отклонения напряжения в низковольтной сети в период минимальных нагрузок (ЭП2 автоматическая линия №6 Р_н=90кВт):

U_кл2=384(160,3+91,1)=2,42 %

U_кл3=310(0,19590+0,06(900,456))=0,24%

Определяем потери напряжения в сети в период минимальных нагрузок:



U= 0,078+5,57+2,42+0,24=8,308%.

Уровень напряжения:

U''₂ =60,23•8,308+5=9,09% > 5%

Уровень напряжения на шинах потребителя в период минимальных нагрузок выше допустимого, следовательно необходимо регулирование напряжения. В данном случае с помощью ПБВ цехового трансформатора добиться требуемых уровней напряжения в режимах максимума и минимума нагрузки не удаётся, поэтому регулирование напряжения необходимо осуществлять с помощью РПН трансформатора ГПП. В режиме максимальных нагрузок РПН необходимо установить на +5%, а в режиме минимальных нагрузок на 5% тогда:

U''₂ =9,095=4,09%< 5%,

U'₂ = 5,78+5= 0,78%< 5%.

11.2 Расчет несинусоидальности напряжения

Источником высших гармоник в цехе являются машины дуговой сварки, которые генерируют 3, 5, 7 гармоники. Для расчёта несинусоидальности напряжения составляем схему замещения цеховой сети, в которой нелинейные элементы заменяем источниками тока n_-ой гармоники (см. рисунок 11.2).

Эффективный ток гармоники определяется по формуле:

I _эф=, (11.4)



где -- номер гармоники.

МДС (S_пасп=60кВА; к_з=0,75; ПВ=60%)

Третья гармоника

I_{3 эф}=А

Пятая гармоника

I_{5 эф}=А

Седьмая гармоника

I_{7 эф}=А

Рисунок 11.2 Схема замещения цеховой сети

Групповой ток гармоники определяется по формуле:

I _гр= (11.5)

Третья гармоника

I_{3 гр}==16,77 А.

Пятая гармоника

I_{5 гр}==6,04 А.

Седьмая гармоника

I_{7 гр}==3,08 А.

Сопротивление трансформатора определяется по формуле:

Z_т =R_т +jX_т(11.6)

Z_{т 3}=1,133+j6,43=1,96+j19,2 мОм;

Z_{т 5}=1,135+j6,45=2,53+j32 мОм;

Z_{т 7}=1,137+j6,47=2,99+j44,8 мОм.

Сопротивление низковольтной сети определяется по формуле:

Z_нс =R_нс +jX_нс (11.7)

Сопротивление низковольтной сети состоит из сопротивлений кабельных линии от КТП до ПР-3 (ВВГ 3х(3х120+70), r_0кл2 = 0,154/3мОм/м, x_0кл2=0,06/3мОм/м, L_кл2 =132м) и от ПР-3 до электроприёмника (ВВГ 3х70+35), r_0кл3 = 0,265мОм/м, x_0кл3=0,061мОм/м, L_кл3 =25м):



R_нс==r_0кл2L_кл2 + r_0кл3L_кл3

R_нс=132+0,26525=13,4 мОм

X_нс==x_0кл2L_кл2 + x_0кл3L_кл3

X_нс=132+0,06125=4,17 мОм

Z_{нс 3}=13,43+j4,173=23,21+j12,51;

Z_{нс 5}=13,45+j4,175=29,96+j20,85;

Z_{нс 3}=13,47+j4,177=35,45+j29,19.

Сопротивление питающей сети определяется по формуле:

Z_пс = jX_пс (11.8)

Z_{пс 3}=j0,5433= j 1,629 мОм

Z_{пс 5}=j0,5435= j 2,715 мОм

Z_{пс 7}=j0,5437= j 3,801 мОм

Сопротивление высоковольтной кабельной линии определяется по формуле:

Z_кл =R_кл +jX_кл (11.9)

Z_{кл 3}=0,0523+j0,0253=0,09+j0,075

Z_{кл 5}=0,0525+j0,0255=0,12+j0,125

Z_{кл 7}=0,0527+j0,0257=0,14+j0,175

Сопротивления элементов схемы замещения для первой гармоники взяты из п.8.1.

Полное сопротивление сети определяется по формуле:



Z = Z_пс + Z_кл + Z_т + Z_нс (11.10)

Z =(R²+X²) (11.11)

Z ₃=0,09+1,96+23,21+j(1,629+0,075+19,2+12,51)= 25,26+j33,414;

Z ₃ =41,89 мОм;

Z ₅=0,12+2,53+29,96+j(2,715+0,125+32,0+20,85)= 32,61+j55,69;

Z ₅ =64,54 мОм;

Z ₇=0,14+2,99+35,45+j(3,801+0,175+44,8+29,19)= 38,58+j77,966;

Z ₇ =86,99 мОм.

Напряжение гармоник определяется по формуле:

U=I _гр Z (11.12)

U₃=16,7741,8910^-3=0,702 В;

U₅=6,0464,5410^-3=0,39 В;

U₇=3,0886,9910^-3=0,268 В.

Несинусоидальность напряжения сети характеризует коэффициент несинусоидальности, который представляет собой отношение действующего значения гармонического содержания несинусоидального напряжения к напряжению основной частоты.

Коэффициент несинусоидальности определяется по формуле:

К_нс =1,1(U²₃+U²₅+U²₇) (11.13)

К_нс =1,1(0,702²+0,39²+0,268²) =0,245

Согласно ГОСТ 13109-87, длительно допустимая величина несинусоидальности напряжения на зажимах приёмника электрической энергии составляет:

К_{нс доп}=5, что больше полученного расчетного значения.

11.3 Расчет колебания напряжения

Исходные данные:

МДС: S_ном=60 кВА; K_з=0,75; ПВ=60%; cos =0,89; sin =0,51.

ТМЗ 1600/10: S_{т ном}=1600 кВА; U_вн=10 кВ; U_нн=0,4 кВ; U_к=6,5%;

P_к=18,0 кВт.

КЛ2 от КТП до ПР-3 (ВВГ 3х(3х120+70), r_0кл2 = 0,154/3мОм/м,

x_0кл2=0,06/3мОм/м, L_кл2 =132м) и КЛ3 от ПР-3

до электроприёмника

(ВВГ 3х70+35), r_0кл3 = 0,265мОм/м, x_0кл3=0,061мОм/м, L_кл3 =25м).

Пиковый ток в фазе А определяется по формуле:

I_пик=0,865(I_паспiК_зПВ)+₁((I_паспiК_з)²ПВ(1-ПВ) (11.14)

Статистический коэффициент ₁, соответствующий вероятности превышения I_пик, определяется по рис. 6.4 2 в зависимости от произведения n_аПВ.

n_аПВ=30,6=1,8 -- отсюда ₁=5,8

I_пасп=S_пасп/U_ном=60/0,38=157,89 А

I_пикА=0,865(157,890,750,63)+5,8х767,2 А



Эквивалентное колебание определяется по формуле:

U_{t э}=0,53U_{t max} (11.15)

U_{t max}=I_пик(Rcos +Xsin )(11.16)

Для трансформатора:

R_т=1,13 мОм;

X_т=6,4 мОм;

U_{t max тр}=I_пик(R_тcos +X_тsin )(11.17)

U_{t max тр} =0,7672(1,130,91+6,40,415)=0,74;

U_{t э тр}=0,53U_{t max тр}=0,530,74=0,39.

Для сварочной установки:

R_кл==r_0кл2L_кл2 + r_0кл3L_кл3

R_кл=132+0,26525=13,4 мОм

X_кл==x_0кл2L_кл2 + x_0кл3L_кл3

X_кл=132+0,06125=4,17 мОм

U_{t max св}=I_пик(R_клcos +X_клsin )

U_{t max св}=0,7672(13,40,89+4,70,51) =2,89;

U_{t э св}=0,53U_{t max св}=0,532,89=1,53.



Суммарная величина колебаний напряжения:

U_{t э} =U_{t э тр}+U_{t э св}=0,39+1,53=1,92.

Допустимая величина колебания напряжения составляет

U_{t э доп} =1,5, что меньше полученного расчетного значения.



12. Расчет заземления

Для установок, имеющих напряжение до 1000 В и выше, получаются два значения нормативных сопротивлений заземляющего устройства:

R _ЗУ = 4 Ом - для стороны до 1000 В;

- для стороны выше 1000 В.

За расчётное значение должно быть принято меньшее из этих двух значений, как обеспечивающее безопасность. Определяем сопротивление заземляющего устройства:

,(12.1)

гдеI_З = 18 А (из задания).

.

Таким образом, определяющим для расчёта является требование:

R_ЗУ < 4 Ом.

Заземляющее устройство выполняем в виде выносного контура (прямоугольника 15 15 м) из горизонтальных и вертикальных заземлителей. В качестве вертикальных электродов используем стальные стержни диаметром 12 мм и длиной l_в = 5 м. Верхний конец электрода находится ниже уровня земли на t=0,7 м.

Рисунок 12.1 - Конструкция заземляющего устройства

Горизонтальные электроды выполняем из полосовой стали 404 мм. Общая длина полосы L = 60 м. Определяем сопротивление растеканию горизонтальных электродов:

(12.2)

Где b=0,04 м - ширина полосы;

t=0,7 м - глубина заложения полосы;

с_р = k_с ? с - расчётное сопротивление грунта.

k_с = 2,5 для горизонтальных электродов длиной 15 м [13];

с = 240 Ом?м (из задания).

.

Предварительно принимая в контуре 4 вертикальных заземлителя, по табл. 7.4 [13] для a/l=3 находим коэффициент использования полосы з_г=0,7, тогда сопротивление полосы в контуре из 4 вертикальных заземлителей



.(12.3)

Необходимое сопротивление вертикальных заземлителей:

.(12.4)

Сопротивление одного вертикального заземлителя

(12.5)

Где с_р - k_сз ? с = 1,15 ? 240 - расчётное сопротивление грунта, Ом?м;

k_сз = 1,15 [13] - коэффициент сезонности, учитывающий промерзание и пересыхание грунта;

с=240 Ом?м - удельное сопротивление грунта, измеренное при нормальной влажности;

l_в=5 м - длина электрода;

d=0,012 м - внешний диаметр электрода;

- расстояние от поверхности земли до середины электрода.

Количество вертикальных заземлителей находим, приняв коэффициент использования з_В=0,84 по табл.7.5 [13]:

(12.6)

Окончательно принимаем в контуре 16 вертикальных заземлителей.

Найдём сопротивление заземляющего устройства из 16 вертикальных электродов:

,(12.7)

.(12.8)

Полученное сопротивление ЗУ равно допустимому R_{з доп}=4 Ом.

Основные технические показатели проекта

«Электроснабжение окрасочного цеха»

1. Установленная мощность 2760,8 кВт

2. Число электроприёмников переменного тока 53 шт. с частотой 200-100000 Гц (отличной от 50 Гц) 0 шт.

3. Напряжение цеховой электрической сети 380 В

4. Расчётная мощность (максимальная) 2509,3 кВА

5. Коэффициент мощности:

до компенсации tgц = 0,75; cosц = 0,8;

после компенсации tgц = 0,46; cosц = 0,91

6. Тип, число и мощность трансформаторовцеховой подстанции ТМЗ - 2 х 1600 кВА

7. Коэффициент загрузки трансформаторов в_т = 0,76

8. Расход электрической энергии за год:активной

W_А = Р_р ? Т_ма = 2279,07 ? 3000 = 6837210 кВт?ч;

Реактивной

W_Р = Q_р ? Т_мр = 1049,95 ? 3300 = 3464835 кВАр?ч

9. Удельная плотность нагрузки

S_УД = S_СР / F = 2509,3 / (168 ? 96) = 0,16 кВА/м²

10. Напряжение питания цеховых подстанций 10 кВ



Список использованных источников

1. Правила устройства электроустановок - М.: Энергоатомиздат, 1998 г.

2. «Электрическая часть станций и подстанций» справочные материалы под ред. Б. Н. Неклепаева, - М.: Энергия, 1978 г.

3. Б.А. Князевский, Б.Ю. Липкин «Электроснабжение промышленных предприятий», М.: «Высшая школа», 1986 г.

4. Специальные вопросы электроснабжения. Составитель - А.И. Гардин, - НГТУ, 1988 г.

5. Г.М. Кнорринг «Справочник для проектирования электроосвещения» - Л.: «Энергия», 1968 г.

6. Справочник по проектированию электроснабжения под ред. Ю.Г. Барыбина и др. - М.: «Энергоатомиздат», 1990 г.

7. «Электроснабжение и электрооборудование цеха» / Методические указания - Н.Н., 2002 г.

8. А.В. Беляев «Выбор аппаратуры, защит и кабелей в сетях 0,4 кВ» - Л.: «Энергоатомиздат», 1988 г.

9. «Расчеты токов короткого замыкания в электрических сетях» / Методические указания - Н.Н., 1991 г.

10. ГОСТ 13109 - 97 «Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения»

11. «Характеристики электрооборудования напряжением 0.4 кВ» / Справочное пособие - Н.Н., 2002 г.

12. Крановое оборудование: Справочник/ Алексеев Ю.В., Богословский А.П. и др. - М.: Энергия, 1979.

13. Козулин В.С., Рожкова Л.Д. Электроснабжение -М.: Энергоатомиздат, 1993



Приложение 1

Таблица 3.1

Выбор эл. двигателей, пусковой и защитной аппаратуры

№ по плану	Наименование механизма	Руст , кВт (Sуст), (КВА)	Кол-во	Ки, о.е.	cos о.е.	Тип и габарит ЭД механизма	Рном, кВт (Sном), (КВА)	Iном, А	, %	cos, о.е.	n, об/мин.
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
1	Станок токарный	13,0	12	0,12	0,4	АИР160S4УЗ	15,0	30,0	85	0,73	1500
2	Станок фрезерный	18,0	10	0,14	0,5	АИР180S4У3	22	41,3	90	0,9	1500
3	Автоматическая линия	60	3	0,4	0,75	АИ250S2У3	75	140,7	91	0,89	3000
4	Вентилятор	24	9	0,65	0,8	АИР180М2У3	30	56,0	90,5	0,9	3000
5	Насос	8	8	0,7	0,85	АИР132М4У3	11	22,0	87,5	0,87	1500
6	Автоматическая линия	88	1	0,4	0,75	АИ250М4У3	90	161,6	93	0,91	1500
9	Машина дуговой сварки	(56)	3	0,2	0,4	ПС-1000 (Пв=60%)	(60)	121,5	75	0,89	-
10	Электропечь индукционная	(110)	2	0,7	0,35		(150)	227,9	-	0,8	-
11	Электропечь сопротивления	92	1	0,75	0,95	СТЗ-0,9-120	120	182,3	-	1,0	-
13	Транспортёр	5	2	0,4	0,75	АИР112М4У3	5,5	11,4	85,5	0,86	1500
12	Мостовой кран 10т	20	2	0,1	0,5	АИР160S4УЗ	15,0	30	85	0,73	1500
						АИР112МВ8У3	3,0	7,8	83	0,7	750
						АИР112МВ8У3	3,0	7,8	83	0,7	750



Продолжение таблицы

№ п/п	Наименование механизма	Типовой индекс блока	Защита начала ответвления (выключатель)	Пусковая и защитная аппаратура (пускатель + реле)
			Тип	Iн.в, А	Iн.р, А	Тип	Iн.п, А	Iн.реле, А	Iт.неср, А
1	2		3	4	5	6	7	8	9
1	Станок токарный	3574	АЕ2046	63	40	ПМА3440 + РТЛ2055	40	80	27,2-36,8
2	Станок фрезерный	3674	АЕ2046	63	50	ПМА4440 + РТЛ2057	63	80	34-45
3	Автоматическая линия	4174	А3716Ф	160	160	ПМА6440 + РТЛ3160	160	200	106-143
4	Вентилятор	3774	АЕ2046	63	63	ПМА4240 + РТЛ2059	63	80	42,5-57,5
5	Насос	3А74	АЕ2036	40	25	ПМЛ2230 + РТЛ1022	25	25	18-25
6	Автоматическая линия	4274	А3726Ф	250	200	КТ6033 + РТЛ1008+ТК-20	250	25	144-200
9	Машина дуговой сварки	-	ВА51-33	160	160	-	-	-	-
10	Электропечь индукционная	4374	А3726Ф	250	250	КТ6033 + РТЛ1008+ТК-20	250	25	144-242
11	Электропечь сопротивления	4274	А3726Ф	250	200	КТ6033 + РТЛ1008+ТК-20	250	25	144-200
13	Транспортёр	3174	АЕ2036	40	16	ПМЛ2630 + РТЛ1015	25	25	9,5-14
12	Мостовой кран 10т	3574	АЕ2046	63	40	ПМА3440 + РТЛ2055	40	80	27,2-36,8
			АЕ2016	10	10	ПМЛ1630 + РТЛ1014	10	10	7-10
			АЕ2016	10	10	ПМЛ1630 + РТЛ1014	10	10	7-10



Приложение 2

Таблица 10.1

Расчёт электронагрузок по группам (распределительным пунктам)

Поз№	Наименование ЭП	Рном, кВт	n, шт.	Ки, о.е.	cos	Рсм, кВт	Qсм, квар	nэф	Ки ср	Км	Рр, кВт	Qр, квар	Sр, кВА	Iр, А	Iнр.ПР,А
ПР №1
1	Станок токарный	15,0	4	0,12	0,4	7,2	16,50	4	0,37	1,99	128,0	68,6	145,2	220,6	473
3	Автоматическая линия	75	1	0,4	0,75	30	26,46
4	Вентилятор	30	1	0,65	0,8	19,5	14,63
5	Насос	11	1	0,7	0,85	7,7	4,77
Итого:					64,40	62,35
ПР №2
1	Станок токарный	15,0	4	0,12	0,4	7,2	16,50	5	0,37	1,88	160,3	91,1	184,4	280,2	473
2	Станок фрезерный	22	1	0,14	0,5	3,08	5,33
4	Вентилятор	30	2	0,65	0,8	39	29,25
6	Автоматическая линия	90	1	0,4	0,75	36	31,75
Итого:					85,28	82,83
ПР №3
1	Станок токарный	15,0	2	0,12	0,4	3,6	8,25	3	0,49	1,88	224,5	298,6	373,6	567,6	630
4	Вентилятор	30	1	0,65	0,8	19,5	14,63
9	Машина дуговой сварки	41,4	1	0,2	0,4	8,28	18,97
10	Электропечь индукционная	120	1	0,7	0,35	84	224,8
12	Мостовой кран 10т	16,3	1	0,1	0,5	1,63	2,82
13	Транспортёр	5,5	1	0,4	0,75	2,2	1,94
Итого:					119,2	271,4
ПР №4
2	Станок фрезерный	22	1	0,14	0,5	3,08	5,33	3	0,62	1,68	218,2	68,1	228,6	347,3	473
4	Вентилятор	30	1	0,65	0,8	19,5	14,63
5	Насос	11	2	0,7	0,85	15,4	9,54
11	Электропечь сопротивления	120	1	0,75	0,95	90	29,58
12	Мостовой кран 10т	16,3	1	0,1	0,5	1,63	2,82
Итого:					129,6	61,91
Поз№	Наименование ЭП	Рном, кВт	n, шт.	Ки, о.е.	cos	Рсм, кВт	Qсм, квар	nэф	Ки ср	Км	Рр, кВт	Qр, квар	Sр, кВА	Iр, А	Iном.ПР,А
ПР №5
2	Станок фрезерный	22	3	0,14	0,5	9,24	16,00	4	0,47	1,80	217,4	301,9	372,0	565,2	630
4	Вентилятор	30	1	0,65	0,8	19,5	14,63
9	Машина дуговой сварки	41,4	1	0,2	0,4	8,28	18,97
10	Электропечь индукционная	120	1	0,7	0,35	84	224,8
Итого:					121,0	274,4
ПР №6
1	Станок токарный	15,0	1	0,12	0,4	1,8	4,12	3	0,45	1,96	120,0	57,1	132,9	201,9	473
3	Автоматическая линия	75	1	0,4	0,75	30	26,46
4	Вентилятор	30	1	0,65	0,8	19,5	14,63
5	Насос	11	1	0,7	0,85	7,7	4,77
13	Транспортёр	5,5	1	0,4	0,75	2,2	1,94
Итого:					61,20	51,92
ПР №7
2	Станок фрезерный	22	1	0,14	0,5	3,08	5,33	3	0,36	2,15	130,9	71,9	149,4	227,0	473
3	Автоматическая линия	75	1	0,4	0,75	30	26,46
4	Вентилятор	30	1	0,65	0,8	19,5	14,63
9	Машина дуговой сварки	41,4	1	0,2	0,4	8,28	18,97
Итого:					60,86	65,39
ПР №8
1	Станок токарный	15,0	1	0,12	0,4	1,8	4,12	9	0,36	1,66	107,0	65,1	125,2	190,3	300
2	Станок фрезерный	22	4	0,14	0,5	12,32	21,34
4	Вентилятор	30	1	0,65	0,8	19,5	14,63
5	Насос	11	4	0,7	0,85	30,8	19,09
Итого:					64,42	59,18

Размещено на Allbest.ru