Обеспечение прочности змеевиков трубчатых печей как цельной конструкции

На практике часто возникает проблема оптимизации качественных характеристик. В этом случае, чтобы применить количественные методы оптимизации, необходимо предварительно решить задачу оценки этих характеристик. Для этого составляется множество допустимых оценок, а затем в его рамках определяется оценка каждого рассматриваемого объекта. Делается это с помощью опроса специалистов (экспертиза, анкетирование и т.п.) и специальной обработки результатов их оценок (например, методами математической статистики с использованием дисперсии оценок как меры согласованности мнений экспертов и т.п.). Разновидностью определения множества допустимых оценок является задача ранжирования. Здесь множество объектов упорядочивается в систему путем расстановки их по убыванию или возрастанию некоторого количественно не измеряемого признака. Ранг объекта - это его место в этой последовательности.

Моделирование технических систем - это основное средство как анализа, так и синтеза проектируемых систем. Существуют три основных типа моделей: эвристические, физические и математические [36].

Эвристические модели формируются в воображении проектантов в виде совокупности некоторых образов и аналогий, выражающих проектные идеи общего образа будущей технической системы. Эвристические модели - это основа новых технических решений и постановки задач проектирования.

Физическая модель может иметь ту же или другую физическую природу по сравнению с проектируемым изделием. В первом случае моделирование основано на теории подобия и заключается в изменении масштаба изделия. Например, при проектировании дамбы, защищающей Санкт-Петербург от наводнений, была создана ее физическая модель. При проектировании электро-энергосистем используются их физические модели, построенные из электрических машин, трансформаторов и других компонентов небольшой мощности. Также примером физической модели является синька (копия) чертежа завода, его уменьшенная фактическая модель, уменьшенный в определенном масштабе чертеж проектировщика. Такая физическая модель упрощает визуальное восприятие и помогает установить, сможет ли конкретное оборудование физически разместиться в пределах отведенного для него места, а также разрешить сопряженные проблемы, например, размещение дверей, ускоряющее движение людей и материалов.

Физическое моделирование особенно важно при рассмотрении процессов, которые недоступны для наблюдения или невоспроизводимы из-за масштабности, энергетики, продолжительности и т.п.

Математическое моделирование основано на математическом описании рассматриваемого изделия, пригодном для его решения на современных ЭВМ, что и является его математической моделью. Каждый объект моделирования может иметь множество математических моделей, описывающих определенные свойства этого объекта. Например, электрический двигатель может иметь математические модели как объекта управления в составе привода, модель его механических свойств (механические напряжения, деформации, прочность и т.п.), тепловую модель (температурные поля, условия охлаждения и пр.), массогабаритную модель (для исследования компоновки объекта, куда входит этот двигатель) и т. д. [37].

Существуют три основных типа математических моделей, ориентированные на моделируемые объекты различной сложности:

- аналитические;

- имитационные;

- семиотические.

Аналитические модели применимы для достаточно простых объектов, например, для упомянутого выше электрического двигателя. Они основаны на математическом описании реальных физических процессов, происходящих в объекте. Адекватность модели объекту устанавливается сопоставлением ее с результатами экспериментального исследования объекта [38].

Имитационные модели применяются для более сложных объектов, для которых отсутствует аналитическое их описание или оно слишком сложно для использования в ЭВМ. Имитационная модель адекватно описывает зависимость выходных переменных от входных, включая возмущения. При этом объект рассматривается как «черный ящик» с неизвестным принципом действия и структурой.

Вариантом имитационной модели является ассоциативная модель, которая имитирует принцип действия мозга при формировании моделей объектов внешней среды путем обучения. Модель автоматически синтезируется в ассоциативном запоминающем устройстве в результате накопления в нем снимаемых с моделируемого реального объекта множества дискретных значений выходных реакций на конкретные входные воздействия. Такая ассоциативная модель позволяет выполнять интерполяцию и распознавать ситуацию на входе по неполному набору составляющих входного воздействия [39].

Семиотические модели применяются для наиболее сложных объектов, когда возможно только лингвистическое их описание. Типичный пример таких объектов - системы, включающие людей. Для таких моделей необходимы специальные языки близкие к естественному, но допускающие их использование в ЭВМ.

Семиотические модели создаются на основе экспертных оценок, по которым составляется таблица соответствий выходных реакций системы и возможных ситуаций (состояние системы, входные воздействия). По существу, здесь тот же подход к моделируемому объекту как к «черному ящику», что и при имитационном моделировании, однако вместо математического используется лингвистическое описание. Семиотическое моделирование основано на методах искусственного интеллекта и воспроизводит процессы в мозгу человека по формированию моделей объектов внешней среды при ее изучении и выработке поведенческих реакций на внешние ситуации. Поэтому семиотические модели можно даже выделить из математических моделей в отдельный тип моделей [40].

О качестве конструкторской документации свидетельствует правильная простановка в чертежах размеров и допускаемых отклонений. Размеры и допускаемые отклонения определяют точность сборочного процесса, взаимозаменяемость деталей, использование рациональной технологии изготовления деталей [41].



2.6 Требования к изготовлению конструкций

Трубы. Общие положения

Толщина стенки трубы змеевика должна быть рассчитана по согласованной методике.

Расчеты толщины стенки трубы змеевика должны вестись с учетом прибавок на эрозию и коррозию для различных материалов змеевика. В качестве минимальных прибавок на коррозию должны использоваться следующие значения:

- для углеродистой и низколегированных сталей З мм;

- для хромо молибденовых сталей 2 мм;

- для аустенитной стали 1 мм.

Все трубы должны быть цельнотянутыми, бесшовными. В радиантных и конвективных змеевиках при длине прямого участка труб до 6 м не допускается сварной шов. при длине труб до 12 м допускается наличие одного сварного шва. до 18 м -- двух, до 26 м-- трех, а свыше 26 м -- четырех сварных швов. Сварной шов не должен находиться в местах опоры труб на решетки и подвески с учетом температурного удлинения труб. Трубы поставляются по средней величине толщины стенки с такими допусками, чтобы обеспечивалась требуемая минимальная толщина стенки.

Участки труб, находящиеся внутри ретурбендной камеры, должны выходить минимум на 150 мм в холодном состоянии за внешнюю поверхность торцевых решеток, из которых участок трубы длиной 100 мм не должен иметь оребрения.

Выбор трубы (внешний диаметр в мм) должен производиться из следующего размерного ряда: 45, 57, 76, 89, 102, 108, 114, 127, 152, 159, 168, 219, 273, 325, 377 и 426. Другие размеры труб должны использоваться только в случае, если это обусловлено специальными технологическими требованиями.

Еслитрубышоковогоэкранаработаютводинаковыхусловияхсрадиантными.т. е. подвергаются прямому излучению факела, тогда они должны быть изготовлены из того же материала, что и радиантные трубы.

Отводы и двойники (ретурбенды). Общие положения

Расчетные напряжения для отводов не должны превышать допустимые значения для аналогичных материалов труб и снижаются по коэффициентам качества для отливок, если они применяются.

Отводы и двойники должны изготавливаться из материала, эквивалентного материалу труб.

Отводы и двойники в зависимости от условий обслуживания и эксплуатации должны быть отводами, привариваемыми к трубам, или двойниками (ретурбендами). привариваемыми к трубам или присоединяемыми к трубам развальцовкой.

Указываемая толщина стенки отвода (двойника) должна включать прибавку на коррозию. Эта прибавка на коррозию не должна быть меньше прибавки, принятой для труб.

Двойники (ретурбенды)

Двойники (далее -- ретурбенды) должны располагаться в ретурбендных камерах и подбираться по тому же расчетному давлению, что и трубы, и по расчетной температуре, равной максимальной рабочей температуре среды в данном месте, плюс минимум 30 С.

Трубы и ретурбенды должны размещаться таким образом, чтобы было достаточно пространства для проведения таких операций, как развальцовка труб, сварка и снятие напряжений.

Если предусмотрена механическая очистка труб от кокса и других загрязнений, то должны использоваться ретурбенды с двумя заглушенными отверстиями. Ретурбенды с одним заглушенным отверстием. 180чрадусные могут устанавливаться только для осмотра труб и осуществления дренажа.

Если указывается. что ретурбенды должны использоваться с горизонтальными трубами длиной 18.3 м или длиннее, тогда ретурбенды с двумя отверстиями должны использоваться для обоих концов узла змеевика. Для более коротких змеевиков с одной стороны устанавливаются ретурбенды. а с противоположной -- отводы.

В нагревателях с вертикальным расположением труб применяются: вверху -- ретурбенды с двумя заглушенными отверстиями; внизу -- У-образные фитинги с одним заглушенным отверстием.

Ретурбенды и соответствующие пробки должны маркироваться несмываемыми цифрами размером 12 мм и устанавливаться в соответствии с чертежа ми на фитинги.

Если требуется измерение и контроль температуры, в пробках ретурбендов должны быть предусмотрены канаты для термопар из нержавеющей стали типа 18--10.

Пробки и нажимные винты, применяемые в ретурбендах. должны иметь согласованные размеры во избежание повреждений.

Отводы.

Отводы должны использоваться при следующих условиях:

а) процессы, в которых не ожидается образование кокса или загрязнения на трубах;

б) когда утечка является опасной;

в) когда для удаления кокса используется его паровоздушный выжиг;

г) когда механическая очистка является указанным методом очистки.

Отводы, расположенные внутри топки, должны выбираться по таким же расчетным давлению и температуре, как и трубы. Отводы, расположенные в ретурбендных камерах, должны выбираться для того же расчетного давления, что и трубы, и по максимальной температуре среды в данном месте плюс минимум 30 С. Толщина отводов должна быть не менее толщины трубы.

В независимости от месторасположения отводов в проекте нагревателя должны быть предусмотрены удобные подходы и пространство для перемещения и замены труб и отводов.

Для змеевиков нагревателей должны использоваться крутоизогнутые протяжные отводы или по согласованию с покупателем штампосварные отводы.

Изготовление змеевика.

Разрешаются следующие виды сварки при условии, что предоставляется достаточное подтверждение того, что данная сварка обеспечивает необходимое качество, соответствующее всем применяемым стандартам:

- электродуговая сварка электродом с покрытием;

- ручная и автоматическая сварка вольфрамовым электродом в защитном газе;

- газовая сварка для труб из углеродистой стали диаметром 50 мм и менее;

- дуговая сверкав среде защитного газа;

Е- дуговая сварка специальным электродом в среде защитного газа.

Несъемные (остающиеся) подкладные кольца не допускаются. Как исключение допускается применение остающихся подкладных колец при сварке замыкающих стыков змеевиков.

Внутренняя аргоновая или гелиевая продувка должна использоваться для газовой сварки вольфрамовой дугой для сплавов состава 2.25 хром -- 1 молибден и выше, кроме сварки аустенитных нержавеющих сталей, где используется азот, если иного не указано покупателем. Углеродистые стали и сплавы ниже состава 2,25 хром -- 1 молибден могут свариваться без продувки сваренных слоев (проходов).

Каждый сварной шов (проход) должен быть равномерным по ширине и размеру на протяжении всей длины шва. Каждый сварной шов должен быть ровным и без окалин, включений. трещин, пористости. непровара и кольцевых канавок, за исключением разрешенных указанными стандартами. В дополнение суммарный сварочный слой должен быть с отсутствием волнистой поверхности, иметь правильное направление и единую форму «чешуек».

Стыковые сварные швы должны быть слегка выпуклыми и однородными по высоте, как указано в применяемых стандартах. Ограничения на усиление сварного шва должны при меняться одинаково как для наружной, таки внутренней поверхности шва.

Исправление сварных швов должно проводиться в соответствии с методикой исправления, одобренной покупателем. Исправления не должны приводить к повреждению прилегающего основного материала.

Температура предварительного нагрева, температура металла между проходами и температура термообработки после сварки должна проводиться в соответствии с положения ми применяемых стандартов [42].



3. Моделирование напряжено-деформированного состояния с учетом термосилового нагружения. Разработка модели и ее анализ

3.1 Проектирование змеевика в программном обеспечении SolidWorks

Современные темпы развития нефтеперерабатывающей и нефтехимической отрасли первостепенной задачей ставят увеличение эффективности эксплуатации используемого в данной области оборудования, в частности трубчатых печей. Трубчатые печи представляют собой основные технические аппараты технологических установок заводов нефтепереработки. Вследствие этого, особое значение получают задачи по увеличению устойчивой работы печей, притерпевающих в ходе эксплуатации существенные нагрузки и деформации, вызванные влиянием высоких температур.

Появилась необходимость разработки математической модели для оценки параметров процессов протекающих в камере радиации трубчатой нагревательной печи. Модель реализована посредством программного комплекса SolidWorks.

В принципе работы математической модели лежит общая система нестационарных нелинейных уравнений механики цельной среды. Причем реализованы изолированно, в виде отдельных процедур, решения уравнений Навье-Стокса и Эйлера. Численная интеграция настоящей системы математических уравнений применяет аксиомическую двухшаговую дифференциальную схему первого порядка, относящуюся к методам сквозного счета, так как допускает решение по всей счетной области по общему алгоритму, без начального выделения отличий. К преимуществам метода можно отнести его универсальность, полагающая расчет до- и сверхзвуковых течений по общему алгоритму, вероятность модификации применительно к расчету многокомпонентных и многофазных систем, относительная простота программирования. Совокупно с главной системой уравнений интегрируются уравнения теплопроводности и диффузии. Есть возможность учета химических реакций и многокомпонентности в системе газов, а также теплообмен с твердыми стенками.

Для достижения высоких технико-экономических показателей работы трубчатых печей первостепенное значение имеет задача оптимизации конструкции трубчатого змеевика.

Оптимизация может проводиться по технико-экономическим показателям эксплуатации трубчатых печей в целом. В этом случае за критерии оптимизации могут приниматься такие как: минимум удельных затрат материалов при условии выполнения заданных характеристик и показателей надежности; обеспечение продолжительной и стабильной номинальной производительности установки; максимальный выход целевых продуктов при минимальном расходе топлива и энергетических ресурсов.

Одна из задач оптимизации конструкции змеевиков, которая состоит в вычислении оптимальной температурной траектории по длине змеевика при заданных технологических параметрах управления.

Большое количество аварий на трубчатых печах связано с разгерметизацией трубчатого змеевика и выбросом технологической среды в объем печи. В этой связи особое значение имеет оптимизация режимов с целью снижения вероятности отказов змеевика.

Другой аспект оптимизации лежит в области оптимального проектирования конструкции змеевика с целью снижения металлоемкости при обеспечении необходимых условий прочности и жесткости.

В работе обсуждается в наиболее общей форме задача реализации последовательности и содержания различных этапов процедур оптимизации змеевиков с использованием их математических аналогов, полученных путем компьютерного моделирования с использованием программных комплексов ANSYS. Определенны направления оптимизации змеевика и его критерии. Рассматривается алгоритмы оптимизации змеевика по заданной скорости выхода продукта из печи и обеспечения заданной прочности.

Обычно при изготовлении змеевиков наилучший вариант эксперимента выполняется с помощью натурных испытаний, сравнивая характеристики различных образцов, что и требует значительного затрата времени и является не экономичным. Решение можно получить с применением численного моделирования на основе компьютерных технологий. Реализуемый при этом сценарный подход позволяет быстро и качественно оценить взаимосвязь множества свойств змеевика и выбрать его конструкцию таким образом, чтобы змеевик имел наименьшую стоимость, материалоемкость и наилучшие эксплуатационные свойства.

Этот подход основан на методах вычислительной гидродинамики для моделирования процессов тепломассопереноса при нагреве и частичном или полном испарении нефти в трубчатом змеевике, основанные на конечно-объёмных методах решения уравнений гидродинамики. Прочностной анализ трубчатого змеевика как системы, имеющую сложную геометрическую конфигурацию с различными конструктивными элементами выполнялся при помощи метода конечных элементов. Это позволяет получить точную оценку напряженно-деформированного состояния змеевика с учетом рабочих термосиловых нагрузок и реализован в программном комплексе ANSYS [43].

Предметом проектирвания являлся змеевик в материальном исполнении 15Х5М. Геометрические данные: длина трубок составляет L = 6000 мм; внутренний диаметр трубок и отводов d = 108 мм, толщина стенки s = 6 мм. С помощью 3D моделирования и операции выдавливания были произведены отдельные элементы змеевика (рис. 3.1 и 3.2). С помощью операции сопряжения соединяем полученные элементы змеевика и повторяем процесс несколько раз. В результате получаем готовую 3D модель (рис. 3.3).



Рисунок 3.1 - Элемент трубчатого змеевика (труба)

Длина трубы составляет L = 6000 мм. Внутренний диаметр d = 108 мм, толщина стенки s = 6 мм.

Рисунок 3.2 - Элемент трубчатого змеевика (отвод)



3.2 Моделирование змеевика в программном обеспечении Ansys

Многие задачи, с которыми приходится в настоящее время сталкиваться исследователям и инженерам, не поддаются аналитическому решению либо требуют огромных затрат на экспериментальную реализацию. Прогресс в разработке численных методов и компьютерного моделирования позволил существенно расширить круг задач, доступных анализу. Полученные на основе этих методов результаты используются практически во всех областях науки и техники. Метод конечных элементов (МКЭ) является мощным, надежным и современным средством исследования поведения конструкций в условиях разнообразных воздействий. Программа ANSYS, использующая МКЭ, широко известна и пользуется популярностью среди инженеров, занимающихся решением вопросов прочности. Средства МКЭ ANSYS позволяют проводить расчеты статического и динамического напряженно-деформированного состояния конструкций, в том числе геометрически и физически нелинейных задач механики деформируемого твердого тела. Это позволяет решить широкий круг инженерных задач. Первичными переменными, которые вычисляются в ходе конструкционного анализа в ANSYS, являются узловые перемещения. В дальнейшем, исходя из вычисленных перемещений в узлах сетки, определяются другие важные параметры: перемещение конструкции, напряжения, деформация, реакции и др.

В контактных задачах рассматривается контактное взаимодействие тел. Такие задачи имеют большое практическое значение. Они возникают, когда требуется исследовать процесс деформирования составных конструкций, при ударных взаимодействиях тел, при качении колеса по рельсу, по дороге. Контактное взаимодействие анализируется в прочностных расчётах упругих, вязкоупругих и пластичных тел при статическом или динамическом контакте. Контактное взаимодействие имеет место в шарнирных, фланцевых соединениях, при различных технологических операциях обработки - штамповки, резании, бурении нефтяных и газовых скважин, в шарико - и ролико - подшипниках, опорных частях мостовых пролетных строений, зубчатых колесах, фундаментах под сооружениями и др. Особенностью контактных задач является наличие на части поверхности упругого тела того или иного контакта с другим телом, абсолютно жестким или упругим. Граничные условия на поверхности контакта тел становятся специфическими. Поверхностные силы представляют собой результат взаимодействия рассматриваемого тела с примыкающими к нему телами. Если взаимодействуют твердые тела, то точки соприкосновения - точки контакта в области контакта перемещаются одинаково, или при наличии соприкасания, проскальзывают одна относительно другой. Все это осложняет граничные условия для каждого из контактных тел, так как неизвестны ни напряжения по поверхности контакта, ни перемещения точек этой поверхности [44].

Контактные задачи классифицируются:

по признаку размерности:

- плоские;

- пространственные (осесимметричные);

по признаку физических свойств контактирующих тел:

- контакт абсолютно жесткого и деформируемого (упругого) тела;

- контакт двух деформируемых тел;

по признаку размеров контактной площадки:

- площадка контакта сохраняет свои размеры и форму в процессе

роста силы (контакт плоского штампа и основания);

- площадка контакта увеличивается с ростом силы (контакт шаров);

- площадка контакта увеличивается с ростом силы до некоторого предела, после которого сохраняет свои размеры и форму (контакт штампа со сферической контактной поверхностью и основания); по условиям взаимодействия контактирующих тел на площадке контакта:

- отсутствие сил трения на всей поверхности контакта;

- наличие полного сцепления тел на поверхности контакта;

- наличие тангенциальных сил взаимодействия на части площадки контакта (сцепление контактных тел), величина которых меньше произведения нормального давления на коэффициент трения; а на остальной части площадки контакта - (проскальзывание) наличие тангенциальных сил трения, равных произведению нормального давления на коэффициент трения. Граница между участками контактной поверхности изменяется с ростом сил [44].

Модель была импортирована в программу Ansys. В данной программе конструкцию нагрузили внешними силами и давлением, с учетом движения жидкости. Далее представлены иллюстрации полученных результатов.

В данной программе конструкцию нагрузили внешними силами и давлением, с учетом движения жидкости. Рабочее давление 0,2 МПа, опоры установлены на начальных и конечных участках труб (расстояние между опорами 5200 мм), нефтепродукты фракции С4-С5, температура на входе 400 °С, на выходе 500 °С. Материал конструкции сталь 15Х5М. Время проведения испытания 8640 ч. - один календарный год. Далее представлены иллюстрации полученных результатов.

Физико - механические свойства стали:

- удельный вес: 7750 кг/м3 - термообработка: Отжиг 840 - 860oC, Охлаждение печь.

- твердость материала: HB 10 -1 = 170 МПа

- температура ковки, °С: начала 1200, конца 800. Сечения до 800 мм подвергаются отжигу с перекристаллизацией и одному переохлаждению.

- обрабатываемость резанием: в горячетканом состоянии при HB 170 и ув=390 МПа, Кх тв. спл = 2,7 и Кх б.ст=2,0

- свариваемость материала: трудносвариваемая. Способ сварки: РДС.

- необходимы подогрев и последующая термообработка..- склонность к отпускной хрупкости: не склонна

- подробные физико-механические свойства стали приведены в приложенииA.

На рисунке видно, что эквивалентное напряжение сосредоточено в области опор (подвесов).

Исходя из данной иллюстрации, можно сказать, что наибольшая суммарная деформация преобладает на начальном и конечном участках змеевика.

Тепловая деформация плавно распределена по всему участку змеевика в интервале от 400 ?С до 500 ?С.



4. Обобщение исследований

4.1 Анализ результатов

В результате моделирования и анализа модели змеевика были выявлены наиболее опасные участки конструкции, под влиянием термосиловых усилий. Таковыми опасными зонами являются области опор и зоны сварных швов (соединения труб и отводов). Суммарная же деформация в наибольшом значении приходит на начальный и конечный участок модели, а именно первая и последняя труба змеевика. А также деформация присутствует на всех отводах. Температурное поле змеевика увеличивается по всей длине конструкции. Вследствие этого и происходит разная деформация змеевика, тем самым конструкция теряет свою симметричность и рушится от перекашивания в сторону наибольшей деформации. Опираясь на данные результаты можно представить варианты обеспечения прочности змеевика трубчатой печи, как цельной конструкции.

Закрепление цельной конструкции выполнены таким образом, чтобы максимально компенсировать перемещения его элементов вследствие нагрева (термического расширения). Так, змеевик установлен на «катковых» опорах (ограничиваются перемещения элементов в вертикальном направлении) и может перемешаться в горизонтальной плоскости под действием усилий, вызванных термическим расширением его элементов в условиях эксплуатации. Вместе с тем конструкция опор не предусматривает возможности угловых перемещений змеевика относительно его продольной оси, что при разогреве приводит к появлению в узле соединения «труба-отвод-труба» изгибающего момента.

Детальный анализ поведения рассматриваемой конструкции при неравномерном нагреве по длине змеевика показал наличие дополнительного существенного фактора нагружения узла, связного с термическим расширением его элементов. Этот фактор оказывает доминирующее влияние на НДС змеевика[45].

Результаты численного моделирования в программе Ansys представлены в сводной таблице результатов 4.1

Таблицы 4.1 - Сводная таблица результатов

	Минимальное значение (min)	Максимальное значение (max)
Эквивалентное напряжение, МПа	0,5	1000
Эквивалентная упругая деформация, мм/мм	0,0004	0,003
Суммарная деформация, мм	4	39
Тепловая деформация, мм/мм	0,004	0,06



Заключение

1 На основе литературной обработки был рассмотрен змеевик трубчатой печи, его назначение, а также основные причины износа и разрушения конструкции.

2 Произведен расчет численного моделирования трубного экрана змеевика.

3 Выполнен анализ напряженно-деформированного состояния трубного экрана змеевика.



Список использованных источников

1 Берлин М.А. Износ основных элементов трубчатых печей/ М.А. Берлин. - М.: Высш.шк., 2000.-101 с.

2 Дьяков В.Г. Эксплуатация материалов в углеводородных средах печей пиролиза/ В.Г. Дьяков. - М.: Наука, 2001.- 203 с.

3 Ентус Н.Р. Трубчатые печи в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности/ Н.Р. Ентус. - М.: Высш.шк., 2002.- 203 с.

4 Бакшалов В.Е. Трубчатые печи/ Составители В.Е. Бакшалов, В.Ф. Дребенцов, Т.Г. Калинина, Н.И. Сметанкина, Е.И. Ширман. ? М.: Каталог, 2005.? 34 с.

5 Колесов С.Н. Материаловедение и технология конструкционных материалов: учеб. для вузов.- М.: Высш.шк., 2004.-519 с.

6 Арзамасов Б.Н. Макарова В.И., Мухин Г.Г, Материаловедение.- М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2008.- 646 с.

7 Фетисов Г.П. Материаловедение и технология металлов: учеб. для вузов.- М.: Высш.шк., 2005.- 862 с.

8 Коптяева Г.Б. Тимохова О.М., Основы материаловедения: учебное пособие.- Изд-во УГНТУ, 2013.- 182 с.

9 Новиков И.И. Золоторевский В.С., Металловедение, том 1: учебное пособие. - М.: МИСиС, 2009.- 496 с.

10 Тушинский, Л.И. Токарев А.В., Плохов А.О., Синдеев В.Н. Методы исследования материалов. - М.: Мир, 2004.- 380 с.

11 Ахметов С. А., Сериков Т. П., Кузеев И. Р., Баязитов М. И. Технология и оборудование процессов переработки нефти и газа: Санкт-Петербург: Недра, 2006. - 868 с.

12 Скобло А.И., Молоканов Ю.К., Владимиров А.И., Щелкунов В.А. Процессы и аппараты нефтегазопереработки и нефтехимии: Москва: Недра, 2000. - 677 с.

13 Кузнецов А.А., Кагерманов С.М., Судаков Е.Н. Расчеты процессов и аппаратов нефтеперерабатывающей промышленности: Ленинград: Химия, 1974. - 344 с.

14 Баклашов В.Е. Трубчатые печи, каталог: Москва: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1985. - 36 с.

15 Токарев Д.В. Оценка вероятности возникновения аварий на нефтеперерабатывающих, нефтехимических и химических предприятиях: Нефтегазовое дело, 2005.

16 Белов, П.Г. Системный анализ и моделирование опасных процессов в техносфере. Учеб.пособие для студентов вузов / П.Г. Белов М.: Академия, 2003.

17 Исламов, М.Ш. Проектирование и эксплуатация промышленных печей / М.Ш. Исламов - Л.: Химия, 1986.-280 с.

18 ГОСТ 2.101-68 ЕСКД. Единая система конструкторской документации. Виды изделий.

19 Юревич, Е.И. Проектирование технических систем / Е.И. Юревич - СПб.: ГТУ, 2001. - 5-7, 11 13-16 с.

20 Гольдшмидт, М.Г. Методология конструирования / М.Г. Гольдшмидт: Учеб. Пособие - Томск: ТПУ, 2007. - 7-8 с.

21 Лоцманенко, В.В. Проектирование и конструирование / В.В. Лоцманенко, Б.Е. Кочегаров: Учеб. Пособие - Владивосток: ДВГТУ, 2004. - 7-16, 27-29 с

22 Ширялкин А.Ф. Стандартизация и техническое регулирование в аспекте качества продукции: учебное пособие. Ульяновск: УлГТУ, 2006. стр. 51-52

23 Радкевич Я.М. Схиртладзе А.Г. Лактионов Б.И. Метрология, стандартизация и сертификация, высш. шк., 2-е издание, 2006 г., стр. 225

24 Каблов Е.Н. Стратегические направления развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года /В сб.: Авиационные материалы и техноло-гии: Юбилейный науч.-техн. сб. (приложение к журналу «Авиационные материа-лы и технологии»). М: ВИАМ. 2012. С. 7-17.

25 Шалькевич А.Б., Вознесенская Н.М., Покровская Н.Г., Маркова Е.С. Высокопроч-ные конструкционные и коррозионностойкие стали для самолетов нового поколения /В сб. 75 лет. Авиационные материалы. Избранные труды «ВИАМ» 1932-2007: Юбилейный науч.-технич. сб. М.: ВИАМ. 2007. С. 142-150.

26 Электронный версия руководства к ANSYS - Core, 001252, Fifth Edition, Published November 1999, Inc. is a UL registered ISO 9001: 1994 Company.

27 Ахметшин Э.Ф. Трубный экран змеевика печи/ Э.Ф. Ахметшин, М.И. Баязитов // Основной раздел: современная наука и ее развитие - 2017 - М.: Изд-во Аллея науки , 2017. - С. 269-280.

Размещено на Allbest.ru