0,018+0,023+0,043+0,033+0,027+0,038+0,029+0,023+0,012+0,028+0,069+

0,023+0,012+0,027+0,027+0,025+0,027+0,020+0,036+0,025+0,46+0,13-

0,30+0,47+0,12-0,087-0,018-0,097+0,17+0,081+0,076-0,0099-0,025-0,11+

0,065+0,036-0,022-0,094+0,018+0,023+0,17+0,082+0,028+0,30+0,25+0,017+

0,066+0,021+0,046-0,027-0,27-0,033-0,060-0,009-0,0096-0,034-0,013-

0,011-0,0019+0,038-0,18-0,001-0,033-0,0098-0,12+0,0018-0,0066+0,029-0,15-

0,0015-0,10-0,026-0,067+0,020-0,065+0,0017-0,003+0,029+0,0052+0,0039+

0,00195+0,12+0,009+0,0045+0,0015+0,0059+0,0029+0,0052+0,003+0,00312+

0,00212+0,0015+0,001+0,00065+0,0035+0,0094+0,0047+0,0045+0,0013+

0,0002+0,0072+0,0035+0,0059+0,014+0,0035+0,0002+0,0047+0,0035+0,0013

+0,0047+0,0025+0,0025+0,0033+0-0,00195-0,0033-0,0052-0,0045-0,0075-

0,012-0,015-0,0049-0,0078-0,00195-0,0025-0,0026-0,0064-0,0059-0,0035-

0,0013-0,0041-0,0050-0,0059-0,0035-0,0026-0,0050-0,0059-0,0026-0,003-

0,0082-0,0039-0,029-0,0091-0,0104-0,012-0,021-0,021-0,029-0,032-0,016-

0,019-0,0091-0,008-0,009-0,0083-0,0094-0,0095-0,001-0,014-0,012-0,0094-

0,0098-0,017-0,013-0,013-0,0072-0,0085-0,021-0,013-0,013-0,0098-0,0085-

0,019-0,011-0,057-0,016-0,018-0,020-0,038-0,038-0,045-0,048-0,059-0,026-

0,029-0,016-0,014-0,015-0,014- 0,015-0,016-0,021-0,023-0,018-0,017-0,028-

0,021-0,020-0,011-0,017-0,021-0,020-0,017-0,014-0,030-0,018-0,50-0,60-1,04-

1,52-0,51-0,39-0,061-0,96-0,21-0,31-0,15-0,097-0,24-0,15-0,20-0,95-0,30-0,41-

0,061-0,042-0,21-0,31-0,057-0,53-0,59-0,034-0,13-0,082-0,50-0,26-1,02-0,097-

0,19-0,028-0,029-0,11-0,13-0,11-0,041-0,046-0,054-0,055-0,61-0,83-0,20-0,22-

0,39-0,51-0,019-0,028-0,49-0,69-0,45-0,55-0,43-0,48-0,18-0,26-0,12-0,16-0,15-

0,038-0,40-0,042-0,089-0,092-0,096-0,093-0,059-0,062-0,038-0,031-0,032-

0,033-0,033-0,033-0,043-0,03-0,057-0,039-0,0604-0,039-0,022-0,044-0,047-

0,038-0,095-0,047-0,047-0,039-0,022-0,039-0,047-0,039-0,039-0,031-0,063-

0,0403-0,17-0,046-0,049-0,011-0,011-0,11-0,11-0,07-0,073-0,046-0,036-0,037-

0,038-0,038-0,038-0,05-0,036-0,067-0,046-0,071-0,046-0,026-0,052-0,055-

0,045-0,11-0,055-0,046-0,026-0,046-0,055-0,0072-0,0072-0,037-0,074-0,047-

0,20-0,053-0,054-0,056-0,12-0,12-0,13-0,13-0,081-0,084-0,053-0,042-0,041-

0,043-0,044-0,043-0,044-0,055-0,078-0,006-0,053-0,030-0,052-0,13-0,063-

0,053-0,053-0,042-0,084-0,055-0,25-0,060-0,061-0,063-0,14-0,14-0,15-0,14-

0,18-0,092-0,095-0,060-0,047-0,047-0,049-0,050-0,049-0,049-0,062-0,089-

0,068-0,060-0,093-0,071-0,060-0,033-0,060-0,071-0,060-0,060-0,048-0,095-

0,062=-9,78 кГ*см

Выбираем произвольную координату Y_k= 32

P_k= УМ_x/Y_k

P_k=9,78/50,3=0,1945 кГ

Теперь определим длину компенсационного ножа L:

L= (Pk*l)/P

L=0,1945*100/13=1,49 м

Так как штанц-форма меньше по размеру, то следует поставить 2 ножа по

700 мм и 1 нож =90 мм.

4.7.4 Расчёт силовой балансировки штанцевального штампа

Определение величины деформации резины [1].

Задаёмся высотой режущих ножей - h_р=23,8 мм, толщиной основания - a=15мм, величиной выступания эжекторного материала над режущими ножами Дh =1,2 мм.

Высота эжекторного материала (h₀) равна:

h₀=h_p+Дh - a=23,8+1,2 - 15=10 мм

h_сж= h₀ - Дh - S_мат=10 - 1,2 - 0,3 =8,5 мм

h_p - высота режущих ножей;

Дh - разница между высотой эжекторного материала и режущих ножей;

а - толщина фанеры.

Е _сж= (h₀ - h_сж)/ h₀ =15 %

Выбираем резину для эжекторного материала исходя из величины

е _сж< е _макс и рекомендаций: марка RG 40 - микропористые полиуретаны.

Из графика «Боковое расширение резины (х_Б) марки RG 40» находим, что х_Б=440 мкм =0,44 мм, а из графика «Напряжение сжатия от величины деформации е _сж » - =3,6 кгс/см² [2]:

Ширину В задаём конструктивно, В=9 мм и В=4 мм.

Правило силового уравновешивания [1]:

УМР_СЖ(Х)=0

УМР_СЖ(Y)=0

P_i=*S_сеч=*L* В

УМ_x= - Р₁*ОХ₁- Р₂*ОХ₂ - Р₃*ОХ₃- Р₄*ОХ₄- Р5*ОХ₅ - Р₆*ОХ₆ -

Р₇*ОХ₇- Р₈*ОХ₈-Р₉*ОХ₉- Р₁₀*ОХ₁₀- Р₁₁*ОХ₁₁- Р₁₂*ОХ₁₂-

Р₁₃*ОХ₁₃- Р₁₄*ОХ₁₄+ Р₁₅*ОХ₁₅+ Р₁₆*ОХ₁₆+ Р₁₇*ОХ₁₇+

Р₁₈*ОХ₁₈ + Р₁₉*ОХ₁₉+ Р₂₀*ОХ₂₀ +Р_45-46*ОХ₂₁+ Р_3-46*ОХ₂₁ +

Р₂₂*ОХ₂₂+ Р₂₃*ОХ₂₃+ Р₂₄*ОХ₂₄ + Р₂₅*ОХ₂₅ + Р₂₆*ОХ₂₆+

Р₂₇*ОХ₂₇+Р₂₈*ОХ₂₈+Р₂₉*ОХ₂₉+ Р₃₀*ОХ₃₀+ Р₃₁*ОХ₃₁+Р₃₂*ОХ₃₂+

Р₃₃*ОХ₃₃+ Р₃₄*ОХ₃₄+Р₃₅*ОХ₃₅ + Р₃₆*ОХ₃₆- Р₃₇*ОХ₃₇ +

Р₃₈*ОХ₃₈+ Р₃₉*ОХ₃₉ +Р₄₀*ОХ₄₀₊Р₄₁*ОХ₄₁ +Р₄₂*ОХ₄₂-

Р₄₃*ОХ₄₃- Р₄₄*ОХ₄₄ - Р₄₅*ОХ₄₅ -Р₄₆*ОХ₄₆- Р₄₇*ОХ₄₇- Р₄₈*ОХ₄₈-

Р₄₉*ОХ₄₉- Р₅₀*ОХ₅₀- Р₅₁*ОХ₅₁-Р₅₂*ОХ₅₂- Р₅₃*ОХ₅₃-

Р₅₄*ОХ₅₄-Р₅₅*ОХ₅₅- Р₅₆*ОХ₅₆- Р₅₇*ОХ₅₇- Р₅₈*ОХ₅₈-

Р₅₉*ОХ₅₉ - Р₆₀*ОХ₆₀- Р₆₁*ОХ₆₁ - Р₆₂*ОХ₆₂- Р₆₃*ОХ₆₃- Р₆₄*ОХ₆₄ -

Р₆₅*ОХ₆₅ -Р₆₆*ОХ₆₆- Р₆₇*ОХ₆₇-Р₆₈*ОХ₆₈ - Р₆₉*ОХ₆₉-

Р₇₀*ОХ₇₀+4*(Р₇₁*ОХ₇₁+ Р₇₂*ОХ₇₂+ Р₇₃*ОХ₇₃+ Р₇₄*ОХ₇₄+ Р₇₅*ОХ₇₅ +

Р₇₆*ОХ₇₆+ Р₇₇*ОХ₇₇ +Р₇₈*ОХ₇₈+ Р₇₉*ОХ₇₉ +Р₈₀*ОХ₈₀+ Р₈₁*ОХ₈₁+

Р₈₂*ОХ₈₂ + Р₈₃*ОХ₈₃ +Р₈₄*ОХ₈₄+ Р₈₅*ОХ₈₅+Р₈₆*ОХ₈₆+ Р₈₇*ОХ₈₇+

Р₈₈*ОХ₈₈)+ Р₈₉*ОХ₈₉;

УМ_x=3*(-40,95-42,6-40,65-40,95-306,16-306,16-306,16-306,16-9,75-8,25-

32,12-32,12-4-4+2,25+2,25+3,75+3,75+5,25+5,25+24,75+24,75

+262,5+262,5+27,75+27,75+44+44+194,326+194,326+129,36+138,6+138,6+

465,56+421,4+41+28,75+26,25+11,25+8,75+224,72-10,8-10,8-6,9-8,1-7,95-

6,45-4,8-4,05-4,5-6,9-8,1-7,95-6,45-4,8-4,05-4,5-10,66-173,6-148,2-102,6-19,8-

19,8-19,8-235,2-148,2-15-9,6-

7,65+30,68+21,24+30,68+30,68+32,89+34,58+23,94+22,14+23,94+27,8+

29,1+26,19+30,9+43,65+41,7+102,86)=3481,506 кГ*см

Таким образом, дисбаланс по оси Х должен быть устранён за счёт компенсационной резины. В связи с тем, что компенсационный нож обрезинивается с двух сторон, момент от сжатия компенсационной резины с одной стороны ножа составит:

М_1х= М_х/2

М_1х=3481,506/2=1740,753 кГ*см

Учитывая, что координата ножа по оси Х=32 см, определяем величину усилия сжатия резины:

Р_СЖ= М_1х / X_к

Р_СЖ=1740,753/32=54,4 кГ

Определяем длину компенсационной резины:

L= Р_СЖ/ _сж*В

L=54,4/(3,6*0,9)=16,79 см

Таким образом, компенсационный нож по оси Х должен быть обклеен с двух сторон компенсационной резиной В=9 мм, L= 167,9 мм.

УМ_x=2*(-2*А₁*Х₁ - А₃*Х₃ - А₄*Х₄) - А₉*Х₉- А₉'*Х₉- А₁₀*Х₁₀- А₁₁*Х₁₁+

А₁₂*Х₁₂+ А₁₃*Х₁₃+ А₁₄*Х₁₄+А₁₅*Х₁₅+ А₁₆*Х₁₆+ 16*А₁₇*Х₁₇+4*А₂₁*Х₂₁;

УМ_x=2*(-29,48-18,6-29,76)-37,4-2,38-37,4-4+220+44+181,76+220+44+

+181,76+181,76+122,5+26,19+66,56=3595,56 кГ*см

Учитывая, что координата ножа по оси Х=32 см, определяем величину усилия сжатия резины:

М_1х= М_х/2

М_1х=3595,335/2=1797,67 кГ*см

Учитывая, что координата ножа по оси Х=32 см, определяем величину усилия сжатия резины:

Р_СЖ= М_1х / X_к

Р_СЖ= 1797,67/32=56,18 кГ

Определяем длину компенсационной резины:

L= Р_СЖ/ _сж*В

L=56,18/(3,6*0,4)=39 см

Таким образом, компенсационный нож по оси Х должен быть обклеен с двух сторон компенсационной резиной В=4 мм, L= 390 мм.

УМ_y= [Р₁*ОХ₁+ Р₂*ОХ₂ + Р₃*ОХ₃+ Р₄*ОХ₄+ Р5*ОХ₅ + Р₆*ОХ₆ +

Р₇*ОХ₇+ Р₈*ОХ₈+Р₉*ОХ₉+ Р₁₀*ОХ₁₀+Р₁₁*ОХ₁₁+ Р₁₂*ОХ₁₂+

Р₁₃*ОХ₁₃+ Р₁₄*ОХ₁₄+ Р₁₅*ОХ₁₅+ Р₁₆*ОХ₁₆+ Р₁₇*ОХ₁₇+

Р₁₈*ОХ₁₈ + Р₁₉*ОХ₁₉+ Р₂₀*ОХ₂₀ +Р_45-46*ОХ₂₁+ Р_3-46*ОХ₂₁ +

Р₂₂*ОХ₂₂+ Р₂₃*ОХ₂₃+ Р₂₄*ОХ₂₄ + Р₂₅*ОХ₂₅ + Р₂₆*ОХ₂₆+

Р₂₇*ОХ₂₇+Р₂₈*ОХ₂₈+Р₂₉*ОХ₂₉+ Р₃₀*ОХ₃₀+ Р₃₁*ОХ₃₁+Р₃₂*ОХ₃₂+

Р₃₃*ОХ₃₃+ Р₃₄*ОХ₃₄+Р₃₅*ОХ₃₅ + Р₃₆*ОХ₃₆- Р₃₇*ОХ₃₇ +

Р₃₈*ОХ₃₈+ Р₃₉*ОХ₃₉ +Р₄₀*ОХ₄₀₊Р₄₁*ОХ₄₁ +Р₄₂*ОХ₄₂+

Р₄₃*ОХ₄₃+ Р₄₄*ОХ₄₄ + Р₄₅*ОХ₄₅ +Р₄₆*ОХ₄₆+Р₄₇*ОХ₄₇+ Р₄₈*ОХ₄₈+

Р₄₉*ОХ₄₉+ Р₅₀*ОХ₅₀+ Р₅₁*ОХ₅₁+Р₅₂*ОХ₅₂+ Р₅₃*ОХ₅₃+

Р₅₄*ОХ₅₄+Р₅₅*ОХ₅₅+ Р₅₆*ОХ₅₆+ Р₅₇*ОХ₅₇+ Р₅₈*ОХ₅₈+

Р₅₉*ОХ₅₉ + Р₆₀*ОХ₆₀+ Р₆₁*ОХ₆₁+Р₆₂*ОХ₆₂+ Р₆₃*ОХ₆₃+ Р₆₄*ОХ₆₄ +

Р₆₅*ОХ₆₅ +Р₆₆*ОХ₆₆+ Р₆₇*ОХ₆₇+Р₆₈*ОХ₆₈ + Р₆₉*ОХ₆₉+

Р₇₀*ОХ₇₀+Р₇₁*ОХ₇₁+ Р₇₂*ОХ₇₂+ Р₇₃*ОХ₇₃+ Р₇₄*ОХ₇₄+ Р₇₅*ОХ₇₅ +

Р₇₆*ОХ₇₆+ Р₇₇*ОХ₇₇ +Р₇₈*ОХ₇₈+ Р₇₉*ОХ₇₉ +Р₈₀*ОХ₈₀+ Р₈₁*ОХ₈₁+

Р₈₂*ОХ₈₂ + Р₈₃*ОХ₈₃ +Р₈₄*ОХ₈₄+ Р₈₅*ОХ₈₅+Р₈₆*ОХ₈₆+ Р₈₇*ОХ₈₇+

Р₈₈*ОХ₈₈+ Р₈₉*ОХ₈₉ +Р₉₀*ОХ₉₀ + Р₉₁*ОХ₉₁+ Р₉₂*ОХ₉₂ +Р₉₃*ОХ₉₃+ Р₉₄*ОХ₉₄

+Р₉₅*ОХ₉₅+ Р₉₆*ОХ₉₆+ Р₉₇*ОХ₉₇ + Р₉₈*ОХ₉₈ + Р₉₉*ОХ₉₉+

Р₁₀₀*ОХ₁₀₀+Р₁₀₁*ОХ₁₀₁+Р₁₀₂*ОХ₁₀₂+ Р₁₀₃*ОХ₁₀₃+ Р₁₀₄*ОХ₁₀₄+Р₁₀₅*ОХ₁₀₅+

Р₁₀₆*ОХ₁₀₆+ Р₁₀₇*ОХ₁₀₇+Р₁₀₈*ОХ₁₀₈ + Р₁₀₉*ОХ₁₀₉+ Р₁₁₀*ОХ₁₁₀ +

Р₁₁₁*ОХ₁₁₁+ Р₁₁₂*ОХ₁₁₂ +Р₁₁₃*ОХ₁₁₃+Р₁₁₄*ОХ₁₁₄ +Р₁₁₅*ОХ₁₁₅+

Р₁₁₆*ОХ₁₁₆+ Р₁₁₇*ОХ₁₁₇ +Р₁₁₈*ОХ₁₁₈ +Р₁₁₉*ОХ₁₁₉+ Р₁₂₀*ОХ₁₂₀+ Р₁₂₁*ОХ₁₂₁+

Р₁₂₂*ОХ₁₂₂+ Р₁₂₃*ОХ₁₂₃+Р₁₂₄*ОХ₁₂₄+Р₁₂₅*ОХ₁₂₅+Р₁₂₆*ОХ₁₂₆+

Р₁₂₇*ОХ₁₂₇+Р₁₂₈*ОХ₁₂₈+Р₁₃₀*ОХ₁₃₀+Р₁₃₁*ОХ₁₃₁+Р₁₃₂*ОХ₁₃₂+

Р₁₃₃*ОХ₁₃₃ + Р₁₃₄*ОХ₁₃₄+ Р₁₃₅*ОХ₁₃₅ + Р₁₃₆*ОХ₁₃₆+ Р₁₃₇*ОХ₁₃₇+ Р₁₃₈*ОХ₁₃₈ +

Р₁₃₉*ОХ₁₃₉ -Р₁₄₀*ОХ₁₄₀]'+ [Р₁*ОХ₁+ Р₂*ОХ₂ + Р₃*ОХ₃+ Р₄*ОХ₄+ Р5*ОХ₅ +

Р₆*ОХ₆ +Р₇*ОХ₇+ Р₈*ОХ₈+Р₉*ОХ₉+ Р₁₀*ОХ₁₀+Р₁₁*ОХ₁₁+ Р₁₂*ОХ₁₂+

Р₁₃*ОХ₁₃+ Р₁₄*ОХ₁₄+ Р₁₅*ОХ₁₅+ Р₁₆*ОХ₁₆+ Р₁₇*ОХ₁₇+

Р₁₈*ОХ₁₈ + Р₁₉*ОХ₁₉+ Р₂₀*ОХ₂₀ +Р_45-46*ОХ₂₁+ Р_3-46*ОХ₂₁ +

Р₂₂*ОХ₂₂+ Р₂₃*ОХ₂₃+ Р₂₄*ОХ₂₄ + Р₂₅*ОХ₂₅ + Р₂₆*ОХ₂₆+

Р₂₇*ОХ₂₇+Р₂₈*ОХ₂₈+Р₂₉*ОХ₂₉+ Р₃₀*ОХ₃₀+ Р₃₁*ОХ₃₁+Р₃₂*ОХ₃₂+

Р₃₃*ОХ₃₃- Р₃₄*ОХ₃₄-Р₃₅*ОХ₃₅ - Р₃₆*ОХ₃₆- Р₃₇*ОХ₃₇ -

Р₃₈*ОХ₃₈- Р₃₉*ОХ₃₉ -Р₄₀*ОХ₄₀₊Р₄₁*ОХ₄₁ -Р₄₂*ОХ₄₂-

Р₄₃*ОХ₄₃- Р₄₄*ОХ₄₄ - Р₄₅*ОХ₄₅ +Р₄₆*ОХ₄₆+Р₄₇*ОХ₄₇+ Р₄₈*ОХ₄₈+

Р₄₉*ОХ₄₉+ Р₅₀*ОХ₅₀- Р₅₁*ОХ₅₁-Р₅₂*ОХ₅₂- Р₅₃*ОХ₅₃-

Р₅₄*ОХ₅₄-Р₅₅*ОХ₅₅- Р₅₆*ОХ₅₆- Р₅₇*ОХ₅₇- Р₅₈*ОХ₅₈+

Р₅₉*ОХ₅₉ + Р₆₀*ОХ₆₀+ Р₆₁*ОХ₆₁-Р₆₂*ОХ₆₂- Р₆₃*ОХ₆₃- Р₆₄*ОХ₆₄ -

Р₆₅*ОХ₆₅ -Р₆₆*ОХ₆₆- Р₆₇*ОХ₆₇-Р₆₈*ОХ₆₈ - Р₆₉*ОХ₆₉-

Р₇₀*ОХ₇₀+Р₇₁*ОХ₇₁+ Р₇₂*ОХ₇₂+ Р₇₃*ОХ₇₃+ Р₇₄*ОХ₇₄+ Р₇₅*ОХ₇₅ +

Р₇₆*ОХ₇₆+ Р₇₇*ОХ₇₇ +Р₇₈*ОХ₇₈+ Р₇₉*ОХ₇₉ +Р₈₀*ОХ₈₀+ Р₈₁*ОХ₈₁+

Р₈₂*ОХ₈₂ + Р₈₃*ОХ₈₃ +Р₈₄*ОХ₈₄+ Р₈₅*ОХ₈₅+Р₈₆*ОХ₈₆+ Р₈₇*ОХ₈₇-

Р₈₈*ОХ₈₈- Р₈₉*ОХ₈₉ -Р₉₀*ОХ₉₀ - Р₉₁*ОХ₉₁- Р₉₂*ОХ₉₂ -Р₉₃*ОХ₉₃- Р₉₄*ОХ₉₄

-Р₉₅*ОХ₉₅- Р₉₆*ОХ₉₆- Р₉₇*ОХ₉₇ - Р₉₈*ОХ₉₈ - Р₉₉*ОХ₉₉-

Р₁₀₀*ОХ₁₀₀-Р₁₀₁*ОХ₁₀₁-Р₁₀₂*ОХ₁₀₂- Р₁₀₃*ОХ₁₀₃- Р₁₀₄*ОХ₁₀₄-Р₁₀₅*ОХ₁₀₅-

Р₁₀₆*ОХ₁₀₆- Р₁₀₇*ОХ₁₀₇-Р₁₀₈*ОХ₁₀₈ - Р₁₀₉*ОХ₁₀₉- Р₁₁₀*ОХ₁₁₀ -

Р₁₁₁*ОХ₁₁₁- Р₁₁₂*ОХ₁₁₂ - Р₁₁₃*ОХ₁₁₃-Р₁₁₄*ОХ₁₁₄ - Р₁₁₅*ОХ₁₁₅-

Р₁₁₆*ОХ₁₁₆- Р₁₁₇*ОХ₁₁₇ -Р₁₁₈*ОХ₁₁₈ -Р₁₁₉*ОХ₁₁₉- Р₁₂₀*ОХ₁₂₀- Р₁₂₁*ОХ₁₂₁-

Р₁₂₂*ОХ₁₂₂- Р₁₂₃*ОХ₁₂₃-Р₁₂₄*ОХ₁₂₄-Р₁₂₅*ОХ₁₂₅-Р₁₂₆*ОХ₁₂₆-

Р₁₂₇*ОХ₁₂₇-Р₁₂₈*ОХ₁₂₈-Р₁₃₀*ОХ₁₃₀-Р₁₃₁*ОХ₁₃₁-Р₁₃₂*ОХ₁₃₂-

Р₁₃₃*ОХ₁₃₃ - Р₁₃₄*ОХ₁₃₄- Р₁₃₅*ОХ₁₃₅ - Р₁₃₆*ОХ₁₃₆- Р₁₃₇*ОХ₁₃₇- Р₁₃₈*ОХ₁₃₈ - Р₁₃₉*ОХ₁₃₉ -Р₁₄₀*ОХ₁₄₀]'' +[-Р₁*ОХ₁- Р₂*ОХ₂ - Р₃*ОХ₃- Р₄*ОХ₄- Р5*ОХ₅ -

Р₆*ОХ₆ -Р₇*ОХ₇- Р₈*ОХ₈-Р₉*ОХ₉- Р₁₀*ОХ₁₀-Р₁₁*ОХ₁₁- Р₁₂*ОХ₁₂-

Р₁₃*ОХ₁₃- Р₁₄*ОХ₁₄- Р₁₅*ОХ₁₅- Р₁₆*ОХ₁₆- Р₁₇*ОХ₁₇-

Р₁₈*ОХ₁₈ - Р₁₉*ОХ₁₉- Р₂₀*ОХ₂₀ - Р_45-46*ОХ₂₁- Р_3-46*ОХ₂₁ -

Р₂₂*ОХ₂₂- Р₂₃*ОХ₂₃- Р₂₄*ОХ₂₄ - Р₂₅*ОХ₂₅ - Р₂₆*ОХ₂₆-

Р₂₇*ОХ₂₇-Р₂₈*ОХ₂₈-Р₂₉*ОХ₂₉- Р₃₀*ОХ₃₀- Р₃₁*ОХ₃₁-Р₃₂*ОХ₃₂-

Р₃₃*ОХ₃₃- Р₃₄*ОХ₃₄-Р₃₅*ОХ₃₅ - Р₃₆*ОХ₃₆- Р₃₇*ОХ₃₇ -

Р₃₈*ОХ₃₈- Р₃₉*ОХ₃₉ -Р₄₀*ОХ₄₀₊Р₄₁*ОХ₄₁ -Р₄₂*ОХ₄₂-

Р₄₃*ОХ₄₃- Р₄₄*ОХ₄₄ - Р₄₅*ОХ₄₅ -Р₄₆*ОХ₄₆-Р₄₇*ОХ₄₇- Р₄₈*ОХ₄₈-

Р₄₉*ОХ₄₉- Р₅₀*ОХ₅₀- Р₅₁*ОХ₅₁-Р₅₂*ОХ₅₂- Р₅₃*ОХ₅₃-

Р₅₄*ОХ₅₄-Р₅₅*ОХ₅₅- Р₅₆*ОХ₅₆- Р₅₇*ОХ₅₇- Р₅₈*ОХ₅₈-

Р₅₉*ОХ₅₉ - Р₆₀*ОХ₆₀- Р₆₁*ОХ₆₁-Р₆₂*ОХ₆₂- Р₆₃*ОХ₆₃- Р₆₄*ОХ₆₄ -

Р₆₅*ОХ₆₅ -Р₆₆*ОХ₆₆- Р₆₇*ОХ₆₇-Р₆₈*ОХ₆₈ - Р₆₉*ОХ₆₉-

Р₇₀*ОХ₇₀-Р₇₁*ОХ₇₁- Р₇₂*ОХ₇₂- Р₇₃*ОХ₇₃- Р₇₄*ОХ₇₄-Р₇₅*ОХ₇₅ -

Р₇₆*ОХ₇₆- Р₇₇*ОХ₇₇ -Р₇₈*ОХ₇₈- Р₇₉*ОХ₇₉ -Р₈₀*ОХ₈₀- Р₈₁*ОХ₈₁-

Р₈₂*ОХ₈₂ - Р₈₃*ОХ₈₃ -Р₈₄*ОХ₈₄- Р₈₅*ОХ₈₅-Р₈₆*ОХ₈₆- Р₈₇*ОХ₈₇-

Р₈₈*ОХ₈₈- Р₈₉*ОХ₈₉ -Р₉₀*ОХ₉₀ - Р₉₁*ОХ₉₁- Р₉₂*ОХ₉₂ -Р₉₃*ОХ₉₃- Р₉₄*ОХ₉₄

-Р₉₅*ОХ₉₅- Р₉₆*ОХ₉₆- Р₉₇*ОХ₉₇ - Р₉₈*ОХ₉₈ - Р₉₉*ОХ₉₉-

Р₁₀₀*ОХ₁₀₀-Р₁₀₁*ОХ₁₀₁-Р₁₀₂*ОХ₁₀₂- Р₁₀₃*ОХ₁₀₃- Р₁₀₄*ОХ₁₀₄-Р₁₀₅*ОХ₁₀₅-

Р₁₀₆*ОХ₁₀₆- Р₁₀₇*ОХ₁₀₇-Р₁₀₈*ОХ₁₀₈ - Р₁₀₉*ОХ₁₀₉- Р₁₁₀*ОХ₁₁₀ -

Р₁₁₁*ОХ₁₁₁- Р₁₁₂*ОХ₁₁₂ - Р₁₁₃*ОХ₁₁₃-Р₁₁₄*ОХ₁₁₄ - Р₁₁₅*ОХ₁₁₅-

Р₁₁₆*ОХ₁₁₆- Р₁₁₇*ОХ₁₁₇ -Р₁₁₈*ОХ₁₁₈ -Р₁₁₉*ОХ₁₁₉- Р₁₂₀*ОХ₁₂₀- Р₁₂₁*ОХ₁₂₁-

Р₁₂₂*ОХ₁₂₂- Р₁₂₃*ОХ₁₂₃-Р₁₂₄*ОХ₁₂₄-Р₁₂₅*ОХ₁₂₅-Р₁₂₆*ОХ₁₂₆-

Р₁₂₇*ОХ₁₂₇-Р₁₂₈*ОХ₁₂₈-Р₁₃₀*ОХ₁₃₀-Р₁₃₁*ОХ₁₃₁-Р₁₃₂*ОХ₁₃₂-

Р₁₃₃*ОХ₁₃₃ - Р₁₃₄*ОХ₁₃₄- Р₁₃₅*ОХ₁₃₅ - Р₁₃₆*ОХ₁₃₆- Р₁₃₇*ОХ₁₃₇- Р₁₃₈*ОХ₁₃₈ - Р₁₃₉*ОХ₁₃₉ -Р₁₄₀*ОХ₁₄₀]'''

УМ_y=70,05+67,65+65,1+70,05+833,04+815,24+788,54+779,64+68,7+388,562

+340,472+99,2+81,2+71,7+63,45+71,7+63,45+71,7+63,45+71,7+63,45+99,2+

81,2+388,652+340,472+198,44+208,8+196,65+601,52+591,92+60,4+75,5+

75,5+75,5+75,5+413,4+392,2+262,08+172,8+50,55+53,25+56,1+58,05+56,25+

53,7+50,85+40,05+37,35+34,5+32,55+34,35+36,9+39,75+53,69+461,28+

414,96+163,08+35,53+33,22+30,8+366,24+273,6+57+27,75+26,25+50,44+

33,75+47,19+45,24+50,7+50,44+33,75+33,75+31,5+31,5+36,3+91,92+38,5+

37,5+32,85+36,5+52,8+124,32+43,29+28,8+27,72+38,09+43,55+43,29+28,8+

28,8+26,55+26,55+30,8+32+27,9+31+44,55+42,15+103,97+36,14+23,85+

22,77+30,94+36,4+36,14+23,85+21,6+21,6+25,3+26,5+22,95+25,5+36,3+33,9

+83,62+29,25+19,35+17,82+23,79+29,25+28,99+18,9+18,9+16,65+16,65+19,8

+21+18+20+28,05+25,65+27,15+19,05+24,98+13,95+19,05+227,84+210,04+1

83,34+165,54+17,7+17,7+115,63+67,45+31,2+13,2+20,7+12,45+20,7+12,45+2

0,7+12,45+20,7+12,45+20,7+12,45+,20,7+12,45+20,7+12,45+31,2+13,2+

115,63+67,45+48,84+55,8+43,65-98,88-74,48-7,6-9,5-9,5-9,5-9,5-309,52-

330,72+17,28-72+0,45+2,25+5,1+ 7,05+5,25+2,7-0,15-10,95-13,65-16,5-18,45-

16,65-14,1-11,25+2,21+39,68+27,36-20,52-1,87-4,18-6,6-204,52-114-45-23,25-

24,75+6,24+3,15+2,99+1,04+6,5+6,24+3,15+0,9+0,9+2,3+10,32+4,5+3,5+2,25

+2,5+1,8-0,6-1,48-0,91-1,8-2,88-6,11-0,65-0,91-1,8-4,05-4,05-3,2-2-2,7-3-6,45-

8,85-21,83-8,06-6,75-7,83-13,26-7,8-8,06-6,75-6,75-9-9-8,7-7,5-7,65-8,5-17,64-

17,1-42,18-15,21-11,7-12,78-20,41-14,95-15,21-11,7-11,7-13,95-13,95-14,2-13-

12,6-14-22,95-25,35-25,35-31,95-34,35-36,9-31,95-377,36-395,16-421,86-

439,66-33,3-33,3-157,388-205,568-37-55-30,3-38,55-30,3-38,55-30,3-38,55-

30,3-38,55-30,3-38,55-30,3-38,55-37-55-157,388-205,568-100,76-97,2-109,35-

799,28-740,88-75,6-75,6-75,6-75,6-75,6-1030,32-1051,52-227,52-316,8-51,45-

48,75-45,9-43,95-75,75-48,3-51,15-61,95-64,65-67,5-69,45-67,65-65,1-62,25-

34,71-381,92-360,24-204,12-39,27-41,58-44-776,16-501,6-147-74,25-75,75-

37,96-27,45-41,21-43,16-37,3-37,96-27,45-27,45-29,7-29,7-31,7-71,28-29,5-

30,5-28,35-31,5-49,251,75-127,65-45,11-32,4-33,48-50,31-44,85-45,11-32,4-

32,4-34,65-34,65-37,2-36-33,3-37-57,45-60-148-52,26-37,35-37,35-39,6-39,6-

42,7-41,5-38,25-42,5-65,7-68,25-168,25-59,41-41,4-43,38-64,61-59,15-59,41-

42,3-42,3-44,55-44,55-48,2-47-43,2-48-73,95-76,5-76,35=-432,881 кГ*см

Таким образом, дисбаланс по оси Y должен быть устранён за счёт компенсационной резины. В связи с тем, что компенсационный нож обрезинивается с двух сторон, момент от сжатия компенсационной резины с одной стороны ножа составит:

М_1y= М_y/2

М_1y= 432,881/2=216,44 кГ*см

Учитывая, что координата ножа по оси Y=50,3 см, определяем величину усилия сжатия резины:

Р_СЖ= М_1х / Y_к

Р_СЖ= 216,44 /50,3=4,3 кГ

Определяем длину компенсационной резины:

L= Р_СЖ/ _сж*В

L=4,3/(3,6*0,4)=1,33 см

Таким образом, компенсационный нож по оси Y должен быть обклеен с двух сторон компенсационной резиной В=9 мм, L=13,3 мм.

УМ_y=[А₁*Х₁+А₂*Х₂+А₃*Х₃+А₄*Х₄+А₅*Х₅+А₆*Х₆+А₇*Х₇+А₈*Х₈+А₉*Х₉+

А₁₀*Х₁₀+А₁₁*Х₁₁+А₁₂*Х₁₂+А₁₃*Х₁₃+А₁₄*Х₁₄+А₁₅*Х₁₅+А₁₆*Х₁₆+А₁₇*Х₁₇+

А₁₈*Х₁₈+А₁₉*Х₁₉+А₂₀*Х₂₀+А₂₁*Х₂₁+А₂₂*Х₂₂+А₂₃*Х₂₃+А₂₄*Х₂₄+А₂₅*Х₂₅+

А₂₆*Х₂₆+А₂₇*Х₂₇+А₂₈*Х₂₈+А₂₉*Х₂₉+А₃₀*Х₃₀+А₃₁*Х₃₁₊А₃₂*Х₃₂+А₃₃*Х₃₃+

А₃₄*Х₃₄+А₃₅*Х₃₅+А₃₆*Х₃₆]'+[А₁*Х₁+А₂*Х₂+А₃*Х₃+А₄*Х₄-А₅*Х₅-А₆*Х₆-

А₇*Х₇-А₈*Х₈+А₉*Х₉+А₁₀*Х₁₀+А₁₁*Х₁₁+А₁₂*Х₁₂+А₁₃*Х₁₃+А₁₄*Х₁₄+А₁₅*Х₁₅+А₁₆*Х₁₆

+А₁₇*Х₁₇+А₁₈*Х₁₈+А₁₉*Х₁₉+А₂₀*Х₂₀+А₂₁*Х₂₁-А₂₂*Х₂₂-А₂₃*Х₂₃-А₂₄*Х₂₄-

А₂₅*Х₂₅-А₂₆*Х₂₆-А₂₇*Х₂₇-А₂₈*Х₂₈-А₂₉*Х₂₉-А₃₀*Х₃₀-А₃₁*Х₃₁-А₃₂*Х₃₂-А₃₃*Х₃₃

-А₃₄*Х₃₄ - А₃₅*Х₃₅- А₃₆*Х₃₆]''+[-А₁*Х₁-А₂*Х₂-А₃*Х₃-А₄*Х₄-А₅*Х₅-А₆*Х₆-

А₇*Х₇-А₈*Х₈-А₉*Х₉-А₁₀*Х₁₀-А₁₁*Х₁₁-А₁₂*Х₁₂-А₁₃*Х₁₃-А₁₄*Х₁₄-А₁₅*Х₁₅-

А₁₆*Х₁₆-А₁₇*Х₁₇-А₁₈*Х₁₈-А₁₉*Х₁₉-А₂₀*Х₂₀-А₂₁*Х₂₁-А₂₂*Х₂₂-А₂₃*Х₂₃-А₂₄*Х₂₄-

А₂₅*Х₂₅-А₂₆*Х₂₆-А₂₇*Х₂₇-А₂₈*Х₂₈-А₂₉*Х₂₉-А₃₀*Х₃₀-А₃₁*Х₃₁-А₃₂*Х₃₂-А₃₃*Х₃₃-

А₃₄*Х₃₄ - А₃₅*Х₃₅- А₃₆*Х₃₆]'''.

' - 1 развёртка, '' - 2 развёртка, ''' - 3 развёртка.

УМ_y=83,6+77,66+115,2+165,12+55,22+49,28+124,8+66+284,8+37,81+328,44

+100,6+1106,6+100,6+342,22+202,08+199+34,02+33,3+31,77+31,32+89,18+

29,07+28,35+26,82+26,37+74,88+24,12+23,4+21,87+21,42+60,58+19,17+

18,45+16,92+16,47+46,28+8,8+2,86+13,2+1,92-19,58-25,52-38,4-

6+53,04+5,51+97,24+32,6+100,82+38,88+29+3,42+2,97+1,17+0,72+0,78-1,53-

1,98-3,78-4,23-13,52-6,48-6,93-6,12-9,18-27,82-11,43-11,88-11,07-14,13-

42,12-66-71,94-88,8-161,28-94,38-100,32-201,6-138-178,16-26,79-133,96-

35,4-389,4-35-140,58-124,32-141-27,18-27,63-29,43-29,88-87,62-32,13-32,58-

34,38-34,83-101,92-37,08-37,53-39,33-39,78-116,22-42,03-42,48-44,28-44,73-

130,52=1466,17 кГ*см

Таким образом, дисбаланс по оси Y должен быть устранён за счёт компенсационной резины. В связи с тем, что компенсационный нож обрезинивается с двух сторон, момент от сжатия компенсационной резины с одной стороны ножа составит:

М_1y= М_y/2

М_1y= 1466,17/2=733,085 кГ*см

Учитывая, что координата ножа по оси Y=50,3 см, определяем величину усилия сжатия резины:

Р_СЖ= М_1х / Y_к

Р_СЖ= 733,085/50,3=14,6 кГ

Определяем длину компенсационной резины:

L= Р_СЖ/ _сж*В

L=14,6/(3,6*0,4)=10,14 см

Таким образом, компенсационный нож по оси Y должен быть обклеен с двух сторон компенсационной резиной В=9 мм, L=101,4 мм.

Расположение эжекторного материала смотри на листе 3. Для равномерного распределения давления по площади штампа общая длина компенсационной резины L разбита на 2 отрезка при. В=9 мм и на 4 отрезка при В=4 мм по оси Y; на 9 отрезков по оси Х при В=9 мм и на 35 отрезков при В=4 мм.

4.8 Проектирование контрштампа

Контрштамп, являющийся ответной частью штанцевального штампа, представляет собой систему биговочных каналов, оси, симметрии которых строго совпадают с осями симметрии соответствующих биговальных ножей штанцевального штампа.

По конструктивному исполнению контрштампы бывают съемными и несъемными. Съемные контрштампы монтируются на специальных съемных плитах, несъемные - непосредственно на плите (талере) штанцевального оборудования.

Биговочные каналы контрштампов могут быть выполнены из различных материалов: прессшпана (прессованного картона), пластмасс, фотополимерных пластин, слоистых прессованных материалов и металла.

Контрштампы из пластмассовых биговальных матриц с юстировочными направляющими изготавливают по другой технологии. Отрезанные до требуемой длины биговальные матрицы монтируют на соответствующие биговальные ножи штанцевального штампа, вставляя их до упора в посадочном канале юстировочной направляющей (рис 4.6, а). После установки штанцевального штампа в штанцевальную машину с оснований биговальных матриц удаляют защитную бумагу, обнажая клеевой слой. Затем осуществляют прямой рабочий ход штанцевальной машины, в конце которого биговальные матрицы прижимаются к опорному столу машины (талеру) или к специальной съемной стальной плите и приклеиваются (рис 4.6, б). При обратном ходе штанцевальной машины биговальные ножи освобождаются из юстировочных направляющих приклеенных биговальных матриц (рис. 4.6, в). После удаления юстировочных направляющих (рис. 4.6, г) контрштамп готов к работе.

Рис. 4.6 Схема изготовления контрштампов из пластмассовых биговальных матриц с юстировочными направляющими

Выберем этот способ изготовления контрштампа. Теперь подберём подходящие биговальные матрицы.

Рис. 4.7 Биговальная матрица

2.8 Высота матрицы (А) = (С) Толщина картона

Ширина Две толщины

биговального паза (В) = картона (2С)

+

Толщина биговальной

линейки (D)

В = 2*0,35+0,71=1,41 мм

Теперь по специальной таблице выберем тип биговальных матриц исходя из высоты матрицы и ширины биговального паза.

Биговальные матрицы JAZZ(см. таблицу 1) изготовлены из микрополиэстра.

Таблица 1

Профиль биговальных матриц JAZZ был специально разработан для применения на высокоскоростных штанц-автоматах.

Закругления не имеют граней. Скос матрицы исключает застревание листа при попадании его в штанцевальную секцию.

Юстировочная направляющая матрицы имеет специально разработанную конструкцию, обеспечивающую перпендикуляр матрицы относительно биговальной линейки, что позволяет добиться наиболее точного совмещения при работе штамповой пары: линейка-матрица. Увеличенная в размере защитная бумага по отношению к ширине матрицы облегчает ее удаление и позволяет быстрее переналадить оборудование к работе с новым тиражом. Проект контрштампа для разрабатываемой штанц-формы см. на рис.4.8.

Рис. 4.8 Контрштамп

4.9 Удаление облоя и разделение заготовок

Удаление облоя и разделение заготовок упаковки можно осуществить автоматически на штанцевальной машине и вручную. Вручную удаляют облой и разделяют заготовки при выполнении маленьких заказов [2]. Для облегчения разделения можно использовать специальные приспособления для удаления облоя. В данном случае тираж маленький, поэтому вышеперечисленные операции производятся вручную.

4.10 Фальцевание

Процесс фальцевания также производится вручную.

Так как конструкция упаковки достаточно сложная и не позволяет использовать автоматические линии для фальцевания.

4.11 Упаковывание заготовок тары

Заготовки тары в виде плоского раскроя или в сфальцованном и соединенном по боковому шву виде, а также комплектующие детали решетки и другие изделия - укладывают в пачки или кипы массой 20-25 кг и обвязывают. В каждой кипе должны быть ящики или вспомогательные упаковочные средства одного размера. Обвязывают по большой стороне одним поясом при длине кипы до 600 мм, двумя поясами - при большей длине. Два пояса допускается располагать крестообразно. В местах возможного повреждения кипы ящиков применяются картонные прокладки или уголки.

Существуют следующие виды обвязки кип ящиков: шпагатом; металлической лентой; полимерной лентой; бумажной лентой; плоской или| круглой проволокой.

Обвязку пачек заготовок тары производят механизированным способом, на специальных обвязочных станках и автоматах или с помощью ручного инструмента. Ручные машины применяют при выпуске небольшого количества ящиков, а также при увязке больших пакетов, сформированных на поддоне. Для обвязки пачек заготовок крупных партий тары применяют автоматические лентообвязочные машины. Если обвязку осуществляют металлической лентой (ГОСТ 3560-73) или полимерной лентой, то соединение концов ленты производят сваркой. Наиболее часто применяют ленты из ориентированного полипропилена. Полипропиленовая лента более эластична и удобна для обвязки пачек ящиков.

Имеются машины для обвязки пачек проволокой (ГОСТ 7480-73). Для того чтобы проволока не подрезала картон на углах пачки, под неё| подкладывают угловые прокладки из картона. Соединение круглой проволоки производят скручиванием. Плоская проволока соединяется при помощи сварки.

Для обвязки пачек ящиков более эффективным является применение бумажной ленты, что предотвращает порчу ящиков на углах.

С целью обеспечения механизации погрузочно-разгрузочных работ при транспортировании готовой продукции потребителям необходимо, укрупнять грузовые единицы. Для этого производят укладку пачек в транспортные пакеты на стандартном поддоне или без него с образованием так называемых транспортных единиц. Чтобы сформировать плотный пакет, применяют упаковочные прессы. Герметичность и фиксацию пачек на транспортном поддоне обеспечивают путем упаковывания транспортных единиц в стрейч-пленки или в термоусаживаемые плёнки. Таким образом транспортируют заготовки картонных упаковок, если упаковывание продукции в них осуществляется на другом предприятии.

Заключение

Выполнен процесс проектирования конструкции и технологии производства упаковки для пищевой промышленности на примере упаковки для новогодних подарков. Это задача решена с применением современных требований, а также с использованием систем автоматизированного проектирования упаковки (в данном случае программ AutoCAD, Paint).

На первом этапе было проведено исследование и анализ рынка новогодней упаковки. Анализ рынка проведён по каталогам дизайнерских решений ведущих фирм (Linia Grafic,___и др.), а также по ассортименту ведущих супермаркетов («Седьмой континент», «Рамстор» и др.). Исследования в супермаркетах автором проведены лично, фотографии аналогов приведены в главе 2.

Из этого исследования были сделаны выводы: какая упаковка нужна, какие главные недостатки у существующих аналогов как в конструкции, так и в оформлении. Также отмечены недостатки по позиционированию продукции в местах продаж.

Далее были приведены результаты проектирования упаковки:

· изометрическая проекция с открытой крышкой;

· чертёж развёртки упаковки в плоском виде, с условным обозначением линий высечки и линий бигования;

· проект дизайна новогодней упаковки в трёхмерном виде;

· выбран материал;

· комплект чертежей конструктивной и изобразительной составляющих дизайна выполнен в электронном виде с помощью прикладных программ AutoCAD, Paint;

· изготовлен макет упаковки с помощью плоттера____________;

· после испытания макета проведена доработка конструкции с внесением изменений в рабочие чертежи.

В следующей части была разработана технология изготовления новой конструкции упаковки:

· выбор типа печати и печатной машины, оптимальных для производства этой упаковки;

· выбор штанцевальной машины;

· расчёт необходимого количества печатных форм;

· разработка соответствующей штанц-формы;

· расчёт необходимого количества материала;

· разработка контрштампа;

· разработка процесса фальцевания;

· разработка технологии упаковки готовых заготовок в транспортную тару.

В итоге получен комплект чертежей, макет новогодней упаковки и технология её производства.

Список литературы:

1. Ефремов Н.Ф. Тара и её производство: Учебное пособие. - М.:МГУП, 2001. - 312с.

2. Ефремов Н.Ф. , Васильев А.И., Хмелевский Г.К.Проектирование упаковочных производств. Часть 1: Учебное пособие. - М.:МГУП, 2004 - 396с.

3. Варепо Л.Г. Производство упаковки из бумаги, картона и гофрокартона: Уч. Пособие. - Омск: Изд-во ОГТУ, 2002. - 198 с.

4. Зирнзак Л.Ф., Леймонт Л.Л., Самарин Ю.Н., Штоляков В.И. Листовые офсетные печатные машины: Уч. Пособие. - М.: МГУП, 1998. - 136 с.

5. Ефремов Н.Ф., Лемешко Т.В., Чуркин А.В. Конструирование и дизайн тары и упаковки: Учебник для вузов. - М.: МГУП, 2004. - 242 с.

6. Аксёнова Т.И., Ананьев Т.В., Дворецкая Н.М. и др.; под ред. Розанцева Э.Г. Технология упаковочного производства: Учебник для вузов. - М.: Колос, 2002. - 184с.

7. Локс Ф.; Пер. с англ. Наумовой О.В.; под ред. Наумова В.А. Упаковка и экология: Учебное пособие. - М.: МГУП, 1999. - 220 с.

8. Стюарт Б.; Пер. с англ. Грачёва В.В. Упаковка как инструмент эффективного маркетинга: Учебное пособие. - М.: МГУП, 1999. - 144 с.

9. Киппхан Г.; Пер. с нем. Энциклопедия по печатным средствам информации. Технологии и способы производства. - М.: МГУП, 2003. - 1280 с.

10. Ефремов Н.Ф., Гротов А.С., Ефремов Д.Н., Сизов Е.В., Фирсова В.Ю., Кононюк Т.М. Автоматизированное проектирование упаковки: Учебное пособие. - М.: МГУП, 2005

11. Каталог продукции 2005 г. ЗАО «Полиграфспецснаб»

12. Прайс - лист осень - зима 2004 г. фирмы «Берег»