Проект распределительного холодильника емкостью 2500 т. в г. Уссурийск

В качестве средств индивидуальной защиты используются двенадцать фильтрующих противогазов ПШ и двенадцати газонепроницаемых костюмов. Один комплект средств индивидуальной защиты находится в ЦПУ, второй в компрессорном цехе, третий - снаружи. Также в ЦПУ имеются аппарата сжатого воздуха АСВ-2 по числу работающего персонала. Аппараты АСВ-2 относятся к типу аппаратов с запасом сжатого воздуха и закрытой системой дыхания. Они укомплектованы баллонами вместимостью 4 литра и хранятся в опломбированном металлическом шкафу. АСВ-2 используются совместно с газонепроницаемыми универсальными костюмами типа УСГС.

Так как работа с современными хладагентами может представлять определенную опасность для здоровья, а при аварийной ситуации и для жизни обслуживающего персонала, необходимо знать способы оказания первой доврачебной помощи при поражении хладагентом.

При отравлении хладагентом необходимо освободить пострадавшего от стесняющей дыхание одежды, загрязненной хладагентом, предоставить ему полный покой. Рекомендуется пить крепкий сладкий чай, кофе, лимонад, вдыхать кислород в течение 3045 минут. В случае потери сознания необходимо дать вдыхать с ваты нашатырный спирт.

При наличии явлений раздражения носоглотки необходимо полоскать ее 2%-м раствором соды или водой. В случае появления удушья, кашля пострадавший должен транспортироваться в больницу в лежачем положении.

При попадании жидкого хладагента на кожу и ее обморожении необходимо окунуть пораженную поверхность в воду комнатной температуры, затем температуру воды довести до 3540 ⁰С и держать 510 минут; в случае поражения большой поверхности тела сделать общую ванну. Осушить кожу после ванны хорошо впитывающим воду полотенцем (растирание не допускается). После этого следует наложить на пораженный участок кожи стерильную марлевую повязку, предварительно смазав ее антисептической мазью. При отсутствии мази можно использовать вазелиновое масло или, в крайнем случае, подсолнечное.

При появлении на коже пузырей ни в коем случае их не вскрывать, а наложить на них повязку с мазью.

При попадании хладона в глаза - промыть водой комнатной температуры и закапать стерильное вазелиновое масло, после этого необходимо немедленно обратиться к врачу.

Для оказания доврачебной помощи в машинном отделении должна быть аптечка со следующими лекарствами:

- 12%-й раствор лимонной кислоты;

- 3%-й раствор молочной кислоты;

- 24%-й раствор борной кислоты;

- 1%-й раствор новокаина;

- валериановые капли, нашатырный спирт (для хладоновых установок).

Необходимо следить за тем, чтобы в аптечке всегда были: сода, бинт, марлевые салфетки, антисептическая противоожоговая мазь, йод, темные защитные очки.

В специально отведенном месте должны находиться баллон с медицинским кислородом и оборудование к нему.

6.3 Мероприятия по охране окружающей природной среды

Охрана окружающей среды является одним из важных мероприятий при проектировании холодильной установки. Согласно статье 43 Закона РФ об охране окружающей природной среды РФ, проектом предусматривается получение государственно-экологической экспертизы перед строительством. При выполнении строительных работ принимаются меры по охране окружающей среды, рационального использования природных ресурсов, по вывозу отходов от строительства в специально отведенные места. Согласно статье 45 Закона об охране природной окружающей среды РФ, при эксплуатации предприятия необходимо принимать эффективные меры по выполнению требований по охране природы, рациональному использованию и воспроизводству природных ресурсов, оздоровлению окружающей природной среды. Отходы производства предусматривается складывать в специальные контейнеры для последующего вывоза за пределы предприятия. Необходимо предусмотреть мероприятия по отчистке сточных вод с холодильника, для этого необходимы отстойники для механической и химической отчистки.

Для уменьшения загрязнения окружающей среды проектом предусмотрено раздельное хранение твёрдых отходов - металлические контейнеры разной окраски, которые периодически вывозят хозяйственные службы города:

Металл - Чёрный,

Картон - Красный,

Ветошь - Голубой,

Прочие - Жёлтый.

Для сжигания промасленной ветоши проектом предусматривается инсиператор. Пищевые отходы хранятся в пластмассовых баках с последующей реализацией населению (в качестве удобрения).

Отработанное масло хранится в спецтаре (рисунок 25)

Рисунок 25 - Хранение отработанного масла

Проектом предусмотрено, что утилизацией отходов занимается предприятие, на территории которого располагается производственный холодильник.

7. Экономический расчёт.

7.1 Расчёт капитальных затрат

Капитальные затраты представляют собой те средства, которые единовременно вкладываются на приобретение оборудования и состоят из:

Затраты на строительство холодильника и компрессорного цеха, включающие:

1) Стоимость строительных материалов.

2) Стоимость строительно-монтажных работ.

3) Балансовая стоимость устанавливаемого оборудования.

4) Затраты на заполнение системы холодильным агентом и смазочным маслом.

Стоимость строительства:

Габаритные размеры:

а) Холодильника:

- Длина - 60 м

- Ширина - 48 м

- Высота - 6 м

- Общая длина внутренних стен холодильника - 279 м

б) Компрессорного цеха:

- Длина -18 м

- Ширина - 18 м

- Высота - 5 м

- Общая длина внутренних стен компрессорного цеха - 20 м

в) Конденсаторного отделения

- Длина - 12 м

- Ширина - 12 м

- Высота - 6 м

Принимаю в 1 м² - 40 кирпичей

Таблица 42 - Расчёт затрат на строительные материалы для холодильника и компрессорного цеха

Наименование материалов	Количество	Цена, т. руб.	Затраты на материалы, т. руб.
Кирпич	130320 шт.	0,015	1954,8
Колонна	138 шт.	0,8	110,4
Покрытие пола	2844 м2	0,6	1706,4
Потолочное покрытие	3708 м2	0,3	1112,4
Итого:	4884

Дополнительные затраты на материалы принимаем в размере 30% от общей стоимости строительных материалов 4884*0,3=1465,2 т.руб.

Таблица 43

Расчёт затрат на строительство холодильника и машинного отделения

Наименование оборудования	Количество единиц, шт	Цена за единицу, т.р.	Стоимость, т.р.
Компрессорный агрегат фирмы Грассо типа КН	1	406,7	406,7
Компрессорный агрегат фирмы Грассо типа LN	3	800	2400
Воздухоотделитель Гран модель BC352D60	2	34	68
Воздухоотделитель Гран модель BH352E85	2	15	30
Воздухоотделитель Гран модель BC403E60	4	28	112
Воздухоотделитель Гран модель BH404G85	8	40	320
Воздухоотделитель Гран модель BH353E85	1	21	21
Воздухоотделитель Гран модель BH352G85	11	18	198
Воздухоотделитель Гран модель BH402G85	5	27	135
Морозильный аппарат АСМ - 300А	2	195,3	390,6
Испарительный конденсатор МИК 1-100-Н	3	180	540
Линейный ресивер РЛД-1,25	2	50	100
Циркуляционный ресивер РКЦ - 1,25	3	80	240
Газовый теплообменник ТФ - 80	1	30	30
Газовый теплообменник ТФ3 - 50	1	30	30
Газовый теплообменник ТФ - 50М	1	30	30
Жидкостной теплообменник ТФ1 - 100	2	30	60
Насос хладагента Hermetic марки CAM 3/2	4	16	64
Насос хладагента Hermetic марки CAM (R) 2/3	2	14	28
Водяной насос марки К200-150-250	2	25	50
Маслосборник 60МЗС	1	23	23
Агрегат централизованной заправки маслом	1	25	25
Фильтр осушитель	2	10	20
Трубопровод	700 п.м.	4	2800
Комплект арматуры	1	50	50
Комплект изоляции	1	450	450
	Итого	8621,3

Дополнительные затраты на строительство принимаем в процентном отношении от общих затрат на строительство - 30%:

7452,64*0,3=2235,8 т. руб.

З_ст=4884+1465,2 +7452,64+2235,8=16037,64 т. руб.

Для расчёта первоначальной стоимости оборудования составляем перечень всего установленного в рефотделении и холодильнике оборудования (таблица 44).

Таблица 44

Первоначальная стоимость оборудования в реф. отделении и холодильнике

Наименование конструкции и строительных работ	Единицы измерения	Объем работ	Норматив прямых затрат	Затраты на строительные работы, т. руб.
1	2	3	4	5
Сборка стен из кирпичной кладки	м2	3232	400 руб/м2	1292,8
Покрытие пола	м2	2844	600 руб/м2	1706,4
Потолочное покрытие	м2	3708	1000 руб/м2	3708
Стоимость работ на установку изоляционного материала	м2	7056	90 руб/ м2	635,04
Установка колонн	шт.	138	800 руб./шт.	110,4
Итого:	7452,64

Затраты на транспортировку оборудования составляют 15% от цены оборудования, что составляет 8621,3*0,15=1293,2 т. руб.

Затраты на монтаж оборудования составляют 5% от цены оборудования 8621,3*0,05=431,1 т. руб.

Балансовая стоимость устанавливаемого оборудования в компрессорном цехе и камерах холодильника:

БС=8621,3+1293,2 +431,1 =10345,6 т. руб.

В состав капиталовложений в системе хладоснабжения, кроме балансовой стоимости оборудования необходимо выполнять затраты на первоначальное заполнение системы холодильным агентом, смазочным насосом (таблица 45). Ёмкость системы по холодильному агенту - 3 м³.

Необходимая масса R-22:

т.

G_R-22=(3*1213)/1000=3,639 т.

где - ёмкость системы по холодильному агенту, м³;

с_R-22 - плотность холодильного агента, кг/м³.

Масса заправляемого в систему масла составляет 5% от массы заряженного R-22:

т.

G_м=3,639*0,05=0,182 т.

Таблица 45

Затраты на первоначальное заполнение системы

Наименование вещества, марка,	Вместимость системы, т	Оптовая цена, т. руб./т	Капитальные затраты, т. руб.
1	2	3	4
R-22	3,639	575	2092,43
Масло ХФ 22-24	0,182	200	36,4
Итого:		2128,83

Общие капитальные затраты:

К=16037,64 +8621,3+1293,2 +431,1 +2128,83=28512,1 т. руб.

7.2 Расчёт производственной программы компрессорного цеха

В компрессорном цехе располагается оборудование для трех температурных режимов: t_o = -10^oС, t_o = -33^oС, t_o = -40^oС.

Стандартная холодопроизводительность рассчитываетс по формуле:

кВт,

где, Q_о^р - холодопроизводительность при рабочих условиях, кВт;

Т_ос^р - температура окружающей среды, К;

Т_о^р - температура кипения, К;

Q_o^р = V_h*л*q_v*n ,

где, q_v - удельная объемная холодопроизводительность, кДж/м³;

л - коэффициент подачи компрессора;

V_h - теоретическая объёмная подача компрессора м³/с

n - число компрессоров;

Количество выработанного холода:

гДж

где, Q_год - годовое производство холода, гДж;

n - число холодильных компрессоров;

Q_o^ст- стандартная холодопроизводительность i-го компрессора, кВт;

_- коэффициент рабочего времени i-го компрессора (0,75);

- расчетное число часов работы в год, ч.

Определение количества выработанного холода для первого температурного режима (t_o = -10^oС):

Рабочая холодопроизводительность:

Q_o^р = 0,1353*0,8*2300*1=248,952 кВт

Стандартная холодопроизводительность:

Q^ст_о=6,45*248,952*((303/263)-1)=244,29 кВт

Количество вырабатываемого холода:

Q_год=3,6*10^-3*(0,2443*0,75)*1*6000=3,9575 гДж

Определение количества выработанного холода для второго температурного режима (t_o = -33^oС):

Стандартная холодопроизводительность рассчитывается по формуле:

Компрессор низкой ступени:

Рабочая холодопроизводительность:

Q_o^р = 0,137*0,8*1088,2*1=119,3 кВт

Стандартная холодопроизводительность:

Q^ст_о=6,45*119,3*((303/240)-1)=202 кВт



Компрессор высокой ступени:

Рабочая холодопроизводительность:

Q_o^р = 0,0525*0,8*1088,2*1=46 кВт

Стандартная холодопроизводительность:

Q^ст_о=6,45*46*((303/240)-1)=78 кВт

Количество выработанного холода:

Q_год=3,6*10^-3*((0,202+0,078)*0,75)*2*6000=9,072 гДж

Определение количества выработанного холода для третьего температурного режима (t_o = -40^oС):

Компрессор низкой ступени:

Рабочая холодопроизводительность:

Q_o^р = 0,12*0,8*859,5*1=82,5 кВт

Стандартная холодопроизводительность:

Q^ст_о=6,45*82,5*((303/233)-1)=160 кВт

Компрессор высокой ступени:

Q_o^р = 0,0375*0,8*859,5*1=26 кВт

Стандартная холодопроизводительность:



Q^ст_о=6,45*26*((303/233)-1)=50,2 кВт

Количество выработанного холода:

Q_год=3,6*10^-3*((0,160+0,0502)*0,75)*2*6000=6,8105 гДж

Суммарное количество выработанного холода:

?Q_год=3,9575+9,072+6,8105=19,84 гДж

7.3 Расчёт себестоимости единицы холода вырабатываемого холодильной установкой

Определение стоимости расходных материалов:

Годовая норма расхода на пополнение системы R-22:

G_R-2 = 20% от вместимости системы

G_R-22= 3,639*0,2=0,728 т

Годовую норму расхода на пополнение маслом рассчитываем по следующей формуле:

G_м= Д_м ? i_год?(1-К_МО)?К_i ,

где Д_м - унос масла из компрессора, кг/час;

i_год - число часов работы компрессора в год;

К_МО - коэффициент маслоотделения компрессора (маслоотделителя)

К_i - коэффициент рабочего времени компрессора.

G_м =(0,25 ? 21600?(1-0,6)?0,92)*1000 = 2 т

Таблица 46

Стоимость затрат на пополнение системы

Наименование вещества, марка	Годовая норма, т	Оптовая цена, тыс. руб./т	Стоимость т. руб.
1	2	3	4
R-22	0,728	575	418,6
Масло ХФ 22-24	2	200	400
Итого: 818,6

Энергетические затраты:

В данной статье аккумулируются расходы электроэнергии всей системы хладоснабжения, связанные с потреблением активной электроэнергии.

Количество часов работы определяется из расчётного числа часов работы в год i_год. и коэффициента рабочего времени К_i:

i_р = i_год. ? К_i

Коэффициент рабочего времени К_i принимаем в зависимости от конкретных условий работы:

К_i = 1 - для насосов и вентиляторов, установленных на конденсаторе;

К_i= - для вентиляторов воздухоохладителей;

где, Q_о^ОБ- нагрузка на воздухоохладители данной камеры, Вт;

?Q_о^ВО- суммарная холодопроизводительность воздухоохладителей данной камеры, кВт;

К_i= - для морозильных аппаратов;

где, ф_ц - продолжительность цикла термообработки, ч;

ф_погр. - продолжительность погрузо-разгрузочных операций, ч.

Компрессорный агрегат фирмы Грассо типа КН N_дв=132 кВт

Компрессорный агрегат фирмы Грассо типа LN N^нс_дв=75 кВт

N^вс_дв=75 кВт

Насоса хладагента CAM 3/2 N_дв=12 кВт

Насоса хладагента CAM (R) 2/3 N_дв =4,5 кВт

Водяной насос К200-150-250 N_дв =30 кВт

Испарительный конденсатор МИК 1-100-Н N_дв =2,2 кВт

Данные расчёта сводим в таблицу.

Таблица 47

Расход электроэнергии

Перечень оборудования	Количество единиц	Кол-во часов работы ед. общая	Кол-во часов работы машин	Потреб. мощности э/приборов	Расход э/энергии в год 10-3 кВт час
1	2	3	4	5	6
Компрессорный агрегат фирмы Грассо типа КН	1	6000	6000	132	792
Компрессорный агрегат фирмы Грассо типа LN	2	6000	12000	150	1800
CAM 3/2	2	6500	1300	12	15,6
CAM (R) 2/3	1	6500	6500	4,5	20,25
К200-150-250	1	6500	6500	30	195
Испарительный конденсатор МИК 1-100-Н	3	7000	21000	2,2	46,2
Итого:	2869,05

Стоимость электроэнергии по отчётным данным бухгалтерии равна 1,75 рубля за 1кВт/час.

З_э/эн. = Э_год. ? Ц_э/эн.,

где, Э_год. - расход электроэнергии в год, кВт/год;

Ц_э/эн. - стоимость электроэнергии, руб.

З_э/эн. = 2869,05*1,75= 5020,84 т. руб.



Расчет фактической оплаты труда и численности рабочих

Таблица 48

Расчет численности машинистов холодильных установок

Марка, тип ком прессора	Номер группы ком прессора	Число комп рес соров в груп пе	Норматив числен ности чел./ ед.	Число смен работы в сутки, см/сут	Коэффициент числа смен	Коэффициент числа компрессоров в группе	Явочное число машинистов в сутки, чел.	Коэффициент списочного состава	Списочное число рабочих, чел.
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
Компрессорный агрегат фирмы Грассо типа КН	3	1	0,55	2	0,66	0,8	0,3	1,48	0,444
Компрессорный агрегат фирмы Грассо типа LN	3	4	0,55	2	0,66	0,7	1,02	1,48	1,51

Всего: 3

Принимаем численность реф. машинистов- 4 человека.

Месячные должностные оклады приведены в таблице 49.

Таблица 49

Месячные должностные оклады производственных рабочих, работающих в компрессорном цехе

Должность	Вид работ	Количество человек	Должностной оклад т. руб.
1	2	3	4
Реф. механик	Обслуживание машинного отделения	1	15
Реф. машинист	Обслуживание машинного отделения	2	10
Реф. машинист	Обслуживание машинного отделения	2	10
Начальник цеха		1	18
Уборщица		1	5
Итого:	58



Годовой прямой фонд:

ПФ=58*11=638 т. руб.,

где, 58- месячный годовой прямой фонд (таблица 49);

11- число месяцев работы.

Доплаты до основной заработной платы:

Дальневосточная надбавка:

ДН=30%*ПФ =0,3*638=191,4 т. руб.

Районный коэффициент:

РК=30%*ПФ=0,3*638=191,4 т. руб.

Доплата за вредность:

ДВ=8%*ПФ=0,08 *638=51,04 т. руб.

Годовой фонд заработной платы:

Основная заработная плата:

ОЗП=ПФ +ДН+РК+ДВ

ОЗП=638+191,4+191,4+51,04=1071,84 т. руб.

Дополнительная заработная плата (ДЗП):

ДЗП=12% ОЗП

ДЗП=0,12*1071,84=128,62 т. руб.



Общий фонд заработной платы

Общ. ФЗП=ОЗП+ДЗП

Общ. ФЗП=1071,84+128,62=1200,46 т. руб.

Единый социальный налог:

Отч.=26% Общ. ФЗП

Отч.=0,26 *1200,46=312,12 т. руб.

Итого ФОТ с ЕСН=1200,46+312,12=1512,58 т. руб.

Расчет цеховых расходов

Цеховые расходы включают следующие статьи затрат:

1. Расходы на содержание и эксплуатацию оборудования:

Рас.= 2-5%*БС_об.кц.

Рас.= 0,03*10345,6 =310,37 т. руб.

Расходы на содержание зданий:

Ц рас.= 1%*БС _зд

Ц рас. =0,01*16037,64 =160,4 т. руб.

2. Амортизационные отчисления.

С_ам.=,

где, Nа - норма амортизации.

На оборудование:

Na=15%

С_ам.==1551,84 т. руб.

Амортизационные отчисления:

На здание:

Na=5%

С_ам.==801,882 т. руб.

3. Расходы на ремонт принимаем 5% от капитальных затрат здания и оборудования:

С _рем.= 0,05*28512,1 =1425,61 т. руб.

4. Прочие административные расходы.

Расходы принимаем 10-15% от заработной платы с начислениями

С_пр = 0,13*1071,84 =139,34 т. руб.

5. Цеховые расходы:

С=310,37+160,4+1551,84+801,882+1425,61+139,34=4389,442 т. руб.

Суммарные годовые цеховые расходы включают в себя: материалы, электроэнергию, заработную плату с начислениями, цеховые расходы.

?С=818,6+5020,84 +1200,46+312,12+4389,442=11741,5 т.руб.



6. Стоимость единицы холода:

С=,

где, ?С - суммарные годовые цеховые расходы, т. руб.;

- суммарное количество выработанного холода.

=592 руб./гДж

7.4 Годовая производственная программа холодильника

Холодильник предназначен для хранения сырья и готовой продукции.

Оборачиваемость холодильника равна 10.

Таблица 50

Приведенный грузооборот холодильника

Наименование работ и операций	Коэффициент приведения	Объем работ, т.	Объем грузооборота, т.
1	2	3	4
Поступление грузов	0,745	2500*10	18625
Замораживание	1,32	149*10	1966,8
Выдача грузов	0,49	2500*10	12250
Хранение (тонно-дни):
- Рыба	0,032	900
- Мясо	0,029	1070
- Овощи, фрукты	0,029	400
- Сыры	0,029	130
Итого хранение:	0,064	2500
Всего:	32841,8

Грузооборот холодильника составляет 32841,8 т.

Товарооборот (производственная программа в денежном выражении) равна произведению объема (V) на среднюю цену сырья и готовой продукции.

V сырья 94% от грузооборота:

32841,8*0,96=31528,13 т.

V готовой 6% от грузооборота:

32841,8*0,06=1970,51 т. продукции

Производственная программа по сырью:

31528*30 тыс. руб.=945,84 млн. руб.

Производственная программа по готовой продукции:

1970,51 *65 тыс. руб.=128,083 млн. руб.

Товарооборот:

945,84+128,083=1,074 млрд. руб.

7.5 Себестоимость производственной программы

1. Вспомогательные материалы

Сумма затрат по материалам принимается в размере 0,1р на одну тонну приведенного грузооборота:

=0,1*32841,8 =3284,18 т.руб.

2. Холод

Годовой расход холода для компенсации теплопритоков через ограждения конструкций холодильника следует определять по формуле

,

где,- приток тепла через ограждающие конструкции камер, ккал/ч;

n - длительность охлаждения, ч/год;

- разность между средней расчетной температурой наружного воздуха и температурой воздуха внутри охлаждаемого помещения;

- разность между расчетной температурой наружного воздуха и температурой воздуха внутри охлаждаемого помещения;

к - коэффициент учитывающий потери в трубопроводах

Q^р₁=0,0718*3,6*10^-3*0,69*6800(50,7/55)*1,1=1,23 гДж

Годовой расход холода для компенсации притоков тепла от продуктов при их термической обработке:

Q^р₂=0,07953*3,6*10^-3*0,69*6800=1,3434 гДж.

Годовой расход холода для компенсации эксплуатационных теплопритоков следует определять по формуле:

Q₃^г=Q₃ ^. n ^. к ₁ ^. к,

где Q₃ - эксплуатационный приток тепла;

к ₁ - коэффициент, учитывающий не одновременность эксплуатационных теплопритоков (0,65).

Q₃^г=0,066723*3,6*10^-3*0,69*0,65*6800=0,744 гДж.

Суммарный годовой расход холода:

Q=(1,23+1,3434+0,744)=3,32 гДж

Цена холода составляет - 592 руб./гДж

Затраты на холод составляют

3,32^*592=1963,5 т. руб.

3. Энергетические затраты

В данной статье аккумулируются расходы электроэнергии на камерное оборудование всего холодильника.

При определении количества часов работы воздухоохладителей руководствуюсь тем что продолжительность их работы в течение суток колеблется из-за не постоянства теплопритоков, проникающих в камеру, как в течении суток так и года.

Воздухоотделитель Гран модель BC352D60 N_дв =0,52 кВт

Воздухоотделитель Гран модель BH352E85 N_дв =1,17 кВт

Воздухоотделитель Гран модель BC403E60 N_дв =1,44 кВт

Воздухоотделитель Гран модель BH404G85 N_дв =2,56 кВт

Воздухоотделитель Гран модель BH353E85 N_дв =1,17 кВт

Воздухоотделитель Гран модель BH352G85 N_дв =0,52 кВт

Воздухоотделитель Гран модель BH402G85 N_дв =0,64 кВт

Морозильный аппарат АСМ - 300А N_дв =2 кВт

Данные расчёта сводим в таблицу



Таблица 51

Расход электроэнергии

Перечень оборудования	Количество единиц	Кол-во часов работы ед. общая	Всего машино-часов работы	Потребл. Мощности э/приборов , кВт	Расход э/энергии в год 10-3 кВт ? час
1	2	3	4	5	6
Воздухоотделитель Гран модель BC352D60	2	3000	6000	0,52	3,12
Воздухоотделитель Гран модель BH352E85	2	3000	6000	1,17	7,02
Воздухоотделитель Гран модель BC403E60	4	5400	21600	1,44	31,1
Воздухоотделитель Гран модель BH404G85	8	6500	52000	2,56	133,12

Стоимость электроэнергии по отчётным данным бухгалтерии равна 1,75 рубля за 1кВт/час.

З_э/эн. = Э_год*Ц_э/эн.

З_э/эн. =240*1,75= 420 т. руб.

2. Основная заработная (ОЗП) плата работающих на холодильника.

Таблица 52

Прямой месячный фонд холодильника

Должность	Количество человек	Месячная тарифная ставка, т. руб.	Заработная плата, т. руб.
1	2	3	4
Товаровед	2	6	18
Водитель погрузчиков	3	6,5	14
Кладовщик	3	5	15
Грузчики	5	4	13
Итого:	60



Прямой фонд:

ПФ=60*11=660 т.руб.

Доплаты по дальневосточной надбавке:

ДН=30%*ПФ т. руб.

ДН=0,3*600= 180 т. руб.

Районному коэффициенту:

РК=30%*ПФ т. руб.

РК=0,3*600=180 т. руб.

Доплата за вредность:

ДВ=8%*ПФ т. руб.

ДВ=0,08 *600=48 т. руб.

Основная заработная плата:

ОЗП=ПФ +РК+ДВ+ДН

ОЗП=600+180+180+48=1008 т. руб.

Дополнительная заработная плата (ДЗП):

ДЗП=12%*ОЗП

ДЗП=0,12*1008=120,96 т. руб.

Общий фонд заработной платы:

Общ. ФЗП=ОЗП+ДЗП

Общ. ФЗП=1008+120,96=1128,96 т. руб.

Единый социальный налог:

Отч.=26%*Общ ФЗП

Отч.=0,26 *1128,96=293,53 т. руб.

ФЗП со всеми начислениями:

1128,96+293,53=1422,5 т. руб.

Общепроизводственные расходы -90% от ФЗП с начислениями:

1422,5*0,9=1280,25 т. руб.

Итого себестоимость грузооборота:

Вспомогательные материалы - 3284,18 т. руб.

Холод - 1963,5 т. руб

Электроэнергия - 420 т. руб

Заработная плата с начислениями - 1422,5 т. руб.

Общепроизводственные расходы - 1280,25 т. руб.

Себ-ть год. грузооб.= 3284,18 +1963,5+420+1422,5+1280,25=8370,5 т. р.

Экономическая эффективность

Себестоимость 1т. груза определяется:

С_1т = т. руб.

С_1т ==0,255 т. руб.

Цена 1т. груза определяется:

Ц =С+П+НДС,

где, С - себестоимость;

П - прибыль в размере 20%;

НДС - налог на добавленную стоимость 18%.

Ц =(0,255+0,255*0,2)+(0,255+0,255*0,2)*0,18=0,361 т. руб.

Прибыль по холодильнику равна:

Пр =Д - С,

где, Д - доход (норматив от товарооборота), 3%;

С- себестоимость грузооборота.

Д=0,03*1,074 =32,22 млн. руб.

Пр=32,22-8,3705 =23,85 млн. руб.

Срок окупаемости:

С.окуп.=

С.окуп ==1,2 года



8. Научно-исследовательский раздел

8.1 Пластинчатые теплообменники «Альфа Лаваль»

Широкое применение пластинчатых теплообменников в качестве элементов холодильных систем - испарителей, конденсаторов - началось во время энергетического кризиса в 1976 г.

К этому периоду в результате проведенных компанией «Альфа Лаваль» лабораторных исследований были получены корреляционные отношения, позволяющие достоверно описывать теплообмен и гидравлические характеристики двухфазного потока в каналах теплообменника.

Уже в 1984 г. пластинчатые теплообменники начали применяться в тепловых насосах и системах холодоснабжения.

Размеры пластинчатых теплообменников в сравнении с кожухотрубными позволяют создавать более компактные системы (рис.26). Дополнительное уменьшение габаритов и массы, снижение стоимости монтажных работ могут быть достигнуты объединением испарителя, конденсатора и форконденсатора на одной раме (рис.27).

Рисунок 26 - Сравнительные размеры пластинчатого кожухотрубного и испарителей

Рисунок 27 - Вариант конструктивного исполнения полусварного пластинчатого теплообменика

Благодаря высоким значениям коэффициента теплопередачи пластинчатые теплообменники могут эффективно работать при степени циркуляции 1,2-1,5, что соответствует безнасосной системе подачи хладагента типа "термосифон".

Вместе с тем использование небольшого насоса позволяет применять меньший пластинчатый теплообменник в сравнении с термосифонным.

Обслуживание и гибкость конструкции

Полусварной теплообменник может быть относительно просто разобран для ревизии и очистки. Химическая очистка таких аппаратов очень эффективна благодаря высокой степени турбулентности потока в каналах. Небольшой внутренний объем теплообменника позволяет обеспечить его быструю очистку при использовании малого количества растворов.

Пластинчатый теплообменник представляет собой гибкую конструкцию, поэтому изменение нагрузки, замена хладагента или изменения температурного режима могут быть компенсированы изменением числа кассет.

Пластинчатые теплообменники можно последовательно собирать на месте, например при их установке в глубоких шахтах с небольшим размером проходов.

Материалы

Наиболее часто применяемые материалы для пластин - это АISI 304, 316 или Титан, а также различные сплавы.

Стандарты «Альфа Лаваль» - кассеты из стали АISI 304, 316.

Титановые кассеты применяются в тепловых насосах, использующих морскую воду; в системах охлаждения шахт; в системах морского базирования; в пищевой промышленности, где хладоносителями являются коррозионно-активные вещества.

В химической промышленности часто используют редкие сплавы.

Риск замерзания

Цель исследования - определить, как в условиях начала кристаллизации (вблизи точки замерзания) можно управлять системой, с тем, чтобы получить возможность использовать теплоту фазового перехода.

Результаты экспериментов (рис. 28) позволяют сделать следующие выводы:

- блокировка каналов из-за кристаллизации воды при снижении температуры кипения практически невозможна, если поддерживается постоянная циркуляция воды;

- даже если вода циркулирует в частично замороженных каналах, система может быть быстро возвращена в нормальное состояние при повышении температуры кипения;

- при полном замерзании каналов, что может наступить в результате прекращения циркуляции воды, не следует опасаться разрушения пластин и прокладок;

- интенсивность образования льда внутри аппарата в значительной степени зависит от уровня турбулизации потока и напряжения вязкостных сил на стенке канала.

В целом благодаря высоким значениям коэффициента теплопередачи пластинчатый теплообменник может работать при относительно малой разности температур потоков а, следовательно, риск замерзания существенно снижается.

Рисунок 28 - Зависимость температуры воды на выходе из испарителя вблизи точки замерзания при снижении температуры кипения t_о,^оС:



1-температура воды на входе;

2-температура воды на выходе;

3-темпреатура кипения;

4-тепловая нагрузка на испаритель.

Конструктивные особенности

Полусварной пластинчатый теплообменник собирается из кассет, гофры которых направлены встречно. В результате кассеты соприкасаются во множестве точек пересечения гофр. Максимальное расстояние между точками контакта не превышает 10 мм. Такая конструкция позволяет обеспечить относительную жесткость пакета пластин. Вместе с тем пакет пластин полусварного теплообменника обладает достаточной степенью свободы и в ряде случаев проявляет свои "мягкие" свойства, позволяя гасить гидроудары и колебания. Именно это свойство предохраняет теплообменник от разрушений при замерзании хладоносителя.

При расчете и эксплуатации трубчатых теплообменников особое внимание должно быть уделено обеспечению устойчивости конструкции к автоколебаниям, взаимодействующих сред.

Устойчивость пластинчатых полусварных теплообменников в отличие от кожухотрубных к автоколебаниям и вибрациям позволяет применять их на таких объектах, как атомные станции или установки морского базирования.

Пластинчатые теплообменники «Альфа Лаваль» разрешены к применению практически во всех странах мира. В России помимо сертификатов соответствия такие теплообменники получили разрешение ГОСГОРТЕХНАДЗОРА на применение в аммиачных холодильных системах.

Работа в качестве испарителя и конденсатора

Гофрированные пластины обеспечивают высокую турбулизацию потоков и следовательно, высокий коэффициент теплопередачи. Возникают высокие напряжения сдвига - напряжения вязкостных сил, обеспечивающие способность теплообменника к самоочищению. В то же время они не приводят к большим потерям давления.

Переохлаждение конденсата в пластинчатом теплообменнике достигается проще, чем в кожухотрубном, благодаря противотоку и постоянному контакту конденсата с охлаждающей средой.

Если требуется значительное переохлаждение конденсата, используется отдельный пластинчатый теплообменник с индивидуальной системой регулирования.

В компактном и высокоэффективном пластинчатом конденсаторе должны быть реализованы в чистом виде противоток, высокое значение коэффициента теплопередачи и малая степень загрязнения.

При этом температура конденсата может быть очень близка к температуре охлаждающей среды (2...3°С), что оказывает позитивное влияние на производительность установки в целом.

Пластинчатый теплообменник может быть использован в качестве испарителя. Высокие турбулентность потока и напряжения вязкостных сил обеспечивают:

- надежное регулирование производительности;

- относительно высокие значения коэффициентов теплопередачи как в зоне предварительного нагрева, так и в зоне перегрева в системах с ТРВ (прямое расширение). При этом потеря давления в области перегрева невысока;

- гомогенность потока, что повышает эффективность переноса пара, масла и, если присутствуют, то и инертных газов, которые, скапливаясь, могут вносить дополнительное тепловое сопротивление. Гомогенность потока способствует также развитию пленочного кипения, что, в свою очередь, значительно увеличивает теплопередачу;

- высокие значения коэффициента теплопередачи при использовании гликолей, этанола, хлорида кальция, а также масла;

- низкую степень загрязнения;

- возможность работы при высоких температурах кипения.

Пластинчатые полусварные теплообменники хорошо зарекомендовали себя в системах охлаждения с термосифоном, а также в системах прямого расширения.

Общий объем хладагента в системе охлаждения, где использованы пластинчатые теплообменники, значительно ниже, чем в системах с кожухотрубными теплообменниками (рис.29, 30).

Масло

В аммиачных системах небольшое количество масла может скапливаться на входе в теплообменник-испаритель, поэтому применяют дренаж в самой нижней точке. Однако в ряде случаев вполне достаточно той циркуляции, которую обеспечивает пластинчатый теплообменник благодаря высоким значениям напряжения вязкостных сил и турбулизации потока. При нормальной концентрации масла - около 1-2% - получено максимальное значение коэффициента теплопередачи при паросодержании на выходе из теплообменника 0,7.

Рисунок 29 - Зарядка аммиака в установку с кожухотрубным испарителем



Рисунок 30 - Зарядка аммиака в установку с пластинчатым испарителем и конденсатором:

а - подача хладагента типа «термосифон»

б - подача хладагента типа «прямое расширение» (ТРВ на входе в испаритель)



Заключение

В данном дипломном проекте представлен проект распределительного холодильника емкостью 2500 тонн в городе Уссурийске, для хранения продуктов питания и производства мясных полуфабрикатов.

В качестве строительного материала для наружных и внутренних стен использован кирпич. Общая площадь холодильника составляет 2520 м².

С целью уменьшения первоначальных затрат на строительство холодильника принимается стандартная сетка колонн шагом 66 м и строительная высота 6 м.

Для удобства приемки и выгрузки продукции, осуществляемых электрическими погрузчиками «Дружба» марки ЕВ-677-45, предусматривается коридор шириной 6 м с выходами на автомобильную платформу через вестибюль и железнодорожную платформу.

Для уменьшения теплопритоков камеры сгруппированы в три отсека с примерно одинаковыми температурами кипения: t_о=-10^оС,t_о=-33^оС и t_о=-40^оС. Низкотемпературные камеры сгруппированы на восточной стороне, высокотемпературные - на западной стороне.

Здание холодильника включает в себя 10 камер:

- морозильный комплекс, где находятся два скороморозильных аппаратов АСМ - 300А производительностью 7,2 т/сут, для замораживания мясных полуфабрикатов;

- четыре камеры хранения мороженой продукции (t_пм=-20⁰C; t_пм=-25⁰C);

- две камеры хранения охлажденной продукции (t_пм=+4⁰C; t_пм=+2...-1⁰C);

- две универсальные камеры хранения продукции (t_пм=0...-1⁰C/t_пм=-20⁰C);

- экспедиция (t_пм=0⁰C).

Применяемый холодильный агент - фреон R-22. Система охлаждения - непосредственная с принудительным движением воздуха.

Во всех камерах хранения грузов и экспедиции используются высокоэффективные воздухоохладители.

Первый температурный режим t_о=-10^оС объединяет камеры №1 (хранение сыров), №2 (хранение овощей, фруктов), №3, №4 (хранение овощей), №10 (экспедиция). На этот температурный режим работает один винтовой компрессорный агрегат фирмы «Грассо» типа KH с регенеративным газовым теплообменником ТФ-80. Подача хладагента в приборы охлаждения осуществляется от циркуляционного ресивера марки РКЦ-1,25 с помощью герметичного насоса марки САМ 3/2.

Второй температурный режим t_о=-33^оС объединяет камеры №3, №4, №8 (хранение мороженого мяса), №6 (хранение мороженых мясных полуфабрикатов), №7, №9 (хранение мороженой рыбы). На данный температурный режим работает один двухступенчатый винтовой компрессорный агрегат фирмы «Грассо» типа LN, регенеративный газовый ТФ₃-50 и жидкостной ТФ₁-100 теплообменники. Подача холодильного агента в приборы охлаждения осуществляется от циркуляционного ресивера марки РКЦ-1,25 с помощью герметичного насоса марки САМ 3/2.

Третий температурный режим t_о=-40^оС предназначен для замораживания мясных полуфабрикатов в воздушных спиральных морозильных аппаратах АСМ - 300А (камера №5). На данный температурный режим работает один двухступенчатый винтовой компрессорный агрегат фирмы «Грассо» типа LN, регенеративный газовый ТФ₂-50М и жидкостной ТФ₁-100 теплообменники. Подача холодильного агента в приборы охлаждения осуществляется от циркуляционного ресивера марки РКЦ-1,25 с помощью герметичного насоса марки САМ (R)2/3.

Проектом предусмотрен запасной двухступенчатый винтовой компрессорный агрегат фирмы «Грассо» типа LN. Так же в схемах предусмотрены запасные насосы холодильного агента, тех же марок.

Установлено три испарительных конденсатора марки МИК1-100-Н, два линейный ресивера марки РЛД-1,25 один из которых является дренажным. Вода на конденсаторы подаётся водяным насосом марки К200-150-250 имеющем резерв той же мари.

Для заправки компрессоров смазочным маслом в машинном отделении установлен агрегат централизованной смазки. Для выпуска масла предусматривается маслоотделитель марки 60МЗС.

В целях обеспечения безопасных условий труда предусмотрено: искусственное освещение, рабочее и аварийное осуществляемое с помощью ламп накаливания взрывозащищенного исполнения марки НГ-500, система рабочей (приточно-вытяжной) и аварийной вентиляции, система пожарной сигнализации - датчики КИ-1 реагирующие на дым или высокую температуру, галоидный электронный течеискатель, индивидуальные средства защиты (противогазы ПШ, газонепроницаемые костюмы УСГС, аппараты сжатого воздуха АСВ-2).

Схема автоматики данного проекта предусматривает систему автоматической защиты холодильной установки от предельного отклонения от оптимального режима работы, систему автоматической сигнализации и дистанционного контроля состоящей из аварийной световой, звуковой сигнализации и рабочей световой, систему автоматического управления и регулирования обеспечивающую пуск и остановку холодильной машины по достижению установленных параметров, изменение подачи хладагента по температуре в камере, изменение холодопроизводительности компрессоров в зависимости от тепловой нагрузки; заполнение аппаратов и сосудов холодильным агентом; изменение количества охлаждающей воды, подаваемой на водяные конденсаторы, в зависимости от тепловой нагрузки.

По охране окружающей среды проектом предусматривается очистка сточных вод, раздельное хранение твёрдых отходов в специальных контейнерах для последующего вывоза за пределы предприятия, рациональное использование и воспроизводство природных ресурсов, оздоровлению окружающей природной среды.

Срок окупаемости холодильника составляет 1,2 лет.

Список используемых источников

1. Теплоизоляция холодильников. М. 1966. 272 с.

2. Аршанский С.Н., Сенкевич Э.Я., Матвеева В.И. Холодильные сооружения рыбной промышленности. - М. 1972. - 320 с.

3. Ионов А.Г., Мехеницкий С.Я., Боголюбский О.К. Насосно-циркуляционные системы морозильных установок. М.: Пищ. пром-сть, 1976. 190с.

4. Крылов Ю.С., Пирог П.И. Проектирование холодильников. М.: Пищ. промышленность, 1976. 190 с.

5. Эксплуатация холодильников: Справ./Под ред. А.В. Быкова. М.: Пищ. промышленность, 1977. 208с.

6. Голянд М.М., Малеванный Б.Н. Холодильное технологическое оборудование. М.: Пищ. промышленность, 1977.335 с.

7. Проектирование холодильных сооружений: Справ./Под ред. А.В. Быкова. М.: Пищ. промышленность, 1978. - 255 с.

8. Холодильные компрессоры: Справ./Под ред. А.В. Быкова. М.: Пищ. промышленность, 1981. 280 с.

9. Холодильные машины: Справ./Под ред. А.В. Быкова. М.: Пищ. промышленность, 1982. 222 с.

10. Различные области применения холода: Справ./Под ред. А.В. Быкова. М.: Пищ. промышленность, 1985. 270 с.

11. Данилова Г.Н., Богданов С.Н., и др. Теплообменные аппараты холодильных установок. Л.: Машиностроение, 1986.330 с.

12. Свердлов Г.З., Явнель Б.К. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха. М.: Агропромиздат, 1989. 223 с.

13. Общие требования к текстовым документам. ГОСТ 2.10-95. Минск 1995.

14. Курылев Е.С., Оносовский В.В. Холодильные установки. Санкт-Петербург, 2000. 576 с.

15. Бараненко А.В., Калюнов В.С., Румянцев Ю.Д. Практикум по холодильным установкам. Санкт-Петербург: Профессия, 2001.271 с.

16. Игнатенко Е.Н. Курсовое проектирование по холодильным установкам: Методические указания. - Владивосток, Дальрыбвтуз, 1995

17. Игнатенко Е.Н. Холодильные установки: Методические указания. Владивосток, Дальрыбвтуз, 2003.

18. Диканова Л.Ф. Оформление документации: Методическое указание. Владивосток, Дальрыбвтуз, 2003.

19. Технико-экономический раздел дипломных проектов холодильных установок, Методические указания / Н.Е. Хоменко.

20. Монтаж, эксплуатация и ремонт холодильных установок, Методические указания к лабораторным работам./ В.В Олейник, Л.И. Ильченко.

21. Правила устройства и безопасности эксплуатации фреоновых холодильных установок. М.: ВНИКТИхлодпром. 156 с.

22. Закон РФ «Об охране окружающей природной среды РФ»

23. Бабокин Б.С. Холодильные агенты, масла, сервис холодильных систем. Москва, 2000. 457 с.

24. Межотраслевые правила по охране труда при эксплуатации фреона. М.2001.

25. Журнал «Холодильная техника», выпуск 10, 2005.

26. Каталог фирмы Danfoss , 2003.

Размещено на Allbest.ru