Главная
База знаний "Allbest"
Производство и технологии
Оптимизация управления вентиляционной сетью станции метрополитена города Санкт-Петербурга
Оптимизация управления вентиляционной сетью станции метрополитена города Санкт-Петербурга
Характеристика классификации систем кондиционирования и вентиляции. Особенности протекания переходных газодинамических процессов в воздушных потоках вентиляционных шахт. Численное моделирование проветривания тоннельного тупика в двухмерной постановке.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | магистерская работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 10.07.2017 |
| Размер файла | 1,7 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
3. Математическая модель нестационарных процессов вентиляции тоннельных выработок
Вентиляция в тоннельных выработках применяется для очистки воздушной среды с целью создания условий для пассажиров и нормальной работы людей, а также с целью удаления скоплений углекислого газа. Методы проектирования вентиляционных шахт, применяемые в настоящее время учитывают большое количество факторов, влияющих на состав и чистоту атмосферы шахты. Особое внимание обращается на аэродинамические связи различных участков тоннельных выработок. С учетом замеров дисперсии и концентрации углекислого газа современные методы проектирования позволяют создавать схемы и режимы вентиляции, обеспечивающие поддержание в тоннельных выработках состава атмосферы регламентированного нормативными документами [33].
Вместе с тем в условиях нестационарных процессов, возникающих при пожарах, при изменениях режимов вентиляции и т.д. эти методы становятся непригодными, так как основаны на решении стационарных уравнений. В то же время в критических условиях могущих привести к гибели людей, вопросы управления проветриванием при нестационарной аэродинамической обстановке становятся особенно важными. Поэтому имеет смысл изучить перспективы применения нестационарных математических моделей вентиляции, могущих прогнозировать развитие во времени нестационарных процессов и обеспечить тем самым возможности управления этими процессами.
3.1 Требования к математической модели нестационарной аэродинамики в тоннельных выработках
Вопросы математического моделирования вентиляции шахт решаются в горной науке с учетом многих факторов влияющих на сопротивление движению воздуха и выделение углекислого газа. В постановке нестационарной задачи мы не будем уделять их обсуждению значительного внимания. Так как эти факторы включаются в математическую модель, нестационарной газовой динамики также как и в стационарную задачу. Цель этого раздела сформулировать требования к математической модели нестационарной вентиляции шахт и в соответствии с ними сделать выводы о роли и способах учета внешних процессов, влияющих на нестационарное течение воздуха и углекислого газа в тоннельных выработках. При вентиляции сети тоннельных выработок можно выделить две характерные скорости распространения возмущений различных типов:
возмущения давления, возникающие в выработке шахты, распространяются со скоростью звука относительно газа. Скорость вентиляционного потока в выработках составляет 1-4 м/с. Время распространения возмущения на расстояние 1 км со скоростью звука составляет примерно 3 с. Время затухания волн за счет вязкости и различных сопротивлений значительно больше. Такая оценка может быть получена из численного решения задачи аэродинамического течения атмосферы в сети выработок, где в качестве начального условия вноситься возмущение. Проведенные расчеты, представленные в [16,26], показали, что время затухания возмущения в зависимости от длины выработки составляет 100-300 с;
-возмущения состава тоннельной атмосферы переносятся с потоком со скоростью проветривания, составляющей в шахтах 1-4 м/с. Состав тоннельной атмосферы может изменяться за счет изменения содержания газовых примесей, запыленности, температуры. Такие возмущения выносятся из сети выработок шахты в течение многих часов. Периодическое действие таких возмущений приведет к тому, что они будут в сети выработок существовать практически всегда.
Математическая модель нестационарной аэродинамики вентиляционной шахты, должна использоваться для быстрого прогнозирования аэродинамической картины в сети выработок и для оперативного управления, аэродинамикой проветривания с использованием штатных устройств управления вентиляцией. Модель должна давать адекватную информацию о распространении вредных и опасных примесей атмосферы. Эта информация должна быть получена из численного решения математической модели быстро, для того, чтобы было время для принятия управленческих решений.
Поэтому формулируемая математическая модель основывается на предположениях об одномерном движении газа в прямолинейных выработках, полном и мгновенном перемешивании потоков в узлах сопряжения прямолинейных выработок, эффекты турбулентной вязкости и теплопроводности учитываются в уравнениях в правых частях с использованием интегральных коэффициентов аэродинамического сопротивления тоннельных выработок и мест их пересечения, которые подробно изучены экспериментально [36, 37]. В математической модели также необходимо учитывать эффекты естественной конвекции неизотермического газа при его движении в наклонных выработках. Поток воздуха поступающий в сеть выработок вступает в теплообмен со стенками выработок. Для предсказания влияния естественной конвекции на аэродинамику тоннельной атмосферы в сети выработок необходимо учитывать в математической модели теплообмен тоннельной атмосферы со стенками выработок, а также изменение температуры стенок при теплообмене. В предлагаемой математической модели нестационарной аэродинамики теплообмен со стенками каналов учитывается с использованием эмпирических зависимостей для коэффициентов теплообмена [36]. Неоднородное распределение легких примесей в тоннельной атмосфере также может привести к естественно конвективному движению, которое также необходимо учитывать в математической модели.
В связи с вышеизложенным, сформулируем математическую модель нестационарных аэродинамических процессов с учетом оговоренных физических явлений.
3.2 Дифференциальные уравнения нестационарной газовой динамики в сети выработок
В силу необходимости обеспечения быстрых расчетов для моделирования аэродинамики тоннельной атмосферы в прямолинейных участках тоннельных выработок вентиляционной шахты будем применять простейшие квазиодномерные уравнения газовой динамики. Так как со стенок тоннельных выработок в выработку может поступать углекислый газ, то необходимо использовать квазиодномерные уравнения, записанные с учетом потока массы и энергии со стенок канала .
Сформулируем основные предположения, которые закладываются в математическую модель.
-Движение газа в сети выработок будем моделировать нестационарными уравнениями газовой динамики.
-Сеть выработок шахты представляется системой прямолинейных каналов (ветвей), имеющих пересечения, разветвления, повороты, выходы на поверхность (сопряжения или узлы).
-Движение воздуха в прямолинейных выработках описывается уравнениями газовой динамики в квазиодномерном приближении.
-При движении газа в наклонных выработках учитывается влияние силы тяжести.
-Параметры углекислого газа в объемах сопряжений определяются из законов сохранения массы и энергии.
-Приход углекислого газа в воздушный поток, продуктов сгорания при пожаре в выработке моделируется правыми частями в уравнениях газовой динамики.
-Теплообмен между газовой фазой и стенками выработок описывается законом Ньютона для теплообмена и учитывается в уравнении для полной энергии газа правыми частями.
-Изменение температуры стенок выработок определяется из решения уравнения переноса тепла (теплопроводности) в стенке. Записанная с учетом сделанных предположений система уравнений имеет вид:
где (3.1) -уравнение неразрывности, (3.2) -уравнение движения, (3.3) - уравнение энергии. В этих уравнениях х - координата вдоль выработки; г - время; - плотность газа; и - скорость; р - давление; е - внутренняя энергия единицы массы газа; Т - температура газа; - температура стенки; - массовый приток газа с единицы поверхности стенки; H - энтальпия единицы массы притока; - сечение выработки; П - её периметр; g - ускорение силы тяжести; - угол наклона выработки к горизонту; - напряжение трения на границе выработки; а - коэффициент теплоотдачи.
Конкретизируем величины т и Н для условий горных выработок. В отсутствии пожара будем предполагать, что , где - масса
углекислого газа, поступающего с единицы поверхности выработки в единицу времени. В случае горения углекислого газа выполняется закон сохранения числа атомов виде
где 3м - доля углерода, сгорающего до СО.
Предположим, что вся масса газовоздушной смеси, поступающей со стенок выработки, мгновенно сгорает. Обозначим через , молекулярный вес углекислого газа. Тогда с единицы площади выработки в единицу времени будет поступать число молей углекислого газа, равное .
При сгорании этого углекислого газа образуется молей воды, молей угарного газа, молей двуокиси углерода и выгорит молей кислорода.Умножая числа молей на молекулярные веса соответствующих веществ, найдем массу газов, поступающих при сгорании газовоздушной смеси:
.
Так как вода может конденсироваться на стенках выработки, то часть воды будет покидать газовую фазу. Обозначив через массовую скорость конденсации воды окончательно напишем
В случае горения с помощью аналогичных рассуждений найдем для скорости поступления в поток выражение
где - массовая скорость выгорания угля, приходящаяся на единицу поверхности выработки, - молекулярный вес углерода, - доля углерода сгорающего.
Энтальпии сгорания газовоздушной смеси и могут быть найдены из термодинамических расчетов. Тогда величину в правой части уравнения энергии (3.3) можно записать в виде:
Так как состав газов переменный, то необходимо записать также уравнения сохранения его компонент. При этом в силу пренебрежения диффузией масса каждого компонента в единице объема будет удовлетворять уравнению, аналогичному (3.1). В частности, в отсутствии пожара для массы углекислого газа в единице объема смеси будем иметь:
Поделив это уравнение на получим для числа молей углекислого газа в единице объема смеси уравнение:
В случае пожара для числа молей других газов аналогично получим:
Полученная система замыкается уравнением состояниядля смеси идеальных газов:
В отсутствие горения при наличии только газовоздушной смеси в составе воздуха уравнение (3.11) можно переписать в виде
В случае пожара на плотность воздуха и возникающую естественную конвекцию в большей мере влияет его температура. Также принимая во внимание, что молярная масса продуктов сгорания мало отличается от молярной массы воздуха, а их количество определяется содержанием кислорода в воздухе будем учитывать в модели аэродинамики тоннельных выработок концентрацию углекислого газа и концентрацию вредных примесей в виде угарного газа. Тогда система уравнений (3.1)-(3.3) дополняется уравнениями для парциальных плотностей углекислого газа и вредных примесей:
и уравнением состояния газа:
,
где R- газовая постоянная газовой смеси,
Коэффициент теплоотдачи вычисляется с учетом свободной и вынужденной конвекции газа в выработках по формулам, взятым в [36], учитывающим наклон выработок:
Для углов наклона выработок менее 45° к горизонту:
где
Для углов наклона выработок более 45° к горизонту:
Если потоки вынужденной и естественной конвекции сонаправлены, то если противонаправлены ,то
Обозначения: Rе - число Рейнольдса, Рr - число Прандтля, Ra - число Релея, Nu - число Нуссельта, - эквивалентный диаметр выработки, cp - удельная теплоемкость при постоянном давлении, - коэффициент теплового расширения газа, л, м - коэффициенты теплопроводности и вязкости газа, б- коэффициент теплоотдачи.
3.3 Моделирование переноса тепла в стенках тоннельных вентиляционных шахт
Как уже отмечалось, теплообмен вентиляционного потока со стенками выработок влияет на аэродинамику движения углекислого газа. В нестационарных условиях вентиляции температура стенок также меняется во времени. Поэтому для корректного описания нестационарной аэродинамики вентиляции тоннельных выработок необходимо рассчитывать изменение температуры стенок выработок во времени при теплообмене вентиляционного потока со стенками.
Поле температуры в горной породе может быть определено из решения нестационарного трехмерного уравнения теплопроводности. Однако наибольший градиент температуры формируется в направлении, перпендикулярном стенкам выработки. Тогда, полагая интенсивность теплообмена газа со стенками по периметру выработки одинаковой, будем моделировать распространение тепла в горной породе от стенок выработки на основе одномерного уравнения теплопроводности в направлении перпендикулярном стенке во всех точках вдоль выработки:
,
С начальными и граничными условиями:
,
где л-коэффициент температуропроводности горных пород,
,
- коэффициент теплопроводности, - удельная теплоемкость, - плотность горных пород.
- температура газа, определяется из решения системы уравнений
(3.1) - (3.3), (3.12)-(3.14). - температура поверхности стенок выработок, определяется из решения уравнения (3.15) с краевыми условиями (3.16). Коэффициент теплоотдачи определяется по формулам, представленным в п. 2.2. Полученные значения используются в модели (3.1) - (3.3), (3.12)- (3.14). Поэтому уравнения (3.1) - (3.3), (3.12)-(3.14) и (3.15)-(3.16) решаются совместно.
3.4 Математическая модель нестационарных процессов в пересечениях вентиляционных шахт
Пересечения выработок вентиляционных шахт будем представлять объемом заданной величины. В объемах пересечений происходит перераспределение потоков воздуха по сети выработок. В них протекают процессы смешения газовых потоков с различной концентрацией примесей. При течении и смешении характер аэродинамического течения в объеме трехмерный. При перетекании газа через зоны сопряжения выработок происходят потери полного давления [36,37]. Для учета этих эффектов в расчетах стационарной вентиляции предполагается, что давление в объеме постоянное, смешение потоков с разными концентрациями примесей происходит мгновенно. Эти же предположения примем в нестационарной модели и запишем законы сохранения массы и энергии для объема сопряжения.
На рисунке 3.1 представлено схематическое изображение узла с примыкающими к нему выработками. Полагается, что возможное максимальное количество выработок, примыкающих к объему узла - шесть.
Рис. 3.1 Систематическое изображение узла
Изменение массы газа во времени в объеме сопряжения выработок Vk определяется потоками массыгаза через сечения примыкающих к узлу выработок:
где - масса газа в объеме узла, , - приход (u? > 0 ) и расход (u? <0) массы газа в объем - площадь поперечного сечения примыкающей к узлу выработки.
Изменение энергии в объеме узла запишем, пренебрегая теплоотдачей и выделением энергии.
Скорость изменения внутренней энергии газа ( - температура газа в узле, а - теплоемкость газовой смеси при постоянном объеме) в узле равняется сумме потоков в единицу времени энтальпий газа из выработок, прилегающих к нему. Тогда уравнение для изменения энергии принимает вид:
Где - энтальпия газовой смеси в примыкающей к узлу выработке i при втекании газа в узел или в узле при истечении газа из узла, - теплоемкость газовой смеси при постоянном давлении.
Аналогично (3.17) запишем уравнения для плотностей компонентов газовой смеси:
Уравнения (3.17)-(3.20) позволяют вычислить в объеме k-того узла газодинамические параметры , , , Тk. После этого давление можно вычислить из уравнения состояния идеального газа (3.14).
Представленная модель расчета аэродинамических параметров в узле основана на законах сохранения массы и энергии. Изменение импульса в узлах не рассчитывается. Перенос импульса через сопряжения определяется заданием граничных условий на границах ветвей, примыкающих к узлу в соответствии с направлением характеристик. Модель расчета параметров газовой смеси в узле не позволяет вычислить потери полного давления в местах сопряжения выработок. Однако для учета потерь полного давления можно использовать экспериментальные данные [36,37], вводя поправочные коэффициенты в величины коэффициентов сопротивления выработок.
Таким образом, система уравнений (3.1)-(3.3), (3.12)-(3.14), (3.17)-(3.21) описывает нестационарное течение смеси газов в выработках с учетом тепло и массообмена потока воздуха со стенками выработок.
3.5 Начальные и граничные условия
Для замыкания системы уравнений (3.1)-(3.3), (3.12)-(3.14), (3.17)-(3.21) математической модели необходимо поставить начальные и граничные условия. Граничные условия ставятся в зависимости от условий на границе. Если границей выработки (ветви) является стенка, то ставится условие не протекания. Если границей выработки является выход выработки на поверхность в атмосферу, то граничные условия ставятся в зависимости от направления потока углекислого газа. Если на границе выработки установлен работающий вентилятор проветривания, то задаются скорость и энтропия воздуха, втекающего в выработку из вентилятора или скорость вытекающего потока. В качестве начальных условий задаются поля давления, температуры, скорости и концентрации углекислого газа в тоннельной атмосфере.
3.6 Алгоритм и метод решения системы уравнений задачи тоннельной аэродинамики в сети выработок вентиляционной шахты
Для численного решения нестационарных уравнений газовой динамики используются эффективные методы [38-40]. Для расчетов газовой динамики течения тоннельной атмосферы в выработках был выбран метод С.К.Годунова [38]. Обыкновенные дифференциальные уравнения (3.17) - (3.20) (для объемов пересечений выработок) решались методом Эйлера. Для решения уравнения теплопроводности (3.15) с граничными условиями (3.16) использовалась неявная аппроксимация второй производной на неравномерной сетке, в которой шаг по пространству вглубь стенки увеличивался по геометрической прогрессии. Получающаяся система линейных уравнений решалась методом прогонки [40].
Порядок расчетов был следующий. Сначала в пространстве вентилируемого участка задаются начальные условия задачи. На концах выработок, где располагаются вентиляторы, задаются граничные условия: при работе вентилятора в режиме вытяжки задается скорость потока воздуха; если вентиляторы включены в режиме нагнетания, задаются скорость и энтропия нагнетаемого воздуха. На концах выработок, свободно выходящих в атмосферу, задается атмосферное давление и в случае потока, поступающего в выработку из атмосферы, дополнительно задается его энтропия. Затем выбирается шаг по времени из условия устойчивости [38], и вычисляются параметры в узлах пересечениях выработок, а также на границах выработок. При этом для выработок, из которых углекислый газ поступает в объем узла, используется только давление в узле. Для расчетов граничных значений в тех выработках, в которые втекает поток из объема узла, используется давление, энтропия и концентрация газов в узле. После вычисления граничных значений потоков массы, импульса и энергии, а также потоков массы компонент газовой смеси проводится расчет параметров в сопряжениях выработок. Затем по схеме распада разрыва рассчитываются газодинамические параметры в каждой выработке и концентрации компонент газовой смеси. После этого шаг по времени повторяется. В результате циклического повторения этих вычислительных процедур получаем изменение параметров тоннельной атмосферы во всех точках выработок и в их сопряжениях во времени. При этом через несколько шагов по времени газодинамического расчета параметров тоннельной атмосферы в выработках проводится расчет распределения температуры вглубь стенок выработок.
При расчетах течения углекисло-воздушной смеси в выработках численными методами приходится использовать достаточно подробную разностную сетку. Например, для расчета процессов вентиляции в сети выработок вентиляционных шахт, суммарная длина которых составляет, например 50 км, необходимо иметь порядка 25000 разностных ячеек. Оценим характерное время выноса углекислого газа в вентиляционной струе в атмосферу, полагая скорость вентиляционного потока 1 м/с, длину пути углекислого газа ~ 5 км. Оно составит 5000 с. Для шага по пространству h~ 2 м из условия устойчивости для явной схемы решения газодинамической задачи найдем шаг по времени . Поделив характерное время процесса 5000 с на шаг Дt найдем число шагов по времени решения задачи, необходимое для получения установившегося решения задачи 10?. Отсюда следует, что при решении задачи установлением по времени необходимо в пространстве времени рассчитать ~10?•2.5•10? = 2.5•10№? точек. Если предположить, что для расчета каждой точки требуется порядка 1000 операций, то для компьютера с числом 10? операций в секунду найдем время решения задачи ~ 2,5•10? сек. Это время равно 7 часам. Для проведения многовариантных параметрических расчетов это время достаточно большое.
Для создания метода решения задачи, применимого для практических вычислений, необходимы специальные ускоренные алгоритмы. Для обоснования методики ускорения численного решения задачи о движении углекисло-воздушной смеси в вентиляционном потоке в прямолинейной выработке проанализируем способ ускорения численного решения на примере решения модельной задачи.
Рассматривается одномерная задача о вытеснении из прямолинейной выработки постоянного сечения углекисло-воздушной смеси воздухом. Предполагается, что на заданном участке со стенок выработки в поток воздуха приходит углекислый газ.
Система уравнений, описывающая процесс течения углекисло-воздушной смеси в прямолинейном канале с приходом массы и энтальпии углекислого газа со стенок запишется в виде:
Принятые обозначения описаны в п. 3.2.
В качестве граничных условий на входе (слева) задаются скорость потока и энтропия, на выходе (справа) задается давление. В качестве начальных условий для системы уравнений (3.22)-(3.26) задаются начальные значения давления, скорости, плотности, концентрации углекислого газа.
Система одномерных уравнений нестационарной газовой динамики (3.22)- (3.26) решалась методом С.К. Годунова с реализацией распада произвольного разрыва в параметрах газа с различными показателями адиабаты. Конечно- разностный аналог уравнений (3.22)-(3.26) имеет вид:
где Дх - шаг по координате; Дt - величина шага по времени; - поток массы на границе ячейки разностной сетки; - поток импульса на границе ячейки разностной сетки; - поток энергии на границе ячейки; - поток массы СО2 на границе ячейки, R, U, Р - значения параметров состояния газа на границе после распада произвольного разрыва. Индекс сверху обозначает параметры на верхнем временном слое, снизу - на нижнем временном слое.
Условием устойчивости для уравнений газовой динамики является выполнение условия Куранта, которое накладывает ограничение на шаг по времени - скорость звука
Разработанный в [38] метод позволяет использовать для нахождения значения плотности воздуха и углекислого газа на верхнем временном слое, , увеличенный шаг по времени ДtІ = kДt, где k»1. Поэтому расчет уравнений (3.27), (3.29), (3.30) будем вести с шагом Дt, а (3.28) с шагом ДtІ=kДt. Давление определяется из уравнения состояния.
Для проверки сходимости к стационарному решению задачи о вентиляции прямолинейной выработки с использованием метода ускорения численного расчета была решена модельная задача. Рассматривается прямолинейная горизонтальная выработка длиной 600 метров. На участке 200 метров в середине канала выделяется метан с заданным значением . На левой границе канала задан приход воздуха с заданной скоростью и энтропией (работает вентилятор), на правой границе задано атмосферное давление.
Расчеты проводились по модели (3.22)-(3.26) с использованием метода, описанного выше. В расчетах варьировались два параметра численной схемы: величина к - коэффициент в определении величины шага ДtІ = kДt и время от начала процесса, с которого это увеличение начинает использоваться, tk. Результаты расчетов представлены на рисунках 3.2-3.4 в виде распределения концентрации СО2 в канале в момент времени 300 секунд от начала процесса, когда течение и перенос СО2 в канале устанавливается.
Вначале было получено точное стационарное решение без использования процедуры ускорения численного решения, представленное на рисунках 3.1-3.3 сплошной линией. Затем были проведены расчеты с использованием процедуры ускорения численного решения со значениями параметров k и tk, изменяющимися в интервалах: .
Рис. 3.2. Стационарное распределение концентрации СО2 в воздухе. Сплошная линия - получено без использования процедуры ускорения; пунктирная - k=10, tk=100 с, штриховая - k=10, tk =150 с; штрихпунктирная k = 10, tk = 200с
Рис. 3.3. Стационарное распределение концентрации СО2 в воздухе. Сплошная линия - получено без использования процедуры ускорения; пунктирная - k = 10, tk = 150 с, штриховая - k =25, tk = 150 с
Рис. 3.4. Стационарное распределение концентрации СО2 в воздухе. Сплошная линия - получено без использования процедуры ускорения; пунктирная - k = 10, tk = 200 с, штриховая - k = 25, tk=200 с
Из рисунков видно, что при значениях tk=200 с стационарное решение получается при любых значениях к из рассмотренного интервала. Однако при неудачном выборе параметров k и tk получаются определенные отклонения от точного решения, сходимость к точному решению замедляется. При детальном рассмотрении процесса установления стационарного течения в канале установлено, что процедуру ускорения численного решения можно включать тогда, когда газодинамические параметры течения (скорость и давление) подошли близко к своему стационарному решению.
Таким образом, численными экспериментами показано, что процедура ускорения численного решения задач течения воздушной смеси в прямолинейной выработке является эффективным способом получения стационарных распределений концентрации углекислого газа.
Разработана математическая модель нестационарных процессов вентиляции тоннельных выработок. Математическая модель основана на нестационарных уравнениях газовой динамики. Она учитывает выделение углекислого газа со стенок выработок, переменную концентрацию углекислого газа, теплообмен газа со стенками выработок, наличие вентиляционных сооружений в выработках и реальные поперечные сечения выработок, работу вентилятора проветривания, выходы в атмосферу.
Разработан алгоритм численного решения системы уравнений математической модели. Численное решение уравнений газовой динамики основано на методе С.К. Годунова. Потоки воздуха от вентилятора проветривания и работа вентиляционных установок учитываются в математической модели путем задания соответствующих условий на входах и выходах выработок.
Для ускорения расчета параметров состояния атмосферы в выработках до установления стационарного их распределения реализован и апробирован специальный алгоритм расчета переноса углекислого газа и других примесей в воздухе.
4. Моделирование нестационарных процессов вентиляции сети выработок вентиляционных шахт
Большой интерес представляют динамические процессы вентиляции, возникающие при сменах режимов проветривания и в аварийной ситуации.
Вентиляционная шахта представляет собой разветвленную сеть каналов с расположенным в них оборудованием, пористых пространств. Для обеспечения нормальной работы людей непрерывно проводится проветривание тоннельных выработок. Кроме того, проветривание должно обеспечить безопасную концентрацию углекислого газа в рудничной атмосфере и отсутствие зон накопления углекислого газа с концентрацией выше допустимой. Для проветривания действующих выработок используются вентиляторы проветривания, вентиляторы местного проветривания.
Проветривание тоннельных выработок было и остается одним из важнейших аспектов функционирования вентиляционных шахт. От качества проектирования и работы вентиляционной системы зависит безопасность работ, возможность развития шахты. В периоды аварийного режима работы шахты правильное проветривание выработок является определяющим фактором ликвидации аварии и спасения людей. Аварийные режимы проветривания являются наиболее сложными. Они характеризуются наличием множества переходных процессов. Наиболее точно такие процессы описываются нестационарными физико-математическими моделями на основе уравнений газовой динамики.
Для проветривания выемочных участков, которые являются основными источниками углекислого газа и пыли, используются различные схемы проветривания: прямоточная схема с подсвежением, возвратноточная схема, комбинированная схема [33].
Для расчета вентиляции сети выработок традиционно используется гидравлический подход и законы Кирхгофа. Однако результаты расчетов, полученные в рамках стационарного подхода, не всегда удовлетворяют потребности практики. Большой интерес представляют динамические процессы, возникающие при сменах режимов проветривания и в аварийной ситуации при возникновении пожаров.
С целью прогнозирования развития во времени процессов в выработках необходимо проводить расчеты аэродинамики в нестационарной постановке.
4.1 Расчет переноса воздуха в сети выработок на примере модельного участка вентиляционной шахты
Математическое описание нестационарного течения смеси углекислого газа и воздуха в сети выработок вентиляционной шахты сформулировано в главе 3.
На основе модели (3.1)-(3.3), (3.12)-(3.14), (3.15)-(3.16), (3.17)-(3.21) были проведены расчеты проветривания участка сети выработок модельной шахты, представленной на рисунке 4.1. Длина каждой из выработок 200 м, площадь поперечного сечения 10м2. В начале выработки 1-2 на поверхности установлен вентилятор проветривания. Выработка 1-2 вертикальная, остальные горизонтальные. На участке 3-4 со стенок выработки выделяется, метан. Были рассчитаны два варианта: за узлом 3 в выработке З-6 отсутствует или установлен вентиляционный шлюз. Результаты расчетов представлены на рисунках 4.2-4.7 в виде распределения плотности углекислого газа в тоннельной атмосфере вдоль маршрута 1-2-3-4-5-6-7 (I) и маршрута 1-2-3-6-7 (II) в последовательные моменты времени через 60 секунд. Установившееся распределение параметров выделено толстой серой линией.
Рис. 4.1. Участок сети выработок модельной шахты
Рис. 4.2. Распределение давления на маршрутах I (а) и II (б) (шлюз не установлен)
Рис. 4.3. Распределение плотности воздуха на маршрутах I (а) и II (б) (шлюз не установлен)
Рис. 4.4. Скорость тоннельной атмосферы на маршрутах I (а) и II(б) (шлюз нет установлен)
Рис. 4.5. Распределение давления на маршрутах I (а) и II (б) (шлюз установлен)
Рис.4.6. Распределение плотности воздуха на маршрутах I (а) и II (б) (шлюз установлен)
Рис. 4.7. Скорость тоннельной атмосферы на маршрутах I (а) и II (б) (шлюз установлен)
Как показали расчеты, давление на участке сети выработок достаточно быстро устанавливается (на рис. 4.2, 4.5). Возрастание давления на участке 1-2 обусловлено гидростатическим давлением столба воздуха. Соответственно устанавливаются распределения скорости. В сопряжении 3 происходит разделение потока воздуха на два; причем больший массовый расход (большая скорость) наблюдается в выработке 3-6 (на рис. 4.4). Выделяющийся со стенок выработки 3-4 углекислый газ сносится потоком воздуха через выработки по маршруту 4-5-6-7 и выносится из рассматриваемой области сети выработок. Однако на участке 4-5-6 имеется концентрация углекислого газа, превосходящая допустимую, 0,0052 кг/м3 (что соответствует 1,4%) (рис. 4.3).
Был проведен расчет варианта, когда в выработке 3-6 на расстоянии 20 метров от сопряжения 3 была установлена вентиляционная перемычка с площадью проёма сечением 3 м2. Результаты расчета представлены на рисунках 4.5-4.7. При установленной перемычке в выработке 3-6 скорость движения воздуха стала меньше в 2 раза, а в выработках на участке 3-4-5-6 больше. При этом концентрация углекислого газа в выработках 4-5, 5-6, 6-7 уменьшилась и не превышает допустимую величину (рис. 4.6).
Действительно, путем установки вентиляционной перемычки в выработках происходит регулировка распределения потоков воздуха в сети для обеспечения необходимого проветривания выработок. Этим добиваются снижения углекислого газа в тоннельной атмосфере до безопасных концентраций. В рамках нестационарной модели вентиляции из расчетов можно получить количественные характеристики концентрации воздуха и его распределения по выработкам.
4.2 Моделирование проветривания тупика тоннельным вентилятором
Для определения параметров вентилятора и режима проветривания существуют инженерные методики [4,41]. Однако временные характеристики проветривания существенно зависят от газодинамики и гидродинамики воздушного потока в тупиковой выработке.
Вентиляторы проветривания, устанавливаются в выработках. При нагнетательном способе проветривания тупиковой выработки свежий воздух подается с помощью вентилятора по вентиляционным трубам и вытесняет тоннельную атмосферу, загрязненную углекислым газом, выделившимся в тоннеле и со стенок выработки. Нагнетательный способ проветривания является основным в шахтах России. Имеются и другие, реже используемые, схемы и способы организации проветривания тупиковых выработок.
Рис. 4.8. Участок сети выработок. ГВ -- главный вентилятор проветривания, ВМП - вентилятор местного проветривания. 1 - начало вертикальной выработки, где установлен ГВ, 2 - тупиковая выработка, 3 - выход в атмосферу
На основе математической модели, представленной в главе 3, были проведены расчеты проветривания тупика с помощью вентилятора проветривания в модельном участке сети выработок, представленном на рисунке 4.8. Длина маршрута 1-3-1000 м, длина маршрута 2-3 -- 700 м. Длины вертикальных выработок - 100 м, длина тупиковой выработки 200 м. Площадь сечений выработок была принята 10 м2.
Предполагалось, что в тупиковой выработке образовалась повышенная концентрация углекислого газа (парциальная плотность СО2 составляет ). кондиционирование вентиляция тоннельный тупик
Рис. 4.9. Распределения давления, скорости, плотности воздуха по маршруту 1-3 (а, в, д) и маршруту 2-3 (б, г, е). Кривые построены в последовательные моменты времени через 80 с.
Предполагается, что на маршруте 1-2 реализован стационарный режим проветривания. В заданный момент времени в работу включается вентилятор проветривания установленный в тоннеле со свежей струей воздуха, на расстоянии 10 м от сопряжения с тупиковой выработкой. Расчеты проведены для двух величин расхода воздуха, обеспечиваемого вентилятором проветривания: , . Результаты представлены на рисунках 4.9-4.10.
Рис. 4.10 Распределения давления, скорости, плотности воздуха по маршруту 1-3 (а, в, д) и маршруту 2-3 (б, г, е). Кривые построены в последовательные моменты времени через 80 с.
После включения вентилятора проветривания уменьшается скорость движения воздуха в локальной области между вентилятором проветривания и устьем тупиковой выработки (рис. 4.9 в), в месте установки вентилятора проветривания локально понижается давление (рис. 4.9 а, 4.10а). Из тупиковой выработки постепенно происходит вытеснение тоннельной атмосферы, с повышенным содержанием углекислого газа (рис. 4.9, д, е, рис. 4.10 д, е). В зоне сопряжения происходит перемешивание газовоздушных масс, из тупика к выходу в атмосферу идет вентиляционная струя с пониженной концентрацией кислорода. Однако при увеличенном в два раза расходе воздуха через вентилятор проветривания концентрация углекислого газа после сопряжения с тупиковой выработкой имеет большую величину (см. рис. 4.9 и 4.10, д, е).
В случае, когда производительность вентилятора проветривания больше, чем величина вентиляционного, потока, подходящего к вентилятору проветривания, то в локальной области между вентилятором проветривания и устьем тупиковой выработки тоннельная атмосфера будет двигаться от устья тупиковой выработкой к вентилятору проветривания. Этот поток содержит некоторое количество углекислого газа, который снова возвращается в тупиковую выработку. Поэтому производительность вентилятора проветривания не должна быть больше 70% от величины вентиляционного потока, подходящего к вентилятору проветривания.
4.3 Численное моделирование проветривания тоннельного тупика в двухмерной постановке
Временные характеристики проветривания могут существенно зависеть от гидродинамики течения в тупиковой выработке. Рассмотрим особенности аэрогазодинамики вытеснения атмосферы тупика (воздушной смеси) воздухом от работы вентилятора проветривания на примере решения модельной задачи.
Рис. 4.11. Схема проветривания тупика: 1 --тупиковая выработка, 2 - трубопровод подачи воздуха.
Рассмотрим тупиковую горизонтальную выработку длиной 200 метров, высотой 4 метра. Полагая малой величиной силу трения газа о стенки выработки, процесс вытеснения атмосферы тупика и заполнения его воздухом будем моделировать в плоской постановке (двухмерное плоское течение газа) с учетом силы тяжести.
Начальные условия:
. Граничные условия: . Здесь t - время, х, у -- декартовые координаты, - плотность, р -давление, u,v- скорости, Т - температура, R - газовая постоянная, L -- длина выработки, h - высота выработки, g - ускорение силы тяжести ,G,Gm, I, Н - приход массы газа, массы углекислого газа, импульса и энтальпии от вентилятора проветривания, д(х) - единичная функция, хr - координата положения выходного сечения вентиляционного рукава.
Решение системы уравнений (4.1)-(4.6) проводилось методом С.К. Годунова [38]. Расчеты проводились при скорости подачи воздуха от вентилятора проветривания равной 25 м3/с. Подача воздуха осуществлялась в координате, на расстоянии 25 метров от торца выработки на высоте от 0.5 м до 1.0 м от основания выработки. Результаты расчетов представлены на рисунках 4.12, 4.13.
На рисунке 4.12 представлены распределения концентрации примесей тоннельной атмосфере на высоте 2 метра от основания выработки по длине выработки в последовательные моменты времени. Видно, что за счет притока свежего воздуха по трубопроводу от вентилятора проветривания образуется фронт вытеснения примесей. И при заданной объемной подаче воздуха за время порядка 2-3 минут происходит замещение тоннельной атмосферы в тупике. Замещение атмосферы происходит неоднородным образом.
Рис. 4.12. Распределение относительной концентрации примесей тоннельной атмосферы по длине выработки на высоте 2 м в последовательные моменты времени через 10 с
Рис. 4.13. Поля относительной концентрации углекислого газа и вектора скорости движения воздуха в вертикальном сечении тупиковой выработки. а-- 10 сек, б-- 20с, в --30с, г -40с,д-50,е-70с,ж-70с.
На рисунке 4.13 представлены, изолинии концентрации примесей тоннельной атмосферы, в области фронта вытеснения и поле скоростей в этой области (на рисунке последовательно представлены участки выработки по 50 м, положение тупика соответствует координате 250 м) в различные моменты времени. Видно, что приток воздуха от вентилятора проветривания в зоне выхода из тоннеля способствует возникновению циркуляционного движения воздуха в области длиной 50 метров. Это приводит к подсасыванию тоннельной атмосферы в поток воздуха из вентилятора проветривания и некоторому их перемешиванию. Поток воздуха в области тоннеля разворачивается и преимущественно в верхней части выработки движется по направлению к устью тупиковой выработки. При этом преимущественно выносится тоннельная атмосфера, находящаяся вверху тупиковой выработки. Нижняя часть тоннельной атмосферы вытесняется медленнее, из-за наличия застойных зон в ней.
Следует обратить внимание на то, что структура течения вблизи тупика после короткого периода установления практически не меняется (рис. 4.13 а, ж);
На основе разработанной модели проведено численное моделирование аэрогазодинамических процессов при проветривании в тупиковой выработке. Получена нестационарная динамика вытеснения тоннельной атмосферы, из тупиковой выработки при подаче воздуха с помощью вентилятора проветривания. Показано что из-за естественной и вынужденной конвекции течение воздуха и тоннельной атмосферы в тупиковой выработке имеет сложный характер. Именно поэтому время полного вытеснения тоннельной атмосферы будет больше, чем время, вычисляемое из условия заполнения объема выработки равным объемом воздуха.
4.4 Моделирование процессов переноса углекислого газа при реверсе вентилятора проветривания
Рассмотрен случай нормальной работы вентилятора проветривания в режиме нагнетания воздуха через вентиляционный ствол в шахту. Согласно требованиям все вентиляторные установки (ВУ) должны иметь возможность осуществления реверса и тогда в рассматриваемом случае, ВУ будет работать в режиме вытяжки тоннельной атмосферы (в режиме всасывания). Реверсирование вентиляционной струи осуществляется для организации безопасной работы людей и комфортных условий для пассажиров [4]. При реверсировании происходит перераспределение вентиляционных потоков. Моделирование реверса проведем на примере модельной сети выработок, представленной на рисунке 4.14. Будем полагать, что в выработках 4-5, 5-6 (на рис. 4.14) происходит приток воздуха в вентиляционный поток. В точке 10 выход в атмосферу отсутствует (точка 10 - тупик). После установления стационарного проветривания (в расчетах установление стационарного режима проветривания в выбранной модельной сети происходит за 3000 с) вентилятор проветривания переходит в реверсивный режим. Предполагается, что вентилятор проветривания обеспечивает скорость потока воздуха в реверсивном режиме такую же, что и в прямом (в расчетах принято 2.07 м/с). Результаты расчетов представлены на рисунке 4.20. Здесь представлены установившиеся распределения скорости и парциальной плотности воздуха в выработках на маршрутах 1-1У (жирная кривая 1 на рисунках), установившиеся распределения скорости и парциальной плотности воздуха после реверсирования вентиляционной струи (кривые 2 на рисунках), промежуточные кривые распределения скорости и плотности воздуха в процессе установления после реверсирования вентилятора проветривания, построенные через 400 с.
Рис.4.14 Схема модельной сети выработок вентиляционных шахт
а)
Рис. 4.20. Установившиеся распределения скорости и парциальной плотности воздуха до реверсирования вентилятора проветривания (кривые 1) и после реверсирования (кривые 2).
Промежуточные кривые построены в моменты времени через 400 с, начиная с момента переключения вентилятора. Маршруты а) I, б) II, в) III, г) IV. В конце ветви 10 - тупик. Установление стационарного распределения газодинамических параметров после реверсирования вентилятора проветривания происходит относительно быстро за время 1200-1500 с для выбранной сети выработок. Однако установление стационарного распределения воздуха в выработках происходит за время много большее 6000 с. В выработках 3-4, 4-5, 5-6 некоторое время наблюдается повышенная практически в два раза концентрация углекислого газа в период установления после реверсирования. Это объясняется тем, что вентиляционный поток дважды проходит выработки, в которых происходит приток воздуха в вентиляционный поток. В отличие от нормального режима проветривания при реверсировании в выработке 3-4 наблюдается повышенная концентрация углекислого газа.
Таким образом, проведенное моделирование нестационарных процессов переноса воздуха в условиях реверсирования вентилятора проветривания показано, что установление стационарного режима движения воздуха происходит в несколько раз быстрее, чем установление стационарного распределения концентрации углекислого газа в выработках. В период установления стационарного распределения концентрации углекислого газа в выработках возможно локальное увеличение его концентрации в несколько раз.
На основе разработанной и представленной в главе 3 математической модели нестационарных процессов проветривания сети выработок вентиляционных шахт проведено моделирование вытеснения углекислого газа из выработок модельной сети.
Разработан подход и проведено моделирование проветривания тупиковой выработки в сети выработок вентилятором проветривания.
Проведенное численное моделирование проветривания тупиковой выработки в двухмерном приближении, проанализирована динамика, и структура течения по длине выработки при вытеснении воздушной смеси из тупика.
Проведено моделирование нестационарных процессов переноса углекислого газа в условиях реверсирования вентилятора проветривания. Показано, что установление стационарного течения тоннельной атмосферы происходит в несколько раз быстрее, чем установление стационарного распределения концентрации углекислого газа в выработках. И при этом в период установления стационарного распределения концентрации углекислого газа в выработках возможно локальное увеличение его концентрации в несколько раз.
Разработанный подход позволяет моделировать нестационарные аэрогазодинамические процессы в сети выработок вентиляционной шахты; позволяет решать задачи управления вентиляцией сети выработок шахты с помощью расстановки в тоннеле вентиляционных сооружений.
Разработанная методика для расчета нестационарных аэрогазодинамических процессов, вентиляции сети выработок вентиляционных шахт позволяет проводить расчёт нестационарных процессов вентиляции сети выработок шахт. Она учитывает реальную топологию сети выработок вентиляционных шахт (длины и площади поперечного сечения выработок, переменность площади сечения выработок, углы наклона и сопряжения выработок, выходы на поверхность) характеристики вентилятора проветривания; вентиляторы местного проветривания; расположение вентиляционных сооружений.
5. Расчет и выбор элементов системы управления
5.1 Расчет и выбор двигателя
Вентиляционные сети метро и тоннелей обладают по сравнению с шахтными вентиляционными сетями значительно меньшим аэродинамическим сопротивлением, поэтому требования к вентиляторам метро и тоннелей в части их коэффициентов подачи и давлений существенно отличаются от шахтных. Однако в основу аэродинамического расчета, как шахтных вентиляторов, так и вентиляторов метро, положен один и тот же принцип радиального равновесия потока в лопаточных венцах рабочих колес.
В настоящее время методы аэродинамического расчета построены по принципу обеспечения постоянства энергии по высоте лопаток рабочего колеса, что сводит к минимуму потери давления в его лопаточном винце. Однако, чтобы получить от такого колеса достаточно большое статическое давление, необходимо перекрывать центральную часть колеса втулкой большого диаметра (d = 0,5 ? 0,7), что мало приемлемо для вентиляторов метрополитенов и тоннелей, поскольку при этом снижается коэффициент подачи вентиляторов, уменьшается полезно используемая площадь сечения их проточной части, увеличивается массогабаритные показатели за счет большой втулки и необходимости увеличения диаметра колеса и др [42].
Очевидно, что для осевых машин метро и тоннелей необходим переход к принципу обеспечения постоянства статического давления по высоте лопаток их рабочих колес, что позволит снизить диаметр втулок (до d = 0,3 ? 0,4) и повысить коэффициент подачи вентиляторов при улучшении других показателей.
Следовательно, теоретическое значение статического давления рабочего колеса
где с ? плотность воздуха; U - окружная скорость рабочего колеса на любом произвольном радиусе; C2U - скорость закручивания в рабочем колесе на том же радиусе.
Заменив в выражении
где r - текущий радиус; щ - частота вращения колеса.
Приведем его к виду
где D, F - постоянные для конкретных условий величины.
Решение этого квадратного уравнения для рабочего колеса диаметром 1800 мм с частотой его вращения 600, 750, 1000 об/мин приведено на рисунке 2.1 в сравнении с зависимостью C2u = f(r), соответствующей условию радиального равновесия потока в колесе.
На рисунке 2.1 показаны зависимости скоростей закручивания при условии обеспечения постоянства статического давления Psvt = const по высоте лопаток. Где 1 - n = 1000 об/мин; 2 - n = 750 об/мин; 3 - n = 600 об/мин; 4 - n = 600 об/мин при условии обеспечения постоянства циркуляции.
Рисунок 5.1 - Зависимости скоростей закручивания
Анализ зависимостей C2u = f(r), обеспечивающих Pskt = const по высоте лопаток, показывает на то, что они существенно отличаются от аналогичных зависимостей, обеспечивающих постоянство циркуляции (радиальное равновесие).
Используя полученные зависимости можно применять высокоэкономичные осевые вентиляторы, в более полной мере удовлетворяющие условиям вентиляции метрополитенов тоннелей.
На рисунке 5.2 представлена функциональная схема вентиляторного агрегата.
На рисунке 5.2 приняты следующие обозначения: 1 - электродвигатель привода; 2 - шиберующий аппарат; 3 - неподвижный спрямляющий аппарат - ребра; 4 - рабочее колесо (РК); 5 - неподвижный направляющий аппарат -ребра; 6 - стояночный тормоз; 7 - комплектный преобразователь частоты; 8 - СУВ система управления вентиляцией.
Мощность на валу вентилятора NВ для любого режима может быть подсчитана по формуле:
= 68.75, кВт,
где QВ - производительность в расчетном режиме, м3/с;
HВ - депрессия в том же режиме, Па;
зв - статический коэффициент полезного действия для этого режима.
Рисунок 5.2 - функциональная схема вентиляторного агрегата
На основании расчета мощности выбираем вентиляторный агрегат ВО-21Э. Электродвигатель типа АИР355S12 с мощностью 75 кВт.
При работе вентиляторного агрегата в прямом режиме рабочее колесо вращается с частотой щ от 250 до 500 об/мин. Направляюще - шиберующий аппарат открыт (режим I рисунок 5.3) при этом обеспечивается подача воздуха в пределах Qн = (64 - 110) мі/с (рисунок 5.4) [43].
Рисунок 5.3 - Направления вращения РК и положения лопаток направляюще - спрямляющее - шиберующих аппаратов
Для реверсирования режима или перехода на другой режим (летний - зимний) ротор вентиляторного агрегата вращают в обратном направлении -
щ = (250 - 500) об/мин (режим II, рисунок 5.3) при этом обеспечивается производительность - Qp > 0,7Qн (рисунок 5.4). При неработающем вентиляторе щ = 0 (режим III рисунок 5.3) шиберующие аппараты закрываются.
Обратимость режима (зимний, летний, аварийный при пожаре) выполнятся путем изменения направления вращения рабочего колеса, а так же изменением углов установки спрямляющее - направляющих аппаратов.
Для прямой работы в номинальном режиме при изменении частоты вращения рабочего колеса от 500 об/мин до 250 об/мин производительность изменится от 110 мі/с до 26 мі/с, а давление - от 910 Па до 150 Па.
Рисунок 5.4 - Аэродинамическая характеристика
5.2 Выбор шкафа автоматического управления вентиляторами
Шкаф автоматического управления вентиляторами типа ШСАУВ (рисунок 5.5) предназначен для управления работой вентиляторами главного проветривания метрополитенов и вентиляторами других объектов.
Подобные документы
Основные требования к состоянию воздушной среды в тоннеле метрополитена. Описание технологического процесса проветривания и элементов системы вентиляции на станции "Речной вокзал". Исполнительный механизм управляемых шиберов. Датчик расхода воздуха.
дипломная работа [3,0 M], добавлен 25.08.2010Анализ процессов изготовления и монтажа оборудования для вентиляции, отопления и кондиционирования воздуха. Разработка и отладка имитационных моделей в системе GPSS W. Моделирование процессов изготовления и монтажа оборудования по стратегическому плану.
курсовая работа [7,2 M], добавлен 12.03.2013Общие сведения о воздуховодах, дефлекторах вентиляционных систем. Назначение, основные технические характеристики разновидностей клапанов, глушителей шума, воздушных заслонок, воздушно-тепловых завес, циклонов. Их назначение и условия эксплуатации.
книга [2,2 M], добавлен 08.12.2010Приточная система вентиляции, ее внутреннее устройство и взаимосвязь элементов, оценка преимуществ и недостатков использования, требования к оборудованию. Мероприятия по энергосбережению, автоматизация управления энергоэффективных вентиляционных систем.
курсовая работа [476,9 K], добавлен 08.04.2015Установка в вентиляционную систему вихревой трубы с целью улучшения качества кондиционирования машинного отделения на судне. Основные технические характеристики судна. Принцип действия систем вентиляции. Расчет себестоимости изготовления воздуховодов.
курсовая работа [849,1 K], добавлен 16.10.2013Адекватность качества переходных процессов систем автоматического регулирования и систем с дифференцированием сигналов. Оптимизация систем на основе экспериментальной переходной характеристики объекта как произведение опережающего участка на инерционный.
курсовая работа [3,1 M], добавлен 25.03.2012Общая характеристика и изучение переходных процессов систем автоматического управления. Исследование показателей устойчивости линейных систем САУ. Определение частотных характеристик систем САУ и построение электрических моделей динамических звеньев.
курс лекций [591,9 K], добавлен 12.06.2012Характеристика основных типов кондиционеров: бытовые, полупромышленные и системы промышленного кондиционирования и вентиляции. Расчет необходимой мощности кондиционера. Эксплуатация кондиционера и монтаж. Центральные системы кондиционирования воздуха.
контрольная работа [26,5 K], добавлен 08.12.2010Определение значения производственных вентиляционных установок, их технические и гигиенические задачи. Расчет технических параметров вентиляционной сети: давление, сопротивление и скорость движения воздуха. Схема расположения воздуховодов и вентиляторов.
курсовая работа [139,5 K], добавлен 17.10.2013Классификация систем кондиционирования воздуха, принципиальная схема прямоточной системы. Тепловой баланс производственного помещения. Расчёт процессов обработки воздуха в системе кондиционирования. Разработка схемы воздухораспределения в помещении.
курсовая работа [3,9 M], добавлен 04.06.2011
