Попутный нефтяной газ
Пути утилизации попутного нефтяного газа. Использование сжигания попутного нефтяного газа для отопительной системы, горячего водоснабжения, вентиляции. Устройство и принцип работы. Расчет материального баланса. Физическое тепло реагентов и продуктов.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | реферат |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 10.04.2014 |
| Размер файла | 658,7 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Содержание
- Введение и описание установки
- Назначение
- Устройство и принцип работы
- Расчет материального баланса
- Расчет статьи расхода
- Расчет теплового эффекта реакций
- Физическое тепло реагентов
- Физическое тепло продуктов
- Вывод
- Список используемой литературы
Введение и описание установки
Попутный нефтяной газ - смесь углеводородов, получаемых при добыче и сепарации нефти. Это побочный продукт нефтедобычи, состоящий из метана, этана, пропана, изобутана, бутана. Попутно нефтяной газ может включать также другие примеси различного состава и фазового состояния.
ПНГ является ценным углеводородным компонентом, выделяющимся из добываемых, транспортируемых и перерабатываемых содержащих углеводороды минералов на всех стадиях инвестиционного цикла жизни до реализации готовых продуктов конечному потребителю.
Основными путями утилизации ПНГ являются переработка на ГПЗ, генерация электроэнергии, сжигание на собственные нужды, закачка обратно в пласт для интенсификации нефтеотдачи (поддержание пластового давления), закачка в добывающие скважины - использование "газлифта". Так как ПНГ имеет высокую теплотворную способность он является важным сырьем для энергетики. В данной работе сжигание ПНГ используется для отопительной системы, горячего водоснабжения и вентиляции. По типу источника нагрева используется газовый котел марки RS-D
попутный нефтяной газ утилизация
Назначение
Котлы серии RS-D являются водогрейными водотрубными котлами гидронного типа с газоплотной топкой, работающими на попутно нефтяном, природном, сжиженном газе.
Сферы применения: системы отопления и вентиляции, горячее водоснабжение промышленных, административных, коммунально-бытовых и сельскохозяйственных объектов, обеспечение тепловой энергией технологического оборудования.
Котлы RS-D производятся серийно в диапазоне номинальной мощности от 250 кВт до 10000 кВт. Котлы RS-D имеют устойчивые несущие опоры и могут быть установлены на ровном прочном полу без дополнительного фундамента.
Особенности специальная "прощающая" конструкция теплообменника, свободно плавающего в каркасе котла, предусматривает возможность резкого охлаждения и нагрева без возникновения механических напряжений;
эффективная циркуляция теплоносителя по топочным трубам со скоростью 2 м/сек увеличивает интенсивность теплообмена примерно в 8 раз;
благодаря высокой скорости циркуляции воды, в топочных трубах создается турбулентный поток, который в несколько раз снижает отложения накипи на стенках труб;
благодаря применению в топке поперечно-оребренных труб, котел имеет относительно малый вес и низкую тепловую инертность;
исключительно малый водяной объем делает котел более безопасным при превышении рабочего давления или при перегреве воды;
низкое сопротивление газового тракта позволяет расширить диапазон регулирования горелочного устройства;
большой объем топки и низкое тепловое напряжение топочного пространства позволяют поддерживать низкие выбросы CO2
все сварные швы на топочных трубах вынесены за пределы топки, что облегчает доступ к ним при ремонте котла;
передняя крышка с установленной на ней горелкой может открываться по необходимости вправо или влево, что обеспечивает удобство в обслуживании котла.
Устройство и принцип работы
Котлы серии "RS-D" являются водогрейными котлами с водотрубным скоростным теплообменником. Котлы относятся к классу гидронных, т.е. скорость воды в трубах теплообменника, образующих топку, достигает 2 м/сек. Топка котла образована горизонтальными оребренными трубами, расположенными по окружности и соединенными в змеевик.
1 - патрубок выхода теплоносителя; 2 - патрубок входа теплоносителя; 3 - выход отработавших газов; 4 - декоративный кожух; 5 - теплоизоляция; 6 - каркас; 7 - теплообменник; 8 - плита передняя; 9 - плита задняя; 10-крышка.
В одном котле, в зависимости от типоразмера, расположено от 1 до 6 параллельных змеевиков. Задняя торцевая стенка топки выполнена в виде плоской плиты с цилиндрической водяной камерой, разделенной по окружности на две отдельные полости, в нее врезаны все трубы теплообменника и патрубки входа и выхода воды. Передняя торцевая стенка топки выполнена в виде плоской плиты с расположенной на ней неохлаждаемой открывающейся крышкой. Крышка изнутри защищена огнеупорным материалом.
Для улучшения омывания дымовыми газами и увеличения интенсивности теплопередачи, снаружи на оребренные трубы топки установлены газовые рассекатели, представляющие собой профильные пластины из жаропрочной стали. Таким образом, топка котла снаружи заключена в герметичный газовый короб. Продукты сгорания из топки котла проходят между оребренными экранными трубами, отдавая им тепло, и попадают в газовый короб, откуда удаляются через газоход. Отличительной особенностью данного котла от водотрубных котлов других производителей является то, что благодаря применению оребренных труб - удалось объединить радиационную и конвективную поверхности нагрева в одно целое, что позволило уменьшить металлоемкость, существенно снизить вес котла и его размеры.
Относительно малый вес и размеры делают котел незаменимым при установке его в блочно-модульных котельных, где габариты и вес имеют решающее значение.
Специальная "прощающая" конструкция теплообменника, свободно плавающего в каркасе котла, предусматривает возможность резкого охлаждения и нагрева без возникновения механических напряжений. Трубы теплообменника выполнены в виде змеевиков, жестко закрепленных только на задней стенке котла, тепловое расширение труб происходит свободно в сторону передней части котла, повороты труб дополнительно компенсируют возможные тепловые перекосы. Повороты труб вынесены за пределы топки, для облегчения доступа к сварным швам при ремонте. По сравнению с жаротрубными реверсивными котлами, топка нашего котла имеет меньшее аэродинамическое сопротивление, так как не все дымовые газы возвращаются назад к передней стенке, а уходят сразу в газоход по всей площади топки, что позволяет подбирать горелки меньшего типоразмера и снижать уровень шума при работе горелки на полной мощности.
Расчет материального баланса
Таблица 1
Расчет статьи прихода:
|
Приход |
||||||||
|
Название |
Формула |
% об. |
V м3/ч |
n (к моль) |
m (кг) |
О2, кмоль |
О2, кг |
|
|
Вода (18) |
Н2О |
2,6 |
52 |
2,321 |
41,778 |
- |
- |
|
|
Азот+редкие (28) |
N2 |
2,5 |
50 |
2,232 |
62,496 |
- |
- |
|
|
Метан (16) |
CH4 |
48 |
960 |
42,857 |
685,712 |
85,714 |
2742,848 |
|
|
Этан (30) |
C2H6 |
18 |
360 |
16,071 |
482,130 |
56,249 |
1799,968 |
|
|
Пропан (44) |
C3H8 |
15 |
300 |
13,393 |
589,292 |
66,965 |
2142,880 |
|
|
Изобутан (58) |
C4H10 |
2 |
40 |
1,786 |
103,588 |
11,609 |
371,488 |
|
|
н-бутан (58) |
C4H10 |
3,3 |
66 |
2,946 |
170,868 |
19,149 |
612,768 |
|
|
Изопентан (72) |
C5H12 |
1,5 |
30 |
1,339 |
96,408 |
10,712 |
342,784 |
|
|
н-пентан (72) |
C5H12 |
1,5 |
30 |
1,339 |
96,408 |
10,712 |
342,784 |
|
|
Гексаны (86) |
C6H14 |
1 |
20 |
0,893 |
76,798 |
8,484 |
271,488 |
|
|
Гептаны (100) |
C7H16 |
0,5 |
10 |
0,446 |
44,600 |
4,906 |
156,992 |
|
|
Октаны (114) |
С8Н18 |
0,1 |
2 |
0,089 |
10,146 |
1,113 |
35,600 |
|
|
Нонаны (129) |
С9H20 |
0,1 |
2 |
0,089 |
11,392 |
1,246 |
39,872 |
|
|
Итого: |
100 |
1922 |
2471,616 |
276,8585 |
8859,472 |
Уравнения реакции:
CH4 + 2O2 = CO2 + 2Н2О, C2H6 + 3.5O2 = 2CO2 + 3Н2О
C3H8 + 5O2 = 3CO2 + 4Н2О, i-C4H10 + 6.5O2 = 4CO2 + 5Н2О
n-C4H10 + 6.5O2 = 4CO2 + 5Н2О, i-C5H12+ 8O2 = 5CO2 + 6Н2О
n-C5H12+ 8O2 = 5CO2 + 6Н2О, C6H14 + 9.5O2 = 6CO2 + 7Н2О
C7H16 + 11O2 = 7CO2 + 8Н2О, С8Н18 + 12.5O2 = 8CO2 + 9Н2О
С9H20 + 14O2 = 9CO2 + 10Н2О
С помощью них рассчитываем теоритическое количество и массу кислорода нужного для поддержания горения:
По уравнению 1 следует, что n (CH4) =2n (O2) =41,778*2=85,714кмоль
m (O2) =85,741*32=2742,848кг
По уравнению 2 следует, что n (C2H6) =3,5n (O2) =16,071*3,5=56,249кмоль
m (O2) =56,249*32=1799,968кг
По уравнению 3 следует, что n (C3H8) =5n (O2) =13,393*5=66,965кмоль
m (O2) =66,965*32=2142,88кг
По уравнению 4 следует, что n (i-C4H10) =6,5n (O2) =1,786*6,5=11,609кмоль
m (O2) =11,609*32=371,488кг
По уравнению 5 следует, что n (O2) =2,946*6.5=19,149кмоль
m (O2) =19,149*32=612,768кг
По уравнению 6 следует, что n (O2) =1,339*8=10,712кмоль
m (O2) =10,712*32=342,784кг, уравнение 7 аналогично.
По уравнению 8 следует, что n (O2) =9,5*0,893=8,484кмоль
m (O2) =8,484*32=271,488кг
По уравнению 9 следует, что n (O2) =11*0,446=4,906кмоль
m (O2) =4,906*32=156,992кг
По уравнению 10 следует, что n (O2) =0,089*12,5=1,1125кмоль
m (O2) =1,1125*32=35,600кг
По уравнению 11 следует, что n (O2) =0,089*14=1,246кмоль
m (O2) =1,246*32=39,872
Всего n (O2) =276,8585кмоль, m (O2) =8859,472кг
Данные заносятся в таблицу 1.
Расчет статьи расхода
Уравнения реакции:
CH4 + 2O2 = CO2 + 2Н2О, C2H6 + 3.5O2 = 2CO2 + 3Н2О
C3H8 + 5O2 = 3CO2 + 4Н2О, i-C4H10 + 6.5O2 = 4CO2 + 5Н2О
n-C4H10 + 6.5O2 = 4CO2 + 5Н2О, i-C5H12+ 8O2 = 5CO2 + 6Н2О
n-C5H12+ 8O2 = 5CO2 + 6Н2О, C6H14 + 9.5O2 = 6CO2 + 7Н2О
C7H16 + 11O2 = 7CO2 + 8Н2О,
С8Н18 + 12.5O2 = 8CO2 + 9Н2О
С9H20 + 14O2 = 9CO2 + 10Н2О
По уравнению 1 следует, что n (CH4) =n (CO2) =42,857кмоль, m (CO2) =42,857*44=1885,708кг
n (CH4) =2n (Н2О) =42,857*2=85,714кмоль, m (Н2О) =85,714*18=1542,852кг
По уравнению 2 следует, что n (CO2) =16,071*2=32,142кмоль m (CO2) =32,142*44=1414,248кг
n (Н2О) =16,071*3=48,213кмоль, m (Н2О) =48.213*18=867,834кг
По уравнению 3 следует, что n (CO2) =13,393*3=40,179кмоль, m (CO2) =40,179*44=1767,876кг
n (Н2О) =13,393*4=53,572кмоль, m (Н2О) =53,572*18=964,296кг
По уравнению 4 следует n (CO2) = 7,144кмоль, m (CO2) =314,336кг
n (Н2О) = 8,93кмоль, m (Н2О) =160,740кг
По уравнению 5 следует, что n (CO2) = 11,784кмоль, m (CO2) =265,140кг
n (Н2О) = 14,73 кмоль, m (Н2О) =265,14кг
По уравнению 6 следует, что n (CO2) =6,695 кмоль, m (CO2) =294,58кг
n (Н2О) = 8,034 кмоль, m (Н2О) =144,612кг
Уравнение 7 аналогично 6.
По уравнению 8 следует, что
n (CO2) = 5,358 кмоль, m (CO2) =235,752 кг
n (Н2О) =6,251 кмоль, m (Н2О) =112,518 кг
По уравнению 9 следует, что n (CO2) =3,122 кмоль, m (CO2) =137,368 кг
n (Н2О) =3,568 кмоль, m (Н2О) =64,224 кг
По уравнению 10 следует что, n (CO2) = 0,712 кмоль, m (CO2) =31,328кг
n (Н2О) =0,801кмоль, m (Н2О) =14,418кг
По уравнению 11 следует что, n (CO2) =0,801кмоль, m (CO2) =35,244кг
n (Н2О) =0,89кмоль, m (Н2О) =16,02кг
Всего n (CO2) =157,489 кмоль,
m (CO2) =6929,500 кг, n (Н2О) =238,737 кмоль, m (Н2О) =4297,300 кг
Данные заносятся в таблицу 2.
Таблица 2
|
Расход |
|||
|
Название |
кмоль |
кг |
|
|
СО2 |
?157,489 |
?6929,500 |
|
|
Н2О |
?238,737 |
?4297,300 |
|
|
N2+редкие |
2,232 |
62,496 |
|
|
H2O |
2,321 |
41,778 |
|
|
Итого |
11331,074 |
Все полученные данные заносятся в таблицу 3.
Таблица 3 Материальный баланс процесса
|
Приход |
Расход |
||
|
Название |
Кг |
Кг |
|
|
Н2О |
41,778 |
41,778 |
|
|
Азот+редкие |
62,496 |
62,496 |
|
|
ПНГ |
2367,300 |
- |
|
|
О2 |
8859,500 |
- |
|
|
СО2 |
- |
6929,500 |
|
|
Н2О |
- |
4297,300 |
|
|
Итого |
11331,074 |
11331,074 |
Расчет теплового эффекта реакций
По закону Гесса тепловой эффект реакции равен сумме теплот образования продуктов за вычетом суммы теплот образования исходных веществ с учетом стехиометрических коэффициентов.
ДНреак= (nCO2+H2O) - (CnH2n+2)
CH4 + 2O2 = CO2 + 2Н2О
ДНреак = (-393510 +2* (-241840)) +74850= - 802340кДж/кмоль
C2H6 + 3.5O2 = 2CO2 + 3Н2О
ДНреак = (2* (-393510) +3* (-241840)) +84670= - 1427870кДж/кмоль
C3H8 + 5O2 = 3CO2 + 4Н2О
ДНреак = (3* (-393510) +4* (-241840)) +103900= - 2043990 кДж/кмоль
i-C4H10 + 6.5O2 = 4CO2 + 5Н2О
ДНреак = (4* (-393510) +5* (-241840)) +131600= - 2651640 кДж/кмоль
n-C4H10 + 6.5O2 = 4CO2 + 5Н2О
ДНреак = (4* (-393510) +5* (-241840)) +124700= - 2658540 кДж/кмоль
i-C5H12+ 8O2 = 5CO2 + 6Н2О
ДНреак = (5* (-393510) +6* (-241840)) +154500 = - 3264090 кДж/кмоль
n-C5H12+ 8O2 = 5CO2 + 6Н2О
ДНреак = (5* (-393510) +6* (-241840)) +146400= - 3272190 кДж/кмоль
C6H14 + 9.5O2 = 6CO2 + 7Н2О
ДНреак = (6* (-393510) +7* (-241840)) +167190= - 3886750 кДж/кмоль
C7H16 + 11O2 = 7CO2 + 8Н2О
ДНреак = (7* (-393510) +8* (-241840)) +187820= - 4877110 кДж/кмоль
С8Н18 + 12.5O2 = 8CO2 + 9Н2О
ДНреак = (8* (-393510) +9* (-241840)) +208400= - 5116240 кДж/кмоль
С9H20 + 14O2 = 9CO2 + 10Н2О
ДНреак = (9* (-393510) +10* (-241840)) +300000= - 5659990 кДж/кмоль
Физическое тепло реагентов
Физическое тепло реагентов может быть найдено по формуле Qф=nct.
Количество реагентов берется по данным материального баланса. (Табл.1, табл.2, табл.3). Теплоемкости веществ:
1. С (Н2О) = 75,31 Дж/моль*град,
2. С (N2) = 29,10 Дж/моль*град,
3. С (СН4) =35,79 Дж/моль*град,
4. С (С2Н6) =52,70 Дж/моль*град,
5. С (С3Н8) = 73,51 Дж/моль*град,
6. С (i-С4Н10) =96,82 Дж/моль*град,
7. С (С4Н10) =97,78 Дж/моль*град,
8. С (i-С5Н12) =120,6 Дж/моль*град,
9. С (С5Н12) =122,6 Дж/моль*град,
10. С (С6Н14) =146,7 Дж/моль*град,
11. С (С7Н16) =170,8 Дж/моль*град,
12. С (С8Н18) =194,9 Дж/моль*град,
13. С (С9Н20) =214,8 Дж/моль*град,
14. С (О2) =29,36 Дж/моль*град.
Физическое тепло компонентов материального потока на входе в аппарат:
1. Q=3495,890 кДж
2. Q=1351,986 кДж
3. Q=30677,04 кДж
4. Q=16938,8 кДж
5. Q=19690,388 кДж
6. Q=3458,41 кДж
7. Q=5761, 198 кДж
8. Q=3229,668 кДж
9. Q=3283,828 кДж
10. Q=2620,062 кДж
11. Q=1523,536 кДж
12. Q=346,322 кДж
13. Q=382,922 кДж
14. Q=162571,31 кДж
Общее количество физического тепла на входе в аппарат составляет 255330,782кДж
Суммарная величина статей прихода тепла
Статьями прихода тепла экзотермической реакции является тепло экзотермической реакции и физическое тепло реагентов:
35660750+255330,782= 35916080,782 кДж
Температуру в зоне реакции принимаем за 1300єС.
Теплоемкости продуктов реакции при T=1300єС:
Формула пересчета теплоемкости для определенной температуры:
Cр=a+bT+c/T2 и Cp=a+bT+cT2+dT3
С (Н2О) = 30,00+10,71*1300*10-3+ ( (0,33*105) /13002) =43,943 Дж/моль*град
С (СО2) =44,14+9,04*10-3*1300- ( (8,53*105/13002) =55,387 Дж/моль*град
С (N2) =27,87+4,27*10-3*1300=33,421 Дж/моль*град
С (Н2О) = 43,943 Дж/моль*град
Физическое тепло продуктов
Физическое тепло компонентов материального потока на выходе из аппарата:
Q=43,943*1300*238,737= 13638065,99 кДж
Q=55,387*1300*157,489= 11339696,22 кДж
Q=33,421*2,232*1300=96974,373 кДж
Q=43,943*2,321*1300=132589,21 кДж
Теплота испарения воды:
?Ниспра=40680,0 кДж/моль
1. ?Ниспра=40680,0*238,737=9711821,16 кДж
2. ?Ниспра=40680,0*2,321=94418,28 кДж
Общее количество физического тепла на выходе в аппарат составляет 35013565,233кДж
Полученные данные представляем в таблице 4
Таблице 4
|
Статьи прихода тепла |
кДж |
Статьи расхода тепла |
кДж |
|
|
? ДНреак |
35660750,0 |
??Ниспра |
9806239,44 |
|
|
?Q |
255330,782 |
?Q |
25207325,793 |
|
|
Итого |
35916080,782 |
Потери |
902515,549 |
|
|
35916080,782 |
Потери тепла в данном случае составляют 2,5% от прихода.
Зная общее количество тепла, можем найти приближенную мощность котла для этого 1 джоуль [Дж] = 0.000000278 киловатт [кВт]
Мощность котла: 35013565,233кДж=35013565233Дж*0.000000278=9725.99кВт=9,7МВт
По полученному значению мощности газового котла, выбираем котел: RS-D10000
Характеристики котла приведены в табл 5.
Таблица 5
|
Модель котла |
RS-D10000 |
|
|
Мощность, МВт |
10000 |
|
|
Вид топлива |
Природный газ, дизтопливо, сжиженный газ, попутно нефтяной газ |
|
|
Средний КПД, % |
95 |
|
|
Максимальная температура воды на выходе,°С |
110 |
|
|
Максимальное рабочее давление, МПа |
0,8-1 |
|
|
Температура уходящих газов,не более,°С |
120-170 |
|
|
Гидравлическое сопротивление водяного контура, МПа |
0,1 |
|
|
Сопротивление топки, кПа |
0,8 |
|
|
Общая поверхность теплообмена, м2 |
743 |
|
|
Объем камеры сгорания, м3 |
19,6 |
|
|
Объемная тепловая напряженность топки, мВт/м3 |
0,54 |
|
|
Водяной объем котла, л |
2055 |
|
|
Минимальный расход воды, т/ч |
215 |
|
|
Вес котла (без воды), т |
11 |
Вывод
Данная технология направлена на расширение сырьевой базы посредством решения проблемы утилизации ПНГ. Преимущество этой технологии в том, что утилизация ПНГ на получение тепла может проводиться непосредственно на местах нефтедобычи, обеспечивая тепловые и энергетические нужды установки и производственного помещения. Достоинством данного вида газопереработки является простота технологической установки, высокий КПД. Нет нужды дополнительно очищать ПНГ после очищения от серы и углекислого газа. Недостатки данной установки в загрязняющих выбросах атмосферу и необходимость чистки оборудования.
Список используемой литературы
1. Основы расчетов в химической технологии: метод. указания к решению задач и выполнению расчетов в курсовых работах / сост.к. т. н., доцент Т.И. Эпова, к. х. н., Н.Н. Пономарева. - Тольятти: ТГУ, 2007. - 112
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Использование попутного нефтяного газа (ПНГ) и его влияние на природу и человека. Причины неполного использования ПНГ, его состав. Наложение штрафов за сжигание ПНГ, применение ограничений и повышающих коэффициентов. Альтернативные пути использования ПНГ.
реферат [544,7 K], добавлен 20.03.2011Общее описание газотурбинной электростанции. Внедрение улучшенной системы регулирования на подогреве попутного нефтяного газа, расчет для этой системы коэффициентов регулирования. Описание физических процессов при подогреве попутного нефтяного газа.
дипломная работа [3,7 M], добавлен 29.04.2015Понятие нефтяных попутных газов как смеси углеводородов, которые выделяются вследствие снижения давления при подъеме нефти на поверхность Земли. Состав попутного нефтяного газа, особенности его переработки и применения, основные способы утилизации.
презентация [693,7 K], добавлен 10.11.2015Компрессоры, используемые для транспортировки газов. Предел взрываемости нефтяного газа. Расчет годового экономического эффекта от внедрения блочных компрессорных установок для компрессирования и транспорта нефтяного газа. Удельный вес газа на нагнетании.
курсовая работа [2,7 M], добавлен 28.11.2010Меры и оборудование для предупреждения попадания флюидов и попутного нефтяного газа в окружающую среду. Оборудование для предупреждения открытых фонтанов. Комплексы управления скважинными клапанами-отсекателями. Охрана труда и окружающей среды скважин.
дипломная работа [906,7 K], добавлен 27.02.2009Основные виды газгольдера — большого резервуара для хранения природного, биогаза или сжиженного нефтяного газа. Рабочее давление в газгольдерах I и II классов. Составные элементы и устройство мокрых газгольдеров, их принцип действия и схема работы.
презентация [315,7 K], добавлен 29.11.2013Основные компоненты, химическая переработка и утилизация попутных газов. Выcoкoтеxнoлoгичнoе ocвoение меcтopoждений нефти для ликвидации неблагоприятных последствий и возврата в оборот углеводородного сырья. Применение мембранной углеводородной установки.
презентация [185,5 K], добавлен 18.04.2015Основные проектные решения по разработке Барсуковского месторождения. Состояние разработки и фонда скважин. Понятия о сборе, транспорте и подготовке нефти и газа на месторождении. Характеристика сырья, вспомогательных материалов и готовой продукции.
курсовая работа [2,6 M], добавлен 26.08.2010Организационная структура ОАО "Самотлорнефтегаз", история создания и развития компании. Характеристика разрабатываемых месторождений; освоение и перспективы их разработки. Способы эксплуатации нефтяного месторождения. Системы сбора нефти и газа.
отчет по практике [2,9 M], добавлен 25.03.2014Попутный нефтяной газ как смесь газов и парообразных углеводородистых и не углеводородных компонентов природного происхождения, особенности его использования и утилизации. Сепарация нефти от газа: сущность, обоснование данного процесса. Типы сепараторов.
курсовая работа [778,0 K], добавлен 14.04.2015
