Автоматизация резервуарного парка линейно-производственной диспетчерской службы "Черкассы"

ПП устанавливается на емкость с измеряемой средой с помощью резьбового штуцера с наружной резьбой М27х1,5.

Принцип действия датчика основан на измерении времени распространения ультразвуковой волны до опорного магнита и до магнита, расположенного в поплавке с последующим преобразованием временного интервала в информационный сигнал. Информационный сигнал пропорционален измеряемому уровню среды.

3.3.4 Термопреобразователь с унифицированным токовым выходным сигналом ТСМУ 9313.

Предназначен для измерения температуры жидких, газообразных сыпучих и веществ.

Отличительная особенность - содержит в головке нормирующий усилитель с выходным сигналом 4-20 мА, 0-5мА, 0-5 В. Основные параметры приведены в таблице 3.6.

Таблица 3.6 - Основные параметры термопреобразователя ТСМУ-9313

Наименование показателя	Значение
Показатель тепловой инерции, с, не более	40
Выходной сигнал	4-20 мА, 0-5мА, 0-5 В
Напряжение питания, В	12-36
Потребляемая мощность, Вт	0,9
Зависимость выходного сигнала от измеряемой температуры	линейная
Схема включения	двухпроводная
Сопротивление нагрузки с учетом линии связи, кОм	1,0
Средняя наработка до отказа при номинальных температурах, ч	32000

Термопреобразователи сопротивления ТСМУ 9313 могут быть выполнены с антикоррозийным покрытием фторопласт для измерения температуры в кислых и щелочных средах при температуре до плюс 200°С.

Схемы включения термопреобразователей при токовом выходном сигнале 4-20 mA показана на рисунке 3.7

Рисунок 3.7 - Схема подключения

3.3.5 Расходомер вихревого типа Yokogawa digitalYEWFLO

Расходомер вихревого типа digitalYEWFLO обеспечивает класс точности ± 0,5% от величины объемного расхода для жидкости и ± 1% для газа, что позволяет заменять ими турбинные счетчики. Ряд номинальных размеров варьируется в диапазоне от 15 до 400 мм. Благодаря тому, что корпус расходомера представляет собой полностью литую конструкцию максимальное давление для них ограничено только номиналом фланцев. На настоящий момент максимальный номинал фланцев, который изготавливался, был ANSI2500. В зависимости от исполнения вихревые расходомеры digitalYEWFLO могут работать при температуре рабочей среды от минус 196 до плюс 450 0С. Расходомеры имеют также импульсный выход, благодаря чему имеется возможность вывода на верхний уровень одновременно сигналов по расходу и по температуре. Обеспечены цифровые протоколы связи BRAIN, HART и Foundation FieldBus. Степень защиты корпуса отвечает стандарту IEC IP67. Взрывонепроницаемое и искробезопасное исполнение соответствуют типам EЕx(с)d IIC T6 _ T1 и EExia IIC T6_T1 согласно свидетельствам о взрывозащищенности. Расходомеры серии digitalYEWFLO внесены в Госреестр СИ с межповерочным интервалом 4 года [6].

Внешний вид прибора digitalYEWFLO фирмы Yokogawa представлены на рисунке 3.8.

Рисунок 3.8 - Внешний вид прибора digitalYEWFLO

Тело, находящееся на пути потока, изменяет направление движения его струй и увеличивает их скорость за счет соответствующего уменьшения давления. За миделевым сечением тела (сечением тела плоскостью, перпендикулярной направлению движения, взятое в том месте тела, где площадь сечения наибольшая) начинается обратный процесс уменьшения скорости и увеличения давления. Одновременно с этим на передней стороне тела создается повышенное, а на задней стороне - пониженное давление. Пограничный слой, обтекающий тело, пройдя его давления сечение, отрывается от тела и под влиянием пониженного давления за телом изменяет направление движения, образуя вихрь. Это происходит как в верхних, так и в нижних точках обте-каемого тела. Но так как развитие вихря с одной стороны препят-ствует такому же развитию с другой стороны, то образование вихрей с той и другой стороны происходит поочередно. При этом за обтекаемым телом образуется вихревая дорожка Кармана шириной а, имеющая постоянное отношение b/а, которое для обтекаемого цилиндра равно 0,281.

В расходомерах Yokogawa (серия YEWFLO), которые предлагаются к применению на объекте, рассмотренном в технологической части, применяется метод изгибных напряжений. Суть этого принципа заключается в том, что формирование вихрей на теле обтекания приводит к возникновению переменного давления, приложенного к телу обтекания, что приводит к возникновению переменной силы, которая приводит к возникновению малых изгибных напряжений в теле обтекания с той же самой частотой, что и частота образования вихрей. Эти изгибные напряжения регистрируются пьезодатчиками, расположенными в теле обтекания. Возникающая в момент срыва изгибающая сила регистрируется расположенными внутри него пьезодатчиками.

Достоинствами такого метода измерений являются:

- усреднение потока по сечению трубопровода;

- исключение контакта датчиков с процессом;

- возможность применения ультрастойких материалов в качестве вихреобразователя.

Конструкция расходомеров серии DY (digitalYEWFLO) позволяет выделять и анализировать не связанные с основным сигналом шумы, благодаря чему эти расходомеры имеют мощные средства дополнительной диагностики.

В схемах трубопроводов существует достаточно большое количество источников вибрации, к которым относятся не только двигатели, компрессоры, насосы, но и клапаны, вентили. Вихри, которые должны четко детектировать вихревые расходомеры, по своим проявлениям очень близки к эффектам, возникающим при вибрации трубопровода. Таким образом, получается противоречие: вихревые расходомеры с одной стороны должны быть очень чувствительны к воздействию вихрей (это критично при малых расходах или низких плотностях), с другой стороны - они должны быть устойчивыми по отношению к другим вибрациям, которые очень сложно отделить от полезного сигнала.

В вихревых расходомерах серии YEWFLO система защиты от вибрации состоит из 2-х частей: конструктивной и аппаратной.

Вибрацию можно разложить на три пространственных составляющих:

- вдоль трубопровода;

- вдоль вихреобразователя;

- перпендикулярно оси трубопровода и вихреобразователю.

Составляющие легко компенсируются за счет сегментирования и полярности пьезодатчиков. Направление является наиболее сложным в плане выделения и дальнейшей компенсации, так как это воздействие, совпадающее по направленности с воздействием вихрей. На рассматриваемых приборах компенсация основана на том, что центр приложения усилий от вихрей образования приходится на центр сечения трубопровода, а условный центр воздействия вибрации приходится на центр масс. Вследствие этого, эффекты от воздействия вибрации и полезного сигнала дают разные эпюры изгиба. Путем расположение двух пьезодатчиков по длине сенсора можно разделить полезную и паразитную составляющие путем линейного преобразования сигнала.

Дальнейшую обработку сигналов с пьезодатчиков можно представить следующим образом: с одной стороны сигналы с обоих пьезодатчиков попадают в сумматор, где происходит линейное преобразование и отсекается паразитная составляющая, с другой стороны, сигналы с каждого датчика также анализируются по отдельности и эта информация используется в центральном процессоре для анализа условий работы расходомера.

На приборах Yokogawa DY используются технология Digital Signal Processing - цифровая обработка сигнала.

По этой технологии сигнал с каждого пьезодатчика сразу же на входе оцифровывается и это с одной стороны позволяет исключить влияние температурных характеристик элементов электроники, с другой стороны позволяет применить всевозможные математические алгоритмы обработки сигнала Spectral Signal Processing - спектральная обработка сигнала.

Данная технология представляет собой усовершенствованные алгоритмы спектрального анализа, по которым анализируется входной сигнал и проводится спектральноизбирательное усиление с учетом условий технологического процесса. Система SSP включает в себя две подсистемы, первая из которых - адаптивное подавление шума (adaptive noise suppression - ANS) служит для обеспечения высокого соотношения сигнал/шум и минимизации эффектов механических шумов. Фактически эта составляющая служит для максимально четкого выделения полезного сигнала, что важно не только в условиях сильной вибрации, но и при измерении малых расходов, когда амплитуда полезного сигнала очень мала. Суть этой подсистемы заключается в том, что сигналы с пъезодатчиков подвергаются в суммирующем усилителе линейному преобразованию, благодаря которому шумовая составляющая сокращается. Поскольку противоположность фаз по особенному сегментированных и соответствующим образом ориентированных пъезодатчиков постоянны, этот механизм работает независимо от меняющихся условий вибрации и течения среды. Вторая составляющая технологии SSP представляет собой спектральный адаптивный фильтр (Spectral Adoptive Filter - SAF) - аналог Фурье-преобразования. Данный аппарат применяется для дополнительного анализа сигналов от каждого пьезодатчика и дальнейшего улучшения определения частоты вихреобразования.

Использование этих технологий позволяет существенно улучшить устойчивость расходомера к вибрации, а также сделало возможным измерение гораздо меньших скоростей.

Ранее существовало два распространенных метода определения массового и нормированного расхода сред:

- прямое измерение массового расхода с использованием принципа Кориолиса;

- измерение перепада давления, абсолютного давления и температуры при прохождении среды через сужающее устройство с последующим вычислением массового расхода.

Первый метод достаточно удобен в плане прямых измерений и отсутствия необходимости дополнительных вычислений, однако кориолисовые расходомеры чрезвычайно дороги по сравнению с другими расходомерами и достаточно капризны в плане установки с тем, чтобы обеспечивать заявленную точность.

Второй вариант очень интересен в экономическом плане по сравнению с первым, однако имеет целый ряд существенных недостатков и ограничений, к которым относятся малый динамический диапазон, большое количество соединений и сложность вычислений.

Предложенное компанией Йокогава решение на базе вихревого расходомера digitalYEWFLO, способный выполнять многопараметрические измерения получается выгодным сразу по многим позициям:

- если учитывать полную стоимость узла измерения, то получается самое экономичное решение;

- простота установки и дальнейшего обслуживания;

- высокий динамический диапазон измерений с высокой точностью измерений;

- низкое сопротивление потоку (перепад давления в 5 раз меньше, чем у диафрагмы).

3.3.6 Сигнализатор СТМ-10

Сигнализаторы СТМ-10 предназначены для непрерывного контроля довзрывоопасных концентраций горючих газов, паров и их смесей в воздухе рабочей зоны помещений и на открытых площадках в условиях макроклиматических районов с умеренным или тропическим влажным климатом.

Сигнализаторы с модулем преобразователя резервного питания (МПРП) и цифровым отсчетным устройством предназначены также для контроля содержания горючих газов и паров нефти (метана, этана, пропана, бутана, гексана) в помещениях и открытых пространствах полупогружных буровых установок (ПБУ) в условиях макроклиматических районов с умеренно-холодным морским климатом.

Сигнализатор состоит из блока сигнализации и питания и выносных датчиков или блоков датчика.

Принцип действия сигнализаторов - термохимический - основан на измерении теплового эффекта от окисления горючих газов и паров на каталитически активном элементе датчика, дальнейшем преобразовании полученного сигнала в модуле МИП и выдачи сигнала о достижении сигнальной концентрации. Сигнализаторы состоят из датчиков или блоков датчика и блока сигнализации и питания, состоящего из МИП, МПОП и МПРП. Количество датчиков или блоков датчика, модулей МИП, а также наличие или отсутствие МПРП зависит от исполнения сигнализаторов [5].

В сигнализаторах с отсчетным устройством преобразование аналогового сигнала в цифровой осуществляет устройство цифровой индикации с аналого-цифровым преобразователем (АЦП); индикацию в % НКПР осуществляют цифровые индикаторы: Н3 - в разряде десятков, Н2 - в разряде единиц, Н1 - в разряде десятых долей процентов НКПР. В случае преобразования отрицательного сигнала, обусловленного дрейфом выходного сигнала датчика, высвечивается вторая запятая (запятая после цифры в разряде долей в индикаторе Н1).

Режим работы - непрерывный.

Способ забора пробы - диффузионный или принудительный, в зависимости от исполнения.

Тип сигнализаторов - стационарный, автоматический, одно- и многоканальный.

Сигнализатор состоит из блока сигнализации и питания и выносных

датчиков или блоков датчика.

Газовая схема блока датчика с принудительной подачей контролируемой среды (рисунок 3.9) обеспечивает принудительную подачу на датчик:

- анализируемой среды в режимах анализа;

- воздуха или поверочной смеси в режиме контроля нуля или поверки сигнализаторов.

В режиме контроля через штуцер «ВХОД» на лицевой стороне панели и кран трехходовой в положении «КОНТРОЛЬ» чистый воздух или поверочная смесь точно также подается на датчик и через индикатор расхода и эжектор на сброс.

1, 4, 8, 10 - штуцер; 2 - фильтр; 3 - эжектор; 5 - вентиль запорно-регулирующий; 6 - индикатор расхода; 7 - датчик; 9 - кран трехходовой

Рисунок 3.9 - Газовая схема блока датчика

Условия эксплуатации сигнализатора:

- диапазон температуры окружающей среды:

1) для датчика от минус 60 до плюс 50 °С;

2) для блока датчика от 1 до 50 °С;

3) для блока сигнализации и питания от 1 до 50 °С;

- диапазон атмосферного давления от 84 до 106,7 кПа (от 630 до 800 мм рт. ст.);

- диапазон относительной влажности воздуха от 30 до 98% при температуре 25 °С или при температуре 35 °С - для тропического исполнения;

- вибрации с частотой 25 Гц и амплитудой не более 0,1 мм;

- содержание пыли не более 10 мг/м3;

- напряженность внешнего однородного переменного магнитного поля не более 400 А/м;

- напряженность внешнего однородного переменного электрического поля не более 10 кВ/м;

- содержание вредных веществ в контролируемой среде (каталитических ядов), снижающих каталитическую активность чувствительных элементов (ЧЭ) термохимического датчика (ТХД); агрессивных веществ, разрушающих огнепреградитель, токоподводы и ЧЭ ТХД, не должно превышать предельно-допустимых концентраций (ПДК) согласно ГОСТ 12.1.005-88. При больших концентрациях каталитических ядов рекомендуется применение фильтра-поглотителя.

Уровень ПДК для сероводорода Н2S не должен превышать 10 мг/м3 за время непрерывной работы не менее 300 ч.

Сигнализатор обеспечивает:

- выдачу непрерывной световой сигнализации красного цвета по каждому каналу о достижении концентрацией порога срабатывания предупредительной сигнализации ПОРОГ1;

- выдачу прерывистой световой сигнализации красного цвета по каждому каналу о достижении концентрацией порога срабатывания аварийной сигнализации ПОРОГ2;

- выдачу непрерывной световой сигнализации красного цвета о наиболее вероятной неисправности сигнализаторов;

- переключение контактов для коммутации внешних цепей сигнализации при срабатывании сигнализации ПОРОГ1, ПОРОГ2;

- переключение контактов для коммутации внешних цепей сигнализации неисправности ОТКАЗ;

- переключение контактов для коммутации внешних цепей сигнализации ВКЛЮЧЕНО при включении сигнализатора (кроме сигнализаторов исполнений, согласованных с морским регистром судоходства);

- индикацию измеренной концентрации (в сигнализаторах с отсчетным устройством или индикатором).

Пределы допускаемой основной абсолютной погрешности сигнализатора (ДД) по поверочному компоненту не более ± 5,0 % НКПР.

Пределы допускаемой основной абсолютной погрешности по поверочному компоненту не более ± 7,0 % НКПР.

Пределы допускаемой вариации выходного сигнала сигнализаторов по поверочному компоненту не более ± 2,5 % НКПР.

Пределы допускаемой основной абсолютной погрешности сигнализатора (ДН) по неповерочному компоненту, % НКПР, не более:

- по гексану и нефрасу - ± 10;

- по водороду - ± 5.

Пределы допускаемой основной абсолютной погрешности срабатывания порогового устройства сигнализаторов ± 1,0% НКПР.

Пределы допускаемой дополнительной абсолютной погрешности сигнализаторов от изменения температуры окружающей среды в рабочем диапазоне температур на каждые 10 °С от номинального значения температуры (20 ± 5) °С не более ± 1,0% НКПР.

Пределы допускаемой дополнительной абсолютной погрешности сигнализаторов от изменения влажности окружающей и контролируемой среды до 98% при температуре 25 °С или 35 °С (тропическое исполнение) не более ± 4,5% НКПР.

3.4 Технические характеристики контроллеров

Контроллеры Modicon TSX Quantum позволяют создавать:

- относительно простые системы с одним контроллером и локальным вводом-выводом, в которых устройства ввода-вывода сигналов технологических параметров размещаются в одном конструктиве с процессором;

- системы с одним контроллером и с устройствами ввода-вывода, удаленные от процессора на расстояние до 5 километров;

- системы с несколькими контроллерами, объединенные различными сетями передачи данных, такими как Ethernet TCP/IP, ModbusPlus, Modbus, Profibus и другими.

Разработка программ для контроллеров (программирование контроллеров) осуществляется с помощью пакета CONCEPT.

Пакет CONCEPT содержит следующие пять языков программирования, соответствующих международному стандарту IEC 1131:

- графические языки:

а) FBD - язык функциональных блоковых диаграмм;

б) LD - язык лестничных диаграмм;

в) SFC - язык последовательных функциональных схем;

- текстовые языки:

а) IL - список инструкции (язык типа "ассемблер");

б) ST - структурированный текст, язык, близкий к Pascal.

Кроме того, CONCEPT содержит один не стандартный язык LL986 типа LD.

Контроллер Modicon TSX Quantum (контроллер) является проектно-компонуемым изделием и комплектуется из следующих компонентов (рисунок 3.10):

- шасси (рисунок 3.11);

- модулей электропитания (PS);

- модулей центрального процессорного устройства (CPU или ЦПУ);

- модулей ввода/вывода дискретных и аналоговых сигналов от датчиков параметров технологического процесса;

- модулей связи;

- специальных модулей.

Шасси предназначены для установки модулей и соединения их с шиной процессора. Шасси содержит внешнюю шину процессора и места, называемые «слотами» для установки модулей.

Модули питания выполняют две функции: служат источником питания шасси системы и защищают ее от помех и скачков напряжения. Блоки питания имеют защиту от перегрузки по току и напряжению.

Блоки питания преобразуют поступающее напряжение в стабилизированное постоянное напряжение +5 В для работы ЦПУ, локальных модулей ввода-вывода и других модулей, устанавливаемых на шасси. Эти блоки не обеспечивают запитку полевых датчиков и приводов от точек ввода-вывода.

Рисунок 3.10 - Типовая структура ПЛК ЦПУ

Quantum являются однослотовым программируемыми устройствами со встроенной системной памятью, памятью прикладных программ и портами связи.В ЦПУ используется технология флеш-памяти для системной памяти ЦПУ и хранения набора команд.ЦПУ обеспечивает хранение прикладных программ в ОЗУ с резервным батарейным питанием.

Рисунок 3.11 - Вид шасси

Все ЦПУ поддерживают сетевые протоколы Modbus и ModbasPlus. В некоторых моделях ЦПУ используется математический сопроцессор.

Контроллеры поддерживают широкий спектр модулей дискретного ввода-вывода, обеспечивающих взаимодействие с разнообразными полевыми устройствами. Все модули соответствуют международным электротехническим стандартам IEC, гарантирующим надежность в жестких условиях эксплуатации. Все модули ввода-вывода полностью конфигурируются при помощи программного обеспечения Concept и Modsoft.

Quantum позволяет определить заранее состояние, в которое устанавливаются дискретные выходы, если по каким-то причинам прекращается обслуживание модулей:

- отключение;

- переход в заранее заданное безопасное состояние;

- фиксация последнего значения.

Краткие технические характеристики модулей приведены в таблицах 3.7 и 3.8.

Таблица 3.7 - Модули дискретного ввода

Обозначение	Входное Напряжение	Наименование	Логика
140 DAI 340 00	24 В перем. Тока	16 изолированных входов	-
140 DAI353 00	24 В перем. Тока	4 группы по 8 входов	-
140 DAI440 00	48 В перем. Тока	16 изолированных входов	-
140 DAI453 00	48 В перем. Тока	4 группы по 8 входов	-
140 DAI 540 00	120 В перем. Тока	16 изолированных входов	-
140 DAI 543 00	120 В перем. Тока	2 группы по 8 входов	-
140 DAI 553 00	120 В перем. Тока	4 группы по 8 входов	-
140 DAI 740 00	230 В перем. Тока	16 изолированных входов	-
140 DAI 753 00	230 В перем. Тока	4 группы по 8 входов	-
140 DDI 153 10	5 В пост. Тока	4 группы по 8 входов	Источник
140 DDI 353 00	24 В пост. Тока	4 группы по 8 входов	Приемник
140 DDI 353 10	24 В пост. Тока	4 группы по 8 входов	Источник
140 DDI 364 00	24 В пост. Тока	6 групп по 18 входов	Приемник
140 DDI 673 00	125 В пост. Тока	3 группы по 8 входов	Приемник
140 DDI 841 00	10...60 В пост. тока	8 групп по 2 входа	Приемник
140 DDI 853 00	10...60 В пост. тока	4 группы по 8 входов	Приемник

Таблица 3.8 - Модули дискретного вывода

Обозначение	Выход	Наименование	Логика
140 DAO840 00	24...230 В перем. тока	16 изолированных выходов	-
140 DAO840 10	24...115 В перем. тока	16 изолированных выходов	-
140 DАО 842 10	100...230 В перем. тока	4 группы по 4 выхода	-
140 DAO 842 20	24...48 В перем. тока	4 группы по 4 выхода	-
140 DAO 853 20	24...230 В перем. тока	4 группы по 4 выхода	-
140 DDO153 10	5 В пост. Тока	4 группы по 4 выхода	Приемник
140 DDO 353 00	24 В пост. Тока	4 группы по 4 выхода	Источник
140DDO 353 10	24 В пост. Тока	4 группы по 4 выхода	Приемник
140 DD0 364 00	19...30 В пост. тока	6 групп по 16 выходов	Источник
140 DDO 885 00	24..125 В пост. тока	2 группы по 6 выходов	Источник
140 DDO 843 00	10...60 В пост. тока	1 группа из 16 выходов	Источник
140 DRAS40 00	150 В пост. Тока	16 релейных выходов	НЗ
140 DRC 830 00	250 В пост. Тока	16 релейных выходов	НЗ/HP
140 DVO 853 00	10...30 В пост. тока	4 группы по 8 выходов	Источник

Опция горячего резерва обеспечивает высокую надежность ЦПУ Quantum, которая требуется для особо ответственных систем. Центральной позицией в системе является резервный контроллер - вторая система Quantum, имеющая конфигурацию, идентичную основной системе управления, а также специальные модули горячего резерва, установленные на шасси обеих систем. В резервном контроллере используется высокоскоростная волоконно-оптическая линия связи для постоянного контроля текущего состояния системы основного контроллера. В случае непредвиденного отказа основного контроллера система управления автоматически переключается на резервный. Выполнение критических процессов в сети удаленного ввода-вывода не прерывается из-за неисправности аппаратной части контроллера. В результате обеспечивается более высокая производительность и сокращение простоев.

В начале каждого сканирования основного контроллера текущий регистр и таблица состояния ввода-вывода передаются на резервный контроллер по надежной и высокоскоростной волоконно-оптической линии связи. При переключении на резерв резервный контроллер принимает правление системой с обновленным состоянием входов-выводов и регистров, при этом выполняется плавный контролируемый переход с минимальным влиянием на технологический процесс, после переключения резервный контроллер становится основным, а при возврате отключенного контроллера в исправное состояние он возвращается в режим резерва.

4. ПОВЫШЕНИЕ НАДЕЖНОСТИ РЕЗЕРВУАРНОГО ПАРКА ЛПДС «ЧЕРКАССЫ»

4.1 Постановка задачи

Объектом исследования является резервуарный парк, предназначенный для приема, хранения и перекачки светлых нефтепродуктов.

В целях обеспечения максимального уровня безопасности емкости для нефтепродуктов оснащены системой защиты от переполнения. Такая система включает в себя датчики контроля уровня, а также сигнализаторами уровня, срабатывающими в момент наполнения емкости резервуара на 90%. Эти системы просты и удобны в эксплуатации, и позволяют минимизировать уровень пожарной опасности. Следовательно такие системы должны обеспечивать высокий уровень надёжности.

Высокий уровень надёжности системы позволит избегать аварийных ситуаций и повысит экономическую эффективность объёкта.

В рассматриваемом резервуарном парке стоит уровнемер поплавковый РУПТ-А. Для увеличения надёжности предлагаю заменить этот датчик на более современный радарный уровнемер RTG 3940 REX.

Сравним датчики и системы защиты от переполнения по показателям надёжности.

4.2 Сравнительный анализ поплавкового и радарного датчиков

Уровнемер РУПТ-А относится к импульсным ультразвуковым приборам с твердым звуководом, который вводится в резервуар с контролируемой жидкостью. Длина звуковода не менее диапазона измерения. Уровень отслеживается при помощи поплавка, перемещающегося вдоль звуковода вместе с уровнем жидкости. В уровнемерах, измеряющих только общий уровень, поплавок один, он отслеживает этот уровень. В уровнемерах, измеряющих одновременно общий уровень и уровень раздела сред, два поплавка. Один отслеживает общий уровень, второй - уровень подтоварной воды, так как имеет удельную плотность выше, чем нефтепродукт, но ниже, чем подтоварная вода, и за счет этого находится на границе раздела нефтепродукт - подтоварная вода. Излучатель ультразвука, имеющий акустическую связь с верхним концом звуковода, периодически возбуждает в нем ультразвуковые волны (УЗВ) частотой 50 кГц. Очередная УЗВ возбуждается после того, как полностью прекратятся предыдущая и ее отражение. При каждом цикле возбуждения УЗВ измеряются временные интервалы, пропорциональные уровню, а при наличии опорного канала, еще и базовому (опорному) расстоянию. Момент достижения УЗВ поплавков и опорного узла фиксируется по появлению электрических сигналов при взаимодействии поплавка и опорного узла со звуководом в результате прохождения УЗВ. Сигналы снимаются или со звуководов, или с намотанных на них однослойных катушек.

Достоинства уровнемера РУПТ-А:

- высокая точность и стабильность показаний ( 0,15% )

- независимость показаний от температурных изменений среды и окружающего воздуха.

- простота настройки при первичной установке и в эксплуатации

- отсутствие пневматических линий и электропневмопреобразователей.

Недостатки поплавковых уровнемеров:

- большая металлоемкость;

- недостаточная надежность из-за наличия подвижных элементов.

Система коммерческого учета нефтепродуктов Saab TankRadar L/2 (TRL/2) представляет собой систему контроля и измерения уровня, объема и массы продукта в резервуарах. Система TRL/2 может взаимодействовать с различными датчиками, такими как датчики температуры и давления, осуществляя полный контроль над содержимым резервуара.

Радарный уровнемер способен определить уровень в резервуаре с погрешностью 0,5 мм, когда как поплавковый датчик уровня имеет погрешность контрольного уровня ±8 мм. Диапазон измерений радарного уровнемера составляет от 0,8 м до 40 м, что позволяет определять достаточно точный уровень в резервуаре.

Ни одна часть уровнемера не находится в реальном контакте с продуктом в резервуаре, и только антенна подвергается воздействию атмосферы резервуара.

4.3 Радарный уровнемер RTG 3940 REX

Уровнемер RTG 3940 REX используется для установки на резервуары с плавающей крышей в направляющей трубе с любыми продуктами, хранимыми в таких резервуарах.

Уровнемер использует режим распространения луча радара с низкими потерями, который фактически ликвидирует влияние условий состояния направляющей трубы. Измерения проводятся с высокой точностью, даже если труба старая, грязная, покрытая отложениями.

Уровнемер RTG 3940 REX устанавливается на трубы 6”, 8”, 10”, и 12”. Он может устанавливаться на уже имеющиеся трубы и при его установке нет необходимости выводить резервуар из эксплуатации.

Радарный уровнемер излучает микроволновой сигнал по направление продукта. Он не имеет движущихся частей и контакта с жидкостью. Радарный сигнал отражается от поверхности жидкости и возвращается на антенну. Излучение представляет сигнал с непрерывно изменяющейся частотой. При распространении сигнала по направление к поверхности жидкости и обратно от поверхности жидкости к антенне он смешивается с сигналом, излучаемым в данный момент. Т.к сигнал, отраженный от поверхности, и сигнал излучаемый к поверхности, имеет различную частоту, то в результате наложения получается разностный сигнал с низкой частотой. Разница в частоте между излучаемым и отраженным сигналом пропорциональна расстоянию до поверхности жидкости [7].

Этот метод называется методом частотно-модулированной непрерывной волны FMCW, график показан на рисунке 4.1.

Для обеспечения точности измерений радарный уровнемер снабжен цифровым эталоном и термостабилизацией электронного блока. Когда измерения выполняются в особо трудных условиях, программное обеспечение уровнемера использует цифровую фильтрацию сигнала и FFT-вычисления по всей высоте резервуара, чтобы исключить паразитные отражения и обеспечить точность измерений.

Рисунок 4.1 - Метод непрерывной волны FMCW

Для проведения измерений в трубах используется уникальный метод специального циркулярного режима радарной волны с низкими потерями, который практически исключает ошибки измерений, обуславливаемые отложениями ржавчины и продукта на внутренней поверхности труб.

Радарные уровнемеры RTG работают на частоте 10 ГГц, которая оптимальная при балансировании между величиной угла излучения и чувствительностью к конденсату. При снижении частоты увеличивается угол излучения и, следовательно, требуемый объем свободного пространства. А при повышении частоты увеличивается отрицательное влияние конденсата продукта и загрязнения на антенне.

Высокая точность требует высокой чувствительности. Чувствительность характеризует возможность измерения расстояний с антеннами различной площади в различных условиях состояния поверхности жидкости. В условия состояния поверхности жидкости входят: сорт жидкости, до поверхности, рябь на поверхности. Энергия сигнала, отраженного от гладкой поверхности, пропорциональна диэлектрической постоянной жидкости. Радарные уровнемеры SAAB могут измерять уровень всех жидкостей в любых условиях (рисунок 4.2).

1 - волновод; 2 - волновое соединение; 3 - защитный кожух; 4 - основной блок; 5 - стояк; 6 - конус; 7 - уплотнение

Рисунок 4.2 - Общий вид уровнемера RTG 3940 REX

4.4 Надежностное обоснование замены поплавкового уровнемера на

радарный уровнемер

4.4.1 Основные показатели надёжности.

Надежность датчиков является одним из основных показателей качества. Датчики относятся к невосстанавливаемым устройствам, поэтому их надежность характеризуют вероятностью невыхода из строя за время хранения и выполнения задания. Требования к надежности датчиков довольно высоки - 0,99 - 0,9999.

Основные характеристики надежности для невосстанавливаемых изделий:

вероятность безотказной работы за время t P(t);

вероятность отказа за время t Q(t);

интенсивность отказов л(t), которая указывает среднее число отказов, возникающее за единицу времени эксплуатации изделия;

среднее время наработки изделия до отказа Т.

Так как все расчеты выполняются для нормальной эксплуатации приборов, то вероятность безотказной работы за время t выглядит так:

. (4.1)

Для невосстанавливаемого изделия, которое работает до отказа, надежность характеризуют средним временем наработки до отказа Т [8].

Рассмотрим методику расчета надежности невосстанавливаемых изделий. Условия расчета надежности:

расчет производится для этапа нормальной эксплуатации изделия, поэтому считают л(t) = const;

создают надежностную схему изделия, причем считают, что отказ элемента (группы элементов), включенных в надежностную схему, приводит к отказу всего изделия;

каждый элемент, включаемый в надежностную схему, характеризуется интенсивностью отказов лi и вероятностью безотказной работы Pi(t);

считают, что отказы отдельных элементов независимы между собой (хотя бы в первом приближении), поэтому вероятность безотказной работы изделия Ризд(t) (по теории вероятностей) находится по формуле:

, (4.2)

Интенсивность отказов изделия лизд будет равна:

, (4.3)

Среднее время наработки на отказ найдется как:

. (4.4)

4.2.2 Расчёт показателей надёжности поплавкового уровнемера РУПТ-А.

Уровнемер РУПТ-А состоит из следующих элементов:

- корпус;

- погружной элемент;

- преобразователь электромеханический (в дальнейшем - ПЭ);

- поплавок с постоянными магнитами.

Составляется надежностная схема, представленная на рисунке 4.3.

л1 - погружной элемент; л2 - преобразователь электромеханический; л3 - поплавок с постоянными магнитами

Рисунок 4.3 - Надежностная схема уровнемера РУПТ-А

Интенсивность отказа элементов уровнемера РУПТ-А:

л1 = 11·10-6 1/ч,

л2 = 10·10-6 1/ч,

л3 = 18,5·10-6 1/ч.

Согласно формуле (4.3) интенсивность отказов датчика находится по формуле:

. (4.5)

Подставив значения интенсивности отказов в формулу компонентов, получаем:

1/ч. (4.6)

Так как мы рассчитываем вероятность безотказной работы P(t) датчика при нормальной эксплуатации при л (t) = const, то вероятность P(t) будет меняться по экспоненциальному закону. Для рассматриваемого поплавкового уровнемера вероятность безотказной работы рассчитывается по формуле (4.1):

.

График зависимости вероятности безотказной работы уровнемера РУПТ-А представлена на рисунке 4.4.

Рисунок 4.4 - Зависимость P(t) уровнемера РУПТ-А

Для итоговой оценки среднего времени наработки до отказа уровнемера РУПТ-А на основе вычисленных интенсивностей отказов компонентов датчика воспользуемся формулой (4.2):

4.4.3 Расчёт показателей надёжности радарного уровнемера RTG 3940 REX

Радарный уровнемер RTG 3940 REX состоит следующих элементов - антенны, волновода, волноводного соединения, основного блока.

Таким образом, надежностная схема радарного уровнемера будет выглядеть как показано на рисунке 4.5:

л1 - антенна; л2 - волновод; л3 - волноводное соединение; л4 - основной блок

Рисунок 4.5 - Надежностная схема RTG 3940 REX

Интенсивность отказа элементов радарного уровнемера RTG 3940 REX:

л1 = 7,5·10-6 1/ч,

л2 =5,4 ·10-6 1/ч,

л3 = 4,8·10-6 1/ч,

л4 =7,3·10-6 1/ч.

Согласно формуле (4.3) интенсивность отказов датчика находится по формуле:

. (4.7)

Подставив значения интенсивности отказов в формулу (4.6) компонентов, получаем:

1/ч.

Так как мы рассчитываем вероятность безотказной работы P(t) датчика при нормальной эксплуатации при л (t) = const, то вероятность P(t) будет меняться по экспоненциальному закону. Для рассматриваемого радарного уровнемера вероятность безотказной работы рассчитывается по формуле (4.1):

.

График зависимости вероятности безотказной работы радарного уровнемера представлен на рисунке 4.6.

Рисунок 4.6 - Зависимость P(t) радарного уровнемера RTG 3940 REX

Анализ результатов расчетов.

Сравнительная зависимость вероятностей безотказной работы P(t) для поплавкового уровнемера РУПТ-А и радарного уровнемера RTG 3940 REX представлена на рисунке 4.7.

Рисунок 4.7 - Сравнительная характеристика двух уровнемеров

На рисунке 4.7 видно, что надежность радарного уровнемера RTG 3940 REX значительно выше надежности поплавкового уровнемера РУПТ-А.

4.5 Расчет показателей надежности для системы защиты от переполнения

Систему защиты от переполнения можно разделить на подсистемы:

- подсистема контроля уровня в резервуаре;

- подсистема сигнализации предельных уровней в резервуаре;

- подсистема управления задвижками при заполнении и опорожнении резервуара.

Все подсистемы выполняют свои определённые функции обеспечивающие защиту от переполнения резервуара. Подсистемы состоят из элементов. Вычислим параметры надёжности системы защиты от переполнения с уровнемером РУПТ-А и с радарным уровнемером RTG 3940 REX.

Состав элементов и параметры их надёжности приведены в таблице 4.1.

Таблица 4.1 - Состав элементов и параметры их надёжности

Тип прибора	Сокращение	Интенсивность отказов л·10-6, час-1
Модуль питания	МП	2,78
Модуль центрального процессора	МЦП	9,50
Модули ввода/вывода	МВВ	20,00
Модуль связи	МС	30,00
Уровнемер РУПТ-А	РУПТ	39,50
Датчик радарный	RTG	25,00
Сигнализатор уровня ПМП-022	ПМП	30,00
Горн	Г	40,00
Световое табло	СТ	1,01
Задвижка	Зд	37,50

Структурная схема надежности любой из подсистем представляет собой либо последовательные, либо параллельное соединение звеньев или элементов.

Функции подсистем представлены в таблице 4.2.

Таблица 4.2 - Функции подсистем

№ функции	Название функции
F1	Функция контроля уровня в резервуаре
F2	Функция управления задвижками при заполнении и опорожнении резервуара (открытия или закрытия)
F3	Функция контроля предельных уровней сигнализатором
F4	Функция подачи сигнала от сигнализатора уровня на световое табло
F5	Функция подачи сигнала от сигнализатора уровня в горн

Расчёт надежностных показателей функции контроля уровня в резервуаре уровнемером РУПТ-А (F1). Структурная схема для расчета надежностных характеристик функции F1 показана на рисунке 4.8.



Рисунок 4.8 - Структурная схема для расчета надежностных характеристик функции F1

Интенсивность отказов для контроллера равна:

=0,00000278+0,0000095+0,00002+

0,00003= 0,00006228 1/ч.

Вероятность безотказной работы при t=10000 для основного контроллера будет равна:

0,537.

Вероятность отказа за время t=10000 для основного контроллера будет равна:

0,462.

Общая вероятность безотказной работы резервного и основного контроллера будет:

=1-(1-)2=0,786.

Отсюда находим общую интенсивность отказов для основного и резервного контроллеров:

10000,

24·10-6 1/ч.

Интенсивность отказов для функции контроля уровня уровнемером РУПТ-А:

·10-6 1/ч.

Время наработки на отказ функции контроля уровня уровнемером РУПТ-А:

15748 ч.

Вероятность безотказной работы за 10000 часов F1 для функции управления задвижками равна:

=0,53.

Расчёт надежностных показателей функции контроля уровня в резервуаре радарным датчиком RTG 3940 REX (F1). Структурная схема для расчета надежностных характеристик функции F1 показана на рисунке 4.9.

Рисунок 4.9 - Структурная схема для расчета надежностных характеристик функции F1

Интенсивность отказов для функции контроля уровня радарным датчиком RTG 3940 REX равна:

49·10-6 1/ч.

Время наработки на отказ функции контроля уровня радарным датчиком RTG 3940 REX равна:

20408 ч.

Вероятность безотказной работы за 10000 часов F1 для функции управления задвижками равна:

0,613.

Расчёт надежностных показателей функции управления задвижками (F2). Структурная схема для расчета надежностных характеристик функции F2 показана на рисунке 4.10.

Рисунок 4.10 - Структурная схема для расчета надежностных характеристик функции F2

Интенсивность отказов для функции управления задвижками равна:

61,5·10-6 1/ч.

Время наработки на отказ функции F2 равно:

16260 ч.

Вероятность безотказной работы за 10000 часов F2 для функции управления задвижками равна:

0,54.

Расчёт надежностных показателей функции контроля предельных уровней сигнализатором ПМП-022 (F3). Структурная схема для расчета надежностных характеристик функции F3 показана на рисунке 4.11.

Рисунок 4.11 - Структурная схема для расчета надежностных характеристик функции F3

Интенсивность отказов для функции контроля предельных уровней сигнализатором равна:

54·10-6 1/ч.

Время наработки на отказ функции F3 равно:

18518 ч.

Вероятность безотказной работы за 10000 часов F3 для функции контроля предельных уровней сигнализатором равна:

0.58

Расчёт надежностных показателей функции подачи сигнала от сигнализатора уровня на световое табло (F4). Структурная схема для расчета надежностных характеристик функции F4 показана на рисунке 4.12.

Рисунок 4.12 - Структурная схема для расчета надежностных характеристик функции F4

Интенсивность отказов для функции подачи сигнала от сигнализатора уровня на световое табло равна:

25,01·10-6 1/ч.

Время наработки на отказ функции F3 равно:

40000 ч.

Вероятность безотказной работы за 10000 часов F4 для функции подачи сигнала от сигнализатора уровня на световое табло равна:

0.778.

Расчёт надежностных показателей функции подачи сигнала от сигнализатора уровня в горн (F5). Структурная схема для расчета надежностных характеристик функции F5 показана на рисунке 4.13.



Рисунок 4.13 - Структурная схема для расчета надежностных характеристик функции F4

Интенсивность отказов для функции подачи сигнала от сигнализатора уровня в горн равна:

64·10-6 1/ч.

Время наработки на отказ функции F3 равно:

15625 ч.

Вероятность безотказной работы за 10000 часов F5 для функции управления задвижками равна:

0.527.

Результаты расчетов надежности подсистем уровнемером РУПТ-А и радарным уровнемером RTG 3940 REX приведены в таблицах 5.1 и 5.2

Таблица 4.3 - Результаты расчётов надёжности подсистем уровнемером РУПТ-А.

№ Функции	Интенсивность отказа, 10-6 час-1	Вероятность безотказной работы	Время наработки изделия до отказа, ч
F1	63,5	0,53	15748
F2	61,5	0,54	16260
F3	54	0,58	18518
F4	25,01	0,778	40000
F5	64	0,527	15625
?	268,01	0,685	-

Таблица 4.4 - Результаты расчётов надёжности подсистем с радарным уровнемером RTG 3940 REX

№ Функции	Интенсивность отказа, 10-6 час-1	Вероятность безотказной работы	Время наработки изделия до отказа, ч
F1	49	0,613	20408
F2	61,5	0,54	16260
F3	54	0,58	18518
F4	25,01	0,778	40000
F5	64	0,527	15625
?	253,51	0,79	-

По результатам расчетов можно сделать вывод, что радарный уровнемер RTG 3940 REX значительно превосходит по надежностным характеристикам уровнемер РУПТ-А.

Рисунок 4.14 - Сравнительная характеристика системы защиты от переполнения с разными датчиками уровня

Надежность повышается из-за отсутствия в радарных уровнемерах контакта с продуктами резервуара. Поэтому для радарных уровнемеров безопасны химически агрессивные вещества и соединения (хлор, сера, фосфор, фтор, аммиак, окислы азота, тетраэтилсвинец и т. д.), выводящие из строя уровнемеры. Следовательно, увеличится срок службы. Радарный уровнемер нуждается в меньшем обслуживании, чем поплавковый. Установка такого уровнемера повысит надёжность системы измерений количества продуктов ЛПДС «Черкассы», что даст возможность избегать аварийных ситуаций.

5. ОХРАНА ТРУДА И ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ

В данном дипломном проекте, как отмечалось ранее, рассматриваются средства автоматизации резервуарного парка ЛПДС «Черкассы» Резервуарный парк относится к опасным производственным объектам.

С целью обеспечения безопасности производства при монтаже и эксплуатации средств автоматизации, описанных в технической части дипломного проекта, в данном разделе необходимо дать характеристику производственной среды, в которой производится автоматизация, сделать анализ производственных опасностей и вредностей.

Опасность резервуарного парка резко возрастает при аварийных утечках без признаков разрушения и повреждения, при частичном повреждении резервуара. Безопасность производства и экологическая безопасность на данном объекте должны соблюдаться при всех видах работ, связанных с монтажом, обслуживанием и наладкой средств автоматизации. Несоблюдение требований безопасности производства на данном объекте может привести к производственным травмам, отравлениям, а экологической безопасности - к загрязнению окружающей среды. При соблюдении техники безопасности во время всех видов работ исключается возможность возникновения аварийных ситуаций, взрывов, пожаров и получения производственных травм.

5.1 Характеристика производственной среды и анализ потенциальных опасностей на производстве

При автоматизации резервуарного парка наибольшую опасность представляют возможности взрыва, пожара и отравления, так как резервуары нефти и нефтепродуктов - это концентрация в одном месте больших количеств горючих и взрывоопасных веществ.

Пожароопасность и взрывоопасность на резервуарных парках в значительной степени определяется физико-химическими свойствами перекачиваемых нефтепродуктов. Некоторые из этих показателей приведены в таблицах 5.1, классификация помещений по взрывоопасности приведена в таблице 5.2

Таблица 5.1 - Пожароопасные свойства бензинов и дизельных топлив

Марка нефте-продукта	Температура, єС	Температурные пределы распространения пламени, єС	Концентрационные пределы распространения пламени, % об.	ПДК,мг/м3	Класс опасности
	вспы-шки	само-воспла-менения	ниж-ний	верх-ний	ниж-ний	верх-ний
Бензины	-27	200	-27	-7	0,76	5,16	100	4
Дизель-ное топливо	48	225	43	92	1,16	4,5	300	4

Таблица 5.2 - Классификация помещений по взрывоопасности

Наименование производственных зданий, помещений, наружных установок	Категория Взрывопожароопасной и пожарной опасности зданий и помещений (НПБ 105-03)	Классификация зон внутри и вне помещений
		класс взрывопожаро-опасной или пожарной зон (ПУЭ)	категория и группа взрывопожаро- опасных смесей (ГОСТ 12.1.011-078) РД1330.5-99, РД1330.11-99
Зал насосной ЛПДС	А	В-1а	II-АТЗ
Операторная	Д	--	--

При монтаже, наладке эксплуатации и ремонте систем автоматизации, установленных на резервуарах, дренажных ёмкостях, а также вторичных приборов в операторной, лаборатории и на территории резервуарного парка производственные опасности и вредности могут быть обусловлены следующими факторами:

- наличие в воздухе вредных для организма человека паров
нефтепродуктов, газов, а также опасность образования взрывоопасных
концентраций (см. таблицу 5.1);

поражение электрическим током, в связи с тем, что питание вторичных приборов осуществляется напряжением 220 вольт;

воздействие атмосферного электричества (удар молнии) и проявление статического электричества на резервуарный парк в летний период;

- опасности, связанные с наличием давления в резервуарах возникают при нарушении «Правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением» ПБ 03-576-03);

- производственные травмы, причиной которых может быть
недостаточное освещение рабочего места. Освещение, несоответствующее
условиям работы, вызывает повышенную утомленность, замедленную
реакцию, приводит к ухудшению зрения и может явиться существенной
причиной травматизма;

- во время монтажа, ремонта средств автоматизации на резервуарах и дренажных емкостях датчиков может возникнуть опасность падения с высоты (более 12 м.), а также возможность получения механических травм у персонала обслуживающего средства автоматики;

- поражение электрическим током, в связи с тем, что питание вторичных приборов осуществляется напряжением 220 вольт;

- отравление персонала парами нефти из-за неисправности
дыхательного клапана резервуара, при монтаже или осмотре средств
автоматизации, установленных на резервуаре или близ него;

- переохлаждение организма в зимнее время года и тепловой удар ле-том в связи с проведением ремонтных работ на открытом воздухе;

- пожар в результате применения открытого огня.

Помещение операторной, где установлены вторичные приборы согласно НПБ 105-2003, относится к категории Д, а зал насосной - к категории А (см. таблицу 5.2).

5.2 Мероприятия по обеспечению безопасных и безвредных условий труда

5.2.1 Мероприятия по технике безопасности при эксплуатации объектов ЛПДС «Черкассы»

Во избежание несчастных случаев при обслуживании объектов ЛПДС, направляемый на работу, персонал должен иметь соответствующую подготовку, пройти производственный инструктаж, ознакомиться с правилами внутреннего распорядка, общими правилами техники безопасности и с безопасными методами работы при обслуживании объектов ЛПДС, а также с методами оказания первой помощи. По окончании инструктажа направляемые на работу сдают экзамен по технике безопасности в соответствии со СО 02-04-АКТНП-007-2006 и получают удостоверение с присвоенной квалификационной группы. Инструктажи допуска персонала к самостоятельной работе соответствуют требованиям ГОСТ 12.0.004-90 (1999) «ССБТ. Организация обучения безопасности труда. Общие положения».

Безопасные и безвредные условия труда, при проведении работ, связанных с обслуживанием АСУ ТП, достигаются следующим:

- заземление оборудования, емкостей, коммуникаций, в которых возникают заряды статического электричества (R3<100 Ом). Необходимая защита от поражения электрическим током обеспечивается защитным заземлением корпусов всех приборов и оборудования. Электрическая изоляция между отдельными электрическими цепями и корпусом должна выдерживать в течение минуты действие испытательного повышенного напряжения 1000 В промышленной частоты. Электрическая изоляция между отдельными электрическими цепями, и между этими цепями и корпусом должна быть не менее 0,5 МОм.

- по способу защиты человека от поражения электрическим током
изделия АСУ ТП соответствуют классам 1 и 2 (для изделий, предназначенных для соединения с источником напряжения 220 В) и классу 3 (для изделий, предназначенных для соединения с источником напряжения 24 В) по ГОСТ 12.2.007.0-75* (2001) «ССБТ. Изделия электротехнические. Общие требования безопасности»;

электрическое сопротивление между элементами защитного заземления и корпусом коммутационного панельного каркаса не более 0,1 Ом. Корпуса устройств заземляются в соответствии с 12.2.007.0-75 (2001), сопротивление контура заземления не более 4 Ом. Измерение сопротивления заземляющего устройства производится не реже одного раза в год;

все токоведущие части, находящиеся под напряжением, превышающим U=42 В по отношению к корпусу, имеют защиту от случайных прикосновений во время работы;

- подключение внешних цепей, разъемов, проведение ремонтных работ должны осуществляться только при отключенных напряжениях питания;

- подключение источников сетевого питания должно осуществляться через автоматические выключатели;

- защита технологических трубопроводов от атмосферного электричества и вторичных проявлений молний в соответствии с «Инструкцией по устройству молниезащиты зданий и сооружений и промышленных коммуникаций» (СО 153-34.21.122-03);

- автоматическая аварийная защита технологического оборудования,
позволяющая исключить возможность работы его в аварийных условиях;

- оснащенность наглядными плакатами, четкими надписями, табличками, запорная арматура пронумерована;

- насосы снабжены предохранительными клапанами, которые не допускают повышения давления выше регламентируемого;

конструкцией приборов: все части устройств, находящихся под напряжением размещены в корпусах, обеспечивающих защиту обслуживающего персонала от прикосновения к деталям, находящимся под напряжением;

надежным креплением оборудования при монтаже на объекте автоматизации;

подключение разъемов, замена плавких вставок, предохранителей производится только при отключенных напряжениях питания устройств. Подключение напряжения питания осуществляется через автоматы защиты.

Таким образом, на ЛПДС осуществляется комплекс организационных и технических мероприятий, обеспечивающих надёжность, эффективность, безопасность работы объектов с необходимой степенью защиты персонала и окружающей среды.

5.2.2 Мероприятия по промышленной санитарии

К ним относятся требования к спецодежде, требования к освещению, микроклимату, требования к организации и оборудованию рабочего места, которые нормируются ГОСТ 12.4.103-83(2002) «ССБТ. Одежда специальная защитная, средства индивидуальной защиты ног и рук. Классификация»

Требования к спецодежде:

- спецодежда и спецобувь выдаются операторам, технологам, слесарям КИП и А, слесарям-ремонтникам, слесарям-монтажникам в пределах установленных норм;

- во время работы рабочие обязаны пользоваться выданной им
спецодеждой и спецобувью.