Размещено на http://www.allbest.ru/

Привод к тарельчатому питателю для формовочной земли

Расчетно-пояснительная записка

к курсовой работе

по "Деталям машин и основам конструирования”

Содержание

• Введение
• Вариант
• 1. Срок службы приводного устройства
• 1.1 Рассчитываем срок службы приводного устройства L_h, ч
• 1.2 Определение номинальной мощности и номинальной частоты вращения двигателя
• 1.3 Определение передаточного числа приводов и его ступеней
• 1.4 Определение силовых и кинематических параметров привода
• 1.5 Выбор материала зубчатой и червячной передачи. Определение определяемых напряжений
• 1.6 Расчет закрытой червячной передачи
• 1.7 Расчет открытой конической зубчатой передачи
• 1.8 Расчет нагрузки валов редуктора
• 1.9 Разработка чертежа общего вида редуктора
• 1.10 Проверочный расчет подшипников
• 1.11 Смазывание. Смазочные устройства
• 1.12 Проверочный расчет шпонок
• 1.13 Проверочный расчет стяжных винтов подшипниковых узлов
• 1.14 Проверочный расчет валов
• 1.15 Тепловой расчет червячного редуктора
• 1.16 Расчет технического уровня редуктора
• Вывод
• Список использованной литературы

Введение

Редуктор червячный - один из классов механических редукторов. Редукторы классифицируются по типу механической передачи. Редуктор называется червячным по виду червячной передачи, находящейся внутри редуктора, передающей и преобразующей крутящий момент. Винт, который лежит в основе червячной передачи, внешне похож на червяка, отсюда и название. Червячный редуктор может быть с одной или более механическими планетарными передачами.

В червячном редукторе увеличение крутящего момента и уменьшение угловой скорости выходного вала происходит за счет преобразования энергии, заключенной в высокой угловой скорости и низком крутящем моменте на входном валу.

Вариант

1. Срок службы приводного устройства

1.1 Рассчитываем срок службы приводного устройства L_h, ч

L_r=6 - срок службы привода, лет

t_c = 8 - продолжительность смены, ч

K _r = 0.82 - коэффициент годового использования,

K _r = (Число дней работы в году) /365

K_c = 1 - коэффициент сменного использования,

K_c = (число часов работы в смену) / t_c

L_c = 2 - число смен

L_h = 365* L_r*t_c*L_c *K _r *K_c = 365*6*2*8*0.82*1 = 28732 ч

Принимаем время простоя машинного агрегата 15% ресурса. Тогда,

L_h = 28732*0.85 = 24422 ч

Рабочий ресурс привода принимаем L_h = 25*10³ ч.

Таблица 1.1 Эксплуатационные характеристики машинного агрегата

Место установки	Lr	Lc	tc	Lh, ч	Характер нагрузки	Режим работы
Заводской цех	6	2	8	25*103	С малыми колебаниями	Реверсивный

1.2 Определение номинальной мощности и номинальной частоты вращения двигателя

1. Определяем требуемую мощность рабочей машины P_рм, кВт:

P_рм=F*v=4500*1.00=4.5 кВт,

где F - тяговая сила, v-линейная скорость;

2. Определяем общий коэффициент полезного действия (КПД) привода:

з = з_эп* з_оп* з_м* з_пк* з_пс

з = 0.97*0.95*0.98*0.995*0.99 = 0.889,

где

з_эп = 0.97 - КПД закрытой передачи, з_оп = 0.95 - КПД открытой передачи, з_м = 0.98 - КПД муфты, з_пк = 0.995 - КПД подшипников качения, з_пс = 0.99 - КПД подшипников скольжения;

3. Определяем требуемую мощность двигателя P_дв, кВт:

P_дв = P_рм/ з = 5,061 кВт

4. Находим номинальную мощность двигателя P_ном, кВт:

P_{дв ?} P_ном = 5,5 кВт

5. Выбираем тип двигателя:

тарельчатый питатель напряжение редуктор

Таблица 2.1 Выбранные типы двигателей и номинальных частот

Номинальная мощность	Тип двигателя	Номинальная частота, об/мин	Тип двигателя	Номинальная частота, об/мин	Тип двигателя	Номинальная частота, об/мин	Тип двигателя	Номиналдьная частота, об/мин
5,5	4AM100L2Y3	2880	4AM112M4Y3	1445	4AM132S6Y3	965	AM132M8Y3	720

1.3 Определение передаточного числа приводов и его ступеней

1. Определяем частоту вращения приводного вала рабочей машины n_рм, об/мин:

n_рм = 60*1000*V/ (р*D),

где V - скорость тягового органа, м/с; D - диаметр барабана, мм;

n_рм = (60*1000*1) / (3,14*1000) =19,108 об/мин

2. Определяем передаточное число привода для всех приемлемых вариантов типа двигателя при заданной номинальной мощности P_ном:

U₁ = n_ном1/n_рм = 2880/19.108 = 150.72, U₂ = n_ном2/n_рм = 1445/19.108 = 75.62

U₃ = n_ном3/n_рм = 965/19.108 = 50.50

U₄ = n_ном4/n_рм = 720/19.108 = 37.68

3. Определяем передаточные числа ступеней привода.

Определение и выбор передаточных чисел ступеней производим разбивкой передаточного числа привода для всех вариантов типа двигателя

Пусть U_зп = 16,где U_{зп -} число закрытой передачи;

U_оп1 = U₁/U_зп = 150.72/16 = 9.42

U_оп2 = U₂/U_зп = 75.62/16 = 4.726

U_оп3 = U₃/U_зп = 50.50 // 16 = 3.156

U_оп4 = U₄/U_зп = 37.68/16 = 2.355

Пусть U_оп = 5,где U_оп - число открытой передачи;

U_зп1 = U₁/U_оп = 150.72/5 = 30.144, U_зп2 = U₂/U_оп = 75.62/5 = 15.124,

U_зп3 = U₃/U_оп = 50.50 // 5 =10.1, U_зп4 = U₄/U_оп = 37.68/5 = 7.536

K₂ = , K₃ = ,

где K₂, K₃ - множители;

K₂ = 0.707, K₃ = 0.817;

Тогда для 2 - го варианта:

U_зп2 = U_зп1*K₂ = 16*0.707 = 11.32 ? 12.5, U_оп2 = U_оп1*K₂= 5*0.707 = 3.5;

для 3 - го варианта:

U_зп3 = U_зп2*K₃ = 12.5*0.817 = 10.21 ? 11.2, U_оп3 = U_оп2*K₃ = 3.5*0.817 = 2.85 ? 3;

4. Определяем максимальное допускаемое отклонение частоты вращения приводного вала рабочей машины Дn_рм, об/мин.

Дn_рм = (n_рм*д) /100 = (19.108*5) /100 = 0.995 об/мин

5. Определяем допускаемую частоту вращения приводного вала рабочей машины с учетом отклонения [n_рм], об/мин;

[n_рм] = n_рм ± Дn_рм = 19.108+0.995 = 20.103 об/мин

6. Определяем фактическое передаточное число привода U_ф:

U_ф = n_ном/ [n_рм] = 1445/20.103 = 71.87

7. Уточняем передаточные числа закрытой и открытой передач в соответствии с выбранным вариантом разбивки передаточного числа привода:

U_оп = U_Ф/U_зп=71.87/16 = 4.49

U_зп = U_Ф/U_оп=71.86/5 = 14.37 ? 16

1.4 Определение силовых и кинематических параметров привода

Расчетная мощность, кВт:

вала двигателя P_дв = 5.061 вала быстроходного

P₁ = P_дв*з_оп* з_пк = 5.061*0.95*0.995 = 4.783

вала тихоходного

P₂ = P₁* з_зп* з_пк = 4.783*0.97*0.995 = 4.617

вала приводной рабочей машины

P_рм = P₂* з_м* з_пс = 4.617*0.98*0.99 = 4.113

Частота вращения, об/мин и угловая скорость,1/с:

вала двигателя n_ном = 1445

W_ном = (р*n_ном) /30 = 3.14*1445/30 = 151.24

вала быстроходного

n₁ = n_ном/U_оп = 321.826

W₁ = W_ном/U_оп = 33.68

вала тихоходного

n₂ = n₁/U_зп = 20.114

W₂ = W₁/U_зп = 2.105

вала приводной рабочей машины

n_рм = n₂ = 20.114, W_рм = W₂ = 2.105

Вращающий момент, Н*м:

вала двигателя

T_дв = P_дв*10³/W_ном = 33.46

вала быстроходного

T₁ = T_дв*U_оп* з_оп* з_пк = 142

вала тихоходного

T₂ =T₁*U_зп* з_зп* з_пк = 2192.8

вала приводной рабочей машины

T_рм = T₂* з_м* з_пс = 2127.4

Таблица 4.1 Силовые и кинематические параметры привода

Тип двигателя 4AM112M4Y3 Pном=5.5 кВт, nном=1445 об/мин
Параметр	Передача	Параметр	Вал
	Закрытая (редуктор)	Открытая		двигателя	редуктора	Приводной рабочей машины
					быстроходный	тихоходный
Передаточное число u	16	4.49	Расчетная мощность P, кВт	5.061	4.783	4.617	4.113
			Угловая скорость W, 1/с	151.24	33.68	2.105	2.105
КПД з	0.97	0.95	Частота вращения n, об/мин	1445	321.826	20.114	20.114
			Вращающий момент T, Н*м	33.46	142	2192.8	2127.4

1.5 Выбор материала зубчатой и червячной передачи. Определение определяемых напряжений

Открытая зубчатая передача

Таблица 5.1 Механические характеристики материалов зубчатой передачи

Элемент передачи	Марка стали	Dпред	Термообработка	HBср1	ув	у-1
		Sпред		HBср2
шестерня	45	Любые размеры	нормализация	193	600	260	414.4	149.0925
колесо	45Л	200	улучшение	221	680	285	464.8	170.72

Закрытая червячная передача

1. Выбираем параметры:

Червяк материал - сталь 40ХН

Термообработка - улучшение + закалка ТВЧ

H ? 45HRC_э

V_s = ,

где V_{s -} скорость скольжения, м/с; - угловая скорость тихоходного вала, 1/с; -передаточное число редуктора; -вращательный момент на валу червячного колеса, H*м;

Материал червячного колеса СЧ18, способ отливки "З" - в землю, у_в = 355 Н/мм²

2. Определяем допускаемые контактные и изгибные напряжения [у] _H, [у] _F, H/мм²:

[у] _H = 200-35* V_s = 200-35*1.88 = 133 Н/мм²

[у] _F = 0.075*у_вн*K_FL = 0.075*355*1 = 26.625 H/мм^2,где K_FL = ,

коэффициент долговечности при расчете на изгиб.

[у] _F = 22.63 Н/мм², т.к. передача работает в реверсивном режиме.

Таблица 5.2 Механические характеристики материалов червячной передачи

Элемент передачи	Марка стали	Dпред	Термообработка	HRCэ	ув	ут	у-1
			Способ заливки
червяк	40ХН	200	Улучшение + закалка ТВЧ	48…53	920	750	420	-	-
колесо	СЧ18	-	З	-	355	-	-	133	26.625

1.6 Расчет закрытой червячной передачи

1. Определяем межосевое расстояние a_w, мм:

a_w = ,

где T₂ = 2192.8 H*м; [у] _H = 133 H/мм²;

2. Выбираем число витков червяка z₁: z₁ = 2

3. Определяем число зубьев червячного колеса z₂:

z₂ = z₁*U_зп = 2*16 = 32

4. Определяем модуль зацепления m, мм:

m = 1.6* a_{w //} z₂ = 1.6*303/32 = 15.15 ? 16

5. Определяем коэффициент диаметра червяка q:

q ? 0.23* z₂ = 0.23*32 = 7.36 ? 8

6. Определяем коэффициент смещения инструмента:

x = (a_w/m) - 0.5* (q+ z₂) = (303/16) - 0.5* (8+32) = - 1.07

7. Определяем фактическое передаточное число и проверяем его отклонение ДU от заданного U:

U_ф = z₂/ z₁ = 32/2 = 16

ДU_ф =

8. Определяем фактическое значение межосевого расстояния a_w, мм:

a_w = 0.5*m* (q+ z₂+2*x) = 302.88

9. Определяем основные геометрические размеры передачи:

а) делительный диаметр d₁ = q*m = 8*16 = 128 мм;

диагональный диаметр d_w1 = m* (q+2*x) = 16* (8-2.14) = 93.76 мм;

диаметр вершин витков d_a1 = d₁+2*m = 128+2*16 = 160 мм;

диаметр впадин витков d_f1 = d₁-2.4*m = 128-2.4*16 = 89.6 мм;

-делительный угол подъема линии витков червяка;

длина нарезаемой части червяка b₁ = (10+5.5*|x|+z₁) *m+C = (10+5.5*1.07+2) *16+0 = 286.16 ? 287 мм ? 290 мм;

б) d₂ = d_w2 = m* z₂ = 16*32 = 512 мм-диаметр вершины зубьев;

d_a2 = d₂+2*m* (1+x) = 512+2*16* (1-1.07) = 482.24 мм - делительный диаметр;

наибольший диаметр колеса d_aw2 ? d_a2+ (6*m/ (z₁+2)) = 482.24+ (6*16/ (2+2)) = 506.24 мм;

диаметр впадин зубьев d_f2 = d₂-2*m* (1.2-x) = 512-2*16* (1.2+1.07) = 439.39 мм;

ширина венца z₁ = 2, b₂ = 0.355*a_w= 0.355*302.88 = 107.52 мм ? 108 мм;

радиусы закрепления зубьев R_a = 0.5*d₁-m = 0.5*128-16 = 48 мм;

R_f = 0.5* d₁+1.2*m = 0.5*128+1.2*16 = 83.2 мм;

условный угол обхвата червяка венцом колеса: sinд = b_{2 // (}d_a1-0.5*m) =108/ (160-0.5*16) = 0.71=>д?45?;

2 д = 90? в диапозоне 90?…125?;

10. Определяем КПД червячной передачи:

11. Определяем контактные напряжения зубьев колеса , H/мм²:

,

где F_r2 = 2*T₂*10³/ d₂ = 2*2192.8*10³/512 = 8565.62 H, окружная сила на колесе; K = 1, так как V₂<3 м/с; V_s = (U_ф*W₂*d₁) / (2*cos г*10³) = 2.22 м/с;

Тогда

у_H = = 122.89 Н/мм² < [у] _H = 133 H/мм^2,где V₂ = W₂*d₂/2000 = 2.105*512/2000 =0.53 м/с;

12. Определяем напряжения изгиба зубьев колеса у_F, Н/мм²:

у_F = 0.7*Y_F2* (F_r2/b₂*m) *K ? [у] _F,

где z_v2 = z₂/cos³ = 32/0.9703=35=> Y_F2=1.64; Тогда

у_F= (0.7*1.64*8565.62*1) / (16*108) =5.69 H/мм²<< [у] _F=26.625 H/мм²

Верно, вследствие того, что нагрузочная способность червячных передач ограничивается контактной прочностью зубьев червячного колеса.

Таблица 6.1 Параметры червячной передачи, мм

Проектный расчет
Параметр	Значение	Параметр	Значение
Межосевое расстояние aw	303	Ширина зубчатого венца колеса b2	108
Модуль зацепления m	16	Длина нарезаемой части червяка b1	290
Коэффициент диаметра червяка q	8	Диаметры червяка: Делительный d1 Начальный dw1 Вершин витков da1 Впадин витков df1	128 93.76 160 89.6
Делительный угол витков червяка г	14?
Угол обхвата червяка венцом колеса 2 д	90?	Диаметры колеса: Делительный d2=dw2 Вершин зубьев da2 Впадин зубьев df2 наибольший daw2	512 482.24 439.39 506.24
Число витков червяка z1	2
Число зубьев колеса z2	32

Таблица 6.2 Проверочный расчет

Параметр	Допускаемые значения	Расчетные значения	Примечание
КПД	0.97	0.869
Контактные напряжения уH	133	122.89	Допускаемая недогрузка передачи не более 15% соблюдается 7.602%
Напряжения изгиба уF	5.69	26.625	уF << [у] F, так как нагрузочная способность червячных передач ограничивается контактной прочностью зубьев червячного колеса 78.63%

1.7 Расчет открытой конической зубчатой передачи

1. Определяем внешний делительный диаметр колеса d_e2, мм:

d_e2 ? 165*, где T₂ = 2127.4 H*м; U = 4.49; = 1; = 1;

2. Определяем углы делительных конусов шестерни д₁ и колеса д₂:

д₂ = arctgU = arctg4.49 = 77.44417?

д₁ = 90 - д₂ = 90-77.44417 = 15.55583?

3. Определяем внешнее конусное расстояние Re, мм:

Re = d_e2/ (2*sin д₂) = 629.838/ (2*0.97608) = 322.63646

4. Определяем ширину зубчатого венца шестерни и колеса b, мм:

b= Ш_R *Re=0.285*322.63646=91.95139?95

5. Определяем внешний окружной модуль m_{e -} для колес с прямыми зубьями, мм:

m_e = 14* T₂*1000/ (* d_e2* [у_F]) * = 14*2127.4*1000/ (0.85*629.838*170.72*95) = 3.43,=0.85, =1;

6. Определяем число зубьев колеса Z₂ и шестерни Z₁:

Z₂ = d_e2/ m_e = 184

Z₁ = Z₂/U = 184/4.49 = 41

7. Определяем фактическое передаточное число и проверяем его отклонение ДU от заданного U:

U_Ф = Z₂/ Z₁ = 184/41 = 4.487

ДU_Ф =| U_Ф - U|/U*100% = |4.487-4.49|/4.49*100% = 0.048%<4%

8. Определяем действительные углы делительных конусов шестерни д₁ и колеса д₂:

д₂ = arctgU_ф = arctg4.487 = 77.43604?

д₁ = 90 - д₂ = 90-77.43604 = 12.56396?

9. Выбираем коэффициент смещения инструмента для прямозубой шестерни X_e1 и коэффициент смещения колес X_e2:

X_e1 = 0.26

X_e2 = - X_e1=-0.26

10. Определяем фактические внешние диаметры шестерни и колеса, мм:

Диаметр делительный:

d_e1 = m_e* Z₁ = 140.63

d_e2 = m_e* Z₂ = 631.12

Диаметр вершин зубьев:

d_ae1 = d_e1+2* (1+ X_e1) * m_e*cos д₁ = 149.066

d_ae2 = d_e2+2* (1 - X_e2) * m_e*cos д₂ = 633

Диаметр впадин зубьев:

d_fe1 = d_{e1 -} 2* (1.2 - X_e1) * m_e* cos д₁ = 134.337

d_fe2 = de1-2* (1.2+ X_e1) * m_e* cos д₂ = 629.72

11. Определяем средний делительный диаметр шестерни d₁ и колеса, мм:

d₁ ? 0.857* d_e1?120.51

d₂ ? 0.857* d_e2?540.869

12. Проверяем пригодность заготовок колес, мм:

D_заг ? D_пред S_заг ? S_пред

D_заг = d_ae+6 мм = 154.066

S_заг = 8* m_e=8*3.43 = 27.44 < 200

13. Проверяем контактные напряжения , Н/мм²:

,

= 2* T₂*1000/ (d₂) = 2*2127.4*1000/540.869 = 7866.59 Н;

=1; =1; =1.05;

V=W₂*d₂/2000=2.105*540.869/2000=0.569 м/с;

Cтепень точности - 9;

Тогда

недогрузка - 9.7418%;

14. Проверяем напряжения изгибов зубьев шестерни у_F1 и колеса у_F2, Н/мм²:

у_F2 = Y_F2*Y_в*F₁* / (*b* m_e) ? [у] _F2

у_F1 = у_F2* Y_F1/ Y_F2 ? [у] _F, где Y_F2 = 3.63, Z = Z₂/ cos д₂ = 184/0.21752 = 845.89; Y_F1 = 3.53, Z = Z₁/ cos д₁ = 41/0.97605 = 42;

Y_в = 1; Тогда

у_F2 = 3.63*1*7866.59* / (0.85*95*3.43) = 116.5024 ? [у] _F2 = 170.72

31.7582% - нагрузочная способность зубчатой передачи ограничивается контактной прочностью;

у_F1 = 116.5024* 3.53/ 3.63 = 113.29296 ? [у] _F1 = 149.0925

24.013% - нагрузочная способность зубчатой передачи ограничивается контактной прочностью;

Таблица 7.1 Параметры зубчатой конической передачи

Проектный расчет
параметр	значение	параметр	значение
Внешнее конусное расстояние Re	322.636	Внешний делительный диаметр шестерни de1 колеса de2	140.63 631.12
Внешний окружной модуль me	3.43
Ширина зубчатого венца b	95	Внешний диаметр окружности вершин шестерни dae1 колеса dae2	149.066 633
Число зубьев шестерни Z1 колеса Z2	41 184
		Внешний диаметр окружности впадин шестерни dfe1 колеса dfe2	134.337 629.72
Вид зубьев	прямые
Угол делительного конуса шестерни д1 колеса д2	12.56396 77.43604	Средний делительный диаметр шестерни d1 колеса d2	120.51 540.869

Таблица 7.2 Проверочный расчет

Проверочный расчет
параметр	Допускаемые значения	Расчетные значения	примечание
Контактные напряжения	414.4	374.03	недогрузка - 9.7418%
Напряжения изгиба уF1	149.092	113.292	24.013% - нагрузочная способность зубчатой передачи ограничивается контактной прочностью
Напряжения изгиба уF2	170.72	116.5024	31.7582% - нагрузочная способность зубчатой передачи ограничивается контактной прочностью

1.8 Расчет нагрузки валов редуктора

1. Определяем силы в зацеплении закрытых передач, H:

зарытая червячная передача

окружная F_t1=2*T₁*1000/d₁F_t2=2*T₂*1000/d₂

радиальная F_r1=F_r2F_r2= F_t2*tgб

осевая F_a1=F_t2F_a2=F_t1

F_t1 = 2*T₁*1000/d₁ = 142*2*1000/128 = 2218.75

F_t2 = 2*T₂*1000/d₂=2*2192.8*1000/512 = 8565.625

F_a1 = F_t2 = 8565.625

F_r2 = F_t2*tgб = 8565.625*0.3639 = 3117.0309

F_r1 = F_r2 = 3117.0309

2. Определяем консольные силы, H:

открытая коническая прямозубая передача

окружная F_t1= F_t2F_t1=2*T₂*1000/0.857*d_e2

радиальная F_r1=0.36* F_t1* cos д₁F_r2= F_a1

осеваяF_a1=0.36* F_t1* sin д₁F_a2= F_r1

F_t2 = 2*2127.4*1000/ (0.857*629.838) = 7882.5996

F_t1= F_t2 = 7882.5996, F_r1 = 0.36*7882.5996*0.97605 = 2769.8254

F_a1 = 0.36*7882.5996*0.21746 = 617.094

F_r2 = F_a1 = 617.094, F_a2 = F_r1 = 2769.8254

Муфта

на быстроходном валуF_M1=50*sqrt (T₁) =50*11.91=595.818

на тихоходном валуF_M2=250*sqrt (T₂) =250*46.827=11706.83

1.9 Разработка чертежа общего вида редуктора

1. Выбираем материал валов:

Выбор материала - сталь 40Х

2. Выбираем механические характеристики стали:

у_в=790 H/мм², у_т=640 H/мм², у_-1=375 H/мм²

3. Выбираем допускаемые напряжения на кручение:

[ф] _к=10 H/мм² - напряжение на кручение на быстроходном валу.

[ф] _к=20 H/мм² - напряжение на кручение на тихоходном валу.

4. Выбираем подшипники:

Таблица 9.1 Предварительный выбор подшипников

передача	вал	тип подшипника	серия	угол контакта	Схема установки
червячная	тихоходный	Роликовые конические типа 7000	легкая	б=11…16? для типа 7000	враспор
	быстроходный	Шариковые радиально-упорные типа 36000	средняя	б=12? для типа 36000	враспор

5. Выбираем основные параметры подшипников:

Таблица 9.2 Параметры подшипников.

№	d, мм	D, мм	B (Т), мм	Cr, кН	C0r, кН	е	Y
36312	60	130	31	83	72.5	-	-
7210	50	90	22	52.9	40.6	0.37	1.6

6. Определяем размеры ступеней валов одноступенчатых редукторов, мм:

Таблица 9.3 Материал валов. Размеры ступеней. Подшипники

Вал Материал-сталь 40Х ув=790 H/мм2 ут=640 H/мм2 у-1=375 H/мм2	Размеры ступеней, мм	подшипники
	d1	d2	d3	d4	Типоразмер	d*D*B (T)	Динамическая грузоподъемность, Cr кН	Статическая грузоподъемность, C0r кН
	l1	l2	l3	l4
тихоходный	41	46	54	46	7210	50*90*22	52.9	40.6
	50	58	40	26
быстроходный	32	34	36	34	36312	60*130*31	83	72.5
	98	52	60	30

7. Определяем толщину стенок крышки и основания корпуса:

, где Т₂ - вращающий момент на тихоходном валу.

=6.84 мм.

1.10 Проверочный расчет подшипников

Проверочный расчет предварительно выбранных в задаче 9 подшипников выполняется отдельно для быстроходного и тихоходного валов.

Пригодность подшипников определяется с сопоставлением расчетной динамической грузоподъемности C_rp, Н, с базовой C_r, Н, или базовой долговечности L_10h, ч L_10, млн. оборотов, с требуемой L_h, ч, по условиям:

C_rp C_r или L_10h L_h

Расчетная динамическая грузоподъемность C_rp, Н, и базовая долговечность L_10h, ч, определяются по формулам:

; .

где R_{E -} эквивалентная динамическая нагрузка, H.; m - показатель степени: m=3-для шариковых подшипников, m=3.33 для роликовых подшипников; a₁-коэффициент надежности. При безотказной работе подшипников, a₁=1; a₂₃ - коэффициент, учитывающий влияние качества подшипника и качества его эксплуатации; при обычных условиях работы подшипника a₂₃=0.7…0.8 - для шариковых подшипников, a₂₃=0.6…0.7 - для роликовых конических подшипников; n-частота вращения внутреннего кольца подшипника соответствующего вала, об/мин.

1. Порядок определения R_E, C_rp, L_10h для радиально-упорных шариковых подшипников:

Частота вращения кольца подшипника n=321.8 об/мин. Осевая сила в зацеплении F_a=8565.625 H. Реакции в подшипниках R₁=R₂=3117 H. Характеристика подшипников: C_r=83000 Н, X=0.45, V=1, K_б=1.1, K_Т=1, a₁=1, a₂₃=0.7, e=0.45, Y=1.22. Требуемая долговечность подшипника L_h=5000. Подшипники установлены враспор.

а) Определяем составляющие радиальных реакций:

R_s1=0.83*e*R_r1=0.83*0.45*3117=1164 H

R_s2= R_s1=1164 H

б) Определяемые осевые нагрузки подшипников:

R_a1= R_s1=1164 H, R_a2= R_a1+F_a=1164+8565.625=9729.8 H

в) Определяем отношения:

R_a1/ (V* R_r1) =1164/ (1*3117) =0.373

R_a2/ (V* R_r2) =9729/ (1*3317) =3.121

г) По соотношениям R_a1/ (V* R_r1) <e и R_a2/ (V* R_r2) >e выбираем соответствующие формулы для определения R_E:

R_E1=V*R_r1*K_б*K_Т=1*3117*1.1*1=3428.7 Н

R_E2= (X*V* R_r2+Y*R_a2) * K_б*K_Т= (0.45*1*3117+1.22*9729) *1.1*1=14598.5 Н

д) Определяем динамическую грузоподъемность по большему значению эквивалентной нагрузки:

= = 74452 H<C_r

Подшипник пригоден.

е) Определяем долговечность подшипника:

= =6650>L_h

2. Порядок определения R_E, C_rp, L_10h для роликовых однорядных подшипников:

Частота вращения кольца подшипника n=20.114 об/мин. Осевая сила в зацеплении F_a=2218 H. Реакции в подшипниках R₁=R₂=3117 H. Характеристика подшипников: C_r=52900 Н, C_or=40600 Н, X=0.4, V=1, K_б=1.1, K_Т=1, a₁=1, a₂₃=0.6, e=0.37, Y=1.6, m=3.33. Требуемая долговечность подшипника L_h=5000. Подшипники установлены враспор.

а) Определяем составляющие радиальных реакций:

R_s1=0.83*e*R_r1=0.83*0.37*3117=957.23 H

б) Определяемые осевые нагрузки подшипников:

R_a1= R_s1=957.23 H

R_a2= R_a1+ F_a=957.33+2218.75=3176.08 H

в) Определяем отношения:

R_a1/ (V* R_r1) =957.23/ (1*3117) =0.307

R_a2/ (V* R_r2) =3176.08/ (1*3317) =1.01

г) По соотношениям R_a1/ (V* R_r1) <e и R_a2/ (V* R_r2) >e выбираем соответствующие формулы для определения R_E:

R_E1=V*R_r1*K_б*K_Т=1*3117*1.1*1=3428.7 H

R_E2= (X*V* R_r2+Y*R_a2) * K_б*K_Т= (0.4*1*3117+1.6*3176.08) *1.1*1=6961.38 H

д) Определяем динамическую грузоподъемность по большему значению эквивалентной нагрузки:

= = 13853.14 H<C_r

Подшипник пригоден.

е) Определяем долговечность подшипника:

= =426023>L_h.

Таблица 10.1. Основные размеры и эксплуатационные характеристики подшипников

Вал	Подшипник	Размеры d*D*B (T), мм	Динамическая грузоподъемность, H	Долговечность, ч
	принят предварительно	выбран окончательно		Crp	Cr	L10h	Lh
Б Т	36312 7210	36312 7210	60*130*31 50*90*22	74452 13853	83000 52900	6650 426023	5000 5000

1.11 Смазывание. Смазочные устройства

1. Смазывание зубчатого (червячного) зацепления.

а) Способ смазывания. Для редукторов непрерывное смазывание жидким маслом картерным непроточным способом (окунанием) при допустимой скорости скольжения до 10 м/с.

Для открытой зубчатой передачи при окружной скорости до 4 м/с применяется периодическое смазывание весьма вязкими маслами или пластичными смазками, которые наносят на зубья через определенные промежутки времени.

б) Выбор сортов масла.

Таблица 11.1 Рекомендуемые сорта смазочных масел для передач (ГОСТ 17479.4-87)

Передача	Контактные напряжения ун, Н/мм2	Окружная скорость зубчатых передач V, м/с Скорость скольжения червячных передач Vs, м/с
		до 2	свыше 2 до 5
Зубчатая	до 600		И-Г-А-46
Червячная	до 200	И-Т-Д-220

в) Определение количества масла. Для одноступенчатых редукторов при смазывании окунанием объем масляной ванны определяют из расчета 0.4…0.8 л масла на 1 кВт передаваемой мощности.

V=4.7*0.6=2.766?2.7 л

г) Определение уровня масла.

В червячных редукторах:

h_м= (0.1…0.5) *d₁=0.1*92=9.2 мм

При нижнем расположении червяка цилиндрической передачи и высокой частоте вращения для уменьшения тепловыделения и потери мощности уровень масла понижают так, чтобы вывести червяк из масляной ванны. В этом случае для смазывания на червяк устанавливают разбрызгиватели.

д) Контроль уровня масла. Уровень масла, находящегося в корпусе редуктора, контролируют различными маслоуказателями. В данном редукторе используется трубчатый маслоуказатель.

е) Слив масла. При работе передач масло постепенно загрязняется продуктами износа деталей передач. С течением времени оно стареет, свойства его ухудшаются. Поэтому масло, налитое в корпус редуктора, периодически меняют. Для этой цели в корпусе предусматривают сливное отверстие, закрываемой пробкой с цилиндрической резьбой.

2. Смазывание подшипников.

В проектируемом редукторе для смазывания подшипников качения используются жидкие материалы. При выборе вида смазочного материала следует учитывать скорость вращения, температуру узла и способ отвода теплоты от подшипников, способ подачи смазочного материала, конструкцию уплотнений и вид смазочного материала в сопряженных узлах.

При нижнем расположении быстроходного вала червячного редуктора необходимо защитить подшипники от излишнего количества масла. Поэтому применяются внутренние уплотнения.

1.12 Проверочный расчет шпонок

Призматические шпонки, применяемые в проектируемых редукторах, проверяют на смятие. Проверке подлежат две шпонки тихоходного вала - под колесом и элементом открытой передачи или полумуфты и одна шпонка на быстроходном валу - под полумуфтой или элементом открытой передачи.

Условие прочности

,

где - окружная сила на шестерне или колесе, H; = (0.94*h-t₁) *l_p - площадь смятия, мм². Здесь l_p=l-b - рабочая длина шпонки со скругленными торцами, мм (l-полная длина шпонки, определенная по конструктивной компоновке); b, h, t₁ - стандартные размеры; -допускаемое напряжение на смятие, H/мм². При стальной ступице и спокойной нагрузке =110…190 H/мм², при колебаниях нагрузки следует снижать на 20…25%; при ударной нагрузке - снижать на 40.50%; при чугунной ступице приведенные значения снижать вдвое.

Если при проверке шпонки окажется значительно ниже , то можно взять шпонку меньшего сечения - как для вала предыдущего диапазона, но обязательно проверить ее на смятие.

1. Проверяем на смятие шпонку на тихоходном валу под колесом

а) =7882 Н

б) = (0.94*h-t₁) *l_p= (0.94*9-5.5) *22=65.12 мм, где l_p=l-b=36-14=22 мм; l=36 мм, b=14 мм, h=9 мм, t₁=5.5 мм.

в) Н/мм²< =110.190 H/мм²

2. Проверяем на смятие шпонку на тихоходном валу под элементом открытой передачи

а) =7882 Н

б) = (0.94*h-t₁) *l_p= (0.94*9-5.5) *22=65.12 мм, где l_p=l-b=36-14=22 мм; l=36 мм, b=14 мм, h=9 мм, t₁=5.5 мм.

в) Н/мм²< =110…190 H/мм²

3. Проверяем на смятие шпонку на быстроходном валу под элементом открытой передачи