Разработка технических решений по реконструкции технического водоснабжения ТЭЦ-ПВС ОАО "Северсталь"

Баланс тепла, отдаваемого в градирне водой и воспринимаемого воздухом, представляется в следующем виде:

. (2.8)

Материальный баланс (баланс влаги) определяется равенством между количеством испарившейся жидкости и приращением влагосодержания воздуха:

. (2.9)

При тепловом расчете градирен обычно задаются расходы и начальные параметры воды и воздуха, а конечные параметры t2 , i2, x2 остаются неизвестными. Очевидно, что двух уравнений (2.4) и (2.5) для их определения недостаточно. Поэтому приходится обращаться к уравнениям, описывающим процесс тепломассообмена между водой и воздухом в оросителе градирни. Они могут быть составлены лишь в дифференциальной форме, поскольку входящие в них параметры все время меняются по пути движения воды в оросителе. Для элементарного объема оросителя dV с единичной площадью и высотой dh имеем:

, (2.10)

где - энтальпия пара при температуре воды t1.

В (2.6) первый член правой части - тепло, передаваемое в элементарном объеме оросителя от воды к воздуху соприкосновением, а второй - тепло, передаваемое испарением.

Для определения количества испарившейся жидкости используют выражение:

, (2.11)

подставляя которое в (4.6), получают:

. (2.12)

Полагают, что совместные процессы тепло- и массообмена протекают в градирне при условиях, удовлетворяющих существованию аналогии между ними и соответственно соотношению Льюиса:

. (2.13)

С учетом (2.9):

. (2.14)

Уравнение (2.10) с учетом известных зависимостей, характеризующих свойства влажного воздуха:

; (2.15)

; (2.16)

; (2.17)

, (2.18)

можно привести к виду:

, (2.19)

Или:

. (2.20)

Левую часть (2.4) несколько упрощается путем ряда преобразований с использованием (2.5) и получается:

, (2.21)

Где:

. (2.22)

Тогда из (2.16) и (2.17) имеем:

. (2.23)

Для элементарного объема оросителя dV, принимая с достаточной точностью K=cost, можно написать:

. (2.24)

Из уравнений (2.19) и (2.20) могут быть получены формулы для подсчета объема оросителя:

; (2.25)

; (2.26)

. (2.27)

При этом ?iср может быть представлено как:

; (2.28)

; (2.29)

. (2.30)

Изменение энтальпии воздуха у поверхности воды и в основной массе потока (при противотоке) для наглядности показано графически на рис. 2.4. По оси ординат отложена энтальпия влажного воздуха, а по оси абсцисс - температура. Кривая AB представляет зависимость энтальпии насыщенного воздуха от температуры воды i"= f(t).

Линия СД показывает изменение энтальпии i основной массы воздуха при движении его вдоль поверхности воды в зависимости от ее температуры, которая, пренебрегая термическим сопротивлением, принимается одинаковой и в толще потока и на его поверхности.

Из (2.19) для энтальпии уходящего воздуха имеем:

. (2.31)

Подставляя в (2.27) вместо t1 и i2 промежуточные (текущие) значения этих величин t и i, получим следующую зависимость между энтальпией воздуха и температурой воды в каждом сечении оросителя:

. (2.32)

Для сечения оросителя, в котором температура воды равна t, разность энтальпий воздуха i"-i определяется на рис. 2.4 отрезком «aв», отсюда ее значение I в интервале температур t1 - t2 соответствует прямой СД, наклон которой составляет 1/(К•л), т.е. при данном значении К энтальпия i зависит только от относительного расхода воздуха л. Определив при помощи рис. 2.4 значения i"-i , отвечающие различным значениям i или t, можно построить кривую 1/( i"-i )=f(i) - рис. 2.5 или соответственно 1/( i"-i )=f(t) и найти значение интеграла, равное площади, заключенной между этой кривой, осью абсцисс и ординатами i1 и i2 или t1 и t2.



Рис. 2.2 - Изменение энтальпии воздуха у поверхности воды и в основной массе потока

Определение объемного коэффициента массотдачи.

В расчетные формулы (2.21) - (2.23) для определения объема оросителя градирни входит объемный коэффициент массотдачи вxv, отнесенный к разности влагосодержаний воздуха. Теоретических методов для определения вxv на сегодняшний день не существует из-за неизвестной площади поверхности контакта воды с воздухом в этом объеме. Поэтому вxv находят экспериментально для каждого типа оросителя. Подсчеты его значения производят, исходя из уравнения (2.21), по формуле:

, (2.33)

В которую подставляют результаты измерений параметров работы и размеров градирни (оросителя), входящих в эту формулу.

Однако значение вxv, подсчитанное по данной формуле, действительно только для заданной конкретной градирни (оросителя), работающей в тех условиях, при которых производились измерения входящих в эту формулу параметров, и не могут быть перенесены ни на другие градирни, ни на другие условия работы. Чтобы результаты испытаний оросителей можно было переносить на другие условия и сопоставлять с результатами испытаний других типов и конструкций, необходимо иметь соответствующие критерии, причем лучше в безразмерном виде.

Первые экспериментальные попытки установления таких критериев были выполнены Лихтенштейном в 1943г. В результате многолетних исследований различных авторов и организаций, отечественных и зарубежных, стало к настоящему времени общепринятым в мировой практике представлять экспериментальные данные в виде графика зависимости:

вxv/qж=f(л). (2.34)

Этот график в логарифмических координатах представляет собой прямую линию, аналитическое выражение которой:

. (2.35)

Уравнение (2.29) показывает зависимость коэффициента массоотдачи вxv от соотношения масс взаимодействующих воды и воздуха, а также от конструктивных особенностей оросителя градирни.

Учитывая, что:

, (2.36)

, (2.37)

и решая совместно (2.27) и (2.9), получаем:

, (2.38)

т.е.

. (2.39)

Выражение (2.33) используется при построение графика Me=f(л) в логарифмических координатах. Многочисленные эксперименты подтверждают, что такой график для рабочей зоны оросителя можно представить в виде прямой линии, отвечающей уравнению . Строго говоря, эта линия в некоторых случаях может иметь небольшой излом, что объясняется изменением режима движения воздуха от переходного к турбулентному. Место излома на оси л зависит от конструкции оросителя и скорости воздуха между его элементами.

По графику Me=f(л) определяют значения A и m в формуле (2.32), которая является основным расчетным уравнением при обработке результатов испытаний охлаждающей способности оросителей градирни.

Из (2.29), (2.32) и (2.33) имеем:

. (2.40)

Эти зависимости безразмерные и позволяют производить сопоставительные расчеты охлаждающей способности оросителей при различных условиях работы градирен.

Определение средней разности энтальпий воздуха.

Обработка результатов измерений производится по формуле:

, (2.41)

. (2.42)

Величина К подсчитывается по (2.18) как функция значения t2:

. (2.43)

Средняя разность энтальпий воздуха может быть найдена несколькими способами - приближенный по методу Л.Д.Бермана и интегральный, являющийся более точным.

Вычисление ?iср по методу Л.Д.Бермана производится с помощью формулы:

. (2.44)

Значение энтальпии подсчитываются следующим образом:

- удельная энтальпия насыщенного воздуха у поверхности воды на входе в градирню, кДж/кг:

, (2.45)

- удельная энтальпия насыщенного воздуха у поверхности воды на выходе из градирни, кДж/кг:

, (2.46)

- удельная энтальпия воздуха в ядре потока при входе в градирню, кДж/кг:

, (2.47)

- удельная энтальпия воздуха в ядре потока при выходе из градирни, кДж/кг:

. (2.48)

Здесь t1 и t2 - температуры воды на входе в градирню и выходе из нее, °С; ? температура атмосферного воздуха по сухому термометру, °С; ц, ц” - относительные влажности атмосферного и влажного воздуха, %; Рб ? барометрическое давление, мм рт.ст; и ? плотность и давление насыщенного водяного пара, которые определяются в зависимости от t1 по таблице 2.5, кг/мі, Па; и ? при t2 по таблице 2.5, кг/мі, Па ; и ?при температуре атмосферного воздуха по сухому термометру, по таблице 2.5, кг/мі, Па; r - удельная теплота парообразования, равная 2493 кДж/кг; Rс.в - газовая постоянная сухого воздуха, равная 28,828 кг•м/(кг•°С); сж - удельная теплоемкость воды, равная 4,19 кДж/ (кг·C); л - относительный расход воздуха, кг/кг.

Относительная влажность воздуха ц подсчитывается с помощью показаний психрометра по формуле:

(2.49)

При этом плотность и давления и насыщенного водяного пара определяются по таблице 2.5 как функции соответствующих измеренных температур воздуха и ф.

Таблица 2.5 - Давление и плотность насыщенного водяного пара

Температура воды t, °C	Парциальное давление насыщенных паров воды рп	Плотность насыщенных паров воды п•10-і
	кПа	кгс/м2	Н/м3	кг/м3
15	1,704	173,8	125,5	12,8
16	1,817	185,3	133,4	13,6
17	1,936	197,4	142,2	14,5
18	2,062	210,3	151,0	15,4
19	2,196	223,9	160,0	16,3
20	2,377	238,3	169,7	17,3
21	2,485	253,4	179,5	18,3
22	2,642	269,4	190,3	19,4
23	2,808	286,3	202,0	20,6
24	2,981	304,0	213,8	21,8
25	3,168	323,0	225,6	23,0
26	3,364	343,0	239,3	24,4
27	3,560	363,0	253,0	25,8
28	3,776	385,0	266,0	27,2
29	4,001	408,0	281,5	28,7
30	4,246	433,0	297,2	30,3
31	4,492	458,0	314,8	32,1
32	4,756	485,0	332,5	33,9
33	5,031	513,0	350,1	35,7
34	5,315	542,0	368,7	37,6
35	5,619	573,0	388,4	39,6
36	5,943	606,0	409,9	41,8
37	6,276	640,0	431,5	44,0
38	6,630	676,0	454,1	46,3
39	6,992	713,0	477,6	48,7

Относительный расход воздуха, кг/кг, находится по формуле:

. (2.50)

Расход воздуха равен:

, (2.51)

где щ - скорость воздуха в оросителе, м/с; гв - плотность атмосферного воздуха, примерно равная 1,2 кг/мі или находится по формуле:

, (2.52)

а расход воды находится по (2.30).

Величина i? (поправка к удельной энтальпии воздуха, кДж/кг) определяется по формуле:

, (2.53)

где определяется по формуле (2.39) только при средней температуре воды в градирне tm, равной, °С:

, (2.54)

при этом г и Р определяются как функции tm по таблице 2.5.

По интегральному методу ?iср подсчитывается путем интегрирования способом Симпсона выражения:

, (2.55)

в котором i определяется как функция текущей координаты t по (2.26), а значения t задаются шагом отрезков при вычислении интеграла.

Подставляя данные нескольких (обычно 15-25) опытов в (2.34) находят значения критерия Me для соответствующих условий, а затем по (2.33) определяют методом наименьших квадратов значения А и m для испытанной градирни или исследованной конструкции оросителя.

Значения критерия Me в зарубежных публикациях с некоторых пор считается наиболее удобным и достаточно точным подсчитывать четырех точечным численным методом Чебышева. Предварительно формула (2.35) путем подстановки в нее значения ?iср из (2.24) приводится к виду:

. (2.56)

Решение интеграла (2.50) по методу Чебышева производится так:

, (2.57)

где ; ? значение i"-i при ; (i"-i)2 - то же при ; (i"-i)3 - то же при ; (i"-i)4 - то же при .

Значения энтальпий, соответствующие температурам T1 -T4, в (2.51) определяются по номограмме С или более точно ? как функции текущей координаты t по формулам (2.39)?(2.42).

Тепловой расчет реконструируемой градирни.

При тепловом расчете градирен и в нормативных документах наибольшее распространение получил метод Меркеля. Теоретических методов для определения вxv на сегодняшний день не существует из-за неизвестной площади поверхности контакта воды с воздухом в этом объеме. Поэтому вxv находят экспериментально для каждого типа оросителя. По методу Меркеля коэффициент массоотдачи вxy, отнесенный к разности влагосодержаний, определяется как и измеряется в :

, (2.58)

где - гидравлическая нагрузка на градирню, кг/ч; - перепад температур воды, С; - теплоемкость воды, кДж/(кг*С); - коэффициент уравнения (равный в среднем 0,96); - объем оросителя градирни, м3; - средняя разность энтальпий воздуха, кДж/кг;

(2.59)

где А - эмпирический коэффициент, характеризующий охлаждающую способность оросителя на его 1 м;

m - показатель степени, характеризующий зависимость объемного коэффициента массоотдачи от изменения массовой скорости воздуха. Значение этой величины изменяется в пределах от 0,1 до 0,75, в зависимости от конструкции оросителя. Величина m характеризует степень использования воздуха в данном оросителе.

Величины А и m - технологические характеристики оросителя. Они получаются экспериментально в результате обработки данных испытаний.

Однако значение вxv , подсчитанное по данной формуле, действительно только для заданной конкретной градирни (оросителя), работающей в тех условиях, при которых производились измерения входящих в эту формулу параметров, и не могут быть перенесены ни на другие градирни, ни на другие условия работы. Чтобы результаты испытаний оросителей можно было переносить на другие условия и сопоставлять с результатами испытаний других типов и конструкций, необходимо иметь соответствующие критерии, причем лучше в безразмерном виде.

Искомую температуру охлажденной воды t2 лучше вычислять более точным методом - методом приближений.

Температура нагретой воды, поступающей в градирню, известна и равна t1 =37,4°С.

Температура охлажденной воды t2 будет находиться в пределах:

20°С? t2 ? 23°С.

Основным расчетным уравнением при нахождении охлаждающей способности оросителей градирни является:

(2.60)

Критерий Me можно найти по формуле:

(2.61)

а интеграл по методу Чебышева равен:

(2.62)

Получается, что нахождение t2 будет заключаться в решении уравнения:

(2.63)

Левую часть можно легко найти, все величины известны. А в правую часть как раз входит искомая температура t2 (). Получается, что надо подобрать такое значение t2, при котором левая и правая части будут равны, и это и будет искомая температура.

Левая часть будет равна:

Принимается t2=20°C

= 37,4-20=17,4°С

Значения энтальпий находятся по формулам (2.26), (2.41), (2.40):

? при = 20+0,1•17,4=21,74°С

По таблице 2.5 при 21,74°С: плотность насыщенных паров воды кг/мі, кПа

Значение энтальпии подсчитываются следующим образом:

- удельная энтальпия насыщенного воздуха у поверхности воды на входе в градирню, кДж/кг:

, (2.64)

- удельная энтальпия насыщенного воздуха у поверхности воды на выходе из градирни, кДж/кг:

, (2.65)

- удельная энтальпия воздуха в ядре потока при входе в градирню, кДж/кг:

, (2.66)

Зависимость между энтальпией воздухом и температурой воды в каждом сечении оросителя:

, (2.67)

(i"-i)2 - при =20+0,4•17,4=26,96°С

По таблице 2.5 при 26,96°С: кг/мі, кПа

(i"-i)3 - при =37,4-0,4•17,4=30,44°С

По таблице 2.5 при 30,44°С: кг/м3, кПа.



(i"-i)4 - при =37,4-0,1•17,4=35,66°С

По таблице 2.5 при 35,66°С: кг/мі, кПа

Находится значение интеграла (правой части):

Левая и правая части получились неравны друг другу (1,096?1,382), принимаем t2=21°C.

Расчет проводится аналогично. Результаты представлены в таблице 2.6.

Таблица 2.6 - Результаты расчета при

Принимаемая температура t2,°C	=t1-t2, °C	T,°C	Значения энтальпий. кДж/кг	Коэфф-т К	Me (по формуле 2.51)
			i"	i
20	17.4	21.74	63.49	26.04	0.9664	1.382
		26.96	84.97	33.53	0.9664
		30.44	102.09	38.53	0.9664
		35.66	133.76	46.02	0.9664
21	16.4	22.64	66.92	25.90	0.9647	1.225
		27.56	87.69	32.97	0.9647
		30.84	104.34	37.69	0.9647
		35.76	134.46	44.76	0.9647
22	15.4	23.54	70.52	25.76	0.963	1.086
		28.16	90.46	32.41	0.963
		31.24	106.60	36.85	0.963
		35.86	135.16	43.50	0.963
23	14.4	24.44	74.09	25.62	0.9613	0.962
		28.76	93.35	31.85	0.9613
		31.64	108.88	36.01	0.9613
		35.96	135.86	42.24	0.9613

Для наглядности лучше построить график:

Первая линия: Me=1,096.

Вторая линия: .

Таблица 2.7. Данные для построения графика

Температура t2	X	20	21	22	23
Критерий Me	Y	1.382	1.225	1.086	0.962



Рисунок 2.6. График зависимости критерия Ме от температуры охлажденной воды

по графику t2 22 °C

Можно сделать вывод, что башенная градирня № 4 после усовершенствования будет охлаждать воду до температуры t2 ? 22 °C в зависимости от температуры наружного воздуха.

Гидравлический расчет.

Гидравлический расчет системы водораспределения заключается в определении диаметров магистральных труб при заданном напоре воды в начале системы, при которых обеспечивается относительно равномерное распределение расходов воды по трубам и через разбрызгивающие сопла.

Характерной особенностью истечения воды через разбрызгивающие сопла является неполное заполнение водой выходного отверстия. В связи с этим при расчетах для сопел с закручиванием потока следует исходить не из фактического диаметра выходного отверстия сопла dо, а так называемого «приведенного» диаметра dпр. При расчетном dпр обеспечивается такая же подача сопла, что и при диаметре dо, но с совершенным сжатием струи, которое имеет место при истечении воды через цилиндрический внешний насадок с коэффициентом расхода .

Устанавливаем форсунку ФГ-2М 4-х каскадного типа «Экотеп». Сопла устанавливаются на распределительных трубах с факелом разбрызгивания, направленным вниз.

Гидравлическая характеристика, согласно паспортных данных производителя «Экотеп»:

- производительность сопла = 8,41 м3/час;

- диаметр проходного отверстия сопла = 28 мм;

- напор у сопла = 1,04 м;

- критерий неравномерности орошения = 0,8;

- радиус факела разбрызгивания сопла = 1,05.

Приведенный диаметр dпр мм, определяется по формуле:

где - подача сопла, м3/с; - коэффициент расхода, принимаемый 0,82.

Приведенная площадь выходного отверстия:

.

Определяем число сопел в градирне:

.

Принимаем к установке 860 сопел. Составляем схему расположения магистральных и распределительных труб и сопел. Принимаем 10 магистральных труб длиной по 18 м. Так как градирня состоит из 10 секций, то соответственно в каждой секции будет находиться 86 сопел. Сопла устанавливаем с шагом 0,8 м, с факелом разбрызгивания направленным вниз. Схема расположения сопел показана на чертеже №6.

Площадь оросителя, обслуживаемая одним соплом:

.

Удельные потоки воды в факелах сопел распределяются неравномерно не только по радиусам, но и по окружности. Это принципиально усложняет теоретические расчеты распределения воды в градирнях при групповой работе сопел. Первой причиной неравномерности водораспределения в градирнях является неравномерность факела орошения от единичного сопла; второй - невозможность такой установки сопел, при которой суперпозиция этих факелов давала бы равномерное поле удельных потоков воды в оросителе.

Коэффициент неравномерности распределения воды по оросителю группой сопел определяется по формуле:

, (2.68)

где - безразмерный коэффициент, зависящий от расстояния от сопел до оросителя и направления факелов разбрызгивания. При факелах сопел, направленных вниз и расстоянием от сопел до оросителя 1 м, значение этого коэффициента равно 0,8.

.

По всем оценкам наблюдается следующая закономерность: для сопел, установленных факелов вверх, с ростом напора неравномерность уменьшается, для сопел, установленных факелом вниз, - увеличивается.

Чтобы определить диаметр магистральной трубы, необходимо знать количество поступающей воды в трубу и площадь поперечного сечения трубы при = 0,2.

Поступление воды в трубу равно:

.

Площадь поперечного сечения трубы при = 0,2 равна:

, (2.69)

Где:

.

.

Диаметр магистральной трубы равен:

.

Принимаем магистральную трубу с внутренним диаметром 600 мм.

Показателем равномерности распределения воды трубой между установленными соплами служит отношение расхода воды через первое и последнее по ходу движения сопла,

(2.70)

Применительно к градирням следует добиваться, чтобы показатель равномерности распределения воды = 0,9 - 0,95.

Показатель равномерности распределения воды дырчатой трубой определяется формулой:

Расход воды через последнее сопло равен:

.

При этом напор воды перед ним равен:

.

Потери напора в форсунке:

.

В гидравлическом расчете определено количество форсунок и их расположение.

Расчет потерь воды в градирне

При охлаждении воды в градирнях всегда происходит потеря воды за счет испарения и уноса капельной влаги с уходящим воздухом.

Количество испарившейся воды может быть подсчитано исходя из уравнений теплового и материального баланса:

; , (2.71)

где и - расход воды на входе и выходе из градирни, кг/с; - расход воздуха, кг/с.

Количество испарившейся воды может быть выражено также через расход и влагосодержание воздуха:

. (2.72)

Решая совместно эти уравнения, получим следующую формулу для определения количества испарившейся воды:

. (2.73)

Этой формулой удобно пользоваться при испытаниях действующих градирен в натуре или опытных установок в лабораторных условиях, когда требуется определить относительно точные количества испарившейся воды.

При проектировании систем оборотного водоснабжения для определения расхода добавочной воды (для восполнения ее потерь) можно исходить из предложения, что все тепло отнимается от воды только за счет испарения, и тогда можно написать:

. (2.74)

Отсюда количество испарившейся воды P1, %, определяется по формуле:

, (2.75)

Где:

. (2.76)

При средних температурах воды в градирнях значение r можно принять равным 2,43 МДж/кг (580 ккал/кг), тогда коэффициент . В действительности благодаря наличию теплоотдачи соприкосновением особенно значительной при низких температурах наружного воздуха, этот коэффициент уменьшится. Значения коэффициента приведены ниже:

Таблица 2.8. Значения коэффициента

Температура воздуха , °С	-20	-15	-10	0	10	20	30
Коэффициент ,	0,035	0,042	0,055	0,087	0,12	0,14	0,15

Для данной башенной градирни потери воды на испарение будут равны:

= 157,12 мі/ч.

Для снижения потерь воды вследствие уноса капельной влаги P2 с уходящим воздухом в башенных градирнях всех типов предусматриваются водоуловители. В таблице 2.9 приведены значения потерь воды с капельным уносом. Меньшие значения потерь P2 следует принимать для охладителей большей производительности, а также для расчетов режимов обработки оборотной воды в целях предотвращения карбонатных отложений.

Таблица 2.9. Потери оборотной воды вследствие капельного уноса из градирен

Тип градирен	Значения P2, % от расхода охлаждаемой воды
Вентиляторные градирни с водоуловителями: при отсутствии в оборотной воде токсичных веществ при наличии токсичных веществ	0,1 - 0,2 0,05
Башенные градирни с водоуловителями	Не более 0,05
Башенные градирни без водоуловителей	0,5 - 1
Открытые и брызгальные градирни	1 - 1,5

Для рассматриваемой башенной градирни:

P2 = 0,05% = 3,575 мі/ч.

Потери воды на сброс (продувку) из системы P3 предусматривают для поддержания расчетной концентрации растворимых в оборотной воде солей, не выпадающих в осадок.

Значение продувки открытых оборотных систем с мокрыми градирнями не превышает 3% расхода оборотной воды и устанавливается в каждом конкретном случае из условий поддержания рационального значения коэффициента концентрирования солей Куп:

, (2.77)

Или:

. (2.78)

Рациональное значение коэффициента Куп для каждой системы оборотного водоснабжения устанавливается индивидуально технологическими и технико-экономическими расчетами с учетом температурных параметров работы системы и качества добавочной воды. Значение Куп обычно поддерживается около 3 - 5; при определенных условиях Куп может оставлять 6 - 8. Примем значение коэффициента Куп равным 4. Тогда потери воды на сброс (продувку) из системы P3 равны:

= 48,72 мі/ч.

Количество добавочной воды равно общей сумме потерь воды в системе:

. (2.79)

Для данной градирни количество добавочной воды равно:

= 209,209 мі/ч.

Количество добавочной воды составит 209,209 мі/ч, что не превышает установленные паспортом нормы.

3. Экономическая часть

3.1 Технико-экономическое обоснование проекта

Совершенствование системы оборотного водоснабжения градирен второй очереди в ТЭЦ-ПВС предусматривает реконструкцию градирни №4. Все мероприятия направлены на снижение температуры охлажденной воды, идущей в конденсаторы и как следствие увеличение выработки электроэнергии.

Таким образом, реконструкция градирни экономически выгодна производству.

3.2 Расчёт капитальных вложений

Капитальные вложения представляют собой сумму единовременных затрат, необходимую для изготовления, монтажа градирни и ввода ее в эксплуатацию. Они включают в себя: стоимость всех видов строительных работ и монтажа оборудования; стоимость технологического, энергетического, подъемно-транспортного и других видов оборудования, включая механизмы, инвентарь и инструменты; прочие капитальные работы и затраты.

В общем случае величина капитальных вложений в новое оборудование определяется по формуле:

Кн.о = Цн.о + Зтр + Зм + Зп, руб (3.1)

где Цн.о - оптовая цена нового оборудования, изготовленного по проекту, руб; Зтр - транспортные затраты, руб; Зм - затраты на монтаж оборудования, руб; Зп - затраты на пуско-наладочные работы, руб.

Стоимость магистральных труб составит 800000 руб., распределительных 1050000 руб., стоимость водоуловителя 3300000 руб., оросителя 4000000 руб., 860 форсунок 50000 руб.

Полная стоимость оборудования для башенной градирни составляет 9200000 руб.

Затраты на транспортировку оборудования принимают равными 5-8% от стоимости оборудования:

Зтр = 9200000•0,08 = 736000 руб.

Затраты на монтаж оборудования принимают равными 12-15% от стоимости оборудования:

Зм = 9200000•0,15 = 1380000 руб.

Затраты на монтаж трубопроводов составляют Зм = 1300000 руб.

Затраты на пуско-наладочные работы принимаются равными 10% от затрат на монтаж оборудования:

Зп = 1380000•0,1 = 138000 руб. - на монтаж градирни.

Зп = 1300000• 0,1= 130000 руб - на монтаж трубопроводов.

Таким образом, капитальные вложения в новую градирню будут равны:

Кн.о = 9200000 + 736000 + 1380000 + 1300000 + 138000 + 130000 = = 12884000 рублей.

3.3 Расчёт эксплуатационных расходов

Эксплуатационные затраты (издержки) включают в себя: заработную плату обслуживающего персонала (Эзап); амортизационные отчисления (Эа); затраты на текущие и профилактические работы (Эт); расходы на электроэнергию (Ээ); прочие расходы (Эпр).

Эксплуатация градирни №4 производится персоналом ТЭЦ-ПВС. Таким образом, обслуживающий градирню персонал имеется и новых рабочих мест не требуется. Установки новых насосов также не требуется.

Амортизация - это плановый процесс накопления денежных средств для возмещения выбывших основных фондов на протяжении всего намеченного срока их функционирования. Амортизация позволяет ко времени полного износа основных фондов накопить достаточно денежных средств для их воспроизводства, предполагает перенос части стоимости основных фондов на вновь созданный продукт.

Амортизационные отчисления (Эа) определяются по установленным нормами исходя из среднегодовой стоимости отдельных видов основных фондов.

Расчёт амортизации на полное восстановление и капитальный ремонт башенной градирни производится по формуле:

(3.2)

где НА = 9,3% - общая норма амортизационных отчислений от первоначальной стоимости основных фондов, где 8% ? на полное восстановление и 1,3% ? на капитальный ремонт.

КБ = 9200000 руб. - балансовая стоимость основных фондов.

Годовые амортизационные отчисления на оборудование составляют:

Затраты на текущие и профилактические ремонты оборудования принимаются в размере 1% от балансовой стоимости:

Эт = 9200000 · 0,01 = 92000 руб./год.

Годовые эксплуатационные затраты составят:

Ээк = 855600 + 92000= 947600 руб./год.

Статья «прочие расходы» Эпр учитывает следующие виды затрат: износ и ремонт малоценных и быстроизнашивающихся инструментов, приспособлений и хозяйственного инвентаря; расходы по технике безопасности и охране труда; услуги сторонних организаций и цехов предприятий; другие расходы.

При расчетах фактического экономического эффекта эти затраты определяются по накладным расходам конкретного предприятия. При ориентировочных расчетах Эпр принимаются в размере 20% суммы амортизационных отчислений и заработной платы обслуживающего персонала или в размере 5-6% общей суммы эксплуатационных расходов без учета амортизационных отчислений.

Эпр = 855600•0,2=171120 руб./год.

Годовые эксплуатационные затраты составят:

Ээк = 947600 + 171120 = 1118720 руб./год.

3.4 Расчёт увеличения выработки электроэнергии и определение экономической эффективности проекта

Определение экономической эффективности проектных разработок заключается в расчете срока окупаемости Тр и коэффициента эффективности капиталовложений Ер.

Экономическая эффективность данного проекта - это увеличение выработки электроэнергии на ТЭЦ-ПВС за счет понижения температуры охлаждаемой воды.

Расход охлаждаемой воды Dо в= 7000 м3/ч, расход пара в конденсатор Dк= Dо в/50=140 т/ч.

При снижении температуры конденсации пара на 10С теплоперепад в турбине увеличивается на ДН = 80 кДж/кг.

Увеличение выработки электроэнергии:

ДW= Dк· ДН= (140·103·80)/3600= 3111 кВт

Эффект будет только в жаркие месяцы, поэтому найдем количество часов:

Т=4·30·24=2880 ч,

Экономический эффект от данного проекта в натуральном выражении составит:

Эг =2880·3111= 8,959 млн (кВт·ч)

Принимаем стоимость кВт·ч 2 руб, тогда эффект от реконструкции градирни составит:

Эг = 17,9 млн. руб/год.

Так как эффект от совершенствования градирни будет наблюдаться только в жаркие месяцы (120 дней в году), потому что проблем с охлаждением воды в холодное время года нет.

Расчетный срок окупаемости Тр проекта по совершенствованию градирни составит:

Тр = К/ Эг =

Расчетный коэффициент экономической эффективности проекта составляет:

Ер = 1/Тр (3.3)

Ер = 1/0,78 =1,28.

Выводом экономического расчета является сводная таблица технико-экономических показателей (таблица 3.1).

Таблица 3.1 - Технико-экономические показатели

Наименование показателей	Значения показателей	Единица измерения
Технико-экономические показатели градирен
Капиталовложения в совершенствование градирни	14002720	руб.
Экономический эффект от проекта
Увеличение выработки электроэнергии	на 3,111	МВт
Экономический эффект от данного проекта	17918000	руб.
Срок окупаемости капиталовложений в градирню	0,78	года
Коэффициент экономической эффективности	1,28	-

Подводя итог можно сделать вывод, что проект совершенствования системы оборотного водоснабжения, включающего в себя реконструкцию градини №4 второй очереди является экономически выгодным предприятию. Благодаря установке нового оросителя и трубной водораспределительной системы выработка электрической энергии в летние месяцы увеличится на 3,111 МВт, что в денежном выражении составит 17,918 млн. руб. в год.

4. Безопасность жизнедеятельности

4.1 Анализ условий труда при обслуживании градирни

ОАО «Северсталь», являясь компанией с полным металлургическим циклом и одним из крупнейших в России производителей металлопроката, убеждено, что экономическая и социальная стабильность в городе Череповце и Вологодской области во многом зависит от его успешной деятельности, в том числе по обеспечению безопасности производства на объектах ОАО «Северсталь».

Российским законодательством о труде предусматривается создание на предприятиях здоровых и безопасных условий труда. Обеспечение этого возлагается на администрацию предприятия, которая обязана внедрять современные средства техники безопасности, предупреждающие производственный травматизм и предотвращающие возникновение профессиональных заболеваний рабочих и служащих.

Эксплуатация новой башенной градирни №4 производится персоналом ТЭЦ-ПВС согласно технологической инструкции «Эксплуатация градирен и циркуляционных вововодов ТЭЦ-ПВС». Ответственность за выполнение настоящей технологической инструкции возлагается на мастера турбинного отделения, старшего машиниста турбинного отделения (старшего машиниста), машиниста паровых турбин (машиниста), машиниста обходчика турбинного отделения (машиниста обходчика), в части его касающейся. Контроль за соблюдением инструкции возлагается на начальника и старшего мастера турбинного отделения.

Техническое обслуживание градирни, вывод ее в ремонт и из ремонта осуществляется оперативно-ремонтным персоналом ТЭЦ-ПВС. Текущий ремонт производится ремонтным персоналом ТЭЦ-ПВС, капитальныйй производится специализированной организацией.

Мастер турбинного отделения, обслуживающий и эксплуатирующий оборудование водооборотного цикла, выполняет следующие работы:

- ежесменно проводит обходы и осмотры оборудования. В ходе обходов проверяется состояние насосных агрегатов, градирни, запорной арматуры, трубопроводов и средств контроля за работой оборудования.

- ревизию и ремонт насосных агрегатов и запорной арматуры;

- производит отключение насосных агрегатов, градирни и трубопроводов технической воды для профилактических и ремонтных работ.

При выполнении данных работ на человека могут воздействовать опасные и вредные производственные факторы.

К опасным производственным факторам можно отнести:

- возможность падения с высоты;

- высокое давление воды (до 4,5 кгс/см2) внутри водоводов;

- поражение электрическим током.

К вредным производственным факторам относят:

- шум ? при падении воды с высоты (при длительном воздействии вызывающий частичную или полную потерю слуха; предельно допустимая норма шума 80 дБ);

- неблагоприятные климатические условия.

Влияние вредных и опасных производственных факторов может привести к заболеваниям, снижению трудоспособности, травмам или к другому внезапному ухудшению здоровья.

4.2 Меры по обеспечению безопасных и здоровых условий труда

Мероприятия по обеспечению безопасных и здоровых условий труда направлены на уменьшение воздействия вредных факторов на организм работника с помощью:

- организации обслуживания и содержания рабочих мест (организация и оснащение рабочего места; состояние ручного и вспомогательного инструмента, уборка рабочего места);

- соблюдение сроков планового ремонта, поддержание в исправном состоянии технологического оборудования;

- средств индивидуальной защиты;

- достаточной освещенности промплощадки (в проектах высотных сооружений должно предусматриваться световое ограждение).

Мастеру турбинного отделения бесплатно выдаются по установленным нормам:

- костюм хлопчатобумажный ГОСТ 27574-87 (срок носки 1 год);

- ботинки кожаные ГОСТ Р12.4.187-97 (срок носки 1 год);

- в зимнее время куртка на утеплённой подкладке ГОСТ 29335-98 (срок носки 2 года);

- рукавицы комбинированные ГОСТ Р12.4.013-97 (срок носки 1 месяц);

- очки защитные закрытые ГОСТ Р12.4.013-97 (срок носки- до повреждения);

- респиратор «Лепесток» ГОСТ 12.4.02-76 (одноразовый);

- каска «Шахтёр» ГОСТ 12.4.091-80 (срок носки - до повреждения).

Мастер турбинного отделения обязан правильно применять и поддерживать средства индивидуальной защиты (СИЗ) в исправном состоянии, своевременно заменять их или сдавать в ремонт. Изношенные до планового срока замены СИЗ, не подлежащие ремонту, списываются по акту в установленном в Обществе порядке.

Мастер турбинного отделения обязан обеспечивать пожаробезопасность и взрывобезопасность в соответствии с требованиями инструкции по пожарной безопасности в действующих цехах и участках. Перед началом ремонтных работ, предусматривающих применения высоких температур и открытого огня (огневые работы) необходимо оформить наряд-допуск. В ходе проведения ремонтных работ производитель работ должен соблюдать требования безопасности, предусмотренные нарядом-допуском на огневые работы и ППР.

К градирне предусмотрены подъезды и площадки для установки пожарных автомобилей с целью использования воды градирен в качестве резервного источника водоснабжения при пожарах на объектах. Территория, примыкающая к градирне, спланирована и имеет травяной покров и щебеночное покрытие.

Персонал ТЭЦ-ПВС соблюдает требования личной гигиены:

- для мытья рук использует хозяйственное мыло, которое ему выдается (норма выдачи хозяйственного мыла - один кусок в месяц);

- пьет воду из установленных питьевых точек (питьевых фонтанчиков, аппаратов газированной воды);

- принимает пищу в столовых и буфетах;

- в душевых надеваеть на ноги резиновые шлёпанцы, тапочки, деревянные колодки.

Для уменьшение вредного воздействия неблагоприятных факторов рабочей среды и трудового процесса на работников предусмотрено введение внутрисменных перерывов. Персонал ТЭЦ-ПВС соблюдает режим труда и отдыха, время начала и окончания ежедневной работы (смены), перерывы определяются правилами внутреннего распорядка и графиком сменности № 3-для сменного персонала, графиком № 2- для дневного персонала.

Все работники проходят предварительный (при поступлении на работу), периодический (в течение трудовой деятельности) медицинский осмотр (обследование), а также при необходимости внеочередные медицинские осмотры (обследования) с целью выявления противопоказаний данной трудовой деятельности. Работодатель не может допускать работников к исполнению ими трудовых обязанностей без прохождения обязательных медицинских осмотров (обследований), а также в случае медицинских противопоказаний. Работодатель обязан информировать работников об условиях и охране руда на рабочих местах, о существующем риске повреждения здоровья, о полагающихся им компенсациях и средствах индивидуальной защиты.

4.3 Расчет освещения

Градирня №4 освещается по периметру 8 светильниками типа ЖКУ 16-70-001 с лампами ДНаТ мощностью 70 Вт. Высота подвеса светильников над поверхностью земли hp = 5 м. Нормированная освещенность в контрольной точке А равна 0,2 лк. Определить, соответствует ли освещенность в контрольной точке требуемой норме.

На Рисунке 4 изображено расположение светильников

Рисунок 4. Расположение светильников

1. Определяем tgб, б и cos3б , б=63°, cos3б=0,98.

2. Определяем Ia. По кривой силе света светильников ЖКУ 16-70-001 при условной лампе со световым потоком ФЛ = 1000 лм, находим силу света Ia при б = 63° (интерполируя между значениями силы света для угла б = 60° и 65°), Ia1000 = 74 кд.

Световой поток установленной в светильнике лампы ДНаТ мощностью 70 Вт равен 5600 лм. Поэтому Ia= 74 Ч (5600 / 1000) = 7,5 Ч 5,6 = 414,4 кд.

3. Рассчитываем освещенность от двух светильников в горизонтальной плоскости в контрольной точке А. Принимая коэффициент запаса k = 1,5 для одного светильника и м = 1,05 получим:

Фактическая освещенность превышает нормированную (2 лк для предзаводских участков, не относящихся к территории города) на 4,5%, что находится в допустимых пределах.

4.4 Меры по обеспечению устойчивой работы градирни в условиях ЧС

Возможные аварийные ситуации на градирне:

- при разрыве водовода или арматуры на одном из его участков;

- при разрушении конструкций и узлов градирни;

- при аварийном состоянии арматуры или оборудования водоводов.

При возникновении аварийной ситуации на башенной градирне №4 персоналу ТЭЦ-ПВС следует действовать согласно требований плана локализации аварий в водном хозяйстве.

Остановку и пуск башенной градирни необходимо согласовывать с оперативно-ремонтным персоналом с указанием даты, времени и продолжительности остановки, пуска. Для остановки башенной градирни оперативно-ремонтному персоналу необходимо прекратить доступ воды в водовод (к поврежденному участку) путём закрытия арматуры со стороны подачи воды с последующим снижением давления и опорожнением отключаемого участка через спускники или, по возможности, через потребляющее оборудование.

При отключении работавшего циркуляционного насоса, если не сработало автоматическое включение резервного насоса, необходимо:

- немедленно включить резервный насос;

- открыть его напорную задвижку, после чего закрыть напорную задвижку отключившегося насоса;

- если включить в работу резервный циркуляционный насос невозможно, то необходимо подать воду в конденсатор, а также на газоохладители и маслоохладители от соседней турбины;

- поставить в известность машиниста и машиниста-обходчика той турбины, от которой подается циркуляционная вода. Они обязаны немедленно включить в работу циркуляционный насос.

Понижение уровня в градирнях менее минус 600 мм.

- потребовать от цеха водоснабжения увеличения подпитки градирен.

- подать сырую воду на подпитку градирен через маслоохладители и газоохладители турбин.

Технологический процесс является замкнутым и не оказывает отрицательного воздействия на водную и воздушную окружающую среду.

При обнаружении аварийной ситуации персонал обязан:

1. Немедленно известить своего непосредственного, вышестоящего, или оперативного руководителя о любой ситуации, угрожающей жизни или здоровью людей, о каждом несчастном случае, происшедшем на производстве, или об ухудшении состояния своего здоровья, в том числе о проявлении признаков острого профессионального заболевания, отравления.

2. Принять меры к остановке агрегата и выводу людей из опасной зоны (если есть опасность травмирования).

3. Приступить к устранению неисправности, если ее возможно устранить собственными силами.

Работы по устранению аварий и аварийных ситуаций на оборудовании насосной водооборотного цикла проводятся под руководством мастера по ремонту оборудования . Если аварийная ситуация возникла в смене с 15 час, с 23 час или в выходные дни, то работы по устранению аварий и аварийных ситуаций проводятся под руководством начальника смены.

В случае если для устранения аварийной ситуации требуется проведение огневых работ, то наряд-допуск на огневые работы оформляется на месте начальником смены или другим старшим должностным лицом, ответственным за ликвидацию последствий аварий. О месте, объеме, характере и продолжительности работ ставится в известность дежурный пожарной части по телефону 01 или 56-66-61.

5. Меры по охране окружающей среды

Экологические требования по защите окружающей среды, в частности, от воздействия промышленных объектов постоянно возрастают. Градирню как источник возможного негативного влияния на состояние окружающей среды рассматривают в следующих аспектах: унос капельной влаги, выброс вредных веществ в атмосферу, паровой факел и шум.

Проблемой предотвращения капельного уноса из градирен НИИ ВОДГЕО занимается с середины 60-х годов. Выполнен большой объем научно-исследовательских работ, разработаны методики оперативного измерения уноса капельной влаги на стендовых градирнях и в натурных условиях. На их основе составлены нормативные требования по допустимым значениям капельного уноса из градирен.

В некоторых случаях градирни могут быть источником вредного воздействия на окружающую среду - атмосферу, почву, водные объекты. Совместно с организациями Минздрава РФ НИИ ВОДГЕО разработаны документы, регламентирующие применение вод в охлаждающих системах оборотного водоснабжения и допустимые нормы содержания вредных веществ в капельном уносе и продувке, а также требованиям к водоуловителям градирен.

Градирня как источник шума представляет собой сооружение, в котором шум может создаваться движением воды (шум «дождя») на частотах 500 - 8000 Гц.

Проблема парового факела (выпара) градирен возникла в нашей стране только в последней годы. Она решается путем использования мокро-сухих градирен.

Таким образом, градирни - не самое экологически опасное сооружение на промышленной площадке. При надлежащей эксплуатации и поддержании в исправном состоянии конструкций они не оказывают заметного влияния на состояние окружающей среды. В то же время применение градирен в составе охлаждающих систем оборотного водоснабжения обеспечивает экономия природной воды в 20-50 раз по сравнению с прямоточными системами и предотвращает тепловое загрязнение водоемов.

Работающая градирня выбрасывает в атмосферу нагретый до 35-45°С насыщенный водяными парами воздух, содержащий капли размером 100-500 мкм в количестве 0,5-1 г на 1 мі воздуха. С парами в атмосферу поступает примерно 95% тепла, отводимого от охлаждаемого оборудования, а оставшаяся часть тепла отводится в водоисточники с продувочной водой.

При использовании для подпитки оборотных систем городских и промышленных сточных вод градирня может быть источником вредного воздействия на окружающую среду - атмосферу, почву, водные объекты.

В каплях могут содержаться также ингибиторы коррозии, накипеобразования и химических реагенты для предотвращения биологических обрастаний, добавляемые в оборотную воду. Зона выпадения капельной влаги на поверхности земли имеет форму эллипса с большой осью, проходящей через центр градирни в направлении ветра.

Применение в оборотной воде для борьбы с коррозией токсичных ингибиторов, например, содержащих шестивалентный хром, требует контроля воздушной среды и почвы в районе градирен.

При использовании в системах оборотного водоснабжения с градирнями очищенных сточных вод остаточные примеси вредных веществ и токсичных веществ и токсичных ингибиторов коррозии могут повлиять на санитарно-гигиенические условия в зоне выброса и распространения водного аэрозоля, выносимого из градирни.

Источниками, влияющими на загрязнение окружающей среды при ремонтах вентиляторной градирни, являются:

- производственный мусор;

- лом чёрных металлов.

Производственный мусор оперативно-ремонтному и ремонтному персоналу ТЭЦ-ПВС или специализированных организаций, работающих по договору субподряда, необходимо собирать в специальные короба для мусора, которые находятся на участках цеха.

Лом чёрных металлов оперативно ремонтному персоналу следует собирать в специальные короба для металлолома, которые находятся на участках цеха. Учёт, списание и вывоз металлолома оставшегося после проведения ремонтных работ производит служба главного энергетика ТЭЦ-ПВС.

При надлежащей эксплуатации и поддержании в исправном состоянии конструкций она не оказывают заметного влияния на состояние окружающей среды.

Решения данного проекта соответствует требованиям экологических, санитарно-гигиенических, противопожарных и других норм, действующих на территории РФ, и обеспечивают безопасное для жизни и здоровья людей эксплуатацию объекта при соблюдении предусмотренных проектом мероприятий.

Заключение

рециркуляционный теплообменный градирня ороситель

Целью данного дипломного проекта является совершенствование системы оборотного водоснабжения ТЭЦ-ПВС ЧерМК ОАО «Северсталь».

Задачи, решаемые в дипломном проекте, включают:

1. Обследование и анализ старой башенной градирни.

2. Разработку мероприятий по совершенствованию системы оборотного водоснабжения ТЭЦ-ПВС.

Башенная градирня предназначена для охлаждения технической воды, поступающей с конденсаторов турбин. Проанализировав показатели ее работы, пришли к выводу, что в летний период она не может обеспечить требуемую температуру охлажденной воды. Поэтому предлагается заменить ороситель, систему водораспределения градирни №4 и установить водоуловитель.

Данные меры смогут позволить охлаждать техническую воду до более низких температур. Так как в летний период все турбины работают в конденсационном режиме, то эффект от углубления вакуума скажется в полной мере и приведет к увеличению выработки мощности.

В расчетной части дипломного проекта с целью подтверждения целесообразности внедрения мероприятий по совершенствованию оборотного водоснабжения ТЭЦ-ПВС:

0 Аэродинамический расчет башенной градирни, в результате которого определен удельный расход воздуха.

- Тепловой расчет башенной градирни, в результате которого определена температура охлажденной воды t2=22,°C.

- Гидравлический расчет, в результате которого определено количество сопел.

Расчет потерь воды в градирне.

В разделе «Безопасность жизнедеятельности» разработаны меры по обеспечению безопасных и здоровых условий труда рабочих, обслуживающих градирню, а также меры по охране окружающей среды. Таким образом, пришли к выводу, что градирня - не самое экологически опасное сооружение на промышленной площадке. При надлежащей эксплуатации и поддержании в исправном состоянии конструкций она не оказывают заметного влияния на состояние окружающей среды. В то же время применение градирен в составе охлаждающих систем оборотного водоснабжения обеспечивает экономия природной воды в 20-50 раз по сравнению с прямоточными системами и предотвращает тепловое загрязнение водоемов.

В экономической части дипломного проекта представлен расчет экономический эффекта и срока окупаемости градирни. Получилось, что экономический эффект от данного проекта равен 17,9 млн. руб. в год, и предлагаемая башенная градирня окупится всего за 0,78 года.

Литература

1. Безопасность жизнедеятельности. Учебник для вузов. С.В. Белов, А.В. Ильинская. - Москва: Высшая школа, 2004. - 61с.

2. Пособие по проектированию градирен (к СНиП 2.04.02-84) /Утверждено приказом ВНИИ ВОДГЕО Госстроя России от 20 марта 2011 г. № 31. - 278с.

3. ГОСТ 28268-82. Почвы. Методы определения влажности, максимальной гигроскопической влажности и влажности устойчивого завядания растений. - Введ. 27.09.1989. - Москва: ФГУП «Стандартинформ», 2006. - 6с.

4. Сопоставление охлаждающей способности асбесто-цементного и сетчатого оросителя башенных градирен. / В.П. Кравченко, Е.Н. Морозов. Энергосберегающие технологии и оборудование. Восточно - Европейский журнал передовых технологий. 2011. - 53с.

5. Хэнкс Р.Дж. Прикладная физика почв. Температура и влажность почвы: пер. с англ. / Р.Дж. Хэнкс, Дж.Л. Ашкрофт. - Санкт - Петербург: Гидрометеоиздат, 2009. - 151с.

6. Теоретические основы теплотехники. Теплотехнический эксперимент: справочник: в 4-х кн. Кн. 2 / под общ. ред. В.А. Григорьева, В.М. Зорина. - Москва: Энергия, 1968. - 472с.

7. Отчет о проведении обследования строительных конструкций градирен второй очереди ТЭЦ-ПВС.ОАО «СистемЭнерго», Череповец 2011 г. - 216с.

8. Экономика и управление в энергетике. Т.И. Басова, Н.Н. Кожевников, Э.Г. Леонова. Под ред. Н.Н. Кожевникова. - Москва: Академия, 2003. - 115с.

9. Эксплуатация градирен и циркуляционных водоводов ТЭЦ-ПВС. Технологическая инструкция. - 78с.

Размещено на Allbest.ru