Контрольная работа

Силовые преобразовательные устройства

ЗАДАНИЕ 1

Рассчитать и выбрать вентили в схеме регулирования напряжения нагревателей электропечи. Напряжение сети Uф=220В, потребляемый ток Iн. В режиме разогрева номинальный ток потребляется при половине напряжения на нагревателях. Схема преобразователя приведена на рисунке.

Вентили выбрать для номинального режима и проверить по потере мощности, по нагреву. Данные к заданию №1 приведены в таблице 1.

Таблица 1

Определяем ток нагрузки:

Средний ток фазы :

Средний ток вентиля

Максимальное напряжение, приложенное к вентилю равно амплитуде линейного:

?????????? ??? ???????? ??? ???????????? ??????????:

Выбираем вентиль: Т10-50. предельный ток - IПР = 50 А , повторяющееся напряжение UП = 400-1000 В, прямое падение напряжения UПР = 1,76 В, тепловое сопротивление Rt - 0,9 0C/Вт.

Ток через вентиль в течении первой полуволны Потери мощности в вентиле Температура структуры вентиля

Температура расчетная 70о С не выше допустимой. Кремниевые теристоры могут работать при температуре 120 - 140ОС.

ЗАДАНИЕ 2

Рассчитать индуктивность дросселя, установленного в цепи преобразователя электродвигателя при некотором значении минимального тока - Imin, действующем значении напряжения - Uп. Питание цепей выполняется от сети с частотой 50 Гц через трансформатор. Число фаз выпрямителя m=3. Постоянный коэффициент С =0,1-0,25 для компенсированных машин, С= 0,5-0,6 для некомпенсированных машин. Данные к расчету в таблицах.

Полная индуктивность якорной цепи

Гн

где В - напряжение пульсаций

m=6, =314 с-1

Индуктивность якоря Гн

С=0,1-0,25 для компенсированных машин

С=0,5-0,6 для некомпенсированных машин

р-число пар полюсов

n - cкорость, об/мин

Расчетная индуктивность трансформатора, приведенная к цепи постоянного тока

где а=1 для нулевых схем

а=2 для мостовых схем

Хтр- индуктивное сопротивление фазы трансформатора

Индуктивность дросселя

Гн

ЗАДАНИЕ 3

Построить регулировочную и внешнюю характеристики преобразователя. Напряжение короткого замыкания сетевого трансформатора UK%, преобразователь - тиристорный постоянного тока. Граничный угол регулирования - - зависит от схемы выпрямления. Данные для расчета в таблице.

Где А- коэффициент наклона внешней характеристики

А=0,5 для трехфазных схем

А=0,35 для однофазных схем

UК% - напряжение короткого замыкания,

UК%=8 для трансформаторов типа ТСЗП и ТСЗ

Преобразователь работает на индуктивную нагрузку и непрерывный ток в области 0 60.

Для построения характеристики задаваться значениями =0 600, для удобства построения расчеты в таблицу.

Рассчитываем данные, согласно заданного варианта.

Для =0 , =0

Для =0 , =0,5

Для =0 , =1,0

Аналогично находим данные для =300 и 600 ,при =0; 0,5; 1,0.

Результат вычисления заносим в таблицу.

Регулировочная характеристика:

Где р - число пульсаций за период Т = /m = /1 =

p=2·m=2·3 = 6, для простых симметричных схем, m-число фаз выпрямителя

- граничный угол регулирования , индуктивность цепи принимаем. Для построения характеристики заполняем таблицу , задаваясь значениями 0.

Строим по найденным данным регулировочную характеристику.

ЗАДАНИЕ 4

Рассчитать потери мощности заданного преобразователя

Данные: ТСП-63/0,7 УХЛ Вентильная Преобразователь: Uс = 660В, обмотка: Диод кремнеевый-2шт Sн.т = 58кВА, U = 205В U = 230В Рх х = 330Вт, I = 164А I = 200А Рк.з = 1900Вт Uк% = 5,5 Iх.х% = 6

Мощность потерь выпрямителя:

Рd = Рв + Рт + Рф + Рв.с

Потери в вентиле при протекании прямого тока:

Рв = nв*Uпр*Iв.ср = 2*0,5*0,039 =0,039Вт

nв =2, кол-во вентилей, по которым одновременно протекает ток в плече моста Uпр = (0-1,2В) - падение напряжения

Iв.ср. = Iср/2 = 0,039; Iср = Iнагр/1,11=0,088/1,11 = 0,079А

Потери в трансформаторе:

Потери в электрических фильтрах:

Рф = I2d*rдр=2002*1,2=48Вт

rдр=U/I=230/200=1,2Ом

Рвс = (0,5-1,5) Рd = 0,5*46=23Вт

Рd = 0,039+ +48+23 = Вт

ЗАДАНИЕ 5

Рассчитать и выбрать тиристоры в цепи якоря двигателя постоянного тока независимого возбуждения.

Выбрать трансформатор для преобразователя в цепи двигателя. Uн = 220В. Напряжение выпрямителя

Udo = 1,15*U? = 1,15*220 = 253?

? ????? ???????????? ????????? ???????, ??????????? ????????????? ?????????????? ? ????? ?????.

Iупор. = 1,8*Iн = 1,8*120 = 216А

Принимаем ток нагрузки:

Id = Iупор = 216А

Средний ток вентиля:

Iв.ср = Id/3 = 216/3 = 72А

Максимальное обратное напряжение:

Uобр.макс = 1,045*Udo = 1,045*253 = 264,4В

Прямое максимальное напряжение:

Uпрям.макс. = 6*U2ф * sin = 6*220*1 = 538,9В

Выбираю вентиль: ТЛ-200; Iпр = 250А; Uп = 400-1000В; Uпр = 0,85;

Rt = 0,180С/Вт.

Выбранный вентиль проверяем:

Iв = 0,577*Id = 0,577*250 = 144,3А

Потери мощности в тиристоре:

Рв = Iв*Uпр = 144,3*0,85=122,6Вт

Температура структуры вентиля:

в = Рв* Rt +окр = 122,6*0,18+25 = 470С<1250С,

Выбранный вентиль проходит по условиям проверки

Трансформатор выбираем по типовой мощности и вторичному напряжению.

Sт = 1,05*Рd = 1,05*253*216 = 57,38кВА

U2ф= 0,427*Udo = 0,427*253 = 108В

I2ф = 0,817*Id = 0,817*216 = 176,5А

Кт = U1ф/U2ф = 253/108,03 = 2,3

Ток первичной обмотки трансформатора:

I1 = 0,817*(Id/Кт) = 0,817*(216/2,3) = 75,4А

Выбираю трансформатор: ТСЗР-63/0,5-68

ЗАДАНИЕ 6

Инверторный режим нереверсивного преобразователя, статические характеристики, диаграммы.

Инвертирование - это процесс преобразования постоянного тока в переменный. В преобразовательных установках инверторный режим очень часто чередуется с выпрямительным, например, в электроприводах постоянного тока. В двигательном режиме преобразовательная установка выполняет функции выпрямителя, передавая мощность двигателю постоянного тока. При переходе электродвигателя в генераторный режим (движение под уклон, спуск груза, торможение и т.д.) преобразователь работает в инверторном режиме, отдавая энергию генерируемую машиной постоянного тока, в сеть переменного тока. Таким образом, при инвертировании источник постоянного напряжения работает как генератор электрической энергии, характеризующийся тем, что направление его ЭДС и тока совпадают, а нагрузка переменного тока - как потребитель, у которого направления ЭДС и тока встречные.

Принципиальная схема преобразователя, допускающего двухстороннее обращение потока мощности в вентильном электроприводе постоянного тока, приведена на рисунке. Питание вентиля осуществляется через две трехфазные группы обмоток, соединенных в зигзаг. Выходы от преобразователей присоединены к внешним зажимам машины противоположными полюсами. При такой перекрестной схеме система сеточного управления одного из преобразователей настраивается на работу его в качестве выпрямителя, питающего двигатель, а у другого - на работу его в качестве инвертора, ведомого сетью. Последний обеспечивает режим генераторного торможения.

Сопряжение углов и определяющих положение внешних характеристик, производится, исходя из равенства средних значений напряжения на выпрямителе и инверторе при таком минимальном значении постоянного тока, ниже которого кривая выпрямленного тока становится прерывистой. При таком сопряжении углов и не только обеспечивается плавный переход от выпрямительного режима к инверторному, но и приемлемая величина циркуляционного тока, протекающего по замкнутым контурам анодных ветвей выпрямителя и инвертора.

При уменьшении тока двигателя, при снятии нагрузки скорость вращения двигателя возрастет, при минимуме тока преобразователь переходит в инверторный режим. В приводе появляется при этом тормозной момент. Для получения минимального времени торможения угол опережения инвертора постепенно увеличивается по мере снижения скорости генератора.

Движение рабочей точки в режиме форсированного торможения проходит по зигзагообразной кривой (левая часть рисунка), включающей пунктирные и промежуточные участки и участки инверторных характеристик.

При выполнении преобразователя по перекрестной схеме возможно изменение направления вращения (реверс). При этом изменяется настройка углов управления: в инверторе от углов совершается переход на углы . А в выпрямителе углы заменяются углами .

ЛИТЕРАТУРА

1. Преображенский В.И., Полупроводниковые выпрямители. М.: Энергоатомиздат. 1986

2. Промышленная электроника. Каганов И.Л., М. «Высшая школа», 1988.

3. Справочник по проектированию автоматизированного электропривода и систем управления технологическими процессами. Под редакцией Круповича В.И., Барыбина Ю.Г., Самовера М.Л. Издание третье. М.: Энергоатомиздат. 1982.

4. Беркович Е.И., Ковалев В.Н, Ковалев Ф.И. и др.Полупроводниковые выпрямители. М.: Энергия, 1978.