Расчет тарельчатого абсорбера

Составление материального баланса и определение расхода воды. Определение диаметра абсорбера, плотности орошения и активной поверхности насадки, высоты абсорбера по числу единиц переноса. Критерий Прандтля для воды. Скорость воздуха в трубопроводе.

Рубрика Производство и технологии
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 01.04.2013
Размер файла 263,9 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Абсорбцией называют процесс поглощения растворимого компонента газовой смеси жидким поглотителем. Абсорбцию применяют в промышленности для получения готового продукта (производство кислот), разделения газовых смесей (получение бензола из коксового газа), улавливания вредных(H2S, CO, влаги) и ценных (рекуперация спиртов и др.) компонентов.

При абсорбции происходит контакт жидкости и газа, при этом масса одного из компонентов газовой фазы переносится в жидкую фазу или наоборот (десорбция).

Для проведения процессов абсорбции применяются колонные аппараты различного типа, отличающиеся один от другого способом контакта фаз и видом контактного устройства. Целью расчёта установок абсорбции является определение основных размеров колонны, её гидравлического сопротивления, материальных потоков и расхода тепла.

1. Расчёт насадочного абсорбера

1.1 Составление материального баланса и определение расхода воды

Находим плотность поступающей смеси по формуле

, (1)

где с1 - плотность воздуха при 30°С и давление 1 атм, кг/м3;

с2 - плотность SO2 при 30°С и давление 1 атм, кг/м3;

y1, y2 - объемные доли воздуха и SO2.

у1=0,96, у2=0,04.

Плотность каждого газа находим по формуле:

, (2)

где с0 - плотность газа при н.у. (таблица V [1])., кг/м3;

T0 - температура при н.у., равная 273,15 К, м3/с;

Р0 - давление при н.у., равное 760 мм рт. ст. или 1 атм;

Т, Р - температура и давление газа перед абсорбером.

Т = 273,15+30 = 303,15 К,

,

.

Тогда плотность всей смеси газов будет равна

.

Мольный расход инертного газа G0, кмоль/с, составит:

Парциальное давление воздуха, поступающего в абсорбер рвозд, кгс/м2, определяется по формуле

, (3)

где ун - начальное содержание NH3 в воздухе, % (об.).

ун = 15%, подставляя это значение в формулу (3), получим

.

Газовая постоянная воздуха Rвозд, кгс·м/(кг·К), определяется по формуле

, (4)

где Мвозд - мольная масса воздуха, кг/кмоль; Мвозд=29 кмоль.

.

Подставляя эти значения в формулу (2), получим

.

Количество NH3, поступающего в абсорбер, кг/ч, определяется по формуле

, (5)

где - парциальное давление NH3, кгс/м2;

- расход NH3, поступающего в абсорбер, м3/с;

- газовая постоянная NH3, кгс·м/(кг·К);

- температура NH3, поступающего в абсорбер, К.

= 273 + 20 = 293 К.

Парциальное давление NH3, поступающего в абсорбер , кгс/м2, определяется по формуле

, (6)

.

Подставляя эти значения в формулу (5), получим

.

Подставляя , в формулу (1), получим

.

Парциальное давление NH3 в поступающем воздухе рн, мм рт. ст., определяется по формуле

. (7)

Концентрация оксида серы NH3 в уходящем газе на 1 кг инертного газа , кг/кг, определяется по формуле

, (8)

где - мольная масса , кг/кмоль;

- парциальное давление в уходящем газе, мм рт. ст.;

- давление воды при t = 20 0С, мм рт. ст.;

- общее давление в абсорбере, мм рт. ст.

Парциальное давление в уходящем газе , мм рт. ст. определяется по формуле

, (9)

где ук - конечное содержание в воздухе, % (об.).

ук = 3%, подставляя это значение в формулу (9), получим

Принимаем = 35,66 мм. рт. ст. [1], = 22.8 мм рт. ст., = 760 мм рт. ст., = 29 кг/кмоль, = 17 кг/кмоль, подставляя эти значения в формулу (8), получим

.

Количество поглощенного Gб, кг/ч, находим по формуле

, (10)

где б - степень извлечения NH3.

Степень извлечения NH3 б, %, определяется по формуле

. (11)

Имеем,

.

Gб = 954·0,8 = 763.2 кг/ч.

Концентрация NH3 в поглотителе, поступающем в абсорбер , кг/кг, определяется по формуле

, (12)

где - массовая доля NH3 в поглотителе, поступающем в абсорбер.

Принимаем = 0, подставляя это значение в формулу (12), получим

.

Парциальное давление NH3 над поступающей жидкостью ? 0 [2]. При t = 20 0C и при рн = 114 мм рт. ст. равновесная концентрация NH3 в жидкости (воде), вытекающей из абсорбера, = 10,17 кг NH3 на 100 кг воды [2].

Предполагая, что концентрация воды на выходе достигнет значения , находим минимальный расход воды Lmin, кг/ч, по формуле

. (13)

Имеем

.

Действительный расход поглотителя L, кг/ч, определяется по формуле

L = Lmin·lуд, (14)

где lуд - удельный расход поглотителя (воды).

Имеем,

L = 7504·1,3 = 9756 кг/ч

Действительное содержание NH3 в уходящей воде на 100 кг H2O , кг, определяется по формуле

. (15)

Имеем,

,

на 1 кг H2O = 0,0782 кг/кг.

При t = 20 0С и = 7,82 кг на 100 кг H2O парциальное давление NH3 над уходящей жидкостью = 97,79 мм рт. ст. [2].

Расход воды на 1 кг инертного газа (воздуха) l, кг/кг, проверяется по уравнению материального баланса

. (16)

Имеем,

Расход воды L, кг/ч, определяется по формуле

L = l·Gвозд, (17)

Имеем,

L = 1,079·9224 = 9952,7 кг/ч = 2,76 кг/с.

1.2 Определение диаметра абсорбера

В качестве насадки выбираем кокс. Средний размер кусков dср = 75 мм; удельная поверхность насадки a = 42 м23; свободный объём Vсв = 0,58 м33.

Плотность газовой смеси при t = 200С ссм, кг/м3, определяется по формуле

, (18)

где Мсм - мольная масса газовой смеси, кг/кмоль;

р, р0 - давление смеси при рабочих и нормальных условиях, Па;

Т, Т0 - температура смеси при рабочих и нормальных условиях, К.

Мольная масса газовой смеси Мсм, кг/кмоль, определяется по формуле

, (19)

где - мольная доля воздуха и NH3 в смеси.

Имеем,

Мсм = 29·0,85 + 17·0,15 = 27.2 кг/кмоль;

Скорость газа при захлёбывании щпр, м/с, определяется по формуле

, (20)

где су и сх - плотности газа и жидкости, кг/м3;

L и G - массовые расходы жидкости и газа, кг/с;

а - удельная поверхность насадки, м23;

А и В-коэффициенты, зависящие от типа насадки;

мх и мВ - вязкость, соответственно, поглотителя при температуре в абсорбере и воды при 200С, Па·с;

Vсв - свободный объём, м33;

g - ускорение свободного падения, м/с2.

Принимаем А = - 0,073 и В = 1,75 [2]; сх = 707,6 кг/м3 при t = 20 0C, мх = 0,226·10-3 Па·с при t = 20 0C, мВ = 1,005·10-3 Па·с при t = 20 0C [1]; су = 1,13 кг/м3, g = 9,81 м/с2, a = 42 м23, Vсв = 0,58 м33, L = 2,76 кг/с,

G = 0,212 кг/с. Подставляя эти значения в формулу (20), получим

Отсюда, щпр = 3,02 м/с.

Рабочая скорость газа щг, м/с, определяется по формуле

щг = 0,8·щпр (21)

Имеем,

щг = 0,8·3,02 = 2,42 м/с

Диаметр абсорбера d, м, определяется по формуле

, (22)

.

Принимаем стандартный диаметр абсорбера d = 1,4 м [3].

Площадь сечения абсорбера S, м2, определяется по формуле

S = 0,785·d2. (23)

Имеем,

S = 0,785·1,62 = 1,54 м2.

1.3 Определение плотности орошения и активной поверхности насадки

Плотность орошения U, м3/(м2·ч), определяется по формуле

. (24)

Имеем,

> 1,5 м3/(м2·ч)

где 1,5 м3/(м2·ч) - минимально допустимая плотность орошения.

Оптимальная плотность орошения Uопт, м3/(м2·ч), определяется по формуле

Uопт = В·а, (25)

где В-коэффициент, зависящий от типа насадки.

Принимаем В = 0,158, а = 42 м23. Подставляя эти значение в формулу (25), получим

Uопт = 0,158·42 = 6,64 м3/(м2·ч)

Плотность орошения удовлетворяет условию хорошей смачиваемости насадки, так как

> 1

1.4 Определение высоты насадки

Движущая сила процесса Дрср, мм рт. ст., определяется по формуле

, (26)

где Дрниз, Дрверх - движущая сила процесса абсорбции внизу и наверху абсорбера, мм рт. ст.

, (27)

Принимаем рн = 114 мм рт. ст., = 62,96 мм рт. ст. Подставляя эти значения в формулу (27), получим

Дрниз = 114 - 62,96 = 51,04 мм рт. ст.

, (28)

Принимаем рк = 22,8 мм рт. ст., ? 0. Подставляя эти значения в формулу (28), получим

Дрверх = 22,8 - 0 = 22,8 мм рт. ст.

Подставляя эти значения в формулу (26), получим

Полагая, что диффузионное сопротивление жидкости мало по сравнению с сопротивлением газа, принимаем, что коэффициент массопередачи К равен коэффициенту массоотдачи вг для газовой фазы.

Коэффициент массоотдачи вг, кмоль/м2·ч·мм рт. ст., определяется по формуле

, (29)

где Nuг - диффузионный критерий Нуссельта для газа;

Dг - коэффициент диффузии, м2/ч;

dэкв - эквивалентный диаметр насадки, м.

Диффузионный критерий Нуссельта для газа Nuг определяется по формуле

Nuг = 0,027·Re0.8·Pr0.33, (30)

где Re - критерий Рейнольдса;

Pr - диффузионный критерий Прандтля.

Критерий Рейнольдса Re определяется по формуле

, (31)

где мг - динамический коэффициент вязкости газа, Па·с.

Принимаем мг = 0,226·10-3 Па·с [1]; щг = 2,42 м/с, а = 42 м23. Подставляя эти значения в формулу (31), получим

Диффузионный критерий Прандтля Pr определяется по формуле

, (32)

Коэффициент диффузии NH3 в воздухе при 20 0С Dг, м2/ч, определяется по формуле

, (33)

где D0 - коэффициент диффузии NH3 в воздухе при нормальных условиях, м2/ч.

Принимаем D0 = 0,0612 м2/ч [1]. Подставляя это значение в формулу (33), получим

.

Принимаем мг = 0,226·10-3 Па·с [1]; су = 1,13 кг/м3, Dг = 0,19·10-4 м2/с. Подставляя эти значения в формулу (32), получим

;

Nuг = 0,027·682.70.8·10.530.33 = 10.87;

; (34)

. (35)

Принимаем dэкв = 0,0552 м; Dг = 0,068 м2/ч, риг = 691.6 мм рт. ст., Nuг = 10.87, су = 1,13 кг/м3, Мг = 27.2 кг/кмоль. Подставляя эти значения в формулу (29), получим

Необходимая площадь поверхности абсорбции F, м2, определяется по формуле

. (36)

Принимаем Gа = 763,2 кг/ч, Дрср = 35,08 мм рт. ст., = 17 кг/кмоль, вг = 0,0008. Подставляя эти значения в формулу (36), получим

.

Высота насадочной части абсорбера Н, м, определяется по формуле

. (37)

Принимаем а = 42 м23, S = 2,066 м2, F = 1600 м2. Подставляя эти значения в формулу (37), получим

.

1.5 Определение высоты абсорбера по числу единиц переноса

Для определения числа единиц переноса (ЧЕП) строим рабочую линию процесса (рисунок 1).

Точка А: = 0,1034 кг/кг; = 0,0782 кг/кг

Точка В: = 0,01905 кг/кг; = 0 кг/кг.

Наносим на график линию равновесия, представляющую собой равновесные относительные массовые концентрации при различных . По данным = 0 кг NH3 на 1 кг H2O и р* = 0 мм рт. ст. Пересчитываем концентрацию из относительных массовых долей в молярные по формулам перевода.

При малых значениях для пересчёта применяется формула

, (38)

.

Константы фазового равновесия определяются по формулам

, (39)

. (40)

Рисунок 1 - График к определению числа единиц переноса

Имеем,

,

.

Равновесная концентрация NH3 в газе на 1 кг воздуха , кг, определяется по формуле

, (41)

Имеем,

Результаты расчёта сведены в таблицу 1.

Таблица 1 - Результаты расчёта

0

0,0011

0,0032

0,0038

0,0102

0,0171

0,0211

0,0275

р*

0

0,791

2,41

2,89

7,96

13,46

16,94

22,38

х·104

0

11,12

33,88

40,2

108

181,06

223,41

291,18

mpx

0

711,33

711,334

718,91

737,04

743,4

758,25

768,6

myx

0

0,9359

0,936

0,946

0,97

0,978

0,998

1,011

0

0,0006

0,00186

0,0022

0,0061

0,0104

0,0131

0,0173

По графику (рисунок 1) видно, что полных ступенек 4, а полным ступенькам соответствует ЧЕП. Число единиц переноса, соответствующее неполной ступеньке deA, определяется как отношение отрезка Ae к отрезку ll, проведённому через середину основания неполной ступеньки de.

Ae / ll = 3,56/4,96 = 0,72.

Общее число единиц переноса z = 4,72.

Высота насадки, эквивалентная одной единице переноса (ВЕП) для газовой фазы hу, м, определяется по формуле

, (42)

Принимаем ш = 1 [2], а = 42 м23, Vсв = 0,58 м33, Re = 1020,

Pr = 10,57. Подставляя эти значения в формулу (42), получим

Проверяем ВЕП по формуле для беспорядочной насадки, уложенной навалом

, (43)

Среднее значение

Для жидкой фазы ВЕП определяется по формуле, в которой приведённая толщина стекающей плёнки жидкости дпр, м

, (44)

Принимаем мвод = 1·10-3 Па·с, свод = 998 кг/м3, g = 9,81 м/с2. Подставляя эти значения в формулу (44), получим

Критерий Рейнольдса для жидкости Reж определяется по формуле

, (45)

где Wж - количество воды, кг/м2·с

Количество воды Wж, кг/м2·с, определяется по формуле

, (46)

Принимаем L = 2,76 кг/с, S = 1,54 м2. Подставляя эти значения в формулу (46), получим

.

Принимаем мж = 1·10-3 Па·с, а = 42 м23, Wж = 1,79 кг/м2·с. Подставляя эти значения в формулу (45), получим

.

Критерий Прандтля для воды Prж, определяется по формуле

, (47)

где Dж - коэффициент диффузии NH3 в жидкости при t = 20 0С, м2

Коэффициент диффузии Dж в разбавленных растворах определяется по формуле

, (48)

где - мольный объём NH3, см3/моль;

в - параметр, учитывающий ассоциацию молекул.

Принимаем в = 2,6, = 20.6 см3/моль, мж = 1.0 мПа·с [1];

Т = 293 0С, М = 18 кг/кмоль. Подставляя эти значения в формулу (48), получим

Высота насадки эквивалентная одной единице переноса для жидкой фазы hж, м, определяется по формуле

. (49)

Принимаем дпр = 4.68·10-5 м, Reж =170.48, Prж = 389. Подставляя эти значения в формулу (49), получим

Среднее значение константы фазового равновесия mху, определяется по формуле

. (50)

Имеем,

Высота единицы переноса hzy, м, определяется по формуле

(51)

Принимаем hy = 3.475 м, mху = 0.85, l = 1.1 м, hж = 0,4 м. Подставляя эти значения в формулу (51), получим

.

Высота насадки Н, м, определяется по формуле

H = z·hzy. (52)

Имеем,

H = 4,72·3.78 = 14.06 м.

Высота насадки выбираем как среднее арифметическое результатов расчёта по двум вариантам

Принимая коэффициент запаса 1,24, окончательно находим высоту насадки

H = 1,24·16.25 = 20.1 м.

Расстояние между днищем абсорбера и насадкой zн определяется необходимостью равномерного распределения газа по поперечному сечению колонны. Расстояние от верха насадки до крышки абсорбера zв зависит от размеров распределительного устройства для орошения насадки и от высоты сепарационного пространства (в котором часто устанавливают каплеотбойное устройство для предотвращения брызгоуноса из колонны). Принимаем эти расстояния равными соответственно 3 и 4 м [3]. Во избежание больших нагрузок на нижние слои насадки разделяем её на два яруса, расстояние между которыми принимаем 0,9 м [3].

Общая высота абсорбера На, м, определяется по формуле

На = Н + zн + zв + z0, (53)

На = 20.1 + 3 + 4 + 0,9 = 28 м.

1.6 Определение гидравлического сопротивления абсорбера

Гидравлическое сопротивление абсорбера обуславливает энергетические затраты на транспортировку газового потока через абсорбер.

Величина ДР определяется по формуле

ДР = ДРс·10bU, (54)

где ДРс - гидравлическое сопротивление сухой (не орошаемой жидкостью) насадки, Па;

U - плотность орошения, м3/(м2·с);

b - коэффициент насадки.

Гидравлическое сопротивление сухой насадки ДРс, Па, определяется по формуле

, (55)

где щ0 - скорость газа в свободном сечении насадки, м/с;

л - коэффициент сопротивления.

Скорость газа в свободном сечении насадки щ0, м/с, определяется по формуле

, (56)

.

Коэффициент сопротивления беспорядочных насадок л определяется по формуле

, (57)

.

Принимаем Н = 20.1 м, dэ = 0,0552 м, щ0 = 4.17 м/с, л = 2,47, су = 1,21 кг/м3. Подставляя эти значения в формулу (55), получим

Принимаем b = 33 [3], U = 0,024 м3/(м2·с), ДРс = 939,89 Па. Подставляя эти значения в формулу (54), получим

ДР = 939.89·1033·0,024 = 5822 Па.

2. Расчёт холодильника

t = 180 0С - начальная температура воздуха;

t = 20 0С - конечная температура воздуха;

t = 15 0С - начальная температура воды;

t = 70 0С - конечная температура воды.

Средняя разность температур Дtср, 0С, определяется по формуле

, (58)

.

Средняя температура воды t2, 0С, определяется по формуле

t2 = 0,5·(t + t), (59)

t2 = 0,5·(70 + 15) = 42,5 0С.

Средняя температура воздуха t1, 0С, определяется по формуле

t1 = t2 + Дtср, (60)

t1 = 42,5 + 34.0 = 76.5 0С.

Расход теплоты Q, Вт, определяется по формуле

Q = 1,05·G1·c1·(t - t), (61)

где G1 - производительность абсорбера по газу, кг/с;

c1 - удельная теплоёмкость газа при t1 = 76.5 0С, Дж/(кг·К).

Производительность абсорбера по газу G1, кг/с, определяется по формуле

G1 = V1·с1, (62)

где с1 - плотность газа при рабочих условиях, кг/м3.

Принимаем Мсм = 27.2 кг/кмоль, Т0 = 273 0С, Т1 = 349.5 0С. Подставляя эти значения в формулу (18), получим

.

Имеем,

G1 = 2.5·0,95 = 2.38 кг/с.

Принимаем c1 = 984 Дж/(кг·К) [1], G1 = 2.38 кг/с, t = 180 0С, t = 20 0С. Подставляя эти значения в формулу (61), получим

Q = 1,05·2.38·984·(180 - 20) = 393443 Вт.

Расход воды G2, кг/с, определяется по формуле

, (63)

где с2 - удельная теплоёмкость воды при t1 = 42,5 0С, Дж/(кг·К).

Принимаем с2 = 4190 Дж/(кг·К) [1]; Q = 393443 Вт, t = 15 0С, t = 700С. Подставляя эти значения в формулу (63), получим

.

Объёмный расход воды V2, м3/с, определяется по формуле

, (64)

где с2 - плотность воды при t = 42,5 0С.

Принимаем с2 = 992 кг/м3 [1].

.

Ориентировочное значение площади поверхности теплообменника Fор, м2, определяется по формуле

, (65)

где Кор - ориентировочное значение коэффициента теплопередачи, Вт/(м2·К).

Принимаем Кор = 100 Вт/(м2·К) [1], Q = 393443 Вт, Дtср = 34 0С.

.

По величине Fор выбираем кожухотрубчатый теплообменник четырёхходовой с числом труб n = 249, диаметром труб d = 25 ? 2 мм, площадью поверхности F = 78 м2 [1].

Скорость течения воды в трубах щ2, м/с, определяется по формуле

, (66)

где Sт - площадь проходных сечений одного хода по трубам, м2.

Принимаем Sт = 0,032 м2 [1].

.

Критерий Рейнольдса для воды Re2 определяется по формуле

, (67)

где м2 - вязкость воды при t2 = 42,5 0С, Па·с.

Принимаем м2 = 0,6264·10-3 Па·с [1], щ2 = 0,053 м/с, с2 = 992 кг/м3, d2 = 0,012 м. Подставляя эти значения в формулу (67), получим

.

Критерий Нуссельта для воды Nu2 определяется по формуле

, (68)

где еl - коэффициент;

Pr2 - критерий Прандтля для воды.

Критерий Прандтля для воды Pr2 определяется по формуле

, (69)

где л2 - коэффициент теплопроводности воды при t = 42,5 0С, Вт/(м·К).

Принимаем л2 = 0,628 Вт/(м·К) [1].

.

Принимаем еl = 1, [1]; Re2 = 10072, Pr2 = 4,18. Подставляя эти значения в формулу (68), получим

.

Коэффициент теплоотдачи от стенки к воде б2, Вт/(м2·К), определяется по формуле

, (70)

Имеем,

.

Скорость движения воздуха в межтрубном пространстве щ1, м/с, определяется по формуле

, (71)

где Sм - проходное сечение межтрубного пространства между перегородками, м2.

Принимаем Sм = 0,082 м2 [1].

.

Критерий Рейнольдса для газа Re1 определяется по формуле

, (72)

где м1 - вязкость газа при t1 = 76.50С, Па·с.

Принимаем м1 = 0,0132·10-3 Па·с [1], щ1 = 30.5 м/с, с2 = 0,68 кг/м3, d2 = 0,014 м. Подставляя эти значения в формулу (72), получим

.

Критерий Нуссельта для газа Nu1 определяется по формуле

, (73)

где еф - коэффициент, учитывающий влияние угла атаки.

Принимаем еф = 0,81 [1].

Имеем,

Коэффициент теплоотдачи от газа к стенке б1, Вт/(м2·К), определяется по формуле

, (74)

где л1 - коэффициент теплопроводности газа при t = 76.5 0С, Вт/(м·К).

Принимаем л1 = 0,0212 Вт/(м·К) [1].

.

Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2·К), определяется по формуле

, (75)

где Уrст - сумма термических сопротивлений всех слоёв, из которых состоит стенка, включая слои загрязнения, (м2·К)/Вт.

Принимаем Уrст = 3.6·10-42·К)/Вт.

.

Удельная тепловая нагрузка q, Вт/м2, определяется по формуле

q = K·Дtср, (76)

q = 226·34 = 5202 Вт/м2.

Расчётная площадь поверхности теплообменника Fр, м2, определяется по формуле

, (77)

.

Выбираем кожухотрубчатый холодильник четырёхходовой с числом труб n = 208, диаметром труб d = 25 ? 2 мм, длиной труб L = 1.5 м, площадью поверхности F = 74 м2 [1].

Площадь поверхности теплообмена одного аппарата F, м2, определяется по формуле

F = р·dср·n·L, (78)

где dср - средний диаметр труб, м;

n - количество труб;

L - длина труб, м.

Принимаем dср = 0,016 м, n = 208, L = 1.5 м.

F = 3,14·0,016·208·1.5 = 16 м2.

Запас площади поверхности теплообмена

Запас площади поверхности теплообмена достаточен.

3. Расчёт трубопровода

Внутренний диаметр трубопровода d, м, определяется по формуле

, (79)

Принимаем значение скорости воздуха в трубопроводе щ = 4 м/с [1],

V = 2.5 м3/с.

м.

Заключение

В курсовом проекте был рассчитан насадочный абсорбер для удаления NH3 из воздуха. По результатам расчёта был спроектирован абсорбер.

В первом разделе был рассчитан насадочный абсорбер и определены диаметр равный 1.4 м, высота насыпного слоя (кокс: dср = 75 мм, а =42 м23, Vсв = 0,58 м33) Н = 20.1 м, высота аппарата На = 28 м.

Во втором разделе был рассчитан холодильник для охлаждения газа с 1800С до 200С.

В третьем разделе была определена средняя производительность установки.

Библиографический список

1. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии: Учебное пособие для вузов - Л.: Химия, 1976. - 552 с.

2. Массообменные процессы: Учебное пособие по курсу «Процессы и аппараты химических производств» Ч. 1/ Л.И. Ченцова, и др. Под общ. ред. Левина Б.Д. - Красноярск: СибГТУ, 2004. - 208 с.

3. Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию/ Ю.И. Дытнерский и др. М.: ООО ИД «Альянс», 2007. - 496 с.

абсорбер вода трубопровод тарельчатый

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Материальный баланс абсорбера. Расчет равновесных и рабочих концентраций, построение рабочей и равновесной линий процесса абсорбции на диаграмме. Определение скорости газа и высоты насадочного абсорбера. Вычисление гидравлического сопротивления насадки.

    курсовая работа [215,8 K], добавлен 11.11.2013

  • Материальный расчет абсорбера, плотность и массовый расход газовой смеси на входе в аппарат, расход распределяемого компонента и инертного вещества. Определение диаметра, высоты абсобера, характеристика стандартной тарелки. Гидравлический расчет колонны.

    курсовая работа [105,2 K], добавлен 06.05.2010

  • Расчет массы поглощаемого вещества и расхода поглотителя, движущей силы массопередачи, скорости газа, плотности орошения и активной поверхности насадки, коэффициентов массоотдачи, гидравлического сопротивления абсорбера, основных узлов и деталей.

    курсовая работа [974,1 K], добавлен 04.02.2011

  • Принцип работы тарельчатого абсорбера со сливным устройством, расчет его материального баланса, определение геометрических размеров и гидравлического сопротивления. Технологические схемы процесса и оценка воздействия аппарата на окружающую среду.

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 16.12.2011

  • Расчет насадочного абсорбера для улавливания аммиака. Описание абсорбционной установки. Определение количества поглощаемого газа и расхода абсорбента. Расчёт диаметра абсорбера, газодувки, насосной установки; тепловой баланс; гидравлическое сопротивление.

    курсовая работа [958,3 K], добавлен 10.06.2013

  • Определение массы поглощаемого вещества и расхода поглотителя; выбор оптимальной конструкции тарелки. Расчет скорости газа, диаметра и гидравлического сопротивления абсорбера. Оценка расхода абсорбента и основных размеров массообменного аппарата.

    реферат [827,2 K], добавлен 25.11.2013

  • Материальный баланс и расход абсорбента. Определение коэффициента диффузии ацетона в воде. Поверхность массопередачи, формула для её расчета. Определение геометрических параметров абсорбера с помощью уравнения массопередач и через высоту единиц переноса.

    курсовая работа [612,3 K], добавлен 05.11.2012

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.