ѕроектирование ректификационной колонны непрерывного действи€

ћатериальный баланс ректификационной колонны непрерывного действи€ дл€ разделени€ ацетона и воды, рабочее флегмовое число.  оэффициенты диффузии в жидкости дл€ верхней и нижней частей колонны. јнализ коэффициента массопередачи и расчет высоты колонны.

–убрика ѕроизводство и технологии
¬ид курсова€ работа
язык русский
ƒата добавлени€ 20.07.2015
–азмер файла 107,7 K

ќтправить свою хорошую работу в базу знаний просто. »спользуйте форму, расположенную ниже

—туденты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

–азмещено на http://www.allbest.ru/

–азмещено на http://www.allbest.ru/

1. “ехнологический расчет

ректификационный колонна баланс

ћатериальный баланс колонны и рабочее флегмовое число

ѕроизводительность колонны по дистилл€ту – и кубовому остатку W определим из уравнений материального баланса колонны:

ќтсюда находим:

ѕереводим массовые концентрации в мольные доли:

, здесь

ћ1=58 кг/кмоль - мольна€ масса ацетона;

ћ2=18 кг/кмоль - мольна€ масса воды.

ќтносительный мольный расход питани€:

ѕо данным строим равновесную кривую на рис. 1и находим там точку .

ћинимальное флегмовое число:

ƒл€ определени€ оптимального флегмового числа производим следующее:

ѕусть в=1,2 - коэффициент избытка флегмы, тогда рабочее флегмовое число R=в? Rmin=1,2?0,154=0,156

”равнение рабочей пр€мой верхней части колонны:

, строим на рис.1

ѕусть в=1.5, тогда R=в? Rmin=1,5?0,154=0,231

, строим на рис.2

ѕусть в=2, тогда R=в? Rmin=2?0,154=0,307

, строим на рис.3

ѕусть в=2.5, тогда R=в? Rmin=2,5?0,154=0,384

, строим на рис.4

ѕусть в=3, тогда R=в? Rmin=3?0,154=0,461

, строим на рис.5

ѕолученные результаты сводим в таблицу 1 :

в

1,2

1,5

2

2.5

3

R

0,156

0,231

0,307

0,384

0,461

N

8

7

6

6

6

N(R+1)

9,476

8,614

7,845

8,306

8,767

ѕо данным таблицы строим график зависимости R от N(R+1) cм. –ис. 7.

ќпредел€ем оптимальное рабочее флегмовое число R=0,3 тогда уравнени€ рабочих пр€мых:

, строим их на рис.6

—редние массовые расходы по жидкости дл€ верхней и нижней частей колонны определ€ют из соотношений:

L¬ = –?R?ћ¬/ћ–;

LЌ = –?R?ћЌ/ћ– + FЈћЌ/ћF, здесь

ћ– = хрЈћ1 + (1 - хр )Јћ2 = 0,882 Ј 58 + (1 - 0,882) Ј 18 = 53,265 кг/кмоль - мольна€ масса дистилл€та;

ћF = хF Јћ1 + (1- хF ) Ј ћ2 = 0,171Ј58 + (1-0,171) Ј 18 = 24,857 кг/кмоль - мольна€ масса исходной смеси;

ћ¬, ћЌ - средние мольные массы жидкости дл€ верхней и нижней частей колонны:

ћ¬ = хсрв Ј ћ1 + (1 - хсрв) Ј ћ2

ћЌ = хсрн Ј ћ1 + (1 - хсрн) Ј ћ2, здесь средние концентрации:

xсрв = (хF + х–) / 2 = (0,171 + 0,882) / 2 = 0,527 кмоль/кмоль

xсрн = (хF + хW) / 2 = (0,882 + 0,003) / 2 = 0,087 кмоль/кмоль

ћ¬ = 0,527 Ј 58 + (1 - 0,527) Ј 18 = 39 кг/кмоль

ћЌ = 0,087 Ј 58+ (1 - 0,087) Ј 18 = 21,5 кг/кмоль, тогда

L¬ = 1,14 Ј 0,3 Ј (39/53,265) = 0,251кг/с

LЌ = 1,14 Ј0,3 Ј (21,5/53,265) + 2,778 Ј (21,5/24,857) = 2,54 кг/с

—редние массовые потоки пара в верхней G¬ и нижней GЌ част€х колонны:

G¬ = –Ј(R + 1) ћ'¬ /ћ–

GЌ = –Ј(R + 1) ћ'Ќ /ћ–, здесь ћ'¬, ћ'Ќ - средние мольные массы паров в

верхней и нижней част€х колонны

ћ'¬ = yсрв Ј ћ1 + (1 - yсрв) Ј ћ2

ћ'Ќ = yсрн Ј ћ1 + (1 - yсрн) Ј ћ2, здесь средние концентрации паров определ€ем из уравнений рабочих пр€мых:

yсрв = 0,231 Ј хсрв + 0,678 = 0,231 Ј 0,527 + 0,678 = 0,8 кмоль/кмоль

yсрн = 4,246 Ј хсрн - 0,01 = 3,813 Ј 0,087 - 0,009 = 0,362 кмоль/кмоль

ћ'¬ = 0,8 Ј 58 + (1 - 0,8) Ј 18 = 50 кг/кмоль

ћ'Ќ = 0,362 Ј 58 + (1 - 0,362) Ј 18 = 32,472 кг/кмоль, тогда

G¬ = 1,14 Ј (0,3 + 1) Ј 50/53,265= 1,391кг/с

GЌ = 1,14 Ј (0,3 + 1) Ј 32,472/53,265 = 0,904кг/с

2. —корость пара и диаметр колонны

–асчет скорости пара дл€ ситчатых тарелок выполн€етс€ по уравнению:

ќпредел€ем средние температуры паров и жидкости по данным равновеси€ литературы [рис.1]:

ѕри yсрв=0, 8 кмоль/кмоль tyв=65Ї—

ѕри yсрн=0,362 кмоль/кмоль tyн=85Ї—

ѕри xсрв=0,527 кмоль/кмоль txв=60Ї—

ѕри xсрн=0,087 кмоль/кмоль txн=70Ї—

су - плотность паров;

ѕлотность пара дл€ верхней части колонны:

—редн€€ плотность жидкости:

,

здесь концентрации в объемных дол€х, при 60Ї— и 70Ї—

плотности компонентов: с1=746кг/м3-ацетон, с2=977 кг/м3-вода [2, с.512].

—корость пара:

м/с

ƒиаметр колонны

в верхней части колонны:

в нижней части колонны:

ѕринимаем стандартный диаметр колонны 1000 мм

ѕри этом рабоча€ скорость пара :

ƒл€ колонны диаметром 1000 мм выбираем ситчатую однотопочную тарелку “—-– диаметром 1000мм со следующими конструктивными размерами[1 c.217]:

—вободное сечение тарелки Fс = 13,6%

¬ысота переливного порога hпер=30 мм;

–абочее сечение тарелки Sт=0,713 м2;

Ўирина переливного порога b=0,8 (Lc) м;

Ўаг между отверсти€ми t=10 мм;

—корость пара в рабочем сечении тарелки:

W=wЈ 0,785Јd2/ Sт=1,6Ј0,785Ј1,02/0,713=1,124м/с.

2.3 ¬ысота светлого сло€ жидкости на тарелке и паросодержание барботажного сло€[1,с.239-240]

ƒл€ ситчатых тарелок высоту сло€ жидкости hќ находим по формуле

дл€ верхней части колонны:

hов=0.787Јqв 0.2Јhпер0.56ЈwmЈ[1-0.31exp(-0.11µx)](уxв)0,09

дл€ нижней части колонны:

hон=0.787Ј qн 0.2Јhпер0.56ЈwmЈ[1-0.31exp(-0.11µx)](уxн)0,09

здесь

hпер = 0,03м - высота сливной перегородки;

q¬ = Lв / (сx Ј b) = 0,251/(861,5Ј0,8)=0,00036 м≤/с - удельный расход

жидкости на 1 метр ширины сливной перегородки в верхней части колонны;

qн = Lн / (сxЈ b) = 2,54/(861,5Ј0,8) = 0,00368м≤/с - удельный расход

жидкости на 1 метр ширины сливной перегородки в нижней части колонны;

где b- ширина сливной перегородки ,м;

увн - поверхностное нат€жение воды при средней температуре в верхней и нижней части колонны;[2,с.526]

m=0.05-4.6Ј hпер=-0.088

¬€зкость жидких смесей µx находим по уравнению:

lg µx =xсрЈ lg µxа+(1-хср) Јlg µх.в ,

где µxа и µxв-в€зкость ацетона и воды при температуре смеси.[2 с.556]

lg µxв=0,527Јlg0.22+(1 - 0.527)Ј lg0.5= - 0.489

lg µxн=0.087 Јlg0.21+(1 - 0.087)Ј lg0.4= - 0.422

µxв=0,325ћѕаЈс µxн=0,378 ћѕаЈс

“огда, дл€ верхней части колонны :

hов=0.787Ј0,00036 0.2Ј0,030.56Ј1,124-0.88Ј[1-0.31exp(-0.11Ј0.325)]Ј

Ј(0,059 /0,058)0,09=0.016 м

ƒл€ нижней части колонны:

hон=0.787Ј0,003680.2Ј0,030.561,124-0.88Ј[1-0.31exp(-0.11Ј0.378)]Ј

Ј(0,059 /0,058)0,09=0.025 м

ѕаросодержание барботажного сло€ е наход€т по формуле:

___ ___

е = ? Fr / (1+ v Fr ), где Fr = W≤т/ (gho), тогда

дл€ верхней части колонны:

Frв = 1,124≤/(9.81Ј0.0016)=8,191

_____ _____

ев = v 8,191/(1 + v 8,191 ) = 0,741

дл€ нижней части колонны:

Frн = 1,124≤/(9.81Ј0.0025)=5,143

_____ ____

ен = v 5,143 /(1 + v 5,143 ) = 0,694

2.4  оэффициенты диффузии и в€зкости паров

 оэффициенты диффузии в жидкости дл€ верхней части колонны:

, здесь

“ут м’¬ = м1xсрв Ј м2 (1-xсрв) =0,350,527 Ј 1(1-0,527)= 0,575мѕаЈс

м’Ќ = м1xсрн Ј м2 (1-xсрн) = 0,350,087 Ј 1(1-0,087)= 0,912 мѕаЈс

здесь в€зкости ацетона м1 и воды м2 вз€ты при 20Ї— [2, —.526].

здесь плотности ацетона и воды вз€ты при 20Ї— [2, с.512].

здесь

ј = 4,7, ¬ =1,15, v1 , v2 -мольные обьемы компонентов в жидком состо€нии при температуре кипени€, см3/моль. ;[2,с.288]

“огда

јналогично коэффициент диффузии в жидкости дл€ нижней части колонны:

 оэффициент диффузии паров в верхней части колонны:

 оэффициент диффузии паров в нижней части колонны:

2.5  оэффициенты массопередачи и высота колонны

 оэффициент массопередачи в жидкости дл€ верхней части колонны:

 оэффициент массопередачи в жидкости дл€ нижней части колонны:

 оэффициент массопередачи в паровой фазе дл€ верхней части колонны:

 оэффициент массопередачи в паровой фазе дл€ нижней части колонны:

 оэффициент в€зкости паров в верхней части колонны:

 оэффициент в€зкости паров в нижней части колонны:

здесь вз€ты в€зкости паров ацетона и воды при средней температуре в верхней и нижней частей колонны.

ѕереводим полученные коэффициенты массопередачи в нужную размерность на кмоль/м≤Јс:

вxв = 0,0037 ? с x / ћв= 0,0037 ? 855,5 / 39 = 0,0881кмоль/м≤?с

вxн = 0,017 ? с x / ћн = 0,017 ? 855,5/ 21,491 = 0,663кмоль/м≤?с

вyв = 1,265 ? с yв / ћв' = 1,265? 1,802/ 50= 0,046кмоль/м≤?с

вyн = 1,267 ? с yн / ћн' = 1,267 ? 1,105/ 32,472= 0,043кмоль/м≤?с

–асчет  ѕƒ методом ћерфи.

ѕусть х = 0,2.  оэффициент распределени€ компонента по фазам (тангенс угла наклона равновесной линии в этой точке) m = 0,45

 оэффициент массопередачи:

ќбщее число единиц переноса на тарелку:

Ћокальна€ эффективность:

‘актор массопередачи:

л = m?(R+1)/R =0,45(0, 3+1)/0, 3 = 1,95

ƒол€ байпасирующей жидкости:

ƒл€ ситчатых тарелок и = 0,1

„исло €чеек полного перемешивани€:

_____ _________

S = (vd≤ - b≤)/L = (v1≤ - 0,8≤)/0,35 = 1,714,

здесь L = 0,35м - длина пути жидкости соответствующа€ одной €чейке перемешивани€.

 оэффициент m, который вли€ет на унос жидкости с тарелки определ€етс€

 омплекс, по которому определ€ем унос жидкости с тарелки при H = 0,5м - рассто€ние между тарелками:, унос по [1, с. 242]: ев=0,12кг/кг

“ак как , то

јналогичные расчеты проводим и дл€ других точек результаты сводим в таблицу.

є

п/п

ѕараметр

Ќижн€€ часть колонны

¬ерхн€€ часть колонны

1

х

0,05

0,1

0,15

0,2

0,4

0,6

0,8

2

m

4,14

1,356

0,766

0,45

0,12

0,12

0,317

3

 у

0,014

0,026

0,032

0,036

0,043

0,043

0,039

4

nоу

0,339

0,639

0,787

0,899

1,054

1,054

0,955

5

≈у

0,288

0,472

0,545

0,593

0,652

0,652

0,615

6

л

17,94

5,876

3,319

1,95

0,52

0,52

1,374

7

¬

4,151

2,409

1,702

1,225

0,628

0,628

0,998

8

≈"

0,501

0,687

0,724

0,736

0,734

0,734

0,737

9

≈'

0,251

0,474

0,571

0,635

0,704

0,704

0,663

10

0,219

0,372

0,43

0,464

0,501

0,501

0,479

11

yк

0,274

0,506

0,66

0,73

0,786

0,831

0,88

ѕо данным таблицы строим кинетическую линию на рис.6(обновленный рисунок представлен ниже) и определ€ем действительное число тарелок:

Nв=6 шт. - в верхней части колонны;

Nн=8 шт. - в нижней части колонны.

¬сего 14 тарелок.

¬ысота тарельчатой части колонны определ€етс€ по формуле:

H=hХ(n-1)+Zв+Zн=0,5Х(14-1)+1+2=9,5 м, здесь

Zв=1 м - высота сепарационного пространства;

Zн=2 м - высота кубовой части.

3.  онструктивный расчет

ƒиаметр штуцера дл€ ввода исходной смеси:

_________ ________________

dF = v4?F/(р?сF?W) = v4?2,778/(3,14?928,6?1,5) = 0,05 м примаем 50 мм,

здесь W=1,5м/с - скорость потока жидкости при подачи насосом [»оффе, с.26],

сF - плотность исходной смеси при tf=63[2, с.495]:

ƒиаметр штуцера дл€ вывода паров из колонны:

__________ ___________________

dn = v4?Gn/(р?су?W) = v4Ј1,391/(3,14?1,802?20) = 0,222м, принимаем 250 мм, здесь

су =1,802 кг/м≥ - плотность паров в верхней части колонны;

W = 20 м/с - скорость потока насыщенных паров [»оффе, с.26].

ƒиаметр штуцера дл€ ввода флегмы:

dф = v 4?‘/(р?сф?W) = v4?1,642/760,7?3,14?1,5 = 0,043 м, принимаем 50 мм, здесь

‘ = –ЈR = 1,14?1,44 =1,642 кг/с - расход флегмы;

W = 1,5 м/с - скорость при перекачивании насосом [»оффе, с.26];

сф - плотность смеси при tр=58 [2, с.495]:

ƒиаметр штуцера дл€ ввода паров из кип€тильника:

___________ _________________

dк = v 4?Gн/(р?су?W) = v4?0,904/1,105?3,14?20 = 0,228 м, принимаем 250 мм, здесь

W = 20 м/с - скорость насыщенных паров [»оффе, с.26];

ƒиаметр штуцеров дл€ слива кубового остатка и жидкости из куба дл€ подачи в кип€тильник:

___________ _________________

dW = v 4?W/(р?сw?щ) = ?4?1,637/(959,26?3,14?0,5) = 0,066м, принимаем 70 мм, где

щ = 0,5 м/с - скорость потока при движении самотеком [»оффе, с.26];

сw =959,26 кг/м3 - плотность воды [2, с.495]:

4. √идравлический расчет

√идравлическое сопротивление тарелок колонны ƒ–к определ€ют по формуле:

ƒ–к = ƒ–в ? Nв + ƒ–н ? Nн,

где ƒ–в и ƒ–н гидравлическое сопротивление тарелки соответственно верхней и нижней частей колонны, ѕа.

ѕолное гидравлическое сопротивление тарелки складываетс€ из трех слагаемых:

√идравлическое сопротивление сухой тарелки [1, с.244]:

здесь ж = 1,5 - коэффициент сопротивлени€ сухой ситчатой тарелки [1, с.210]

√идравлическое сопротивление газожидкостного сло€ на тарелках различно дл€ верхней и нижней частей колонны:

ƒ–nв = сх ? gЈhов = 861,5?9,81?0,016 = 135,22 ѕа

ƒ–nн = сх? gЈhон = 861,5?9,81?0,025 = 211,28 ѕа

√идравлическое сопротивление, обусловленное силами поверхностного нат€жени€:

ƒ–у = 4у/dэ = (4?0,059)/0,008 =2 9,5 ѕа

“огда полное гидравлическое сопротивление одной тарелки верхней и нижней частей колонны равно:

ƒ–в = 74,46+ 135,22+2 9,5 = 239,18 ѕа

ƒ–н = 74,46 + 211,28 + 29,5 = 315,24 ѕа

ѕолное гидравлическое сопротивление ректификационной колонны:

ƒ–к = 239,78 ? 17+ 315,24 ? 13 = 8164 ѕа

5. ћеханический расчет

“олщина стенки обечайки:

S ? , здесь

D = 900 мм - диаметр обечайки;

р = 0,1 ћѕа - давление;

ц = 1,0 - коэффициент сварного шва [1, с. 395];

с = ѕ Ј “а = 0,1 Ј 10 = 1 мм - прибавка на коррозию, где

ѕ = 0,1 мм/год - скорость коррозии;

“а = 10 лет - срок службы аппарата;

[у] = з Ј у - допускаемое напр€жение;

з = 1,0 - коэффициент [1, с. 394];

у = 152 ћѕа - допускаемое нормативное напр€жение дл€ стали 12х18Ќ10“ [7, с. 11], тогда

S ? , по [1, с. 211], принимаем S = 10 мм.

“олщина стенки днища:

Sg ? ,

принимаем Sg = 10 мм (см. выше); здесь R=D дл€ исполнени€ днища эллиптическим.

–асчет фланцевого соединени€

¬ыбираем прокладку из паронита ѕќЌ-1 [6, с. 521]: Dсп = 959 мм

D1 =929 мм

S = 3 мм

–асчетна€ нагрузка, действующа€ от внутреннего избыточного давлени€:

Qg = 0,789 ? Dсп? – = 0, так как избыточного давлени€ нет.

”силие, возникающее от разности температур фланца и болта Qt:

Y=0,04 [1, с.401]

n=52 - число болтов [6, с.557]

-площадь сечени€ болта.

- модуль упругости стали [1, с.395]

- коэффициент линейного температурного расширени€ дл€ стали 12’18Ќ10“ [5, с.286];

- коэффициент линейного температурного расширени€ дл€ —таль 20 [5, с.286]

–асчетное осевое усилие дл€ болтов принимают большим из следующих трех значений:

–Ѕ1 = р? Dсп ? b0 ? q

–Ѕ2 = ж (б ? Qg + Rn)=0

–Ѕ3 = Qg + Rn + Qt= Qt, здесь Rn = 0 так как избыточного давлени€ нет.

ж = коэффициент [1, с.394].

дл€ прокладки из паронита ѕќЌ-1 [1, с. 402]:

m = 2,5

q = 20 ћѕа

b - эффективна€ ширина прокладки;

b = - действительна€ ширина прокладки;

ѕри b > 0,015 м

b 0 = 0,12Јb0,5= 0,12Ј0,0150,5=0,016 м

“огда

”словие прочности:

, где ћѕа - дл€ —т 20 [1, с. 394];

условие выполн€етс€.

–асчет опоры

–асчет ведем по [6, с. 691]:

ƒл€ колонных аппаратов используют цилиндрические опоры тип I [6, с. 672]

ќпределим вес аппарата при гидроиспытании:

Gмах = g Ј (Mоб + ћж+N?M), определ€ем ориентировочно.

Mоб = р Ј D Ј S Ј H Ј сст = 3,14 Ј 0,9 Ј 0,01 Ј 14,5 Ј 7850 ? 3800 кг - масса обечайки.

ћж = 0,785 Ј Ј H Ј сж = 0,785 Ј 0,9 ≤ Ј 14,5 Ј 10≥ Ш 17000 кг - масса жидкости при гидроиспытании;

N=30 шт - число тарелок;

M=91 кг - масса тарелки;

Gмах = 9,81 Ј (3800 +17000+30?91) = 0,22 ћЌ

ѕринимаем толщину стенки цилиндрической опоры S = 14 мм. Ќапр€жение сжати€ в этой стенке с учетом наличи€ в ней отверсти€ дл€ лаза d = 0,5 м при максимальной нагрузке от силы т€жести аппарата:

ќтношение:

Rc = 0,052 рис. 15.8 [3]

 с = 875

ƒопускаемое напр€жение на сжатие в обечайке опоры:

”словие ус < усд выполн€етс€.

ћаксимальное напр€жение на сжатие в сварном шве, соедин€ющем цилиндрическую опору с корпусом аппарата при коэффициенте сварного шва цш = 0,7:

, где

F = 0,785 Ј (D≤1 - D≤2) = 0,785 Ј (1,128≤ - 0,84≤) = 0,681 м≤ - площадь опорного кольца;

D1 = D + 2 Ј S + 0,2 = 0,9 + 2 Ј 0,014 + 0,2 = 1,128 м - наружный диаметр опорного кольца;

D2 = D - 0,06 = 0,9 - 0,06 = 0,84 м - внутренний диаметр опорного кольца;

ћаксимальное напр€жение на сжатие опорной поверхности кольца:

Ќоминальна€ расчетна€ толщина опорного кольца при L = 0,1 м:

Sк = 1,73 L Ј , с учетом прибавок Sк = 10 мм.

–асчетна€ нагрузка на один болт:

, где Z = 6 - число фундаментных болтов принимаем.

–асчетный внутренний диаметр резьбы болтов:

d'1 =

принимаем ћ24.

—писок литературы

ѕособие по проектированию "ќсновные ѕј’“" под ред. ё.».ƒытнерского, 2-е издание, переработанное и дополненное;

ћ.: ’ими€,1991. - 496 с.

 .‘. ѕавлов, ѕ.√. –оманков, ј.ј. Ќосков "ѕримеры и задачи по курсу ѕј’“" ”чебное пособие дл€ ¬”«ов / ѕод ред. чл. - корр. јЌ ———– ѕ.√. –оманкова. - 9-е издание, перераб. и доп. - Ћ.: ’ими€, 1981. - 560 с.

 оган ¬.Ѕ., ‘ридман ¬.ћ.,  афаров ¬.¬. –авновесие между жидкостью и паром.  н. 1-2, ћ.-Ћ.:Ќаука. 1966. 640+786с.

Ќ.Ѕ. ¬аргафтик "—правочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей". ћ.:‘изматгиз, 1963 . - 708 с.

».ј.јлександров "–ектификационные и абсорбционные прцессы" ћ.: хими€, 1978 . - 280 с.

ј.ј. Ћащинский, ј.–. “олчинский "ќсновы расчета и конструировани€ химической аппаратуры" ћ.: ‘изматгиз,1970 .- 725с.

–азмещено на Allbest.ru


ѕодобные документы

  • ћатериальный баланс колонны и рабочее флегмовое число. —редние массовые расходы по жидкости дл€ верхней и нижней частей колонны. ќбъемные расходы пара и жидкости. √идравлический расчет ректификационной колонны. “епловой расчет установки и штуцеров.

    курсова€ работа [520,4 K], добавлен 04.05.2015

  • –асчет ректификационной колонны непрерывного действи€ дл€ разделени€ бинарной смеси ацетон-вода. ћатериальный баланс колонны. —корость пара и диаметр колонны. √идравлический расчет тарелок, определение их числа и высоты колонны. “епловой расчет установки.

    курсова€ работа [2,2 M], добавлен 02.05.2011

  • ћатериальный баланс колонны ректификационной установки. ѕостроение диаграммы фазового равновеси€. „исло теоретических тарелок колонны, расход пара и флегмы в колонне. ¬нутренние материальные потоки. –асчет площади поверхности кип€тильника и дефлегматора.

    курсова€ работа [1,3 M], добавлен 11.05.2015

  • ѕон€тие и технологическа€ схема процесса ректификации, назначение ректификационных колонн. –асчет ректификационной колонны непрерывного действи€ дл€ разделени€ смеси бензол-толуол с определением основных геометрических размеров колонного аппарата.

    курсова€ работа [250,6 K], добавлен 17.01.2011

  • √идравлический и тепловой расчет массообменного аппарата. ќпределение необходимой концентрации смеси, дистилл€та и кубового остатка. ћатериальный баланс процесса ректификации. –асчет диаметра колонны, средней концентрации толуола в паре и жидкости.

    курсова€ работа [171,0 K], добавлен 27.06.2016

  • –асчет и проектирование колонны ректификации дл€ разделени€ смеси этанол-вода, поступающей в количестве 10 тонн в час. ћатериальный баланс. ќпределение скорости пара и диаметра колонны. –асчЄт высоты насадки и расчЄт ее гидравлического сопротивлени€.

    курсова€ работа [56,3 K], добавлен 17.01.2011

  • ’арактеристика процесса ректификации. “ехнологическа€ схема ректификационной установки дл€ разделени€ смеси гексан-толуол. ћатериальный баланс колонны. √идравлический расчет тарелок. ќпределение числа тарелок и высоты колонны. “епловой расчет установки.

    курсова€ работа [480,1 K], добавлен 17.12.2014

  • “ехнологическа€ схема ректификационной установки. ћатериальный баланс, расчет флегмового числа. ќпределение средних концентраций, скорости пара и высоты колонны. √идравлический и тепловой расчет. ѕараметры вспомогательного оборудовани€ дл€ ректификации.

    курсова€ работа [887,3 K], добавлен 20.11.2013

  • ќпределение скорости пара и диаметра колонны, числа тарелок и высоты колонны. √идравлический расчет тарелок. “епловой расчет колонны. ¬ыбор конструкции теплообменника. ќпределение коэффициента теплоотдачи дл€ воды. –асчет холодильника дл€ дистилл€та.

    курсова€ работа [253,0 K], добавлен 07.01.2016

  • –ектификационна€ колонна непрерывного действи€ с ситчатыми тарелками, расчет материального баланса. ƒистилл€т, кубовый остаток и мольный расход питани€. √идравлический расчет тарелок. „исло тарелок и высота колонны. ƒлина пути жидкости на тарелке.

    контрольна€ работа [89,9 K], добавлен 15.03.2009

–аботы в архивах красиво оформлены согласно требовани€м ¬”«ов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
–екомендуем скачать работу.