кг/кг с.г.

0,129

0,129

0,129

0,129

Влагосодержание продуктов сгорания на выходе из телпоутилизатора

кг/кг с.г.

0,0494

0,0517

0,0565

0,0634

Теплопроизводительность КТ

кВт

262,19

684,88

1312,18

1319,47

Энтальпия продуктов сгорания на выходе из КТ

кДж/кг

564,9

590,65

642,7

716,95

КПД котла с учетом КТ

%

97,43

97,35

97,21

96,9

Прирост КПД за счет КТ

%

4,93

4,86

4,71

4,49

7.1 Тепловой расчет теплонасосной установки

Рабочий режим теплонасосной установки характеризуется следующими температурами:

t₀ - температура кипения жидкого хладагента в испарителе;

t_к - температура конденсации хладагента в конденсаторе;

t_по температура переохлаждения жидкого хладагента перед регулирующим вентилем;

t_вс - температура перегретого пара на входе в компрессор (температура всасывания).

Температуру кипения хладагента принимают в зависимости от температуры дымовых газов. В схемах температуру кипения хладагента принимают на 5 6С ниже температуры хладогента, которую, в свою очередь, принимают на 5 9С ниже температуры дымовых газов:

t₀ = t_в - (1015)(7.19)

t₀= 50 - 10 = 40С

Нагрев воды в конденсаторах теплонасосной установок можно принять 15 20 С:

t_{вд 2} = t_{вд 1} + (1520) (7.20)

t_{вд 2} = 40 + 20 = 60 С

Температура конденсации в конденсаторах, охлаждаемых водой, зависит от температуры и количества подаваемой воды. Оптимальной считают температуру конденсации, которая на 10 15 С выше температуры воды t_{вд 2}, отходящей из конденсатора:

t_к = t_{вд 2} + (1015) (7.21)

t_к = 60 + 10 = 70С.

Температуру переохлаждения хладагента перед регулирующим вентилем принимают выше температуры подаваемой в переохладитель воды на 3 5С:

t_по = t_к - 5 (7.22)

t_по = 70 - 5 = 65С

Для исключения влажного хода компрессора пар перед компрессором перегревается. В машинах, работающих на R22, перегрев может быть получен либо непосредственно в испарителе, если его заполнение регулируется по перегреву пара, либо в трубопроводе на пути к компрессору в результате притока тепла от внешней среды. Для машин, работающих на R22, безопасность работы обеспечивается при перегреве пара на 5 15С:

t_вс = t₀ + (5 15) (7.23)

t_вс = 40 + 5 = 45 С.

Цикл компрессионной теплонасосной установки удобнее для расчета изображать в i-lgp - диаграмме (рисунок 7.2).

На i-lgp - диаграмме изображены следующие процессы:

6-7 - кипение фреона в испарителе при (принято, что из испарителя выходит сухой насыщенных пар);

7-1 - перегрев паров фреона перед компрессором в регенеративном теплообменнике от до при

1-2'' - адиабатное (идеальное) сжатие в компрессоре;

1-2 - действительный процесс сжатия паров в компрессоре;

2-2'-3 - процесс отвода тепла в конденсаторе при который можно разделить на два процесса 2-2' - охлаждение пара до состояния насыщения и 2'-3 - конденсация паров фреона при

3-4 - переохлаждение жидкого фреона в переохладителе от до при давлении

4-5 - дальнейшее переохлаждение жидкого фреона в регенеративном теплообменнике от до при давлении

5-6 - дросселирование фреона в регулирующем вентиле от до

Рисунок 7.2 - Диаграмма lg p-i

Вписывание цикла в диаграмму удобно начинать с нанесения линии которая в области влажного пара совпадает с линией давления [2]. На пересечении этой линии с правой пограничной кривой лежит точка 7, характеризующая состояние сухого насыщенного пара (конец процесса кипения). Затем этот пар перегревается в регенеративном теплообменнике на пути из испарителя в компрессор. Перегрев протекает по изобаре , которая в области перегретого пара изображается в i-lgp - диаграмме горизонтальной прямой линией, в T-s - диаграмме (рисунок 3) - восходящей кривой. Давление р₀, проще и точнее можно определить по таблице насыщенных паров.

Состояние пара, поступающего в компрессор, характеризуется точкой 1, лежащей в области перегретого пара на пересечении изобары с изотермой, соответствующей температуре пара, всасываемого компрессором, Изотермы в области перегретого пара изображаются в i-lgp - диаграмме штрих-пунктирными спадающими кривыми, в T-s - диаграмме - горизонтальными прямыми.

Состояние пара в конце сжатия характеризуется точкой 2.

Если считать сжатие адиабатным, то состояние пара на выходе из компрессора можно охарактеризовать точкой 2', которая находится на пересечении адиабаты S = 1,81 кДж/(кг•К), проходящей через точку 1, с изобарой р_к (соответствующей температуре конденсации ).

Рисунок 7.3 - Цикл теплонасосной установки в T-s - диаграмме

водогрейный газоотводящий теплоутилизатор топливо

В области влажного пара изобара совпадает с изотермой , а в области перегретого пара изображается аналогично р₀ горизонтальной линией i-lgp - диаграмме и восходящей кривой в T-s - диаграмме.

Удельная работа адиабатного сжатия паров рабочего тела в компрессоре [1]

(7.24)

где - энтальпии пара в соответствующих точках цикла, кДж/к.

Из-за трения и необратимого теплообмена процесс сжатия в компрессоре 1-2 не совпадает с изоэнтропным сжатием 1-2'. Внутренняя работа компрессора на единицу расхода рабочего агента может быть определена как работа идеального компрессора с учетом дополнительных потерь от необратимости процесса сжатия

(7.25)

где - внутренний относительный (индикаторный) КПД компрессора, учитывающий необратимые потери, который может быть определен по диаграмме (рисунок 7.4) в зависимости от отношения давлений [3]. При отношении давлений для бессальниковых компрессоров

Рисунок 7.4 - Индикаторный КПД для поршневых компрессоров средней производительности

При отсутствии внешнего охлаждения энтальпия пара на выходе из компрессора составит [2]

(7.26)

Точка 2'' лежит на правой пограничной кривой и характеризует состояние насыщенного пара (начало конденсации), а точка 3 - на левой пограничной кривой и характеризует состояние насыщенной жидкости (окончание конденсации).

Состояние переохлажденной жидкости в диаграммах на выходе из переохладителя характеризуется точкой 4, лежащей в области жидкости на пересечении изобары р_к с изотермой, соответствующей температуре переохлаждения В T-S - диаграмме изобары в области жидкости сливаются с левой пограничной кривой, поэтому практически состояние переохлажденной жидкости (точка 4) находится на пересечении изотермы с левой пограничной кривой.

Для определения параметров жидкого фреона перед регулирующим вентилем составим тепловой баланс для регенеративного подогревателя, считая процесс теплообмена идеальным

(7.27)

откуда энтальпия жидкого фреона на входе перед регулирующим вентилем



С учетом вышеуказанных допущений состояние жидкого фреона в точке 5 находится на пересечении линии постоянной энтальпии с левой пограничной кривой.

Состояние рабочего тела после дросселирования (точка 6) находится на пересечении изоэнтальпы с изобарой

Параметры рабочего агента в узловых точках цикла представлены в таблице 7.3

Таблица 7.3

Параметры рабочего агента в узловых точках цикла

Точки цикла	ПАРАМЕТРЫ	Состояние
	р, МПа	t, С	V, м3/ кг	i, кДж/кг	S, кДж/ кг
1	15•105	45	0,0016	425	1,72	перегретый пар
2'	30•105	90	0,008	440	1,73	перегретый пар
2	30•105	100	0,0076	446	1,77	перегретый пар
2''	30•105	70	0,006	420	1,65	сухой насыщенный пар
3	30•105	70	0,002	290	1,29	насыщенная жидкость
4	30•105	65	0,00094	280	1,23	переохлажденная жидкость
5	30•105	60	0,00089	272	1,21	переохлажденная жидкость
6	15•105	40	0,003	423	1,66	влажный насыщенный пар
7	15•105	40	0,0015	745	1,7	сухой насыщенный пар

Зная параметры рабочего агента в узловых точках цикла, проведем тепловой расчет теплонасосной установки.

Задача теплового расчета теплонасосной установки заключается в определении расходов сетевой воды, рабочего агента, источника низкопотенциальной теплоты, тепловой нагрузки конденсатора, испарителя, а также коэффициента трансформации ТНУ [3].

Теплопроизводительность теплового насоса

(7.28)

где - температура сетевой воды на выходе из конденсатора теплонасосной установки и температура в обратном трубопроводе при максимальной нагрузке теплонасосной установки согласно температурному графику, ⁰С.

Массовый расход рабочего агента в цикле

(7.29)

где - удельная тепловая нагрузка конденсатора, кВт/м²;

- удельная тепловая нагрузка переохладителя жидкого фреона, кВт/м².

(7.30)

(7.31)

Следовательно, расход рабочего агента в цикле составит

Тепловая нагрузка конденсатора

(7.32)

Тепловая нагрузка переохладителя

(7.33)

Промежуточная проверка расчетов по тепловому балансу

(7.34)

что соответствует ранее полученному значению.

Удельная тепловая нагрузка испарителя

(7.35)

где - соответственно энтальпия сухого насыщенного пара и кипящей жидкости при давлении кипения фреона в испарителе.

Тепловая нагрузка испарителя

(7.36)

Расход источника низкопотенциальной теплоты (артезианской воды) через испаритель

(7.37)

Удельная внутренняя работа компрессора при отсутствии внешнего охлаждения

(7.38)

Энергетический баланс

(7.39)

Объемная производительность компрессора

(7.40)

где - удельный объем паров рабочего агента на входе в компрессор (точка 1), м³/кг.



Объем, описываемый поршнем компрессора

(7.41)

где - коэффициент подачи компрессора, который может быть определен по диаграмме (рисунок 4) в зависимости от отношения давлений [3].

Компрессоры: ------- - с сальником; - бессальниковые

Рисунок 7.5 - Коэффициент подачи для поршневых компрессоров средней производительности

Теоретическая (адиабатная) мощность компрессора

(7.42)

Индикаторная мощность компрессора

(7.43)

Эффективная мощность компрессора

(7.44)

где - механический КПД компрессора. Для современных компрессоров колеблется в пределах 0,8 ч 0,9.

Электрическая мощность, потребляемая компрессором

(7.45)

где - КПД электродвигателя, принимаем

Удельный расход электроэнергии на единицу выработанного тепла

(7.46)

Коэффициент трансформации теплового насоса

(7.47)

Результаты, полученные в данном разделе, позволяют перейти к определению площадей теплообмена конденсатора и испарителя.

7.2 Тепловой расчет проточного конденсатора

Тепловой расчет любого теплообменного аппарата заключается в определении теплопередающей поверхности F из интегрального балансового уравнения теплопередачи [23]

(7.48)

откуда

(7.49)

где - тепловая нагрузка на конденсатор, кВт;

- коэффициент теплопередачи, кВт/(м²•К);

- теплопередающая поверхность конденсатора, м²;

- среднелогарифмическая разность температур конденсации и нагреваемой среды, ⁰С.

В общем случае в конденсаторе отводится тепло перегрева, конденсации и переохлаждения (в некоторых установках), что определяет наличие трех зон с разными условиями теплопередачи. Эти условия определяются различными значениями и в каждой зоне. Поэтому общее выражение (7.45) приобретает другую (более точную) форму [1]

(7.50)

Уравнение (7.46) громоздко и требует знания гидродинамических условий в каждой зоне, поэтому в расчетах используют более простую форму уравнения (7.45). Это целесообразно по двум причинам. Во-первых, температура поверхности теплообмена t_F в реальных условиях всегда ниже температуры конденсации t_к холодильного агента в зоне перегрева, что обеспечивает частичную конденсацию пара уже в этой зоне. Благодаря этому теплопередача резко увеличивается, приближаясь к значению при чистой конденсации. Во-вторых, количество тепла перегрева и переохлаждения, снимаемого в зонах перегрева и переохлаждения, значительно меньше тепла, отводимого в зоне конденсации. Поэтому влиянием зон перегрева и переохлаждения можно пренебречь и определять общий коэффициент теплопередачи для всей поверхности по формуле чистой конденсации Нуссельта.

Расчетная формула Нуссельта для определения коэффициента теплоотдачи кВт/(м²•К) при конденсации пара на горизонтальной трубе диаметром d определяется выражением [4]

(7.51)



где - разность температур конденсирующегося пара и стенки трубы, ⁰С ();

- разность энтальпий перегретого пара и насыщенной жидкости при температуре конденсации, Дж/кг;

- кинематическая вязкость конденсата;

- плотность конденсата;

- ускорение силы тяжести;

- коэффициент теплопроводности конденсата;

На данном этапе расчета неизвестной остается температура стенки .

Конденсаторы холодильных установок состоят из пучка труб. Их расположение может быть коридорным или шахматным. При конденсации пара конденсат стекает вниз на нижележащие трубки, увеличивая толщину конденсатной пленки на них. Это приводит к увеличению термического сопротивления нижележащих труб пучка, которое зависит, при прочих равных условиях, от взаимного расположения труб в пучке и их числа. Поэтому среднее значение коэффициента теплоотдачи пучка труб буде меньше его значения для одиночной трубы. Приближенно эта зависимость определяется выражением

(7.52)



где - среднее число труб по вертикали для коридорного пучка, и половина этого числа для шахматного пучка. Расчет пучка, расположенного в круглой обечайке, приближенно определяется по формуле

(7.53)

где - общее число труб в пучке;

и - шаг труб по горизонтали и вертикали.

В качестве поверхности теплопередачи выбираем шахматный пучок из медных труб со стандартным наружным оребрением: внутренний диаметр диаметры окружности выступов и впадин соответственно и шаг ребер площади наружной и внутренней поверхностей 1м длины трубы соответственно и коэффициент оребрения [3].

При расположении труб в трубной решетке в вершинах правильных треугольников отношение составит

Принимая для выбранного шахматного пучка

Так как коэффициент оребрения мал, а его эффективность велика то коэффициент наружной теплоотдачи , отнесенный к основной поверхности увеличивается пропорционально

Коэффициент теплоотдачи от внутренней стенки теплопередающей трубы к сетевой воде определяется из условия вынужденного движения жидкости в трубе и зависит в большей степени от скорости потока, рода охлаждающей среды и температуры. Для расчета коэффициента теплоотдачи со стороны воды определяем числа Рейнольдса и Нуссельта.

Исходя из расхода воды через конденсатор, определяем ее скорость в трубках

(7.54)

где - число трубок в одном ходу конденсатора, в данном случае принимаем

- плотность сетевой воды при ее средней температуре в конденсаторе, кг/м³.

Средняя температура сетевой воды в конденсаторе

(7.55)

где - температура сетевой воды на выходе из переохладителя, ⁰С; может быть найдена из уравнения теплового баланса переохладителя

(7.56)

где - КПД теплообменного аппарата,

Плотность сетевой воды [9]

Число Рейнольдса

(7.57)

где - коэффициент динамической вязкости сетевой воды, Па•с.

Так как то режим движения жидкости турбулентный, следовательно, число Нуссельта определится по формуле [4]

(7.58)

где - число Прандтля.

Коэффициент теплоотдачи от внутренней стенки теплопередающей трубы к сетевой воде

(7.59)

где - теплопроводность воды, Вт/(м•К).

Общий коэффициент теплопередачи пучка горизонтальных труб может быть отнесен к внутренней , основной (наружной без учета поверхности ребер) либо наружной оребренной поверхности теплопередачи. В качестве расчетной принимаем поверхность, обращенную к фреону, то есть

(7.60)

где - суммарное термическое сопротивление стенки трубы и загрязнений.

Средне-логарифмическая разность температур определяется из условия постоянства температуры конденсации фреона в конденсаторе. Тогда

(7.61)

Далее расчет поверхности теплопередачи определяем по формуле (4.2) методом последовательных приближений, так как коэффициент теплоотдачи со стороны конденсирующегося пара зависит от температуры стенки . Расчет ведем в такой последовательности. Задаем температуру стенки , определяем по формулам (4.4) и (4.5) коэффициент теплоотдачи , а затем проверяем правильность выбора температуры стенки по плотности теплового потока со стороны конденсирующегося пара. Если пренебречь термическим сопротивлением стенки трубы, то

(7.62)

Расчет проводим с помощью ЭВМ. Окончательный результат при

Погрешность

что допустимо.

Коэффициент теплопередачи

Полученное значение коэффициента теплопередачи используем для определения поверхности конденсатора, обращенной к рабочему агенту

Определение площади испарителя

Поверхность теплообмена определяется на основе общей зависимости (4.1) для теплопередачи

(7.63)

где - тепловая нагрузка испарителя, кВт;

- коэффициент теплопередачи, кВт/(м²•К);

- среднелогарифмическая разность температур источника низкопотенциальной теплоты и кипения рабочего агента, ⁰С.

Средне-логарифмическая разность температур определяется из условия постоянства температуры кипения фреона в испарителе

(7.64)

где , - температура уходящих дымовых газов на входе и выходе из испарителя, ⁰С.

Коэффициент теплопередачи примем 500 Вт/(м²•К), как среднее значение для испарителя теплового насоса НТ-2000 [3].



8. ОРГАНИЗАЦИОННО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

В дипломной работе приведена реконструкция газоотводящего тракта водогрейных котлов типа ПТВМ-50, расположенных на котельной ЖМР-16. Сущность реконструкции заключается в установлении конденсационных теплоутилизаторов и теплового насоса в газоотводящем тракте, что позволит дополнительно использовать уходящие продукты сгорания, а также снизить расход топлива.

8.1 Расчет капитальных вложений в реконструкцию

Капитальные затраты определяются по формуле:

К_общ = К_ст + К_об + К_КИПиА + К_м +К_т.з. + К_п, (8.1)

где К_ст - капитальные затраты на строительные работы (здание, сооружения), тыс. грн.;

К_об - стоимость оборудования, тыс. грн.;

К_КИПиА - стоимость КИПиА, тыс. грн.;

К_м - стоимость монтажных работ, тыс. грн.;

К_т.з. - стоимость транспортно-заготовительных работ, тыс. грн.;

К_п - производственные затраты на проектные работы, тыс. грн.

К_КИПиА - 25% от стоимости оборудования;

К_м - 10% от стоимости оборудования;

К_т.з. 3% от стоимости оборудования;

К_п - 4% от стоимости строительно-монтажных работ.

Капитальные затраты на оборудование (3 конденсационных теплоутилизатора и 3 насоса)

Коб. = 3 120188 = 360564 грн (8.2)

Стоимость контрольно-измерительных приборов:

К_кип =0,25•Коб. (8.3)

К_кип =0,25•360564=90141грн

Стоимость монтажных работ:

(8.4)

Стоимость транспортно-заготовительных работ:

(8.5)

Производственные затраты на проектные работы:

(8.6)

Расчетная величина капитальных вложений по группам основных фондов приводится в таблице 8.1, где также определяется сумма амортизационных отчислений.

Таблица 8.1

Расчет капитальных вложений и годовой суммы амортизационных отчислений

Группы основных фондов	Стоимость грн.	Норма амортизации,%	Амортизационные отчисления, грн.
Машины и оборудование	360564	20	72112
КИПиА	90141	25	22535
Прочие	61295,9	15	9194
ИТОГО	512001		615843



8.2 Расчет эксплуатационных затрат

Расчет эксплуатационных затрат после реконструкции производится на основе базовой калькуляции себестоимости единицы тепловой энергии, которая приведена в таблице 8.2

Таблица 8.2

Калькуляция себестоимости единицы тепловой энергии от водогрейного котла ПТВМ-50 (базовый вариант)

Статьи затрат	Затраты на 1 ГДж	Всего
	Количество	Цена, грн	Сумма, грн	Количество	Сумма, грн.
1	2	3	4	5	6
Топливо (природный газ) , тыс. м3		3848		19421,856	74735301
Электроэнергия, Ч103		2,75		7453652	20497543
Техническая вода		1,173		1156583
Зарплата с начислениями	-	-			35847
Амортизация	-	-			200000
Ремонт	-	-			3800000
Итого					100625362

Рассчитаем изменяющиеся статьи эксплуатационных затрат после реконструкции. Затраты на топливо (природный газ):

З_Т = В_ТЦ_Т , (8.7)

=14281,056·3848 = 54953503,48тыс. грн/год,

где В_Т - годовой расход натурального топлива, тыс.м³/год;

Ц_Т - цена натурального топлива, грн/тыс.м³ ;

Затраты на электроэнергию:

(8.8)

где - потребляемая электроэнергия, тыс.кВт·ч/год;

Ц_ЭЛ - цена 1 кВт·ч, грн/кВт·ч

Затраты на воду (вода из городского водопровода):

, (8.9)

где G_в - максимальный годовой расход воды, м³;

Ц_в- цена 1 м³ воды, грн/м³.

Расчет дополнительных затрат на ремонт:

(8.10)

где З_АМ - амортизационные отчисления;

- норма отчислений на ремонт,%.

Расчет прочих затрат и себестоимости:

(8.11)



Таблица 8.3

Калькуляция себестоимости единицы тепловой энергии от водогрейного котла ПТВМ-50 (вариант после реконструкции)

Статьи затрат	Затраты на 1 ГДж	Всего
	Количество	Цена, грн	Сумма, грн	Количество	Сумма, грн.
Топливо (природный газ) , тыс м3		3848		14281,056	54953503
Электроэнергия, Ч103		2,75		7452015	20493041
Техническая вода		1,173		1156583
Зарплата с начислениями	-	-			35847
Амортизация	-	-			103842
Ремонт	-	-			58861
Итого					81617609

8.3 Расчет себестоимости энергии, прибыли, рентабельности производства

Себестоимость единицы тепловой энергии в котельной, грн./ГДж

, (8.12)

где З^год_кот - суммарные годовые эксплуатационные затраты котельной на выработку тепла, грн.;

Q^год_кот - годовой отпуск тепловой энергии котельной, ГДж.

до реконструкции:

грн

после реконструкции:

грн

Расход топлива, относимый на производство тепловой энергии в общем расходе топлива

(8.13)

где Q_отп - отпуск тепловой энергии внешним потребителям, ГДж;

Q^p_n - низшая теплотворная способность топлива, кДж/кг;

- КПД парогенераторного цеха (нетто тепловой).

до реконструкции:

после реконструкции:

8.4 Расчет годового экономического эффекта

Годовой экономический эффект может быть рассчитан различными методами.

Экономия от снижения себестоимости

Э_с = (С₁ - С₂)·В₂, (8.14)

где С₁, С₂ - себестоимость продукции базового и проектируемого вариантов;

В₂ - годовой выпуск продукции проектируемого варианта.

Э_с = (100625362 - )·1,1=20908528

Оценка эффекта на основе усредненного показателя результатов и затрат

(8.15)

где Р_г - неизменная по годам расчетного периода стоимостная оценка результатов мероприятий НТП, включая основные и сопутствующие результаты (объем производства умножить на действующую цену);

З_г - затраты на реализацию мероприятия;

к_р - коэффициент на реновацию;

Е_н - норма дисконтирования (приведения), (Е_н = 0,1).

(8.16)

где t^сл - срок службы оборудования.

(8.17)

где N - годовые издержки без амортизации, грн.;

К - капитальные вложения, грн.

Срок окупаемости капитальных вложений

(8.20)

(8.21)

Полученные результаты расчета приведены в таблице 8.4

Таблица 8.4

Полученные результаты расчета

Показатели	Единицы измерения	Величина
		До реконструкции	После реконструкции
Выработка продукции	тыс./ГДж	7267	7267
Дополнительные капитальные вложения	грн	-	615843
Затраты на топливо
- всего	тыс. грн	74735301	54953503
Эксплуатационные затраты	тыс. грн	100625362	81617609
Численность персонала	чел
- эксплуатационного		29	29
- ремонтного		9	9
Себестоимость единицы продукции	грн/ГДж	280	245
Годовой экономический эффект	тыс. грн	-	20908528
Срок окупаемости	лет	-	3,9



9. ОХРАНА ТРУДА

9.1 Анализ условий труда рабочих в цехе

На котельной №16 г. Мариуполь присутствует оборудование: Котел ПТВМ-50, деаэратор ДВ - 75 , вентилятор ВДМ, сетевые насосы, питательные насосы.

Перечень основных источников вредных и опасных факторов, действующих на рабочих, характеристику параметров факторов, оценку их опасности и вредности, согласно норм и правил удобно представить в виде таблицы 9.1

Таблица 9.1

Характеристика и оценка источников опасных и вредных факторов, согласно норм и правил по охране труда

Наименование профессий	Рабочее место, основные используемые при работе оборудование, инструменты, материалы	Вредные и опасные факторы, возникающие при выполнении работы	Характеристика вредных и опасных факторов (величина параметра, размерность)	Допустимое значение по норме	Оценка вредности или опасности
Оператор котла ПТВМ-50	Пульт управления котлом, элементы теплотехнического и электрического оборудования котла, контрольно-измерительное оборудование	Загазованность Шум	Достигает 10 мг/мі96 дБ	14 мг/мі, 92 дБ	Соответствует нормам, Соответствует нормам

Вывод: анализ показал, что вредные факторы шум, загазованность соответствуют допустимым нормам на предприятии, а к наибольшим опасностям производственных травм относят получение ожогов, механических травм и отравление газами.



9.2 Анализ опасных и вредных факторов в теплоэнергетическом производстве для технологических операций

Анализ опасных и вредных факторов представлен в таблице 9.2

Таблица 9.2

Анализ опасных и вредных факторов

Операции технологического процесса	Наименование фактора	Чем характеризуется вредный или опасный фактор	Технические или организацион. мероприятия по снижению фактора
I Вредные факторы
Сжигание топлива для нагрева воды в трубах котла	Загазованность Шум Вибрации	Возможно отравление персонала угарным газом Уровень звукового давления, 96 дБ/92дБ Уровень среднеквадратичной скорости, 80/96	Установка световой и звуковой сигнализации Звукопоглощающие панели пульта управления Укрепление подвижных элементов
II Опасные факторы
Работа насосов Получение ожогов Отравление Газами Взрывоопасность	Электрический ток питания оборудования; Сжигание топлива в котле Подача природного газа в горелки ГРП	Высокое напряжение питающей сети, В Высокая температура элементов котла Высокое содержания СО и СН4 Большое содержание природного газа	Защитное заземление, зануление оборудования Изолирование опасных элементов конструкции Использование средств индивидуальной защиты Устранение и изолирование возможных мест утечки газа

9.3 Расчет потребности в воздухообмене по избыткам тепла в помещении

Потребное количество воздуха, необходимое для создания нормальных условий труда в производственных помещениях, определяется для летних условий по следующим показателям:

- удаление избыточного тепла,

- обеспечение ПДК для вредных паров и газов.

Количество воздуха, которое необходимо для удаления избытка тепла из закрытого помещения, приближенно можно определить по формуле:

(9.1)

где - суммарное количество избыточного тепла, выделяющегося в производственном помещении, кВт;

- удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг·^°С);

- плотность воздуха при температуре приточного воздуха, кг/м³; рассчитывается по формуле:

(9.2)

где - атмосферное давление; составляется 760 мм рт. ст.;

- температура приточного воздуха, принимается на 8 єС ниже температуры воздуха в рабочей зоне, т. е. єС

- температура удаляемого из помещения воздуха, °С; определяется по формуле:

(9.3)

где - температура воздуха в рабочей зоне, єС; принимается 28єС;

- температурный градиент по высоте помещения котельной, єС/м; принимается равным 1,3єС/м;

- расстояние от пола до вытяжных проемов здания котельной, м.

- температура приточного воздуха, єС; обычно составляет 18-22°С.

Температура приточного воздуха () принимается на 8єС ниже температуры воздуха в рабочей зоне, т. е.

єС.

Плотность воздуха при температуре приточного воздуха:

Температура удаляемого из помещения воздуха:

°С

Суммарное количество избыточного тепла, выделяющегося в производственном помещении, включает следующее:

(9.4)

где - тепловыделения от котлов; от работающих электродвигателей; от нагретых строительных конструкций.

Тепловыделения от стенок котлов:

(9.5)

где - удельное тепловыделение нагретых наружных поверхностей, кДж/(м²·с); при 40°С .

- площадь наружных поверхностей котлов с удельными тепловыделениями , м²; составляет160 м².



Тепловыделения от работающего электромеханического оборудования

(9.6)

где - КПД i-го электродвигателя; принимается 0,7;

- мощность i-го электродвигателя, работающего в помещении, кВт; принимается 100 кВт.

Тепловыделения от нагретых строительных конструкций:

(9.7)

где - коэффициент теплопередачи покрытия; принимается 1,08;

- количество тепла, передаваемое через 1 м² плоского покрытия; принимаем 0,021 кВт/м².

- площадь поверхности покрытия крыши; принимаем

Тогда



Расход воздуха для удаления из помещения вредных газов производится по формуле:

(9.8)

где - выделение в помещение определенного вредного вещества, мг/с;

- предельно допустимая концентрация в воздухе рабочей зоны помещения, мг/м³. Согласно СН 4088-86 ПДК СO₂ - 2500 мг/м³.

- концентрация вещества в приточном воздухе, мг/м³; равен СО₂ - 500 мг/м³.

Часовое выделение в помещение вредных веществ определяется по формуле:

(9.9)

где - выделение вещества в помещение при производстве 1 т основной продукции, мг/ч; составит СO₂ - 2 мг/м³;

- часовое производство продукции, т;

Необходимое количество воздуха для удаления вредных выделений из помещения:

Lmax = Lт = 2,91 мі

9.4 Электробезопасность на рабочем месте

Расчет защитного заземления выполняется на персональном компьютере по методике приведенной в литературном источнике с использованием программы файл «KONTUR»/Охрана труда. Исходные данные представлены в таблице 9.3

Таблица 9.3

Исходные данные

Наименование параметра	Условное обозначение	Размерность	Величина
Допустимое сопротивление заземления	R0	Ом	3,63
Удельное сопротивление грунта	P0	Ом·м	40
Коэффициент сезонности для двухслойного грунта	Z	-	1,5
Коэффициент изменения удельного сопротивления грунта	F	-	2,1
Толщина слоя сезонных изменений в грунте	H1	м	1,8
Расстояние от поверхности земли до горизонтальной полосы	H2	м	0,8
Диаметр вертикального электрода	D	м	0,012
Ширина соединительной полосы	T	м	0,010

Таблица 9.3

Результаты расчета

Коэффи-циент	Сопротивление, Ом	Кол-во вертикал. электродов, Х	Длина, м
	Электрода, R1	Соедин. полосы, R2	Контура, R3		Верт. электрод. HM1	Соедин. полосы, HM2	Всех верт. электрод. HM3	У верт.+ гориз. HM4
1	212,6	7,172	3,61	156	1	156	156	312
1	96,324	9,142	3,60	59	2	118	118	236
1	63,82	10,115	3,62	35	3	105	105	210
1	48,285	10,551	3,57	25	4	100	100	200
1	39,088	11,002	3,59	19	5	95	95	190
1	32,926	10,930	3,47	16	6	96	96	192
1	28,582	11,446	3,54	13	7	91	91	182
1	25,284	11,782	3,57	11	8	88	88	176
1,5	212,6	7,112	3,62	105	1	157	105	262
1,5	96,324	8,636	3,60	42	2	126	84	210
1,5	63,820	9,210	3,56	26	3	117	78	195
1,5	48,285	9,410	3,50	19	4	114	76	190
1,5	39,088	9,529	3,45	15	5	112	75	182
1,5	32,969	9,821	3,49	12	6	108	72	180
1,5	28,587	10,115	3,52	10	7	105	70	175
1,5	25,284	9,871	3,39	9	8	108	72	180
2	212,6	6,93	3,61	81	1	162	81	243
2	96,32	8,08	3,54	34	2	136	68	204
2	63,82	8,63	3,56	21	3	126	63	189
2	48,28	9,01	3,59	15	4	120	60	180
2	39,08	9,01	3,52	12	5	120	60	180
2	32,96	9,01	3,47	10	6	120	60	180
2	28,58	9,56	3,63	8	7	112	56	168
2	25,82	9,65	3,59	7	8	112	56	168
2,5	212,6	6,65	3,59	68	1	170	68	238
2,5	96,32	7,64	3,54	29	2	145	58	203

Вывод: по ПУЭ выбираем заземление с такими значениями т.к. являются оптимальными [23] (таблица 9.4)

Таблица 9.4

Выбор заземления

Коэффи-циент	Сопротивление, Ом	Кол-во вертикал. электродов, Х	Длина, м
	Электрода, R1	Соедин. полосы, R2	Контура, R3		Верт. электрод. HM1	Соедин. полосы, HM2	Всех верт. электродHM3	У верт.+ гориз. HM4
2	28,58	9,56	3,63	8	7	112	56	168

9.5 Пожаро- и взрывобезопасность

Площадь здания котельной составляет 1152 м², здание одноэтажное. В помещении находятся негорючие вещества и материалы в горячем, раскаленном или расплавленном состоянии, процесс обработки которых сопровождается выделением лучистого тепла, искр и пламени, горючие газы, которые сжигаются в качестве топлива.

По характеристики веществ и материалов, находящихся в помещении, можно сказать, что котельная по пожарной опасности относится к категории "Г". По огнестойкости строительных конструкций степень огнестойкости здания котельной V [22].

Таблица 9.5

Пределы огнестойкости элементов конструкций здания

Наименование конструкции	Толщина наименьшего сечения конструкции, см	Предел огнестойкости, час	Группа горючести материала
Стальные колонны (защищенные кирпичом)	9,0	2,5	негорючие
Плиты покрытий (железобетонные)	10,0	0,8	негорючие
Фермы, балки (стальные)	20	1,1	негорючие
Наружные несущие стены, перегородки, навесные панели наружных стен (кирпич, бетон, железобетон)	12,0	2,5	негорючие

Таблица 9.5

Пределы огнестойкости элементов конструкций здания

Степень огне-стойкости зданий	Минимальные пределы огнестойкости строительных конструкций (в минутах) и минимальные пределы распространения огня по ним (см)
	Стены	Колоны	Лестничные площадки, лестницы, балки, марши лестничных клеток	Элементы совмещенных перекрытий
	Несущие и лестничных клеток	Само-несущие	Внеш-ние несущие	Внутрен-ние несущие			Плиты, настилы, прогоны	Балки, фермы, арки, рамы
ІІ	REI 120, M0	REI 60, M0	E 15, M0	EI 15, M0	R120, M0	R60, M0	RE 15, M0	R 30, M0

В качестве первичных средств пожаротушения в котельной имеется 2 порошковых огнетушителя емкостью по 5 литров.



10. ГРАЖДАНСКАЯ ЗАЩИТА

10.1 Обеспечение пожарной безопасности котельных 16-17 ЖМР г. Мариуполь в черезвычайных ситуациях

В Законе Украины «О Гражданской обороне Украины» (1999г.) определено: каждый имеет право на защиту своей жизни и здоровья от последствий аварий, катастроф, стихийного бедствия и на требование гарантий обеспечения реализации этого права от Кабинета Министров Украины, министерств и других центральных органов, местных государственных администраций, органов местного самоуправления, руководства предприятий, учреждений и организаций независимо от форм собственности и подчиненна.

Систему гражданской обороны составляют:

- органы исполнительной власти всех уровней, к компетенции которых отнесены функции, связанные с безопасностью н защитой населения, предупреждением, реагированием и действиями в чрезвычайных ситуациях;

- органы повседневного управления процессами защиты населении в составе министерств, других центральных органов исполнительной власти, местных государственных администраций, руководства предприятий, учреждений и организаций независимо от форм собственности и подчиненности;

- силы и средства, предназначенные для выполнения заданий гражданской обороны;

- фонды финансовых, медицинских и материально-технических ресурсов, предусмотренные на случай чрезвычайных ситуаций;

-системы связи, оповещения и информационного обеспечения;

- центральный орган исполнительной власти по вопросам чрезвычайных ситуаций и по делам защиты населения от последствий Чернобыльской катастрофы;

- курсы и учебные заведения подготовки и переподготовки специалистов и населения по вопросам гражданской обороны; службы гражданский обороны.

Пожарная охрана создается с целью защиты жизни и здоровья граждан, частной, коллективной и государственной собственности от пожаров, поддержания надлежащего уровня пожарной безопасности на объектах и в населенных пунктах.

Основными задачами пожарной охраны являются: осуществление контроля над соблюдением противопожарных требований; предотвращение пожаров и несчастных случаев на них; тушение пожаров, спасение людей и оказание помощи в ликвидации последствий аварий, катастроф и стихийного бедствия.

Согласно Закона Украины «О пожарной безопасности», обеспечение пожарной безопасности является составляющей частью производственной и другой деятельности должностных лиц, работников предприятия, учреждений, организаций и предпринимателей. Это должно быть отражено в трудовых договорах и уставах предприятий, учреждений и организаций. Обеспечение пожарной безопасности предприятий, организаций и учреждений возлагается на их руководителей и уполномоченных ими лиц, иное не предусмотрено соответствующим договором.

Собственники предприятий, учреждений и организаций или уполномоченные ими органы, а также арендаторы обязаны:

- разрабатывать комплексные меры по обеспечению пожарной безопасности, внедрять достижения науки и техники, положительный опыт;

- в соответствии с нормативными актами по пожарной безопасности разрабатывать и утверждать положения, инструкции, другие нормативные акты, которые действуют в пределах предприятия, учреждения и организации, осуществлять постоянный контроль над их соблюдением;

- обеспечить соблюдение противопожарных требований, стандартов, норм, правил, а также исполнение требований, предписаний и постановлений органов государственного пожарного надзора;

- организовывать обучение работников правилам пожарной безопасности и пропаганду мер по их обеспечению;

- содержать в исправном состоянии средства противопожарной защиты и связи, пожарную технику, оборудование и инвентарь, не допускать их использование не по назначению;

- предоставлять по требованию пожарной охраны сведения и документы о состоянии пожарной безопасности объектов и продукции, производимой ими;

- осуществлять меры по внедрению автоматических средств выявления и тушения пожаров и использованию для этих целей производственной автоматики;

- своевременно информировать пожарную охрану о неисправности пожарной техники, систем противопожарной защиты, водоснабжения, а также о закрытии дорог и проездов на своей территории;

При проектировании промышленных предприятий, необходимо осуществить анализ здания на соответствие установленным требованиям. Оценка пожарной безопасности позволяет определить вид объекта и отношение его к той или иной категории. Как известно, все производства подразделяются по взрывной опасности на следующие группы.

А - взрывопожароопасные; к этой группе относятся производства, в которых обращаются горючие газы с нижним пределом воспламенения 10% и ниже, жидкости с температурой вспышки до 28° С включительно при условии, что указанные газы и жидкости могут образовать взрывоопасные смеси в объеме, превышающем 5% объема помещения, вещества, способные самовозгораться (самовоспламеняться) и гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха и друг с другом;

Б - взрывопожарные; к этой категории относятся производства, в которых обращаются горючие газы, нижний предел воспламенения которых свыше 10% к объему воздуха, а также жидкости с температурой вспышки от 28 до 61°С включительно или нагретые до температуры вспышки и выше, горючие пыли или волокна, нижний концентрационный предел воспламенения которых 65 г/м3 и ниже при условии, что указанные газы, жидкости и пыли

В - пожароопасные; к этой категории относятся производства, в которых обращаются жидкости с температурой вспышки выше 61°С и горючие пыли, нижний концентрационный предел воспламенения которых более 65 г/м3, вещества способные только гореть, но не взрываться при контакте с воздухом, водой или друг с другом, а также твердые сгораемые вещества и материалы.

Категория Г - непожароопасные; к этой категории относятся производства, в которых обращаются негорючие вещества и материалы в горячем раскаленном или расплавленном состоянии, а также вещества, которые сжигаются или утилизируются в качестве топлива.

Категория Д - непожароопасные; к этой категории относятся производства, в которых обращаются негорючие вещества и материалы в холодном состоянии (цехи холодной обработки материалов и т. д.).

Категория Е - взрывоопасные; к этой категории относятся производства, в которых обращаются взрывоопасные вещества (горючие газы без жидкой фазы и пыли) в таких количествах, при которых могут образовываться взрывоопасные смеси в объеме, превышающем 5% объема помещения, но не могут создаваться пожароопасные условия; к таким производствам относятся, например, объекты со сжатыми горючими газами.

Категория производства по пожарной опасности в значительной степени определяет требования к зданию, его конструкциям и планировке, организацию пожарной охраны и ее техническую оснащенность, требования к режиму и эксплуатации. Поэтому к вопросу отнесения производства к той или иной категории следует подходить самым серьезным образом , а оценка пожарной безопасности должна проводиться специалистами.



10.2 Определение категории исследуемого помещения по взрывопожарной и пожарной опасности.

Исходные данные представлены в таблице 10.1

Таблица 10.1

Исходные данные

Наименование производства	Вид вещества	V газа (м. куб)	V св. (м. куб)	S пом. (м. кв)	S здан. (м. кв)
Энергетическое (газовое х-во, кабельн. соор., электроуст-ки)	Пропан	7	700	70	1500

Расчет избыточного давления взрыва для горючих газов

Избыточное давление взрыва ?Р для индивидуальных горючих веществ, состоящих из атомов С, Н, О, N, С1, Br, I, F, определяется по формуле

(10.1)

где Рmax -- максимальное давление взрыва стехиометрической газовоздушной или паровоздушной смеси в замкнутом объеме, определяемое экспериментально или по справочным данным. При отсутствии данных допускается принимать Рmax рапным 900 кПа;

Ро -- начальное давление, кПа (допускается принимать 101 кПа);

m -- масса горючего газа (ГГ) или пароп легковоспламеняющихся (ЛВЖ) и горючих жидкостей (Г/К),

z -- коэффициент участия горючего во взрыве, который может быть рассчитан на основе характера распределения газов и паров в объеме помещения принимаtv значения z по приведенным ниже данным 0,5

- стехиометрическая концентрация ГГ или паров ЛВЖ и ГЖ,% (объемн.) вычисляемой по формуле

(10.2)

где в - стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания

(10.3)

кПа

Из приведенного расчета видно, что при данном объеме помещения и поступление в помещение в случае аварии 7мі пропана избыточное давление взрыва ?Р превышает 5 кПа т.е. помещение явлеятся взрывопожароопасным и должно относиться к категории А.

Категория здания - Д т.к. площадь помещения относиться к категории А, состоит 4,67% от общей площади здания, что < 5%

10.3 Пути и способы обеспечения пожарной безопасности исследуемого объекта

Пожарная безопасность объектов хозяйствования обеспечивается системами предотвращения пожара я противопожарной защиты, а также организационно-техническими мероприятиями. Разработка таких систем осуществляется исходя из анализа пожарной опасности и зашиты технологических процессов в соответствии с ГОСТ 12.1.004-85 «ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования». Исследование строится на выявлении в производственных процессах причин возникновения горючей среды, источников зажигания и путей распространения огня, без знания которых невозможно провести пожарно-техническое обследование объекта, разработать эффективные мероприятия по предупреждению возникновения пожара.

За нарушение установленных законодательством требований пожарной безопасности, создание препятствий для деятельности должностных лиц органов государственного пожарного надзора, невыполнение их предписаний виновные в этом должностные лица, другие работники предприятий, учреждений, организаций и граждане привлекаются к ответственности согласно действующему законодательству.

За нарушение установленных законодательством требований пожарной безопасности, невыполнение предписаний должностных лиц органов государственного пожарного надзора предприятия, учреждения и организации могут привлекаться руководителями этих органов к уплате штрафа.



ВЫВОД

На котельной ЖМР-16 за водогрейными котлами типа ПТВМ-50, которые работают на природном газе, в газоходе были установлены конденсационные теплоутилизаторы и тепловые насосы, которые предназначены для более полного использования тепла уходящих газов котла ПТВМ-50 путем глубокого их охлаждения с целью повышения коэффициента использования топлива котлоагрегатов. При этом, тепло уходящих газов используется для горячего водоснабжения. Также за счет работы КТ снизилось содержание оксидов азота в уходящих газах, т.е конденсационный теплоутилизатор является не только теплообменником, но и в определенной степени газоуловителем. Снижение содержания токсичного диоксида азота, в уходящих продуктах сгорания произошло за счет его растворения в конденсате дымовых газов.

В случае совместного применения конденсатного теплоутилизатора и теплового насоса потребляемая компрессором электрическая мощность значительно снижается, что приводит к уменьшению стоимости системы и эксплуатационных затрат. При утилизации теплоты влажного газа растет коэффициент трансформации теплоты ТНУ с увеличение температуры жидкости в испарителе.



ПЕРЕЧЕНЬ ССЫЛОК

1. Частухин В.И. Тепловой расчет промышленных парогенераторов / В.И. Частухин. - Киев: высшая школа, 1980.-184 с.

2. Эстеркин Р.И. Котельные установки. Курсовое и дипломное проектирование / Р.И. Эстеркин. - Л.: Энергоатомиздат, 1989. -280с.

3. Александров А.А. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара / А.А. Александров, Б.А. Григорьев. - М.: Издательство МЭИ, 2003. - 168 с.

4. Бузников Е.Ф. Производственные и отопительные котельные / Е.Ф. Бузников, К.Ф. Роддатис, Э.Я. Берзиньш. - М.: Энергоатомиздат, 1984. - 248с.

5. Кудинов А.А. Энергосбережение в теплогенерирующих установках / А.А. Кудинов. - Ульяновск: УлГТУ, 2000. -168с.

6. Делягин Г.Н. Теплогенерирующие установки / Г.Н. Делягин, В.И. Лебедев, Б.А.Пермяков. - М.: Стройиздат, 1986. -559 с.

7. Зыков А.К. Паровые и водогрейные котлы / А.К. Зыков. - М.: Энергоатомиздат, 1987. -128 с.

8. Сафонов А.П. Сборник задач по теплофикации и тепловым сетям / А.П. Сафонов. - М.: Энергоатомиздат, 1985. - 232 с.

9. Теплообменные аппараты: Пром. Каталог: НИИИнформТяжмаш. - М., 1973. -214с. - (Теплообменная аппаратура).

10. Краснощеков Е.А. Задачник по теплопередаче / Е.А. Краснощеков, А.С. Суномел. - М.: Энергия, 1980. - 236 с.

11. Баскаков А.П. Основные факторы, определяющие эффективность глубокого охлаждения продуктов сгорания в газифицированных котельных / А.П. Баскаков, Е.В. Ильина // Промышленная энергетика, - 2004, - №4. - С.42-45.

12. Аронов И.З. Использование тепла уходящих газов в газифицированных котельных / И.З. Аронов. - М.: Энергия, 1967. -191 с.

13. Астановский Д.Л. использование теплообменных аппаратов новой конструкции в теплоэнергетике / Д.Л. Астановский, Л.З. Астановский // Теплоэнергетика, - 2007, -№7. - С.46-48.

14. Бажан П.И. Справочник по теплообменным аппаратам / П.И. Бажан, Г.И. Каневец, В.М. Селиверстов. - М.: Машиностроение, 1989. - 327 с.

15. Бакластов А.М. Промышленные тепломассообменные процессы и установки / А.М. Бакластов, В.А. Горбенко, О.Л. Данилов. - М.: Энергоатомиздат, 1986. -328 с.

16. Бухаркин Е.Н. К вопросу обеспечения надежных условий использования экономичных котлов с конденсационными теплоутилизаторами / Е.Н. Бухаркин // Промышленная энергетика, - 1995, -№7. - С.31-34.

17. Богуславский Л.Д. Энергосбережение в системах теплоснабжения, вентиляции и кондиционирования воздуха / Л.Д. Богуславский, В.И. Ливчак. - М.: Стройиздат, 1990. - 624 с.

18. Волховский Е.Г. Экономия топлива в котельных установках / Е.Г. Волховский, А.Г. Шустер. - М.: Энергия, 1973. - 340 с.

19. Внуков А.К. Защита атмосферы от вредных выбросов энергообъектов / А.К. Внуков. - М.: Энергоатомиздат, 1992. - 176 с.

20. Шоботов В.М. Защита населения в чрезвычайных ситуациях / В.М. Шоботов. - Мариуполь: ПГТУ, 2000.- 6 с.

21. Анисимов А.С. Предупреждение и тушение пожаров на промышленных предприятиях / А.С. Анисимов.- К: Техника, 1978. - 225 с.

22. Брейман М.И. Инженерные решения по технике безопасности в пожаро- и взрывоопасных производствах / М.И. Брейман. -М.: Химия, 1974. - 198 с.

23. Шоботов В.М. Оценка обстановки при чрезвычайных ситуациях / В.М. Шоботов. - Мариуполь: ПГТУ, 2000. - 92 с.

24. Шам В.И. Охрана труда в дипломных проектах / В.И. Шам. - Мариуполь: ММИ, 1982. - 56 с.

25. Волошин В.С. Методические рекомендации к дипломным проектам по разделу охраны труда для студентов специальностей 7.090510 / В.С. Волошин.- Мариуполь: ММИ, 1988.- 70 с.

26. Кнорринг Г.М. Справочная книга по проектированию электрического освещения / Г.М. Кнорринг. - Л.: Энергия, 1976. - 358 с.

27. Гейзер Г.К. Методические указания к выполнению организационно-экономической части дипломных проектов / Г.К. Гейзер, Р.А. Александрова. - Мариуполь: ПГТУ, 1991. -32 с.

28. Бухаров И.И. Методическое руководство к расчету на ЭВМ освещения от точечных источников света / И.И. Бухаров. - Мариуполь: ММИ, 1984.- 19с.

Размещено на Allbest.ru