Тепловой баланс котла и расчет топлива

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Характеристика топлива

2. Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания, сведенные в таблицы

3. Тепловой баланс котла и расчет топлива

4. Геометрические характеристики топлива

5. Конструкция и принцип действия деаэратора

Используемая литература, источники

Введение

Краткое описание конструкции ТП-82.

Паровой котел типа Е420-140(ТП-82) Таганрогского завода П-образной компоновки, с твердым шлакоудалением. Топочная камера открытого типа с аэродинамическим выступом, выполненным гибом заднего экрана верхней части топки. Котел работает с уравновешенной тягой. Топка ограниченна гладкотрубными экранами: фронтовым, задним и двумя боковыми, а также двухсветным экраном делятся на две полутопки. Частью фронтового экрана являются пароперегревательные поверхности. Горелки котла прямоточные, пылеугольные , расположенные с фронта и сзади по углам двух полутопок в два яруса. Воздушные каналы первичного и вторичного воздуха в горелках имеют поворотные сопла. Для розжига котла , выше уровня рабочих горелок, располагаются шесть мазутных горелок. На выходе из топки расположен пароперегреватель, состоящий из шестнадцати каплеобразных ширмовых лент. В поворотном газоходе расположены два пакета конвективных пароперегревателей. В начале конвективной шахты расположен водяной экономайзер, состоящий из трех пакетов по высоте и двух по ширине . Оставшуюся часть конвективной части занимает трубчатый воздухоподогреватель , который имеет четыре хода по воздуху, высоте шахты и шесть ходов по ширине. Потолок шахты и поворотная камера выполнены из панелей радиационного пароперегревателя.

Над топкой расположены: барабан котла, сепарационные устройства, которые состоят из внутри барабанных циклонов, расположенных в два ряда, и жалюзийного потока промывочного листа, на который подается питательная вода.

Схема испарения трехступенчатого. соленые отсеки выполнены из двух концов барабана. Они связаны с выносными циклонами по два на каждый отсек- третья ступень испарения. Регулирование температуры перегретого пара осуществляется двумя впрысками: первичный- перед ширмовым пароперегревателем, вторичный - в рассечку между пакетом и конвективным пароперегревателем. Тягодутьевая установка состоит из двух вентиляторов и двух дымососов. Очистка конвективной шахты от отложений производится дробеочистительной установкой.

Котлоагрегат не унифицирован по топливу, предназначен для работы на твердом и жидком топливе. Экранные трубки смежных скатов двух холодных воронок переходят с помощью развилок в двух цветном экране.

Фронтовой и задний экраны состоят из шести панелей каждый, боковые и двухсветные имеют три панели.

Экранные трубы связаны с опускными балками, которые придают системе необходимую жёсткость. Вся экранная, система подвешена вверху и при тепловом удлинении свободно опускаются вниз. Сборка экранов на заводе предусмотрена в блоки максимальным весом 13,4 тонны в количестве 45 штук, так как длина большинства панелей достигает 30 метров, то панель делится в средней части пополам, и трубы её свариваются при монтаже . Настенный фронтальный радиационный перегреватель размещен между испарительными трубами, идущими с шагом 226мм., и имеет независимое от последнего перемещение. Прямоточные угловые пылеугольные горелки на3 т/ч пыли каждая в количестве 16 штук, расположены по 8 углам топок на задней и фронтовой стенах. Насадки сопел первичного и вторичного воздуха выполнены поворотными на фронтовой стене выше пылеугольных горелок расположен ряд мазутных фарсунок 6 штук. Каждая полутопка имеет по 2 шлакоприемных бункера с водяными ваннами, шлакодробилками и скреперными установками для механизированного шлакоудаления. обмуровка боковых и задних стен топки наносится непосредственно на трубы. На фронтовой стене обмуровка выполнена в виде панелей, присоединенных шпильками к испарительным трубам. Обмуровка безобшивочная и выполнена в три слоя: огнеупорный бетон - 50мм., минеральная вата - 125мм. и газа непроницаемая эластичная штукатурка - 15мм. Крепление обмуровки производится экранам с помощью шпилек, приваренных к трубам. Обмуровка потолка опирается на трубы перегревателя и собирается из литых панелей. Панели состоят из огнеупорного и термоизоляционного бетона, заливаемых в спиральный каркас, и матрацев из минеральной ваты. Аналогичную обмуровку имеют стены пароперегревателя и экономайзера. Вся обмуровка изготовляется на монтажной площадке.

Генератор работает по трехступенчатой схеме испарения. Во вторую ступень (23% пара), расположенную по концам барабана, подключены передние и средние панели боковых экранов; в третью ступень (10%пара), расположенную на выносных циклонах, подключены задние панели боковых экранов. Барабан сварной из стальных листов слаболегированной стали марки 16ГНМ. Питательная вода с недогревом 600 градусов в барабане делится на два потока. Пароводяная смесь из всех экранов направляется во внутри барабанные циклоны.(92шт.). через уравнительные отсеки в верхней части барабана установлены пластинчатые сепараторы из волнистых листов и дырчатый лист. Пар проходит следующий путь , из барабана поступает в настенный перегреватель и делает в нем два хода - вниз и вверх с большой весовой скоростью (1200 кг/сек-м20, что должно обеспечить умеренные температуры стенок пароперегревателя, затем пар поступает в первый вспрыскивающий пароохладитель, из него в - ширмы, где делает один ход. После ширм пар проходит потолочный пароперегреватель ,затем первый конвективный противоточный пакет, затем проходит впрыскивающий пароохладитель и второй конвективный параллельный топочный пакет. Перебросы пара производятся дважды при прохождении пароохладителей вода для впрыска (105-120*С) подается особым насосом.

Тепловой расчет парового или водогрейного котла может быть конструктивным или поверочным. Конструктивный расчет выполняется при разработке (проектировании) новых паровых или водогрейных котлов специализированными проектно-конструкторскими институтами или конструкторскими бюро котлостроительных заводов. Поверочный расчет котельных агрегатов, выпускаемых промышленностью, выполняется при проектировании источника теплоснабжения, предназначенного для выработки пара или горячей воды.

Основной целью поверочного расчета является определение основных показателей работы котлоагрегата, а также реконструктивных мероприятий, обеспечивающих высокую надежность и экономичность его эксплуатации при заданных условиях.

топливо паровой котел деаэратор

1. ХАРАКТЕРИСТИКИ ТОПЛИВА

Таблица 1. Элементарный состав топлива.

Наименование	Wp,%	Ap,%	Cp,%	Sp,%	Hp,%	Np,%	Op,%	QpH
Черемховский Д	13,0	27,0	1,1	45,9	3,4	0,7	8,9	22567

W_p + A_p+C_p+S_p+H_p+N_p+O_p+Q_H^p=100%

13,0+27,0+1,1+45,9+3,4+0,7+8,9=100

W_p -влажность

A_p-зольность

C_p-сера

S_p-углерод

H_p-водород

N_p-азот

O_p-кислород

Q_H^p-теплота

Таблица 2. Определение объемов воздуха и продуктов сгорания топлива при нормальных условиях.

VB	VRO2	VN2	VH2O	Vr
4,72	0,86	3,74	0,61	5,21

Определение объема продуктов сгорания и продуктов сгорания топлива при нормальных условиях: (б=1, t=0°C, давление -760 мм.рт.ст.);

Определение избытка воздуха и присосов в газоходах.

Таблица 3 Избыток воздуха и присосы по газоходам.

№	Наименование газоходов	Избыток воздуха за газоходом	Присос воздуха в газоходе
1	Топка	1,2	0,03
2	КПП	1,23	0,03
3	Экономайзер	1,26	0,02
4	ВЗП	1,28	0,03
5	Уходящие газы	1,31	----

2. Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания, сведенные в таблицы

Таблица 4. Расчет теплового баланса котла.

Наименование величин. Формулы .	Размер-ность	VB=4,72 ; VRO2=0,86 ; VN2=3,74; VH2O=0,61; Vr=5,21
		Газоходы
		Топка	КПП	ЭКО	ВЗП	Ух.г
Коэффициент избытка воздуха за газоходом, л	___	1,2	1,23	1,26	1,28	1,31
Коэффициент избытка воздуха средний, лср	___	1,2	1,25	1,315	1,34	1,365
Объем водяных паров VH2O=VH2O+0,0161 (л-1)* VB	М3/кг М3/ М3	0,591	0,674	0,7683	0,827	0,916
Полный объем дымовых газов Vr= VRO2+ VN2+ VH2O+( л-1)* VB	М3/кг М3/ М3	4,918	5,655	6,393	7,559	8,369
Парциальный объем трехатомных газов ZH2O= VH2O/ Vr	___	0,120	0,119	0,120	0,109	0,109
Парциальный объем водяных паров Z RO2= VRO2/ Vr	___	0,174	0,152	0,134	0,113	0,102
Zn= Z RO2+ ZH2O	___	0,294	0,271	0,254	0,222	0,211
Концентрация золы в дымовых газах µзл=0,01*((Ар*лу)/ (Vг*Jo2))	___	0,0221	0,0216	0,0211	0,0204	0,0203

Расчеты: Топка.

V_H2O =0,61+0,0161(1,2-1)*5,72=0,591

V_r =0,61+3,74+0,61+(1,2-1)*4,72=4,918

Z_H2O= 0,591/4,918=0,120

Z _RO2=0,86/4,918=0,174

Z_n =0,174+0,120=0,294

КПП.

V_H2O =0,61+0,0161*(1,23-1)*5,72=0,674

V_r =0,61+3,74+0,61+(1,23-1)*5,72=5,655

Z_H2O= 0,674/5,655,=0,119

Z _RO2=0,86/5,655=0,152

Z_n =0,152+0,119=0271

ЭКО.

V_H2O =0,61+0,0161*(1,26-1)*5,72=0,768

V_r =0,61+3,74+0,61+(1,26-1)*5,72=6,393

Z_H2O=0,768/6,393=0,134

Z _RO2=5,72/6,393=0,019

Z_n =0,134+0,120=0,254

ВЗП.

V_H2O =0,61+0,0161*(1,28-1)*5,72=0,827

V_r 0,61+3,74+0,61+(1,28-1)*5,72=7,559

Z_H2O=0,827/7,559=0,109

Z _RO2=5,72/7,559=0,113

Z_n =0,113+0,109=0,222

Уходящие газы.

V_H2O =0,61+0,0161(1,31-1)*5,72=0,916

V_r =0,61+3,74+0,61+(1,31-1)*5,72=8,369

Z_H2O=0,916/8,369=0,109

Z _RO2=5,72/8,369=0,102

Z_n =0,113+0,109=0,211

Определение энтальпии в продуктах сгорания.

Таблица 5.- энтальпия продуктов сгорания.

	Jг кДж/ кг	Jг= Jг°+(л-1)*Jв°
		ГАЗОХОДЫ
		Jтопка	?J	JКПП	?J	JЭКО	?J	JВЗП	?J	Jух.г	?J
100	875									1198,3
200	1775							2225,4		2273,6	1150
300	2700							3318,4	1155
400	3655							4571,8	1190
500	4639					5713,4		5796	1224
600	5335			6638,6		6939,5	1226
700	6661			8022,82	1384	8200	1260
800	7720	9085		9291,05	1268
900	8801	10348,9	1262,7	10581,2	1290
1000	9889	11624,2	1275,3	11884,5	1303
1100	10982	12909,9	1285,3	13198,7	1314
1200	12083	14203,3	1293,7	14521,3	1322
1300	13209	15521,3	1318
1400	14356	16688,1	1344,9
1500	15491	18198,3	1332,2
1600	16642	19546,5	1348,1
1700	17802	20903,8	1357,4
1800	18962	22261,2	1357,4
1900	20138	23639,5	1378,8
2000	21307	25010,3	1364,8
2100	22491	26230,3	1220
2200	23680	27788,6	1558,3

Примечание :

1. а) Топка; 800/ 2200°С

б) КПП; 600 / 1200°С

в) ЭКО 500 / 700°С

г)ВЗП; 500 / 200°С

д)ух.газы 200 / 100°С

2. J_г^°, J_в^° выбирают в соответствии с заданным видом топлива , таблица 14-15 стр.180,192 [6]. 3. Энтальпия золы определяется по формуле

J_зл =0,01Ар*а_ун(с*х)_эл кДж/кг,

где (с*х)_эл - энтальпия 1 кг золы /т.13,стр179[6]/ если приведенная величина уноса

100*?6,

то энтальпия в расчет не вводится.

Расчет :

Топка . ?J

800:7720 +(1,2-1)*6829=9085,2 10348,9-9085,2=1262,7

900:8801+(1,2-1)*7741=10348,9 11624,2-10348,9=1275,3

10009889: +(1,2-1)*8675=11624,2 12909,5-11624,2=1285,3

1100:10982 +(1,2-1)*9638=12909,5 14203,3-12909,5=1293,7

1200:12083 +(1,2-1)*10601=14203,3 15521,3-14203,3=1318

1300: 13209+(1,2-1)*11560=15521,3 16866,1-15521,3=1344,9

1400: 14356+(1,2-1)*12548=16866,1 18198,3-16866,1=1332,2

1500: 15491+(1,2-1)*13536=18198,3 19546,5-18198,3=1348,2

1600: 16642+(1,2-1)*14520=19546,5 20903,8-19546,5=1357,4

1700: 17802+(1,2-1)*15508=20903,8 22261,2-20903,8=1357,4

1800: 18962+(1,2-1)*16496=22261,2 23639-22261,2=1378,8

1900: 20138+(1,2-1)*17505=23639 25010,3-23639=1371,3

2000: 21307+(1,2-1)*18518=25010,3 26230,3-25010,3=1220

2100: 22491+(1,2-1)*18694=26230,3 27788,6-26230,3=1558,3

2200: 23680+(1,2-1)*20540=27788,6

КПП. ?J

600: 5635+(1,23-1)*5016=6638,6 8022,8-6638,6=1384,2

700: 6661+(1,23-1)*5920=8022,8 9291-8022,8=1268,2

800: 7720+(1,23-1)*6829=9291 10581,2-9291=1290,2

900: 8801+(1,23-1)*7741=10581,2 11884,5-10581,2=1303,3

1000:9889+(1,23-1)*8675=11884,5 13198,7-11884,5=1314,2

1100: 10982+(1,23-1)*9638=13198,7 14521,3-13198,7=1322,6

1200: 12083+(1,23-1)*10601=14521,3

ЭКО. ?J

500:4639+(1,26-1)*4132=5713,4 6939,5-5713,4=1226,1

600:5635+(1,26-1)*5016=6939,5 8200,4-6939,5=1260,9

700:6661+(1,26-1)*5920=8200,4

ВЗП. ?J

200:1775+(1,28-1)*1608=2225,4 3318,4-2225,4=1155

300:2700+(1,28-1)*2433=3318,4 4571,8-3318,4=1190,4

400:3655+(1,28-1)*3274=4571,8 5796-4571,8=1224,2

500:4639+(1,28-1)*4132=5796

Уходящие газы. ?J

100:875+(1,31-1)*780=1198,3 2273,6-1198,3=1150,3

200:1775+(1,31-1)*780=2273,6

3. ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС КОТЛА И РАСЧЕТ ТОПЛИВА

Таблица 6.

Рассчитываемая величина	формула	Расчет
Располагаемое тело топливаQpH кДж/кг	Заданно	22567
Температура уходящих газов ух,С	Заданно	125
Энтальпия уходящих газов Jх, кДж/кг	По диаграмме J-?	1500
Энтальпия уходящего воздуха Jхв	При tхв=27?? Jхв=9,5, Vв	57.38
Потери тепла от химического недожога q3. %	Принимается по таблице 17,стр.200[6]	0
Потери от механического недожога q4,%	Принимается по таблице 17,стр.200[6]	3
Потери теплоты с уходящими газами q2.%	q2 =(Jух-аух*Jхв)*(100-q4)	0.668
Потери теплоты в окружающую среду q5,%	Определяем по таблице [6]стр.21 рис.5-1	0.5
Потери теплоты q6,%	Определяем по таблице [6]стр.21 рис.5-1	0
Сумма потерь теплоты?q,%	?q= q2+ q3 + q4+ q5+q6	4.186
КПД котла (Брутто) збр,%	збр=100-?q	95.814
Энтальпия перегретого пара за котлом, Jпп. кДж/кг	Определять по таблице 25 стр. 219,[6] При tпп.=560С Pпп.=14МПа	3697.8
Энтальпия питательной воды Jпв. кДж/кг	Определять по таблице 24 стр.208,[6] При tпв.=230С Pпв=15МПа	993.1
Теплота полезно используемая в котле Q1,кДж/кг	Q1=D*( Jпп.- Jпв)	1135974
Полный расход топлива, В	В=(Q*100)/( QpH * збр)	53.09

Расчет топлива.

Расчетный расход топлива,В	Вр=В(1- q4/100)	51,5
Коэффициент сохранения тепла,ц	ц = 1- [q5/( збр+ q5)	0.99481

Расчет:

J_хв =9,5*6,04=57,38

q₂=(230-1,3*57,38)*(100-3)/22568=0,668

?q=0,668+0+3+0,5+0=4,186

з_бр=100-4,186=95,814

Q₁=420*(3697.8-993.1)=1135974

В==53.09

В_р=53,09*(1-3)/100=51,5

ц =1-[0.5/(95.8+0.5)]=0.99481

4. Геометрические характеристики ТОПКИ

Таблица 7. Определение геометрических характеристик топочной камеры.

Наименование ,обозначение, единицы измерения.	Размер .
Глубина топочной камеры а, м.	7,55
Ширина фронта в, м.	14,24
Длина потолка топочной камеры ln,м.	4
Высота топочной камеры lh, м.	20,5
Длина фронта lф, м	20,5
Длина задней стенки топочной камеры lз, м.	10,5
Длина ширм lш, м.	8
Площадь занятая экранными трубами Fтр, м.	21,7
Верхняя площадь топочной камеры F1, м.	25
Нижняя площадь топочной камеры F2, м.	79,3

Рис 1. Геометрия топочной камеры.

Таблица 8. Определение геометрических характеристик топочной камеры

Расчетная величина	Формула	Ответ
1.Площадь боковой стены Fб, м2	Fб=Fтр+F1+F2	126
2.активный объем топки Vт, м2	Vт= Fб*В	1794,24
3.Площадь фронтовой стенки Fф,м2	Fф=h*B	291,92
4.Площадь задней стены Fз,м2	Fз=L3*B	149,52
5.Площадь потолка Fп,м2	Fп=Lп*В	56,96
6.Площадь выходного окна Fш, м2	Fш=Lш*В	113,92
7.Площадь, занятая горелками Fг,м2	Задано	12
8.Площадь стен, занятых экранами Fстэ,м2	Fстэ=Fф+Fз+4*Fб-Fг	933,44
9.Лучевоспринимаемая поверхность экранов Hлэ,м2	Hлэ= Fстэ*х	933,44
10.Лучевоспринимаемая поверхность потолка Hлп,м2	Hлп=Fп*х	56,96
11.Лучевоспринимаемая поверхность выходного окна топки Hлш, м2	Hлш=Fш*х	113,92
12.Лучевоспринимаемая поверхность топки Hл,м2	Hл= Hлэ+Hлп+Hлш	1104,32
13.Полная поверхность стен Fст,м2	Fст=Fстэ+Fп+Fг+Fш	1116,32
14.Степень экранирования топки х	х=Hл/Fст	0,9892
15.Эффективная толщина излученного слоя S,м	S=3,6*Vт/Fст	5,76

Расчет:

F_б=21,7+25+79,3=126

V_т= 126*14,24=1794,24

F_ф=20,5*14,24=291,92

F_з=10,5*14,24=149,52

F_п=4*14,24=56,96

F_ш=8*14,24=113,92

F_ст^э=291,92+149,52+4*126-12=933,44

H_л^э= 933,44*1=933,44

H_л^п=56,96*1=56,96

H_л^ш=113,92*1=113,92

H_л= 933,44+56,96+113,92=1104,32

F_ст=933,44+56,96+12+113,92=1116,32

х=1104,32/1116,32=0,989

S=1794,24/1116,32=5,76

5. Конструкция и принцип действия деаэратора

Деаэратор -- техническое устройство, реализующее процесс деаэрации некоторой жидкости (обычно воды или жидкого топлива), то есть её очистки от присутствующих в ней нежелательных газовых примесей. На многих электрических станциях также играет роль ступени регенерации и бака запаса питательной воды.

Устройство деаэратор предназначено:

* Для защиты насосов от кавитации.

* Для защиты оборудования и трубопроводов от коррозии.

* Для защиты системы от попадания в нее воздуха, который нарушает гидравлику и нормальную работу форсунок.

Рис.2. Атмосферный Деаэратор смешивающего типа с Охладителем выпара

1 -- бак (аккумулятор), 2 -- выпуск питательной воды из бака, 5 -- водоуказательное стекло, 4 -- манометр, 5, 6 и 12 -- тарелки, 7 -- спуск воды в дренаж, 8 -- автоматический регулятор подачи химически очищенной воды, 9 -- охладитель пара, 10 -- выпуск пара в атмосферу, 11 я 15 -- трубы,13 -- деаэраторная колонка, 14 -- парораспределитель, 16 -- впуск воды в гидравлический затвор,17 -- гидравлический затвор, 18 -- выпуск лишней воды из гидравлического затвора

Термический деаэратор основан на принципе диффузионной десорбции, когда жидкость, находящаяся в системе нагревается до момента кипения. Во время такого процесса в термическом деаэраторе, растворимость газов равняется нулю. Образующийся пар уносит газы из системы, а коэффициент диффузии растет.

В вихревом деаэраторе используются гидродинамические эффекты, которые вызывают принудительную десорбцию, то есть приводят к разрыву жидкости в самых слабых местах - под действием разности плотности. В данном случае не происходит обогрев жидкости.

По давлению, термические деаэраторы классифицируются на:

* Вакуумные (ДВ)

* Атмосферные (ДА).

* Повышенного давления (ДП).

Деаэратор атмосферный - используется в наименьшей толщине стенок. Под действием избытка давления над атмосферным - пар удаляется из стенок самотеком. Атмосферный деаэратор ДСА предназначен для вывода агрессивных газов из системы паровых котлов и котельных установок. Деаэраторы атмосферного типа устанавливаются, как на открытых площадках, так и в помещениях. Числа, обозначенные на деаэраторе атмосферного типа ДСА 75 и деаэраторе ДА 25 - определяют производительность устройства.

Деаэратор вакуумный - используются в условиях, когда у котельных нет выпускаемого пара. Вакуумные деаэраторы ДВ - вынуждены работать совместно с устройствами для отсоса выпара. Деаэратор ДВ питательной воды обладает большой толщиной стенок, а также позволяют разлагать бикарбонаты при низком давлении. В зависимости от производительности обозначаются цифрами (Пример: Вакуумный деаэратор ДВ 25).

Деаэраторы ДП (высокого давления) - обладают большой толщиной стенок, зато деаэраторы ДП позволяют использовать выпар, как легкую рабочую среду для эжекторов конденсатора. Также деаэраторы избыточного высокого давления позволяют сократить количество металлоемких ПВД.

Устройство деаэратора и принцип работы

В деаэраторной колонке осуществляется нагрев и обработка воды паром. После прохождения двух ступеней дегазации (1-ая ступень - струйная, 2-ая - барботажная) из колонки вода струями стекает в деаэраторный бак БДА.

Конструкция деаэратора обеспечивает удобство внутреннего осмотра деаэрационной колонки. Материал перфорированных листов внутренних устройств колонки деаэратора - коррозионно-стойкая сталь.

Бак деаэрационный размещает в себе третью ступень дегазации после деаэрационной колонки в виде затопленного барботажного устройства.

В деаэраторном баке происходит выделение из воды мельчайших пузырьков газов за счет отстоя.

Охладитель выпара деаэратора служит только для утилизации тепла конденсации выпара. Внутри трубок охладителя выпара проходит химочищенная вода и направляется в деаэрационную колонку. В межтрубное пространство поступает парогазовая смесь (выпар), где пар из нее практически полностью конденсируется. Оставшиеся газы отводятся в атмосферу, конденсат выпара сливается в деаэратор или дренажный бак

Материал трубок - латунь либо коррозионно-стойкая сталь.

Работа деаэратора осуществляется автоматически. Давление в деаэраторе постоянно регулируется на уровне 0,02 МПа. Водный уровень в деаэраторе так же поддерживается постоянно. Пуск и остановка деаэраторов производится вручную



Рис.3. Деаэрационная установка

Деаэрационная установка состоит из:

· Деаэратор вакуумный;

· ОВВ(охладитель выпара, кожухотрубный теплообменник, предназначенный для конденсации максимального количества пара и утилизации его тепловой энергии);

· ЭВ (эжектор водоструйный, воздухоотсасывающее устройство).

В ДВ применяется двухступенчатая система дегазации. 1-я ступень струйная, 2-я -- барботажная, непровальная дырчатая тарелка.

ИСПОЛЬЗУЕМАЯ ЛИТЕРАТУРА, ИСТОЧНИКИ

1. Липов Ю.М., Резников М.И. «Паровые котлы тепловых электростанций», 1981г

2. Брюханов О.Н., Кузнецов В.А. Газифицированные котельные агрегаты М: Инфра-М,2005,392с.

3. Методические указания к курсовому проектированию по предмету «Котельные установки», 1999г

4. Методические пособия по оформлению пояснительной записки и графических работ курсового проектирования

5. Нормы расчета и проектирования пылеприготовительных установок

6. Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный метод), 1973г

Размещено на Allbest.ru