Поверочный расчет котельного агрегата ПК-14

Тепловой расчет и компоновка парового котла ПК-14. Выбор топлива, расчет его теплосодержания и продуктов сгорания. Определение тепловых потерь и коэффициента полезного действия котла. Расчет топочной камеры, конвективных и хвостовых поверхностей нагрева.

Рубрика Производство и технологии
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 28.09.2013
Размер файла 751,1 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Котел ПК-14 имеет технические характеристики: Р = 9,8 МПа,t = 510С. В зависимости от вида используемого топлива изменяются поверхности нагрева конвективного пароперегревателя, второй ступени экономайзера и воздухоподогревателя.

Пароперегреватель котла состоит из поверхности нагрева, расположенной на потолке топки и конвективной опускной шахты, ширмового пакета, размещенного за фестоном, и конвективного пакета, устанавливаемого за ширмовым пакетом. Регулирование температуры пара осуществляется впрыском конденсата в трубопровод, соединяющий ширмовой и конвективные пакеты пароперегревателя. Экономайзер и воздухоподогреватель двухступенчатые. Экономайзер выполнен из змеевиков горизонтальных труб диаметром 38 4,5. Конвективная шахта, начиная со второй ступени воздухоподогревателя, разделена по глубине шахты на две половины для лучшей организации теплообмена в воздухоподогревателе и облегчения блочного изготовления. Топка имеет натрубную обмуровку. Котел скомпонован по П-образной схеме. Топка образует подъемную шахту, пароперегреватель расположен в горизонтальном газоводе, а конвективные поверхности нагрева в опускной шахте.

1. Топливо

Тип котла: ПК-14

Вид топлива: природный газ №30 (газопровод Средняя Азия-Центр)

Расчетная характеристика топлива:

Химический состав и технические характеристики топлива:

CH4 = 93,8%

где CH4 - содержание метана в заданном виде топлива.

C2H6 = 3,6%

где C2H6 - содержание этана в заданном виде топлива.

C3H8 = 0,7%

где C3H8 - содержание пропана в заданном виде топлива.

C4H10 = 0,2%

где C4H10 - содержание бутана в заданном виде топлива.

C5H12 = 0,4%

где C5H12 - содержание пентана в заданном виде топлива.

N2 = 0,7%

где N2 - содержание азота в заданном виде топлива.

CO2 = 0,6%

где CO2 - содержание диоксида углерода в заданном виде топлива.

Низшая теплота сгорания:

Q = 8970 ккал/м3 = 8970 4,19 = 37584,3 кДж/м3

2. Объемы и теплосодержание воздуха и продуктов сгорания топлива

Рисунок 2.1 - Избытки воздуха и присосы по газоходам

Коэффициент избытка воздуха за газоходами определяется нарастающим итогом, путем суммирования избытка воздуха за предшествующим газоходом с присосом очередного по ходу газов:

(2.1)

и т.д.

Средний избыток воздуха в газоходе определяется по формуле:

, (2.2)

где б - избыток воздуха перед газоходом, равный избытку воздуха за предыдущим газоходом:

и т.д. (2.3)

Таблица 2.1

Избыток воздуха и присосы по газоходам

Наименование газохода

Избыток воздуха за газоходом

Присос воздуха в газоходе

Ср. избытоквоздуха вгазоходе

Топка и фестон

Пароперегрев.

Водян. эк-р 2

Воздухопод. 2

Водян. эк-р 1

Воздухопод. 1

= 1,1

13

15

18

2

23 = ух

= 0,05

075

115

14

165

19

215

Таблица 2.2

Объем и вес дымовых газов, объемные доли трехатомных газов и водяных паров

Наименование величин

Размер-ность

Vо= 9,89 м3/м3 VRO2= 1,065 м3/м3

VоN2= 7,820 м3/м3VоН2О= 2,205 м3/м3

Топка и фестон

Паро/п

Эконом 2 ст.

Воздух 2 ст.

Эконом 1 ст.

Воздухоп. 1 ст.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Коэф. избытка воздуха загазоходом

_

1,1

1,13

1,15

1,18

1,2

1,23

Коэф. избытка воздуха средний для газохода

_

1,075

1,115

1,14

1,165

1,19

1,215

VН2О =V0Н2О+0,016(б-1) VО

за

2,221

сред

2,223

2,227

2,231

2,235

2,239

Vг =VRO2+ +VON2+VH2O+(б-1)VO

за

12,095

сред

12,245

12,497

12,748

12,999

13,250

НRO2=

За

0,088

сред

0,086

0,085

0,083

0,081

0,080

Н =VH2O/Vг

_

за

0,184

сред

0,181

0,178

0,175

0,172

0,169

Н=Н +Н

_

за

0,272

сред

0,267

0,263

0,258

0,253

0,249

G=ссг.тл +1,306бV0

кг

За

14,980

кг

сред

15,174

15,497

15,819

16,142

16,465

Удельный весдымовых газов гГ=

средний

1,238

1,239

1,240

1,241

1,242

1,243

Где объёмы и вес воздуха и продуктов сгорания при сжигании топлива определяется по следующим формулам:

Теоретическое количество воздуха:

V0 = 0,0476 [ У (m+n/4) CmHn] м33; (2.4)

V0 = 0,0476 [(1+4/4)*93,8+(2+6/4)*3,6+(3+8/4)*0,7+

+(4+10/4)*0,2+(5+12/4)*0,4] = 9,89 м33;

Объем трехатомных газов:

VRO2 = 0,01[ СО2 + У CmHn] м33; (2.5)

VRO2 = 0,01[ 0,6+ (1*93,8) + (2*3,6) + (3*0,7) + (4*0,2) + (5*0,4) ] = 1,065

м33;

Теоретический объем водяных паров:

V0H2O = 0,01[Уn/2 CmHn] + 0,0161V0 м33; (2.6)

V0H2O = 0,01[4/2*93,8 + 6/2*3,6 + 8/2*0,7 + 10/2*0,2 + 12/2*0,4] +

+ 0,0161*9,89 = 2,205 м33;

Теоретический объем азота:

V0N2 = 0,79V0 + N2/100 м33; (2.7)

V0N2 = 0,79*9,89 + 0,7/100 = 7,820 м33;

ссгтл = 0,01[1,96СО2 + 1,25N2 + ?(0,536m + 0,045n) CmHn]

ссгтл = 0,01[1,96*0,6 + 1,25*0,7 + (0,536*1 + 0,045*4)*93,8 + (0,536*2 +

0,045*6)*3,6 + + (0,536*3 + 0,045*8)*0,7 + (0,536*4 + 0,045*10)*0,2 +

(0,536*5 + 0,045*12)*0,4] =

= 0,01[1,176 + 0,875 + 67,1608 + 4,8312 + 1,3776 + 1,8068] = 0,772 кг/м3;

Gг = ссгтл + 1,306 + бV0 кг/м3;

Gг = 0,772 + 1,306*1,1*9,89 = 14,980 кг/м3;

Gг = 0,772 + 1,306*1,115*9,89 = 15,174 кг/м3;

Gг = 0,772 + 1,306*1,14*9,89 = 15,497 кг/м3;

Gг = 0,772 + 1,306*1,165*9,89 = 15,819 кг/м3;

Gг = 0,772 + 1,306*1,19*9,89 = 16,142 кг/м3;

Gг = 0,772 + 1,306*1,215*9,89 = 16,465 кг/м3;

Энтальпия дымовых газов:

VH2O = V0H2O + 0,016(1,1 - 1)v0 кг.

VH2O = 2,205 + 0,016(1,1-1)*9,89 = 2,221 кг.

VH2O = 2,205 + 0,016(1,115-1)*9,89 = 2,223 кг.

VH2O = 2,205 + 0,016(1,14-1)*9,89 = 2,227 кг.

VH2O = 2,205 + 0,016(1,165-1)*9,89 = 2,231 кг.

VH2O = 2,205 + 0,016(1,19-1)*9,89 = 2,235 кг.

VH2O = 2,205 + 0,016(1,215-1)*9,89 = 2,239 кг.

Vг = VRO2 + V0N2 + V0H2O + (б - 1)V0 кг.

Vг = 1,065 + 7,820 + 2,221 + (1,1 - 1)*9,89 = 12,095 кг.

Vг = 1,065 + 7,820 + 2,223 + (1,115 - 1)*9,89 = 12,245 кг.

Vг = 1,065 + 7,820 + 2,227 + (1,14 - 1)*9,89 = 12,497 кг.

Vг = 1,065 + 7,820 + 2,231 + (1,165 - 1)*9,89 = 12,748 кг.

Vг = 1,065 + 7,820 + 2,235 + (1,19 - 1)*9,89 = 12,999 кг.

Vг = 1,065 + 7,820 + 2,239 + (1,215 - 1)*9,89 = 13,250 кг.

НRO2 =

НRO2 = 1,065/12,095 = 0,088

НRO2 = 1,065/12,245 = 0,086

НRO2 = 1,065/12,497 = 0,085

НRO2 = 1,065/12,748 = 0,083

НRO2 = 1,065/12,999 = 0,081

НRO2 = 1,065/13,250 = 0,080

Н =VH2O/Vг

Н = 2,221/12,095 = 0,184

Н = 2,223/12,245 = 0,181

Н = 2,227/12,497 = 0,178

Н = 2,231/12,748 = 0,175

Н = 2,235/12,999 = 0,172

Н = 2,239/13,250 = 0,169

rп = rRO2 + rH2O

rп = 0,088 + 0,184 = 0,272

rп = 0,086 + 0,181 = 0,267

rп = 0,085 + 0,178 = 0,263

rп = 0,083 + 0,175 = 0,258

rп = 0,081 + 0,172 = 0,253

rп = 0,080 + 0,169 = 0,249

гГ=кг/нм3;

гГ=14,980/12,095 = 1,238 кг/нм3;

гГ=15,174/12,245 = 1,239 кг/нм3;

гГ=15,497/12,497 = 1,240 кг/нм3;

гГ=15,819/12,748 = 1,241 кг/нм3;

гГ=16,142/12,999 = 1,242 кг/нм3;

гГ=16,465/13,250 = 1,250 кг/нм3;

Результаты расчетов сведены в таблицу 2.2

Таблица 2.3

Энтальпия продуктов сгорания по газоходам кДж/кг

Наименование газохода

Коэффициент избытка воздуха, б

Темп. 0С

Н0г

Н0В

(б-1)Н0В

Нг= Н0г+(б-1)Н0В

г

1. Топка, фестон, вход в пароперегреватель

б"тф=б'пе=1,1

2200

2000

1800

1600

1400

1200

1100

1000

900

41283,2

37119,2

32970,8

28893,4

2488505

20919,3

19006,3

17107,4

15207,2

33724,9

30401,86

27078,82

23844,79

20600,87

17406,4

15824

14251,49

12708,65

3372,49

3040,186

2707,882

2384,479

2060,087

1740,64

1582,4

1425,149

1270,865

44655,7

40159,4

35678,7

31277,9

26945,6

22659,9

20588,7

18532,5

16478,1

4496,3

4480,7

4400,8

4332,3

4285,7

2071,2

2056,2

2054,4

2. Выход из пароперегревателя

б"пе=1,13

900

800

700

600

500

400

15207,2

13345,5

11520,4

9747,5

8030,5

6339,1

12708,65

11215,26

9721,87

8228,48

6784,54

5380,16

1652,124

1457,984

1263,843

1069,702

881,990

699,421

16859,3

14803,5

12784,2

10817,2

8912,5

7038,2

2055,8

2019,3

1967

1904,7

1874,3

3. Выход из водяного экономайзера 2-й ступени

б"вэ2=1,15

600

500

400

9747,5

8030,5

6339,1

8228,48

6784,54

5380,16

1234,272

1017,681

807,024

10981,8

9048,2

7146,1

1933,6

1902,1

4. Выход из воздухоподогревателя 2-й ступени

б"взп2=1,18

500

400

300

8030,5

6339,1

4693,8

6784,54

5380,16

3995,56

1221,217

968,429

719,2

9251,7

7307,5

5413

1944,2

1894,5

5. Выход из водяного экономайзера 1-й ступени

б"вэ1=1,2

400

300

200

6339,1

4693,8

3095,9

5380,16

3995,56

2640,63

1076,032

799,112

528,126

7415,1

5492,9

3624,02

1922,2

1868,9

6. Выход из воздухоподогревателя 1-й ступени

б"взп1ух=1,23

300

200

100

4693,8

3095,9

1531,7

3995,56

2640,63

1315,37

918,979

607,345

302,535

5612,8

3703,2

1834,2

1909,6

1869

3. Расход топлива

Котлоагрегат - ПК-14

Давление острого пара:

Рпп = 9,8 МПа

Температура острого пара:

tпп = 5100С

Температура питательной воды:

tпв = 1450С

Температура уходящих газов:

tухг = 1230С

Температура горячего воздуха:

tгв = 3050С

Расчётно-располагаемое тепло топлива:

Qpp=Qсн

Qсн= 8970*4,19 = 37584,3 кДж/м3

Производительность котла:

Д = 208 т/ч

бпр = 2,5%

Определение тепловых потерь котла:

Потери тепла от механического недожога q4 = q6 = 0 [1, с.84]

Потери тепла от химического недожога q3 = 0,5 % [1, с.84]

q = 100

Потери тепла с уходящими газами q2 определяется по формуле:

Q2= (3.1)

где - энтальпия холодного воздуха находится по формуле:

= 39,8*V0 = 39,8*9,89 = 393,622 кДж/кг (3.2)

Нух - энтальпия уходящих газов:

Нух = 1869/100*23+1834,2 = 2264,07 кДж/кг (3.3)

Q2 = (2264,07-1,23*393,6220 = 1779,91 кДж/кг (3.4)

Потери тепла от наружного охлаждения q5 = 0,58% [1, с.84]

q = (1779,91/8970*4,19)*100 = 4,74%

Коэффициент полезного действия котлоагрегата, брутто:

(q + q3 + q+ q+ q6 ) = 100 - (4,74 + 0,5 + 0,58) = 94,18%

(3.5)

Полное количество теплоты, полезно отданное в котле:

Q= Д ( h- h) + Д(h- h) кДж/ч (3.6)

где: Д = 208 т/ч - паропроизводительность.

Д = 5,2 т/ч - расход воды на продувку котла

h - энтальпия перегретого пара, определяемая по давлению и температуре у главной парозапорной задвижки котла [5, с. 45].

h = 11,8/1*0,2+3399,7 = 3402,06 кДж/кг

h- энтальпия питательной воды на входе в котел при t по заданию и давлении на входе в экономайзер [5, с.45].

Р= 1,06*Рпп = 1,06*9,8 = 10,388 МПа

h = С*t0пв = 4,19*145 = 607,55 кДж/кг

h - энтальпия воды при температуре насыщения, соответствующей давлению в барабане.

h = h' - 2 таблица = 1399,9 кДж/кг

Q = 20810(3402,06-607,55) + 5,210(1399,9-607,55) =

= 585378,310 кДж/ч

Расход топлива подаваемого в топку:

(3.7)

В = *100 = 16537,6 м3

4. Топочная камера

Построение эскиза топки и определение ее геометрических размеров

Рисунок 4.1 - Эскиз боковой стены топки

Пользуясь величинами, входящими в уравнение теплового баланса котельного агрегата, находим полезное тепловыделение в топке по формуле:

кДж/кг (4.1)

Количество тепла, входящего в топку с воздухом, определяется по формуле:

QВ = Т - ?бТ - ?бПЛ0ГВ + ( ?бТ + ?бПЛ ) Н0ХВ (4.2)

где - теплосодержание горячего воздуха, поступающего в топку.

Н0ГВ = (5380,16 - 3995,56)/100*5 + 3995,56 = 4064,79 кДж/кг

Н0ХВ =39,8*V0 = 39,8*9,89 = 393,622 кДж/кг

ПЛ = 0 - коэффициент присоса

Т = 0,05 - по таблице 2.1

бТ = 1,075 - по таблице 2.1

QРР = 37584,3 кДж/ кг

= (1,075 - 0,05 - 0)*4064,79 + (0,05 + 0)*393,6 = 4186,01

37584,3*(100-0,5-0-0/100) + 4186,01 = 41582,4

Находим геометрические размеры топки:

Толщина излучающего слоя вычисляется по формуле:

S=3,6 , м (4.3)

где - активный объем топочной камеры.

b = 9,9 м - ширина топки.

а = 7,715м; а1 = 1,25м;

l1 = 5,75 м; l2 = 7,65 м;

h1 = 12,5 м; h2 = 4,5 м; h3 =5 м;

- площадь боковой стены топочной камеры, м2. Для нахождения площади боковой стены разбиваем эскиз топки на простые геометрические фигуры (треугольник, прямоугольник, трапецию) и находим их площадь.

= Fтр + Fпрям + Fтрап, м2

Fтрап = (7,715*1,25/2)4,5 =20,171 м2

Fпрям = 7,715*12,5 = 96,437 м2

Fтр = 7,715*5/2 = 19,287 м2

= 20,171 + 96,437 + 19,287 = 135,895 м2

FСТ - общая площадь стенки .

FСТ = 2+ FФР + FЗ (4.4)

FФР = 256,41м2

FЗ = 180,675 м2

FСТ = 2 Ч 135,895 + 256,41 + 180,685 = 708,875 м2

Активный объем топочной камеры и толщина излучающего слоя равны:

V 135,895Ч 9,9 = 1345,3605

S =3,6 Ч 1345,3605/708,875 = 6,83 м

По таблице 2.3 в соответствии с Qт нахожу адиабатическую температуру горения:

а = 2000+х

(4496/200)*х + 40159,4 = 41582,4

Х = 63,3

а = 2000 + 63,3 = 2063,30С

Для нахождения температуры газов на выходе из топки определяются вспомогательные величины:

М - параметр, определяющийся в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени по высоте топки Х

М =0,54- 0,2 (4.5), где

= (4.6)

где - отношение высоты расположения осей горелок (от оси горелок до середины холодной воронки) к высоте топки Нт (от середины холодной воронки до середины выходного окна из топки).

= 4,4м

= 17,3 м

4,4/17,3 + (-0,15) = 0,104

М = 0,54-0,2*0,104 = 0,52

Находим среднее значение коэффициента тепловой эффективности экранов :

(4.7)

где Х-угловой коэффициент экранов находится по номограмме 1(а) [1, с.67] Х = 0,98

о - коэффициент, учитывающий снижение тепловосприятия вследствие загрязнения или закрытия изоляцией поверхностей, находится по таблице 4-8 [1, с.26],= 0,65

0,98*0,65 = 0,64

При сжигании газового топлива эффективная степень черноты факела определяется по формуле:

аф = maсв + (1-m)аг (4.8)

Для газа m = 0,1

К - коэффициент ослабления лучей топочной средой 1/м*кгс/см2.

Р - 1 кгс/см2

S = 6,83 м - эффективная толщина излучающего слоя.

S = 95мм - шаг труб в топке.

d = 76мм - диаметр.

Относительный шаг:

S/ d = 95/76 = 1,25

К = (Кг* Нп + Кс) (4.9)

где кг = 0,13 ккал/м2*ч/0С- находится по номограмме №3 [1, с.68]

Нп = 0,27 - из таблицы 2.2

Кс = 0,03*(2-бТ)*( 1,6*Т"т/1000 - 0,5)*Срр

Т"т = 1100 = 13730К

Срр = 0,12?m/n*Cm*Hn

Срр = 0,12*(1/4*93,8+2/6*3,6+3/8*0,7+4/10*0,2+5/12*0,4) = 3,019

Кс = 0,03(2-1,075)(1,6*1373/1000-0,5)*3,019 = 0,138 ккал/м2*ч/0С.

РпS = Р НпS = 1*0,27*6,83 = 1,844 кгс/см2.

К = (Кг* Нп + Кс)

К = (0,13*0,27+0,138) = 0,173 ккал/м2*ч/0С.

KPS = 0,173*1*6,83 = 1,18

асв = 0,7

КгPS = 0,13*1*6,83 = 0,89

аг = 0,6

Степень черноты факела находится по формуле (4.8):

аф = 0,61 ккал/м*кгс/см2.

Удельное напряжение стен топочной камеры:

qF = (16537,6*41582,4)/(708,875*4,19) = 231524,2 ккал/м2ч0С

Следовательно, по номограмме 7 [1, с. 69] нахожу температуру на выходе из топки: = 9900С

5. Конвективные поверхности нагрева

5.1 Расчет конструктивных поверхностей фестона

Рисунок 5.1 Эскиз фестона

Эффективная толщина излучающего слоя определяется по формуле:

, м (5.1)

где - поперечный шаг труб.

= 380мм по чертежу

- продольный шаг труб.

= 400мм (по чертежу).

d = 76мм - наружный диаметр труб

йсррд = 3,75 м

Лучевоспринимающая поверхность фестона:

Нлф = Нлок ЧХпуч = Вок Чйок Ч Хпуч (5.2)

Вок = Вт = 9,9 м2

Длина окна: йок = 5 м

Лучевоспринимающая поверхность выходного окна:

Нлок = Вок Чйок

Нлок = 9,9 Ч 5 = 49,5м2

Хпуч = 0,72

/ d = 380/76 = 5

Нлф = 9,9 Ч5 Ч 0,72 = 35,64 м2

Конвективная поверхность нагрева ряда Нрд определяется как наружная, обогреваемая газами поверхность труб, лежащих в одном ряду

Нрд = Zрд Чйсррд Ч р Ч dн (5.3)

Zрд - количество труб в одном ряду.

Zр - общее количество труб.

Zр = B/S1 - 1 = 9,9/0,095-1 = 103

Zрд = Zр/n = 103/4 = 26

р = 3,14

d = 76мм = 0,076м

Нрд = 26*3,75*3,14*0,076 = 23,26 м2

Конвективная поверхность нагрева фестона:

Нф = У Ч Нрд (5.4)

Нф = 4 Ч 23,26 = 93,04 м2

Живое сечение для прохода газов определяется для поперечного омывания пучка и рассчитывается по формуле:

(5.5)

9,9*5-0,4*5*0,076 = 39,62

Принимаю температуру дымовых газов за фестоном:

Для определения количества тепла, переданного фестону, по известной поверхности и температуре газов за фестоном решается система двух уравнений:уравнение теплового баланса:

(5.6)

где - энтальпия газов за топкой, определяется по таблице 2.3

= 18327,06 кДж/кг

- энтальпия газов за фестоном:

= 17094,4 кДж/кг

кДж/кг

Уравнение теплопередачи:

кДж/кг (5.7)

где - средний температурный напор в фестоне:

= (5.8)

Температура насыщения при давлении в барабане: t кип = 3140C

= 960 - 314 = 646 0C

- средняя температура дымовых газов:

Коэффициент теплопередачи при расчете фестонов

ккал/м2*ч*0С (5.9)

где= 0,85 - коэффициент тепловой эффективности, зависит от рода топлива и определяется по таблице 5-3 [1, с.33]

- ккал/м2*ч*0С, коэффициент теплоотдачи от газов к стенке для конвективных пучков:

(5.10)

где - коэффициент использования, учитывающий уменьшение тепловосприятия поверхности нагрева в следствие неравномерного омывания её газами. =1 принимается [1, с. 32]

- коэффициент теплоотдачи конвекции определяется по номограмме 13 [1, с. 72].

ккал/м2*ч*0С. (5.11)

где - поперечные коэффициенты учитывающие конструктивные особенности фестона и влияние физических характеристик, температуры и состава газов на коэффициент теплоотдачи, определяется по вспомогательным полям номограммы 13.

В номограмме 13

- относительный шаг труб,

- относительный поперечный шаг труб

0,380 / 0,076 = 5

0,400 / 0,076 = 5,3

Сs = 0,94

Сz = 0,93

Сф = 1,05

Находим средний секундной объем газов:

(5.12)

Средняя скорость газов:

== 6,3 (5.13)

45 - по номограмме 13

45*0,93*0,94*1,05 = 41,3 ккал/м2*ч*0С.

- ккал/м2*ч*0С, коэффициент теплоотдачи излучением определяется по номограмме 19[1, с.76].

В зависимости от температур потока и стенки, а также степени черноты продуктов сгорания определяемой по номограмме 2 - для а.

Для запыленного потока:

(5.14)

Температура загрязненной стенки для фестонов рассчитывается по формуле:

(5.15)

Где ?t = 800С - поправка

= 314 + 80 = 3940С

Для определения по номограмме 19 входящих в формулы величин находим вспомогательные величины

РпS = PЧНпЧS

Нп = 0,27

S = 2,224 м

1 Ч 0,27 Ч 2,224 = 0,6 мкгс/см2

Суммарная сила поглощения запыленного газового потока:

КРS = (Кг Ч Нп ) Ч Р Ч S (5.16)

- коэффициент ослабления луча трехатомными газами находится по номограмме 3,= 0,65

КРS = (0,65*0,27) Ч 1 Ч 2,224 = 0,39

а = 0,45 находится по номограмме 2

180 находится по номограмме 19

Сг = 0,95

Ч а Ч Сг = 180*0,33*0,95 = 56,43

( 41,3 + 56,43) = 97,73

К = 0,85 Ч 97,73 = 83,1

= 1265 кДж/кг.

Для проверки точности расчета находим отношение , которое должно быть в пределах 100±5%

103,2 %

Так как /< 5%, то принимаю температуру за фестоном 9300С

Так как расхождение между количеством теплоты, подсчитанным по

уравнениям теплопередачи и теплового баланса равняется 1,8%, что меньше допустимого (5%), принимаю температуру дымовых газов 9300С, расчет фестона закончен.

5.2 Расчет пароперегревателя второй ступени

Количество тепла, необходимое для перегрева пара, воспринимается пароперегревателем путем конвективного теплообмена с газовым потоком и за счет лучистого теплообмена с топочной камерой через фестон.

Рисунок 5.2 Эскиз пароперегревателя

1. Барабан

2. Выходной коллектор

3. Промежуточный коллектор

4-1 ступень пароперегревателя

5-2 ступень пароперегревателя

(5.17)

Где - теплота, переданная перегревателю конвекцией газового потока.

- то же излучением из топки

(5.18)

где= 1,4 - коэффициент распределения топочного излучения, находится по номограмме 11

Вр = 16537,6 м3

(5.19)

994 Ч( 41582,4 - 18327,06) = 23115,80 кДж/кг

Нл = Fст * х = 708,875 (5.20)

Fст = 708,875м2

Х = 1

Лучевоспринимаемая поверхность п / перегревателя:

(5.21)

где = 0,72 угловой коэффициент фестона, находится по номограмме 1 (г)

49,5 Ч (1- 0,72) = 13,86

632,7 кДж/кг

Энтальпия газов за п/перегревателем:

(5.22)

= 8280,5 кДж/кг

Количество тепла, отданное газами в газоходе пароперегревателя:

(5.23)

Где 15 Ч4,19 = 62,9 съем теплоты в пароохладителе по таблице 5-5 [1, с.37]. кДж/м3 - теплосодержание насыщенного пара

кДж/м3 - теплосодержание перегретого пара

(3402,1 - 2717,1 + 62,9) - 632,7 = 8772,8 кДж/кг

По таблице 2.3 находим значение газов за 1 ступенью пароперегревателя:

= 400 + х = 400 + 64,4 = 464,40С

(8912,5 - 7038,2)/100*х + 7038,2 = 8280,5

18,7*х = 8280,5 - 7038,2

Х = 64,4

Расчет второй ступени пароперегревателя

Принимаю температуру дымовых газов за второй ступенью 7500С:

Нг = 14803,5 кДж/м3 (5.24)

кДж/кг (5.25)

( 17094,4 - 14803,5 + 393,622) = 2283 кДж/кг

Находим теплосодержание пара на входе в ступень:

(5.26)

где 632,7 кДж/кг - количество тепла, полученное пароперегревателем излучением из топки.

Энтальпия пара после первой ступени:

кДж/кг

Средняя температура газов:

(5.27)

Средняя температура пара:

(5.28)

Число труб в ряду:

(5.29)

шт

В = 9,9 м - ширина газохода

Средняя высота газохода: 5,75 м - по чертежу

Средняя длина труб: = 4 м - по чертежу

Сечение для прохода газов:

(5.30)

5,75 Ч 9,9 - 103 Ч 4 Ч 0,042 = 39,62

Сечение для прохода пара:

dвн = 42 - 5Ч2 = 32мм = 0,032м

(5.31)

103

Секундный расход пара:

(5.32)

Средняя скорость газов:

(5.33)

Секундный объемный расход пара:

(5.34)

Где = 0,0314

- удельный объём пара

Средняя скорость пара:

(5.35)

Температурный напор для 2 ступени пароперегревателя рассчитывается по формуле:

= (5.36)

Где - температурный напор при схеме с чистым противотоком.

Ш = 0,99 - поправка

= (5.37)

где = 930 - 423 = 507? 5000С

= 800 - 510 = 290- большая и меньшая разность между температурой газов и температурой пара в начале и в конце 2 ступени пароперегревателя.

=

396 = 392

Коэффициент теплопередачи К в пароперегревателе с коридорным расположением рядов для всех типов рассчитывается по формуле:

(5.38)

где - коэффициент тепловой эффективности определяется в зависимости от вида топлива по таблице 5-3

=0,85

- коэффициент теплоотдачи от газов к стенке

- коэффициент теплоотдачи от стенки к пару

(5.39)

где - коэффициент использования принимаем =1

-коэффициент теплоотдачи конвекцией, определяется по номограмме 12

(5.40)

d = 42мм

S1 = 95мм

S2 = 105мм

- относительные поперечный и продольный шаги труб.

- поправочные коэффициенты, учитывающие конструктивные особенности пароперегревателя, влияние физических характеристик и температуры газов на коэффициент теплоотдачи, определяются по номограмме 12 [1, с. 71]

0,97 Сф = 1,02 43,5

0,97Ч 1 Ч 1,02 Ч 43,5 = 42,5

-коэффициент теплопередачи излучением, определяется по номограмме 19

Для газообразных топлив:

ЧСг (5.41)

Сг = 0,95 определяется по номограмме 19

Суммарная сила поглощения запыленного слоя:

KPS = (КгЧНп +) PS (5.42)

Кг = 2,7 - коэффициент ослабления лучей трехатомными газами находится по номограмме 3

Нп = 0,267

P = 1кгс/см2

Эффективная толщина излучающего слоя:

(5.43)

котел топливо конвективный хвостовой

Где - по чертежу

105м - по чертежу

- по чертежу

м

РпS = РЧНпЧS = 1Ч0,267Ч0,23 = 0,05

KPS = (2,7Ч0,267) Ч 1Ч0,23 = 0,17

а = 0,15 - степень черноты факела, определяется по номограмме 2 160

160 Ч0,15Ч0,95 = 23

Температура загрязненной стенки для пароперегревателя рассчитывается по формуле:

tср + 250С = 466,5+25 = 491,5 0С

Определяем поверхность нагрева одного ряда:

Нрд = Zрд Чйсррд Ч р Ч dн = 103*4*3,14*0,042 = 54,3 м2

Определяем количество рядов:

nрд = Н2ст / Нрд = 652 / 54,3 = 12 шт

Расчетная поверхность 2 ступени пароперегревателя:

Н2ст = Нрд Ч n = 54,3*12 = 652 м2

(5.45)

где - поправочный коэффициент, определяемый по номограмме 15

=0,98, 2400

по номограмме 15

2400Ч0,98 = 2352

Определяем тепловосприятие второй ступени пароперегревателя по уравнению:

(5.46)

кДж/кг

Принимаю температуру дымовых газов 7500С:

= 7500С

кДж/м3

= 0,994(17094 - 13794 + (0,03/2)*393,622) = 3286,1 кДж/кг

?tм = 750 - 510 = 2400С

=

?tср = 0,99*371 = 367,30С

кДж/кг

Так как расхождение между количеством тепла, подсчитанным по уравнениям теплового баланса и теплопередачи равняется 0,1%, что меньше допустимого (2%), принимаю температуру дымовых газов между ступенями 7500С.

6. Хвостовые поверхности нагрева

Рисунок 6.1 - Эскиз опускной шахты

Для определения тепловосприятия 1-й ступени ВЗП рассчитываем температуру воздуха на выходе из нее, которая определяется по формуле:

(6.1)

где 145 - температура питательной воды

= 123- температура уходящих из котла дымовых газов

145 + 40 + 0,7*( 123 - 120) = 187

По найденной температуре определяю энтальпию воздуха по таблице 2.3:

= 2468,35

Нахожу тепловосприятие первой ступени ВЗП:

(6.2)

Энтальпия газов на входе в первую ступень ВЗП:

(6.3)

где - энтальпия воздуха, присасываемого в 1 ст. ВЗП при средней температуре воздуха в ней.

(6.4)

= 1428

кДж/кг

где 2264,07 кДж/м3 - энтальпия уходящих газов (по таблице 2.3)

Определяю тепловосприятие второй ступени ВЗП:

(6.5)

кДж/кг

где = 4064,8 - энтальпия горячего воздуха, поступающего в топку.

Находим энтальпию воздуха, присасываемого во вторую ступень ВЗП при средней температуре воздуха в ней:

(6.6)

t'взп2 = t"взп1 = 187

tгв = 300

Энтальпия воздуха, присасываемого во вторую ступень ВЗП:

3230 кДж/м3

Определяю энтальпию газов за второй ступенью ВЗП:

(6.7)

где = 7146,1 кДж/м3 - нахожу по таблице 2.3.

кДж/кг

По таблице 2.3 нахожу температуру дымовых газов за второй ступенью ВЗП: = 3090С

Определяю тепловосприятие водяного экономайзера первой и второй ступени.

(6.8)

кДж/кг

(6.9)

кДж/кг

где - энтальпия газов за пароперегревателем.

Невязка теплового баланса при компоновке в «рассечку»:

(6.10)

кДж/кг

Так как невязка теплового баланса находится в допустимых пределах, поверочный расчёт котельного агрегата, по заданному виду топлива, выполнен верно.

7. Воздухоподогреватель 2 ступени

Рисунок 7.1 - Эскиз воздухоподогревателя 2 ступени

По найденному значению , при конструктивном расчёте нахожу поверхность нагрева воздухоподогревателя 2 ступени:

(7.1)

где - тепловосприятие ВЗП 2 ступени по уравнению теплового баланса, кДж/м3.

Вр - расчетный расход топлива, м3/ч.

- средний температурный напор, 0С.

К - коэффициент теплопередачи, ккал/м2ч0С.

Средняя температура воздуха:

(7.2)

Средняя температура газов:

(7.3)

Делаем интерполяцию между температурами 3000С-4000С:

= 300+x = 300 + 8,5 = 308,5 ?3090С

1894,5/100*Х+5413 = 5573

18,9Х = 5573 - 5413

18,9Х = 160

Х = 8,5

Число труб в ряду на входе воздуха:

(7.4)

= 147 шт

Где В = 9,8 м - по чертежу (ширина газохода)

0,067м - по чертежу (поперечный шаг труб)

Число труб вдоль потока воздуха:

(7.5)

шт

Где 0,046 м - по чертежу (продольный шаг труб)

А = 4 м - по чертежу (глубина газохода)

Общее количество труб ВЗП2:

(7.6)

шт

Сечение для прохода газов:

(7.7)

где 0,037 м - внутренний диаметр трубы

Средний секундный расход газов:

(7.8)

где Вр = 16537,6 м3

Vг = 12,748 - по таблице 2.3

Средний секундный расход воздуха:

(7.9)

Средняя скорость газов в ВЗП2:

(7.10)

Оптимальная скорость воздуха:

(7.11)

Температурный напор:

309 - 187 = 122

400 - 300 = 100

Так как /< 1.7, то определяется как среднеарифметическая разность температур:

= (7.12)

=

(7.13)

где ш = 0,99 коэффициент перехода к действительной схеме, находится по номограмме 31[1, с.78]

Коэффициент теплопередачи определяется по формуле:

, (7.14)

где - коэффициент использования, выбирается по таблице 6-3

- коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, ккал/м2ч0С, определяется по номограмме 14.

(7.15)

где 30 ккал/м2ч0С - по номограмме 14

- коэффициент, зависящий от отношения длины труб, принимаем равным 1,0

1,1 - по номограмме 12

(7.16)

Где = 53 - по номограмме 13

- по номограмме 13

1, - по номограмме 13

у1 = s1/d у2 = s2/d

у1 = 0,067/0,040 у2 = 0,046/0,040

где d = 53 мм - наружный диаметр трубы.

у1 = 1,675 у2 = 1,15

1 - по номограмме 13

Конструктивные характеристики ВЗП2:

(7.17)

Определяю общую высоту ВЗП2.

(7.18)

Где - средний диаметр труб

(7.19)

мм

м

По заданному виду топлива высота воздухоподогревателя второй ступени равняется 2,2 м

8. Водяной экономайзер 2 ступени

Рисунок 8.1 - Эскиз водяного экономайзера 2 ступени

По найденному значению нахожу поверхность нагрева водяного экономайзера:

(8.1)

где - тепловосприятие ВЭ 2 ступени по уравнению теплового баланса, кДж/м3.

Вр - расчетный расход топлива, м3/ч.

- средний температурный напор, 0С.

К - коэффициент теплопередачи, ккал/м2ч0С

Средняя температура газов:

(8.2)

Энтальпия воды на входе в ВЭ2:

(8.3)

Где = 607,55

= 62,85

кДж/ккал

Энтальпия воды на выходе:

кДж/ккал (8.4)

где - расход воды через экономайзер.

= (8.5)

Где = 208 т/ч

= 5,2 т/ч

= т/ч

кДж/ккал

(8.6)

кДж/ккал

Нахожу температуру водяного экономайзера:

= 177

= 197

(8.7)

Нахожу число труб в ряду:

(8.8)

38 мм - по чертежу

38 - 9 = 29 мм - по чертежу

А = 4 м - по чертежу

В = 10,044 м - по чертежу

= 84 мм - по чертежу

= 75мм - по чертежу

шт

Нахожу число параллельно включенных труб:

(8.9)

шт

Длина труб водяного экономайзера:

(8.10)

м

Сечение для прохода газов:

(8.11)

Сечение для прохода воды:

(8.12)

Средний секундный расход газов:

(8.13)

Средняя скорость газов:

(8.14)

Секундный объемный расход воды на входе в водяной экономайзер:

н (8.15)

где - удельный объем воды

н

Скорость воды на входе в водяной экономайзер:

(8.16)

Температурный напор:

464,4 - 197 = 267,4

400 - 177 = 223

Так как /< 1.7, то определяется как среднеарифметическая разность температур:

= (8.17)

=

Коэффициент теплопередачи:

К = ш*б1 ккал/м2ч0С (8.18)

- коэффициент теплопередачи от газов к стенке:

, (8.20)

Где ш = 0,85 - коэффициент использования, берется по таблице 6.3 [1, с.55]

- коэффициент теплопередачи конвекцией, по номограмме 13

(8.21)

1 - по номограмме 13

0,93 - по номограмме 13

1 - по номограмме 13

у1 = S1/dу2 = S2/d

у1 = 0,084/0,038 = 2,2у2 = 0,075/0,038 = 1,9

59 - по номограмме 13

- коэффициент теплопередачи излучением, по номограммам 19 и 2, приложение 2

Для запылённого потока:

(8.22)

Суммарная поглощательная способность:

РпS = Р фП S, (8.23)

Где Р = 1кгс/см2 - давление газа в газоходе.

фП = 0,263 - по таблице 2.2

Эффективная толщина излучающего слоя:

(8.24)

м

РпS = 1 0,263 0,15 = 0,044

Суммарная сила поглощения запылённого потока:

KPS = (Кг фП) Р S (8.25)

Где Кг = 4,5 - по номограмме 3

фП = 0,263 - по таблице 2.2

KPS = (4,5 0,263) 1 0,15 = 0,18

а = 0,17 - по номограмме 2

сr = 0,91 - по номограмме 19

Температура загрязнённой стенки:

tз = tср + ?t, (8.26)

где ?t = 25- для вторых ступеней водяного экономайзера, при сжигании газа.

tз = 187 + 25 = 212

= 1(54,87 + 9,1) = 64

К = 0,85*64 = 54,4

Конструктивные характеристики водяного экономайзера 2 ступени.

Нахожу расчетную поверхность водяного экономайзера:

(8.27)

Нахожу поверхность нагрева одного ряда:

(8.28)

Определяю количество рядов:

(8.29)

шт

Количество петель:

(8.30)

шт

Высота водяного экономайзера:

(8.31)

м

По заданному виду топлива принимаю к установке один пакет водяного экономайзера второй ступени высотой 0,45 метров.

Заключение:

В ходе выполнения курсового проекта по теме:

«Поверочный расчёт котельного агрегата», по заданному виду топлива, были рассчитаны температуры теплоносителей и дымовых газов между поверхностями нагрева, а также были произведены конструктивные расчеты элементов котла.

Используемая литература

1. Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине «Котельные установки ТЭС».

2. Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод. «Энергия», 1973.

3. Ю.М. Липов, Ю.Ф. Самойлов, Т.В. Виленский. Компоновка и тепловой расчет парового котла. Энергоатомиздат, 1988.

4. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей, Энергоатомиздат, 1989.

5. С.Л. Ривкин, А.А. Александров. Теплотехнические свойства воды и водяного пара. «Энергия». 1980.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Описание конструкции котла. Особенности теплового расчета парового котла. Расчет и составление таблиц объемов воздуха и продуктов сгорания. Расчет теплового баланса котла. Определение расхода топлива, полезной мощности котла. Расчет топки (поверочный).

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 12.07.2010

  • Объем азота в продуктах сгорания. Расчет избытка воздуха по газоходам. Коэффициент тепловой эффективности экранов. Расчет объемов энтальпий воздуха и продуктов сгорания. Определение теплового баланса котла, топочной камеры и конвективной части котла.

    курсовая работа [115,2 K], добавлен 03.03.2013

  • Расчет котла, предназначенного для нагрева сетевой воды при сжигании газа. Конструкция котла и топочного устройства, характеристика топлива. Расчет топки, конвективных пучков, энтальпий воздуха и продуктов сгорания. Расчетная невязка теплового баланса.

    курсовая работа [77,8 K], добавлен 21.09.2015

  • Техническая характеристика и схема котла ДКВР-4-13. Определение энтальпий воздуха, продуктов сгорания и построение i-t диаграммы. Расчет теплообмена в топочной камере и в конвективной испарительной поверхности нагрева. Поверочный тепловой расчет котла.

    курсовая работа [651,4 K], добавлен 10.05.2015

  • Принципиальное устройство котла ДЕ16-14ГМ. Теплота сгорания топлива; присосы воздуха, коэффициенты его избытка по отдельным газоходам; энтальпии продуктов сгорания. Тепловой баланс котла, расход топлива. Поверочный расчет теплообмена в топочной камере.

    курсовая работа [261,7 K], добавлен 30.01.2014

  • Расчетные характеристики топлива. Материальный баланс рабочих веществ в котле. Характеристики и тепловой расчет топочной камеры. Расчет фестона и экономайзера, камеры охлаждения, пароперегревателя. Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания.

    дипломная работа [382,2 K], добавлен 13.02.2016

  • Способы расчета котельного агрегата малой мощности ДЕ-4 (двухбарабанного котла с естественной циркуляцией). Расчет объемов и энтальпий продуктов сгорания и воздуха. Определение КПД котла и расхода топлива. Поверочный расчёт топки и котельных пучков.

    курсовая работа [699,2 K], добавлен 07.02.2011

  • Тепловой расчет котельного агрегата Е-25М. Пересчет теоретических объемов и энтальпии воздуха и продуктов сгорания для рабочей массы топлива (сернистый мазут). Тепловой баланс, коэффициент полезного действия (КПД) и расход топлива котельного агрегата.

    курсовая работа [352,0 K], добавлен 17.03.2012

  • Принцип работы водогрейного котла ТВГ-8МС, его конструкция и элементы. Расход топлива котла, определение объемов воздуха и продуктов сгорания, подсчет энтальпий, расчет геометрических характеристик нагрева, тепловой и аэродинамический расчеты котла

    курсовая работа [209,5 K], добавлен 13.05.2009

  • Определение объема воздуха, продуктов сгорания, температуры и теплосодержания горячего воздуха в топке агрегата. Средние характеристики продуктов сгорания в поверхностях нагрева. Расчет энтальпии продуктов сгорания, теплового баланса и пароперегревателя.

    контрольная работа [432,5 K], добавлен 09.12.2014

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.