Главная База знаний "Allbest" Производство и технологии Проект цеха сушки пиломатериалов с камерами ЛСК-45

Проект цеха сушки пиломатериалов с камерами ЛСК-45

Описание конструкции и принцип работы лесосушильной камеры. Технологический расчет проектируемого цеха сушки пиломатериалов. Пересчет объема фактического пиломатериала в объем условного материала. Последовательнось аэродинамического расчета вентилятора.

Рубрика Производство и технологии
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 28.05.2014
Размер файла 345,6 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Страница:

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки Российской Федерации

ФГБОУ ВПО "Сибирский государственный технологический университет"

Факультет лесотехнический ЗДО

Кафедра Теплотехники

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

на тему: "Проект цеха сушки пиломатериалов с камерами ЛСК-45"

Реферат

В данной курсовой работе на тему: "проектирование лесосушильных камер и цехов", выполняется расчет продолжительности сушки для заданной программы и требуемое количество оборудования.

Работа состоит из расчетно-пояснительной записки и двух листов чертежей формата А-1. Пояснительная записка включает в себя расчеты в которые входят 8 таблиц. На первом чертеже показан общий вид камеры с разрезами, на втором листе показана планировка проектируемого сушильного цеха.

Содержание

  • Введение
  • 1. Описание конструкции и принцип работы лесосушильной камеры
  • 2. Технологический расчет проектируемого цеха
    • 2.1 Пересчет объема фактического пиломатериала в объем условного материала
    • 2.2 Определение производительности камер в условном материале
    • 2.3 Определение необходимого количества камер
    • 2.4 Определение производительности мощности действующего лесосушильного цеха
    • 2.5. Расчет оборудования для формирования , разборки и транспортировки сушильных штабелей
  • 3. Тепловой расчет камеры
    • 3.1 Выбор расчетного материала
    • 3.2 Определение массы испаряемой влаги
    • 3.3 Выбор режима сушки
    • 3.4 Определение параметров агента сушки на входе в штабель
    • 3.5 Определение объема и массы циркулирующего агента сушки
    • 3.6 Определение объема свежего и отработанного воздуха или перегретого пара
    • 3.7 Определение расхода тепла на сушку
    • 3.8 Выбор типа и расчет поверхности нагрева калорифера
    • 3.9 Определение расхода пара
    • 3.10 Определение диаметров паропроводов и конденсатоотводчиков
    • 3.11 Выбор конденсатоотводчиков
  • 4. Аэродинамический расчет
    • 4.1 Расчет потребного напора вентилятора
    • 4.2 Последовательнось аэродинамического расчета
    • 4.3 Выбор вентилятора
    • 4.4 Определение мощности и выбор электродвигателя
  • 5. Описание технологического процесса сушки в проектируемом цехе
  • Заключение
  • Список используемых источников

Введение

За последнее время произошли существенные изменения в технике и технологии сушки, особенно массовой сушки пиломатериалов на лесопильных предприятиях. Увеличились мощности камерной сушки пиломатериалов за счет строительства новых камер как импортных, так и отечественных. Стали выпускаться сборно-металлические камеры. Созданы новые средства автоматизации и механизации процессов сушки, тепловое и вентиляционное оборудование камер. В связи с расширением использования в народном хозяйстве изделий из древесины и древесных материалов, а так же с ростом комплексного использования древесины роль сушки значительно возросла. Развитие технологии сушки деревообрабатывающего производства возможно только на основе высокоэффективного оборудования. Немаловажен и уровень подготовки специалистов в области гидротермической обработки древесины. Основным курсом подготовки является изучение технологии процессов гидротермической обработки древесины, а так же основ теории тепловой обработки, сушки, без знания которых невозможны совершенствование технологии и рациональная эксплуатация оборудования. Основными технологическими целями изучаемых процессов являются:

- тепловая обработка, основной целью которой является ускорение процессов склеивания, снижение усилий и качества резания древесины;

- сушка древесины, ее основные цели - это предупреждение формоизменяемости, предохранение от загнивания, уменьшение массы при повышении прочности, улучшение качества обработки. Процессы гидротермической обработки древесины, особенно сушка и пропитка, имеют большое значение для деревообрабатывающей промышленности и для народного хозяйства в целом. Правильная организация процессов сушки дает ежегодно многие миллионы кубических метров сэкономленной древесины.

1. Описание конструкции и принцип работы лесосушильной камеры

Камеры ЛСК это конвективные лесосушильные установки периодического действия, предназначенные для сушки пиломатериалов различных древесных пород и сечений. Сушка древесины выполняется в паровоздушной среде мягкими режимами, с температурой сушильного агента до 80о С.

Камеры ЛСК-45 изготавливают в стационарном исполнении.

Камеры ЛСК представляют собой лесосушильные установки с поперечной вертикальной циркуляцией сушильного агента.

Циркуляция сушильного агента осуществляется осевыми реверсивными вентиляторами, размещенными в верхнем рециркуляционном канале камеры. Крепление двигателей выполнено непосредственно к обечайке вентиляторов. При этом рабочие колеса вентиляторов закреплены непосредственно на валы электродвигателей. Электропривод вентиляторов имеет тропическое исполнение и может эксплуатировать при температуре до 80о С. Мощность электродвигателей - до 4 кВт, частота вращение 1500 мин-1.

Теплоснабжение камеры осуществляется посредством компактных биметаллических калориферов.

Для создания и поддерживания в камере необходимой относительной влажности воздуха используется система увлажнения. Данная система состоит из нержавеющих труб с латунными форсунками.

Технические характеристики камеры модели ЛСК-45.

Габаритные размеры: L=7510мм, B=8650мм, H=4800мм.

Вместимость камеры, усл. м3. 46,4.

Способ загрузки: на подштабельных тележках.

Габаритные размеры сушильного штабеля, мм: L=6500, B=2000, H=2600.

Количество загружаемых штабелей, шт.: 3.

Теплоноситель горячая вода, t=90-105 oC.

Калорифер биметаллический ВНВ-113-211, в количестве 6 шт.

Вентилятор осевой, реверсивный, номер вентилятора-8, кол-во вентиляторов в камере 4 шт., частота вращения вентилятора 1500 мин-1.

Установленная мощность электродвигателей , кВт: вентиляторов - 16, общая - 19.

Скорость циркуляции сушильного агента через штабель 2 м/с.

Годовая производительность камеры при мягком режиме 2670 усл. м3.

2. Технологический расчет проектируемого цеха

2.1 Пересчет объема фактического пиломатериала в объем условного материала

Для учета производительности лесосушильных камер и планирования их работы установлена неизменная учетная единица - кубометр условного материала, которому эквивалентны сосновые обрезные доски толщиной 40 мм, шириной 150 мм, длиной более 1 м, высушиваемые по II категории качества от начальной влажности 60 до конечной 12%.

Объем высушенного или подлежащего сушке пиломатериала заданной спецификации Фi, м3, пересчитывается в объем условного материала Уi, м3 усл., по формуле

,(2.1)

где Фi - объем высушенных или подлежащих сушке фактических пиломатериалов данного размера и породы, м3;

Кi - коэффициент пересчета, определяется по формуле.

,(2.2)

где Кф - коэффициент продолжительности оборота камеры;

КЕ - коэффициент вместимости камеры.

Коэффициент вместимости камеры определяется по формуле

,(2.3)

где ву - коэффициент объемного заполнения штабеля условным материалом;

вф - коэффициент объемного заполнения штабеля фактическим материалом.

Коэффициент ву или вф с учетом объемной усушки пиломатериалов определяется по формуле

,(2.4)

где вв - коэффициент заполнения штабеля по высоте;

вш - коэффициент заполнения штабеля по ширине;

вд - коэффициент заполнения штабеля по длине;

У0 - коэффициент объемной усушки.

Коэффициент вв определяется по формуле

,(2.5)

где S - толщина высушиваемого материала, мм;

Sпр - толщина прокладок, мм.

Для штабеля высотой до 3,0 м толщина прокладок Sпр = 25 мм, для штабелей высотой до 5,0 м - Sпр = 32 мм.

Коэффициент вш зависит от способа укладки (со шпациями, без шпаций) и вида пиломатериалов (обрезные, необрезные). Значения вш выбирают по таблице 1.1 с.8 [1] вш =0,9.

Коэффициент вдл равен отношению средней длины пиломатериалов lср в штабеле к его габаритной длине lгаб. шт. Если в штабель укладываются доски без сортировки по длине, то средний коэффициент заполнения вдл принимается равным 0,85. Для условного материала вд = 0,85.

Коэффициент вд определяется по формуле

,(2.6)

Объемная усушка У0, %, определяется по формуле

,(2.7)

где Ко - коэффициент объемной усушки, зависящий от породы древесины, по таблице 1.2 с. 9 [1] ;

Wном - влажность, для которой установлены номинальные размеры по толщине и ширине пиломатериалов, %;

Wк - конечная влажность высушенных пиломатериалов, %.

Для условного материала

.

Коэффициент объемного заполнения штабеля условным материалом для камер со средней и мощной циркуляцией принимается

Все расчеты по определению вф и ву представлены в таблице 2.1.

Таблица 2.1 - Определение коэффициентов объемного заполнения штабеля фактическими пиломатериалами и условным материалом

Порода вид и

размеры п/м, мм

К0

Wном,

%

Wк,

%

У0,

%

КЕ =

/

1) Лиственница обр. п/м

25х200х5500

0,5

0,9

0,85

0,44

20

10

2,3

0,37

1,145

2)Дуб, обр. п/м

40х150х5500

0,615

0,9

0,85

0,39

20

10

4,3

0,49

0,865

3)Ель, обр. п/м

32х125х6000

0,561

0,9

0,92

0,43

20

10

4,3

0,44

1,031

4)Условная сосна

40х150х5500

0,615

0,9

0,850

0,44

20

12

3,52

0,454

-

Коэффициент продолжительности оборота камеры определяется по формуле

,(2.8)

где фоб. ф - продолжительность оборота камеры при сушке фактического материала данного размера и породы, суток;

фоб. у - продолжительность оборота камеры при сушке условного материала, суток.

Продолжительность одного оборота камеры при сушке фактического или условного материала для камер периодического действия определяется по формуле

,(2.9)

,(2.10)

где фсуш - продолжительность сушки фактического или условного материала, суток;

фзагр - продолжительность загрузки и выгрузки материала, суток. При механизированной загрузке и выгрузке принимается равный 0,1 суток.

Общая продолжительность сушки (в часах), включая прогрев и влаготеплообработку, находится по формуле

,(2.11)

где фисх - исходная продолжительность собственно сушки пиломатериалов заданной породы, толщины S1 и ширины S2 нормальными режимами в камерах с принудительной реверсивной циркуляцией средней интенсивности (расчетная скорость воздуха - 1,0 м/с, ширина штабеля 1,5 - 2 м) от начальной влажности 70% до конечной влажности 12%, по таблице 1.5 с.18 [1] ;

Ар - коэффициент, учитывающий категорию применяемого режима сушки (для нормальных режимов Ар = 1,7);

Ац - коэффициент, учитывающий характер и интенсивность циркуляции воздуха в камере, по таблице 1.4 с.17 [1] ;

Ак - коэффициент, учитывающий категорию качества сушки и характеризующий среднюю длительность влаготеплообработок (II категория качества - 1,15);

Ав - коэффициент, учитывающий начальную и конечную влажность древесины, по таблице 1.6 с.23 [1] ;

Ад - коэффициент, учитывающий влияние длины заготовок на продолжительность процесса (для пиломатериалов Ад = 1,0).

Все расчеты по определению коэффициента продолжительности оборота камеры приведены в таблице 2.2

Таблица 2.2 - Определение коэффициента продолжительности оборота камеры

Порода сечение п/м, мм

Категория

Категория

кач-а сушки

W

Коэффициенты

сут

Wн

Wк

Ар

АЦ

АК

АВ

Ад

1. Лиственница

М

II

80

10

94

1,7

0,91

1,15

1,29

1

215,727

9,088

1,372

2. Дуб

М

II

65

10

307

1,7

0,98

1,15

1,16

1

682,29

28,528

4,307

3. Ель

М

II

60

10

72

1,7

0,91

1,15

1,11

1

142,181

6,024

0,909

Усл. сосна

М

II

60

12

63

1,7

0,91

1,15

1,0

1

156,556

6,623

Пересчет объема фактических пиломатериалов в объем условного материала приведен в таблице 2.3.

Таблица 2.3 - Пересчет объема фактических пиломатериалов в объем условного материала

Порода сечение п/м, мм

Заданный объем сушки Ф, м3

Коэф. вместимости камеры КЕ

К

К= КЕ* К

У=Ф*К

1. Лиственница

3500

1,145

1,372

1,570

5495

2. Дуб

3500

0,865

4,307

3,725

13037,5

3. Ель

5000

1,031

0,909

0,937

4685

Общий объем условного материала определяется как сумма, м3 усл.

(2.12)

2.2 Определение производительности камер в условном материале

Годовая производительность камеры в условном материале, м3 усл./год, определяется по формуле

, (2.13)

где Еу - вместимость камеры ,м3 усл;

335-количество дней работы камеры в году, сут;

tц -продолжительность оборота камеры при сушке условного материала, сут.

Вместимость камеры в условном материале, м3 усл., находится по формуле

,(2.14)

где Г - габаритный объем всех штабелей в камере, м3;

ву - коэффициент объемного заполнения штабеля условным материалом.

Габаритный объем штабелей вычисляется по выражению

,(2.15)

где n - число штабелей в камере;

l, b, h - соответственно габаритная длина, ширина и высота штабеля, м. Принимаем l,=6,5 м. b =2 м h = 2,6 м.

м3

Число оборотов камеры в год (число загрузок), об./год, определяется по выражению

,(2.16)

где 335 - время работы камеры в году, суток;

фоб. у - продолжительность оборота камеры для условного материала, суток.

Продолжительность оборота камеры для условного материала фоб. у =6,623 суток.

,об./год.

В конечном виде формулу для определения годовой производительности камеры в условном материале можно записать

,(2.17)

2.3 Определение необходимого количества камер

Необходимое количество камер определяется по формуле

,(2.18)

где УУ - общий объем условного материала, подсчитанный по формуле;

Пу - годовая (плановая) производительность одной камеры в условном материале.

Принимаем общий объем условного материала УУ = м3.

Годовая (плановая) производительность одной камеры в условном материале Пу = м3.

Принимаем nкам = 10 камер.

2.4 Определение производственной мощности действующего лесосушильного цеха

Производственная мощность лесосушильного цеха определяется по формуле

,(2.19)

где ni - число камер соответствующего типа;

Пуi - производительность камер того же типа, м3усл./год.

При правильном планировании работы лесосушильного цеха общий годовой объем условного материала должен быть равен Пцеха.

2.5 расчет оборудования для формирования, разборки и транспортировки сушильных штабелей в цехе

Количество автопогрузчиков для формирования и разборки сушильных штабелей рассчитывается по формуле

, (2.20)

где ?Уi - годовой объем высушиваемых пиломатериалов, усл.м3/год;

Псм - сменная производительность оборудования для формирования и разборки штабелей, м3;

Т - количество рабочих дней в году ( Т=252);

nсм - количество смен работы оборудования в сутки;

К - коэффициент использования рабочего времени оборудования, К=(0,6-0,86).

Принимаем сменную производительность оборудования для формирования штабелей Псм = 40 м3/смену [5], количество смен nсм =1, число рабочих дней в году Т = 252 дня.

%загр=52,4%

Для формирования и разборки штабелей принимаем 1 лифт Л6,5-15, % загруз.= 52,4%.

Количество автопогрузчиков

Количество автопогрузчиков, шт., используемых для перевозки сушильных пакетов, рассчитывают по формуле

, (2.21)

где Кн - коэффициент, учитывающий неравномерность поступления пиломатериалов, Кн=(1,2…1,4);

Пгод - годовая производительность автотранспортного средства, усл.м3/год.

Годовая производительность транспортного средства, усл.м3/год, рассчитывается по формуле

, (2.22)

где Тгод - годовой фонд рабочего времени;

Е - вместимость сушильного пакета, м3;

Км - коэффициент использования рабочего времени оборудования (Км=0,8);

фц - продолжительность одного цикла транспортной операции, ч, (фц=0,25).

усл. м3/год.

Годовой фонд рабочего времени транспортного оборудования, ч, рассчитывается по формуле

Тгод = ф · nсм· Т, (2.23)

где ф - количество часов в смене, ч;

nсм - количество смен работы оборудования в сутки;

Т - количество рабочих дней в году, (Т=252).

Вместимость сушильного пакета, усл.м3, определяется по формуле

, (2.24)

где l, b, h - габаритные размеры сушильного пакета, м3;

ву - коэффициент объемного заполнения сушильного пакета условным материалом.

%загр=21%

Принимаем 1 автопогрузчик 4045 Л.

Расчет площадей буферных участков

Объем пиломатериалов высушиваемых в сутки, м3/сутки, определяется по формуле

где Фгод - объем высушиваемых пиломатериалов за год, усл. м3;

Т - количество рабочих дней сушильного цеха в году, дней, (Т=335);

nк - количество лесосушильных камер в цехе, шт.

Количество штабелей, загружаемых в камеру в течение суток, шт./сутки, определяется по формуле

где Еш - вместимость сушильного штабеля, усл. м3.

Если сушильный штабель состоит из пакетов, его вместимость расчитывается по формуле

Количество штабелей на буферном участке сырых штабелей, шт., определяется по формуле

Количество штабелей на буферном участке сухих штабелей, шт., определяется по формуле

Площадь буферного участка сырых штабелей, м2, определяется по формуле

Площадь буферного участка сухих штабелей, м2, определяется по формуле

3. Тепловой расчет сушильной камеры

Тепловой расчет лесосушильных камер производится с целью выбора расчетного материала, определения затрат тепла на сушку, расхода теплоносителя, выбора и расчета теплового оборудования.

3.1 Выбор расчетного материала

За расчетный материал принимаются самые быстросохнущие доски или заготовки из заданной спецификации. В этом случае камеры обеспечат сушку любого другого материала из этой спецификации. При проектировании универсальных лесосушильных камер за расчетный материал принимаются, как правило, сосновые обрезные доски толщиной 25 мм, шириной не менее 180 мм, начальная влажность около 80 %, конечная -в зависимости от целевого назначения.

В данной курсовой работе за расчетный материал принимаем еловые доски 32х280, Wн=80%; Wк=10%; М II.

3.2 Определение количества испаряемой влаги

Масса влаги, испаряемой из 1 м3 пиломатериалов

Массу влаги, испаряемой из 1 м3 пиломатериалов, кг/м3, определяют по формуле

,(3.1)

где сб - базисная плотность расчетного материала, кг/м3;

Wн, Wк - соответственно начальная и конечная влажность расчетного материала, %.

Базисная плотность для древесины сосны сб = 360 кг/м3 [ 3 ];

Начальная влажность расчетного материала Wн = 80 %;

Конечная влажность расчетного материала Wк = 10 %.

Масса влаги, испаряемой за время одного оборота камеры

Массу влаги, испаряемой за время одного оборота камеры, кг/оборот, определяют по формуле

, (3.2)

где Е - вместимость камеры, м3;

,(3.3)

где Г - габаритный объем всех штабелей в камере, м3;

вф - коэффициент объемного заполнения штабеля расчетным материалом.

Масса влаги, испаряемой из камеры в секунду

Массу влаги, испаряемой из камеры в секунду, кг/с, определяют по формуле

, (3.4)

где фсоб.суш - продолжительность собственно сушки, ч.

Продолжительность собственно сушки, ч, определяют по формуле

,(3.5)

где фсуш - продолжительность сушки расчетного материала, ч;

фпр - продолжительность начального прогрева материала, ч;

фкон. ВТО - продолжительность конечной влаготеплообработки, ч.

Принимаем [1, таб. 2.1].

Расчетная масса испаряемой влаги

Расчетную массу испаряемой влаги, кг/с, определяют по формуле

,(3.6)

где k - коэффициент неравномерности скорости сушки.

Коэффициент неравномерности скорости сушки k = 1,3 [ 1 ].

кг/с.

3.3 Выбор режима сушки

Режим сушки выбирается в зависимости от породы и толщины расчетного материала, а также требований, предъявляемых к качеству сухой древесины.

В данной курсовой работе режим дан в задании, для этого варианта - это мягкий (М), категория качества - II.

Таблица 3.1 - Параметры агента сушки

Порода

Толщина пиломатериалов

Номер и индекс режима

Состояние сушильного агента в сухом конце камеры

t, оС

? t, оС

ц

Ель

32

М-3

61

8

0,66

Влагосодержание d1,г/кг определяется по формуле

, (3.7)

где -атмосферное давление, Па. Принимается равным 105 Па,

-давление насыщения водяного пара при t1,°C (прил. А)

г/кг

Удельная энтальпия влажного воздуха на входе в штабель, h1, кДж/кг

, (3.8)

кДж/кг

Плотность влажного воздуха 1, кг/м3 можно определить по выражению

. (3.9)

кг/м3

Приведенный удельный объем сухого воздуха, м3/кг, определяется по формуле

. (3.10)

м3/кг

Параметры агента сушки на входе в штабель приведены в таблице 3.2

Таблица 3.2 - Параметры агента сушки на входе в штабель

Наименование

Обозначение

Единица измерения

Значение

Температура

t

?С

61

Степень насыщения

ц1

-

0,66

Влагосодержание

d1

г/кг

124,4

Теплосодержание

h1

кДж/кг

385,646

Плотность

p1

Кг/м3

0,979

Удельный объем

м3/кг

1,152

3.4 Определение объема циркулирующего агента сушки и его параметров на выходе из штабеля

Объем циркулирующего агента сушки

Объем циркулирующего агента сушки, м3/с, определяют по формуле

,(3.11)

где щшт - расчетная (заданная) скорость циркуляции агента сушки через штабель, м/с;

Fж.сеч.шт - площадь живого сечение штабеля, м2.

Расчетная скорость циркуляции агента сушки через штабель wшт=2 м/с

Площадь живого сечения штабеля, м2, определяют по формуле

,(3.12)

где n - количество штабелей в плоскости, перпендикулярной входу циркулирующего агента сушки;

l, h - длина и высота штабеля, м;

вв - коэффициент заполнения штабеля по высоте.

Количество штабелей в плоскости, перпендикулярной входу циркулирующего агента сушки n = 1.

Коэффициент заполнения штабеля по высоте вв = 0,56.

Масса циркулирующего агента сушки на 1 кг испаряемой влаги на выходе из штабеля

Влагосодержание агента сушки на выходе из штабеля d2, г/кг определяется по формуле

Значение температуры агента сушки на выходе из штабеля t2, 0С определяется по формуле

Значения остальных параметров (ц2, p2, ) агента сушки на выходе из штабеля определяется по формулам.

Удельная энтальпия влажного воздуха на входе в штабель находится по уравнению

Плотность влажного воздуха вычисляют по выражению

Приведенный удельный объем сухого воздуха, определяется по формуле

Таблица 3.3 - Параметры агента сушки на выходе из штабеля

Наименование

Обозначение

Единица измерения

Значение

Температура

t2

?С

56,936

Степень насыщенности

ц2

-

0,66

Влагосодержание

d2

г/кг

126,028

Теплосодержание (энтальпия)

h2

кДж/кг

384,747

Плотность

p2

кг/м3

0,990

Удельный объем

м3/кг

1,140

Уточнение объема и массы циркулирующего агента сушки

Масса циркулирующего агента сушки на 1 кг испаряемой влаги, кг/кг,

(3.14)

Уточнение объема Vц, м3/с, и массы G, кг/с, циркулирующего агента сушки

(3.15)

(3.16)

3.6 Определение объема свежего и отработанного воздуха или перегретого пара

Масса свежего и отработанного воздуха на 1 кг испаряемой влаги

Масса свежего и отработанного воздуха на 1 кг испаряемой влаги, кг/кг, определяют по формуле

, (3.17)

где d0 - влагосодержание свежего воздуха, г/кг.

Влагосодержание свежего воздуха d0 = 10 г/кг.

Объем свежего воздуха, поступающего в камеру

Объем свежего воздуха, поступающего в камеру, м3/с, определяют по формуле

,(3.18)

где хпр.0 - приведенный удельный объем свежего воздуха, м3/кг.

Приведенный удельный объем свежего воздуха хпр 0 = 0,87 м3/кг с. 35 [1].

Объем отработанного воздуха (выбрасываемого из камеры)

Объем отработанного воздуха (выбрасываемого из камеры), м3/с, определяют по формуле

,(3.19)

где хпр.2 - приведенный удельный объем отработанного (на выходе из штабеля) воздуха, м3/с.

Приведенный удельный объем отработанного (на выходе из штабеля) воздуха хпр2 =1,140 м3/с.

Расчет приточно-вытяжных каналов камеры

Площадь поперечного сечения приточного канала, м2, определяют по формуле

,(3.20)

где Vпр - объем свежего воздуха, м3/с.

Площадь поперечного сечения вытяжного канала, м2, определяют по формуле

,(3.21)

где Vотр - объем отработанного агента сушки, м3/с.

Объем отработанного агента сушки

В камерах периодического действия с реверсивной циркуляцией приточно-вытяжные каналы принимаются с одинаковыми размерами.

Примем приточно-вытяжные каналы круглой формы. Зная fкан, легко установить размеры каналов

(3.22)

(3.23)

.

Примем диаметр приточно-вытяжного канала 0,18 м.

Рисунок 3.1 - Схема приточно-вытяжного канала

3.7 Определение расхода тепла на сушку

Расход тепла на сушку складывается из затрат тепла на прогрев материала, испарение влаги из него и на теплопотери через ограждения камеры. Затраты тепла на прогрев охлаждений, технологического и транспортного оборудования учитываются введением поправочных коэффициентов. Расчет ведется для зимних и среднегодовых условий.

Расход тепла на начальный прогрев 1 м3 древесины

Для зимних условий расход тепла на начальный прогрев 1 м3 древесины, кДж/м3, определяют по формуле

,(3.24)

где сW - плотность древесины расчетного материала при заданной начальной влажности Wн, кг/м3;

сб - базисная плотность древесины расчетного материала, кг/м3;

Wн - начальная влажность расчетного материала, %;

Wг.ж-содержание незамерзшей связанной (гигроскопической) влаги, %;

г - скрытая теплота плавления льда ,кДж/кг;

с(-), с(+) - средняя удельная теплоемкость соответственно при отрицательной и положительной температуре, кДж/(кг·оС);

tо - начальная температура для зимних условий, оС;

tпр - температура древесины при ее прогреве, оС.

Плотность древесины ели при заданной начальной влажности сW = 650 кг/м3 [ 3].

Содержание незамерзшей связанной (гигроскопической) влаги Wг.ж=14%.

Скрытая теплота плавления льда г = 335 кДж/кг [1].

Средняя удельная теплоемкость при отрицательной температуре

Средняя удельная теплоемкость при положительной температуре

Температура древесины при ее прогреве tпр=67 оС.

В камерах периодического действия первой технологической операцией после загрузки штабеля является начальная обработка материала (прогрев).

Температуру среды при прогреве пиломатериалов мягких хвойных пород поддерживают в зависимости от их толщины и категории режима сушки.

Для среднегодовых условий расход тепла на начальный прогрев 1 м3 древесины, кДж/м3, определяют по формуле

где t0 - среднегодовая температура древесины, оС.

Среднегодовая температура древесины t0 = -7,2 оС

Удельный расход тепла при начальном прогреве на 1 кг испаряемой влаги

Удельный расход тепла, кДж/кг, при начальном прогреве на 1 кг испаряемой влаги определяют по формуле

,(3.26)

- для зимних условий

- для среднегодовых условий

Общий расход тепла на камеру при начальном прогреве

Для камер периодического действия общий расход тепла на камеру при начальном прогреве, кВт, определяют по формуле

,(3.27)

где фпр - продолжительность прогрева, ч; принимается ориентировочно для пиломатериалов мягких хвойных пород летом 1 - 1,5, зимой 1,5 - 2 часа на каждый сантиметр толщины материала.

Общий расход тепла подсчитывается для зимних и среднегодовых условий

- для зимних условий

- для среднегодовых условий

Определение расхода тепла на испарение влаги

Удельный расход тепла на испарение влаги в лесосушильных камерах с многократной циркуляцией при сушке воздухом, кДж/кг, определяют по формуле

,(3.28)

где h2 - теплосодержание воздуха на выходе из штабеля, кДж/кг;

h0 - теплосодержание свежего (приточного) воздуха, кДж/кг;

d2 - влагосодержание воздуха на выходе из штабеля, г/кг;

d0 - влагосодержание свежего (приточного) воздуха, г/кг;

св - удельная теплоемкость воды, кДж/(кг· оС);

tпр - температура нагретой влаги в древесине, оС.

Общий расход тепла на испарение влаги, кВт, определяют по формуле

,(3.29)

Потери тепла через ограждения камеры

Теплопотери тепла через ограждения камеры в единицу времени (секунду), кВт, определяют по формуле

,(3.30)

где Fог - поверхность ограждений, м2;

k - коэффициент теплопередачи соответствующего ограждения камеры, Вт/(м2·оС);

tс - температура среды в камере, о С;

t0 - расчетная температура наружного воздуха для зимних и среднегодовых условий, оС.

Рисунок 3.2 - Схема к расчету потерь тепла через ограждения камеры

На рисунке 3.2 схематично показана камера периодического действия с внутренними размерами: L=13,1 (длина), B = 4,47 (ширина) и H= 4,22 м (высота); размеры одностворчатой двери шириной b=3,2 и высотой h=3,0 м. Расчет теплопотерь производится отдельно для наружной боковой стены, торцовой стены, выходящей в коридор управления, торцовой стены, выходящей в траверсный коридор, двери, перекрытия и пола камеры. Это вызвано тем, что материал и толщина ограждений различны, а температура наружной среды неодинакова. Потери тепла через междукамерные боковые стены в расчет не принимаются. Исключением является расчет теплопотерь для сборно-металлических камер, которые устанавливаются отдельно одна от другой и находятся, как правило, внутри здания сушильного цеха. В этом случае теплопотери учитываются через все ограждающие поверхности.

Температура наружной среды для всех ограждений, кроме пола, берется одинаковой (15?20 оС). Для пола можно брать наружную температуру по среднегодовым условиям (8?12 оС).

Коэффициент теплопередачи многослойных ограждений, Вт/(м2·оС), определяется по формуле

, (3.31)

где бвн - коэффициент теплоотдачи для внутренних поверхностей ограждений, Вт/(м2·оС);

бн - коэффициент теплоотдачи для наружных поверхностей ограждений, Вт/(м2·оС);

д1, д2,…, дn - толщина слоев ограждений, м;

л1, л2,…, лn - коэффициент теплопроводности материалов соответствующих слоев ограждений, Вт/(м2·оС).

Принимаем:

=25 ; =9 - с.42 [1].

=0,116 м;

=0,07-с.43[1].

Принимаем:

=0,086 м,

=0,07 - с.43[1];

==0,13- с.43[1];

==0,005 м - с.43[1];

Коэффициент теплопередачи пола, Вт/(м2·оС), определяется по формуле

,(3.32)

Температура среды для камер периодического действия принимается равной средней температуре агента сушки на входе и выходе их штабеля.

Расчет поверхности ограждений камеры выполнен в таблице 3.4.

Таблица 3.4 - Расчет поверхности ограждений камеры

Наименование ограждений

Формула

Площадь, м2

1. Стена наружная боковая

55,282

2. Стена торцовая со стороны коридора управления

9,263

3. Стена торцовая со стороны траверсного пути без учета площади дверей

58,557

4. Перекрытие

58,557

5. Пол

9,600

6. Дверь

55,282

Расчет потерь тепла через ограждения приведен в таблице 3.5.

Таблица 3.5 - Расчет потерь тепла через ограждения

Наименование ограждений

tc ?C

t0 ?C

tc - t0 ?C

Qor КВт

Наружная боковая стенка

55,282

0,550

58,968

18

40,968

1,246

Торцовая стенка со стороны траверсного пути без учета площади дверей

9,263

0,550

58,968

18

40,968

0,209

Перекрытие

58,557

0,550

58,968

18

40,968

1,320

Пол

58,557

0,275

58,968

10

48,968

0,789

Дверь

9,600

0,690

58,968

18

40,968

0,271

Итого:

3,835

По данным таблицы суммарные теплопотери увеличиваются в 1,5 раза.

Удельный расход тепла на потери через ограждения, кДж/кг, определяют по формуле

,(3.33)

где - суммарные теплопотери через ограждения камеры, кВт.

Определение удельного расхода тепла на сушку

Удельный расход тепла на сушку, кДж/кг, определяется по формуле

где с1 - коэффициент, учитывающий дополнительный расход тепла на начальный прогрев камер, транспортных средств, оборудования и др.; принимается в зависимости от условий процесса от 1,1 до 1,3.

- удельный расход тепла на сушку для зимних условий

- удельный расход тепла на сушку для среднегодовых условий

Определение расхода тепла на 1 м3 расчетного материала

Расход тепла на 1 м3 расчетного материала для среднегодовых условий, кДж/м3, определяют по формуле

(3.35)

3.8 Выбор типа и расчет поверхности нагрева калорифера

Тепловая мощность калорифера

Тепловая мощность калорифера, то есть количество передаваемой им в единицу времени тепловой энергии, кВт, определяется расходом тепла на сушку в единицу времени для зимних условий в камерах периодического действия по формуле

(3.34)

где с2 - коэффициент неучтенного расхода тепла на сушку, принимается 1,1…1,3.

Расчет поверхности нагрева калорифера

Суммарная поверхность нагрева калорифера, м2, определяют по формуле

, (3.35)

где k - коэффициент теплопередачи калорифера, Вт/(м2·оС);

- температурный напор, оС;

Для теплоносителя горячая вода

где и соответственно большая и меньшая разности температуры между греющим и нагреваемым теплоносителями:

где и - параметры теплоносителя на входе и выходе теплообменника, оС;

и - параметры агента сушки до и после прохождения через теплообменник. Принимаем =t1; =t2.

В формуле 3.35 неизвестен коэффициент теплопередачи калорифера, k. Для его определения в камерах с принудительной циркуляцией надо знать скорость агента сушки через калорифер хк, которую можно подсчитать, если известно живое сечение калорифера Fж. сеч. к.

Однако еще не известна требуемая поверхность нагрева Fк, чтобы по числу труб определить Fж. сеч. к.

Для расчета Fж. сеч. к на схеме камеры предлагается в масштабе произвести предварительную компоновку калориферов, размеры которых должны быть такими, чтобы их можно было разместить в соответствующих каналах с учетом подвода и отвода теплоносителя, а также простоты обслуживания (чистка калориферов, замена прокладок фланцевых соединений и в целом замена калорифера).

Предварительно принимаем биметаллические трубы диаметром 56 мм с шагом 80 мм.

Для биметаллических труб находим k, который зависит от скорости агента сушки через калорифер хк.

Скорость агента сушки через калорифер, хк, м/с, определяется по формуле

,(3.37)

Площадь свободную для прохода воздуха, м2, определяют по формуле

,(3.38)

где Кf - коэффициент проекции труб на площадь, перпендикулярную потоку.

м/с.

Принимаем коэффициент k = 15,8 Вт/(м?·оС) [1].

м2.

Требуемое количество оребренных биметаллических труб в каждой секции сборного калорифера рассчитывают по формуле определяют по формуле

,(3.39)

где f1пм - поверхность нагрева 1 м биметаллической трубы.

труб

Для нормального функционирования камеры необходимо установить биметаллические трубы наружным диаметром 56 мм, длиной 2,5 м, с шагом 80 мм. В общей сложности принимаем 60 труб.

3.9 Определение расхода воды

Расход воды на 1 м3 расчетного материала

Расход воды на 1 м3 расчетного материала, кг/м3, находим по формуле

(3.40)

где qсуш.- суммарный удельный расход тепла на сушку для среднегодовых условий, кДж/кг;

h1,h2 - энтальпии теплоносителя соответственно на входе и выходе из калорифера, кДж/кг.

для теплоносителя горячая вода: hi=cв·ti

h1=4,19·120=502,8 кДж/кг

h2=4,19·100=419 кДж/кг

Расход воды на камеру

Расход воды на камеру, кг/ч, определяется для зимних и среднегодовых условий

а) в период прогрева

(3.41)

где с2- коэффициент, учитывающий потери тепла паропроводами, конденсатопроводами, конденсатоотводчиками при неорганизованном воздухообмене (с2=1,25).

-для зимних условий

-для среднегодовых условий

б) в период сушки

(3.42)

Расход воды на сушильный цех

Максимальный расход теплоносителя, Рцеха ,,кг/ч, в зимних условиях на сушильный цех, состоящий из камер периодического действия

(3.43)

где nкам. пр- число камер, в которых одновременно идет прогрев материала (принимается равным 1/6 от общего числа камер и не менее одной при любом малом числе камер);

nкам. суш- остальные камеры цеха, в которых идет процесс сушки.

.

Среднегодовой расход воды на сушку всего заданного объема пиломатериалов, кг/год

, (3.44)

где ?Ф - объем фактически высушенного или подлежащего сушке пиломатериала данного размера и породы, м3;

сдлит - коэффициент, учитывающий увеличение расхода воды при сушке пиломатериалов, сохнущих медленнее расчетного материала, по таблице 2.12 [1] в зависимости от величины отношения принимаем сдлит=1,8

Средневзвешенная продолжительность сушки фактических пиломатериалов, ч, определяется по формуле

(3.45)

где продолжительность сушки фактических пиломатериалов отдельно по породам и сечениям, ч;

Ф1, Ф2, Ф3 - годовой объем этих же пиломатериалов отдельно по породам и сечениям, м3;

продолжительность сушки расчетного материала, ч.

,

3.10 Определение диаметров труборопроводов и конденсатоотводчиков

Диаметр главной паровой магистрали dмаг, м, в сушильном цехе (от теплового ввода до крайней камеры в блоке)

(3.46)

где плотность пара, кг/м3;

скорость движения воды, принимается для магистралей 2-3 м/с.

Диаметр трубопропровода (отвода) к коллектору камеры, м,

(3.47)

где Ркам.пр- расход воды на камеру для зимних условий в период прогрева, кг/ч;

принимается 2 м/с.

Диаметр трубопропровода к калориферу камеры, м,

(3.48)

где Ркам.суш- расход воды на сушку для зимних условий, кг/ч;

принимается 2 м/с.

Диаметр трубопровода к увлажнительным трубам, м,

(3.49)

При расчете скорость движения воды принимается 2 м/с и более.

Рассчитанные значения диаметров труб сравниваются со стандартными диаметрами (условным проходом) и принимаются ближайшие большие значения по ГОСТ 3262-75 "Трубы стальные водогазопроводные".

4. Аэродинамический расчет

Современные лесосушильные камеры проектируются и строятся только с принудительной циркуляцией агента сушки, осуществляемой центробежными или осевыми вентиляторами. Конечной целью аэродинамического расчета является выбор типа и номера вентилятора, а также определение теоретической мощности вентилятора и установленной мощности электродвигателя вентиляторной установки.

4.1 Расчет потребного напора вентилятора

Полное давление (напор) вентилятора, Рв, Па, определяют по формуле

Рв = hст + hд,(4.1)

где hст - статический напор, Па;

hд - динамический напор, Па.

Центробежный или осевой вентилятор с приводом и системой подключения к нему воздуховодов принято называть вентиляторной установкой.

Вентиляторная установка может иметь незамкнутую (работающую на выхлоп) или замкнутую систему воздуховодов.

Во всех камерах, кроме эжекционных, вентиляторные установки имеют замкнутую систему воздуховодов.

В замкнутой системе величину hд можно не учитывать. В этом случае вентилятор приводит в движение всю массу агента сушки в системе только при пуске. В дальнейшем необходим только статический напор hст, т.е. напор на преодоление всех сопротивлений в системе циркуляции (Нв = hст).

Статический напор, Па, определяют по формуле

где с - плотность агента сушки, кг/м3;

х - скорость циркуляции агента сушки на участках системы, м/с;

l - длина участка (канала), м;

dэк - эквивалентный диаметр, м;

о - коэффициент трения о стенки каналов и воздуховодов[1];

ж - коэффициент местных потерь (сопротивлений)[1].

Первое слагаемое в формуле (4.2) представляет собой сумму сопротивлений на трение на всех прямых участках сети, второе - сумму местных сопротивлений на всем пути циркуляции.

В замкнутых системах циркуляции сумма местных сопротивлений - основная величина.

Эквивалентный диаметр, м, определяют по формуле

,(4.3)

где f - площадь сечения канала в плоскости, перпендикулярной потоку агента сушки, м2;

u - периметр канала в той же плоскости, м.

4.2 Последовательность аэродинамического расчета

Составление аэродинамической схемы камеры

Составляется и вычерчивается развернутая схема циркуляционной системы камеры с последовательной нумерацией всех ее участков.

Схема циркуляционной системы приведена на рисунке 4.1.

Рисунок 4.1 - Схема циркуляционной системы

Номера и наименование участков приведены в таблице 4.1

Таблица 4.1 - Участки циркуляции агента сушки

Вентилятор

1

Верхний циркуляционный канал

2,16

Калорифер

3

Поворот на 90?

4,15

Боковой канал

5,14

Поворот на 90?

6,13

Вход в штабель

7,10

Штабель

8,11

Выход из штабеля

9,12

Определение скорости циркуляции агента сушки на каждом участке

Для определения сопротивления каждого участка подсчитывается скорость циркуляции агента сушки на каждом участке.

Скорость циркуляции агента сушки на каждом участке, м/с, определяют по формуле

,(4.4)

где fi - площадь поперечного сечения канала, в плоскости перпендикулярной потоку агента сушки на соответствующем участке, м2 (площадь для прохода агента сушки).

Для определения хi, как видно из формулы (4.4), надо знать fi

, (4.5)

где Dв - диаметр ротора вентилятора, м;

nв - число вентиляторов в камере.

Участок 1. Вентилятор

Предварительно принимается Dв =0,8 м, число вентиляторов в камере nв=7.

Участок 2,16 - Верхний циркуляционный канал

(4.6)

где- высота циркуляционного канала, м;

- внутренний размер камеры по длине на данном участке, м.

Участок 3- Калориферы

, (4.7)

Участок 4, 15 - Поворот под углом 90?

(4.8)

где H - внутренний размер камеры по длине, м;

В=0,65м.

Участок 5, 14 - Боковой канал

, (4.9)

где L - внутренний размер камеры по длине на данном участке, м.

Участок 6, 13 - Поворот под углом 90?

, (4.10)

где L - внутренний размер камеры по длине на данном участке, м.

Участок 7, 10 - Внезапное сужение

, (4.11)

Участок 8, 11 - Штабель

(4.12)

Участок 9, 12 - Внезапное расширение

(4.13)

Расчет сопротивления на всех участках движения агента сушки (давления).

Для определения сопротивления каждого участка необходимо определить скорость циркуляции агента сушки на каждом участке вычисляется по формуле

где Fуч. - площадь живого сечения (свободного для прохода агента сушки) участка в плотности, перпендикулярной потоку агента сушки, м2

Аналогично рассчитываем скорость агента сушки на других участках.

Таблица 4.2 - Скорость циркуляции агента сушки на каждом участке

Номера участков

1

2, 16

3

4, 15

5, 14

6, 13

7, 10

8, 11

9,12

fi, м2

3,517

13,1

7,343

8,515

8,515

8,515

4,741

4,741

4,741

щi, м/с

2,696

0,724

1,291

1,114

1,114

1,114

2,000

2,000

2,000

Определение сопротивлений движению агента сушки на каждом участке

Расчет сопротивлений движению агента сушки на каждом участке приведен в таблице 4.3.

Участок 1. Вентиляторы

,(4.13)

где - средняя плотность агента сушки, ;

- коэффициент местного сопротивления агенту сушки на входе в вентилятор.

Принимается =0,8

Определение средняя плотность агента сушки, :

,

Участки 2, 16. Верхний циркулирующий канал

,(4.14)

где - коэффициент трения;

- длина участка, м, =6,7 м;

- периметр канала, м.

Принимаем =0,016 для металлических каналов.

Определение периметра канала , м:

,(4.15)

м.

Участок 3. Биметаллические калориферы

,(4.16)

где - количество рядов калориферов, перпендикулярных потоку сушильного агента, =3 - 3.8;

- сопротивление движению агента сушки через калорифер, Па, Па для биметаллических труб при

=1,264 .

Участки 4,15,6,13. Поворот под углом 90?

,(4.17)

где - коэффициент сопротивления для участка поворота потока под углом 90?, =1,1.

Участки 7, 10. Вход в штабель

,(4.18)

где- коэффициент сопротивления для внезапного сужения потока, =0,18.

Участки 8, 11. Штабель

, (4.19)

где- коэффициент сопротивления потока в штабеле, =11,5.

Принимаем: =11,5 - [14, таблица 3.10] для штабеля с толщиной прокладок =25 мм и толщиной досок =25 мм.

Участки 9, 12. Выход из штабеля.

, (4.20)

где- коэффициент сопротивления потока при внезапном расширении потока, =0,25.

Участки 5, 14. Боковые каналы

,(4.21)

где l - высота сушильного пространства, м.

Все расчеты по определению сопротивлений сведены в таблицу 4.3.

Таблица 4.3 - Подсчет сопротивлений

Номера участков

Наименование участков

Р , кг/м3

1

Вентиляторы

0,985

2,696

0,800

2,864

2

Циркуляционный канал

0,724

0,016

0,070

0,018

3

Калорифер

1,291

47,400

5

Поворот под углом

1,114

1,100

2,689

6

Боковой канал

1,114

0,028

0,060

0,037

8

Вход штабель

2,000

0,180

1,418

9

Штабель

2,000

11,500

90,620

10

Выход из штабеля

2,000

0,250

1,970

130,516

4.3 Выбор вентилятора

Определение потребного напора вентилятора Нв, Па:

,(4.22)

Определение производительности вентилятора, Vв, м/с:

,

где п- число вентиляторов в камере.

По характерному напору Нхар и производительности вентилятора Vв выбираем осевой реверсивный вентилятор марки ВО № 8.

4.4 Выбор электродвигателя

Максимальная теоретическая мощность вентилятора, кВт, определяется в зависимости от его напора, производительности и КПД

Мощность электродвигателя для привода вентиляторов, кВт определяют по формуле

,(4.24)

где kз - коэффициент запаса мощности на пусковой момент;

kt - коэффициент запаса, учитывающий влияние температуры среды, где установлен электродвигатель;

зn - КПД передачи

Выбираем электродвигатель АИР90L2 с мощностью 3,00 кВт, частотой вращения ротора 1500 мин-1.

5. Описание технологического процесса сушки в проектируемом цехе

5.1 Описание технологического процесса сушки пиломатериалов

После того как получены обрезные пиломатериалы из лесопильного цеха, необходимой операцией является сушка полученных пиломатериалов для дальнейшего использования их в целях изготовления строительных деталей.

Через ворота в сушильный цех по рельсовому пути завозится плотный пакет сырых пиломатериалов к месту формирования штабеля 6000х1500х1800. С помощью погрузочного лифта Л6,5-15 и прокладок формируют штабель высотой 1,8 м. При укладке пиломатериалов в штабеля должны обеспечиваться: механическая прочность штабеля, стабильность его формы и уложенных в него пиломатериалов. Штабель должен состоять из пиломатериалов одной породы древесины и одной толщины. Подштабельное основание должно быть прочным, жестким, а вверх его - горизонтальным. Длина основания должна равняться длине штабеля 6,0 м. При правильной укладке значительно снижается брак от коробления и растрескивания и улучшается равномерность просыхания пиломатериалов в штабеле.

Сформированный штабель направляется на участок хранения сырых пиломатериалов с помощью траверсной тележки. Для загрузки в камеру на подщтабельную тележку устанавливаются 4 штабеля и при помощи автопогрузчика загружаются в камеру, где установлен режим сушки М-3. На первом этапе штабель проходит прогрев в камере, затем производится непосредственно сушка пиломатериалов до конечной влажности 10% . При сушке штабеля необходимо, чтобы циркулирующий агент сушки равномерно омывал их поверхности. После сушки осуществляем выгрузку штабеля из камеры с помощью автопогрузчика. Штабель с сухими пиломатериалами поступают в остывочное помещение, где их выдерживают в течение 1 - 6 суток в зависимости от сечения пиломатериалов. Из остывочного помещения пиломатериалы с помощью траверсной тележки подаются на склад сухих пиломатериалов, затем к лифту на разборку штабеля. После разборки плотный пакет сухих пиломатериалов загружается на автопогрузчик, откуда транспортируется заказчику.

Заключение

В данном курсовом проекте был произведен расчет количества камер, по данным расчета принимаем 5 камер расхода теплоты для сушки пиломатериалов по заданной спецификации. Также произведена замена чугунных калориферов на биметаллические трубы в количестве 60 штук для камер периодического действия KATRES KSRD 1-12,5N.Был выбран тип вентилятора ВО № 8.

Список использованных источников

лесосушильный камера пиломатериал аэродинамический

1. Т.В.Ермолина. Гидротермическая обработка и консервирование древесины. Проектирование лесосушильных камер и цехов6 учебное пособие по курсовому и дипломному проектированию для студентов специальности 250403. /Т.В.Ермолина, А.А.Орлов, Ю.А.Корчук.-Красноярск:СибГТУ, 2009.-144с.

Страница:


Подобные документы

  • Проект цеха сушки пиломатериалов на базе камер ЛСК-50Ф

    Принцип работы лесосушильной камеры. Определение расхода теплоносителя на сушку пиломатериалов. Составление аэродинамической схемы камеры. Расчет поверхности нагрева калориферной установки. Определение скорости циркуляции агента сушки на каждом участке.

    курсовая работа [410,0 K], добавлен 16.02.2014

  • Проектирование лесосушильной камеры типа "TROCKENANLAGE VF 651/4DS"

    Технологический, тепловой, аэродинамический расчет камер для высушивания сосновых пиломатериалов. Определение режима сушки. Выбор типа и расчет поверхности нагрева калорифера. Методика расчета потребного напора вентилятора. Планировка лесосушильного цеха.

    курсовая работа [889,5 K], добавлен 24.05.2012

  • Проект лесопильного цеха на базе двухэтажных лесопильных РАМ 2Р75

    Расчет продолжительности сушки пиломатериалов и оборота камеры. Определение параметров агента сушки на входе в штабель. Составление схемы циркуляции агента сушки с выявлением участков сопротивления. Транспортировка сырых пиломатериалов в сушильный цех.

    курсовая работа [396,5 K], добавлен 19.10.2012

  • Проект лесосушильного цеха для камеры Валмет

    Выбор способа обработки и описание типа лесосушильной камеры. Режимы и продолжительность сушки. Выбор расчетного материала. Определение параметров агента сушки. Выбор и расчет конденсата отводчиков, калориферов, вытяжных каналов. Контроль качества сушки.

    курсовая работа [46,5 K], добавлен 07.06.2010

  • Проецирование сушильного цеха для высушивания пиломатериалов хвойных пород в мягком режиме

    Описание сушильной камеры и выбор параметров режима сушки. Расчет продолжительности камерной сушки пиломатериалов. Показатели качества сушки древесины. Определение параметров сушильного агента на входе и выходе из штабеля. Выбор конденсатоотводчика.

    курсовая работа [3,9 M], добавлен 08.01.2016

  • Автоматизированное проектирование процесса сушки пиломатериалов в камере периодического действия"KATRES KSRD 1-6.5N"

    Анализ организации аэродинамического расчета камеры в электронных таблицах табличного процессора Excel. Определение потребного напора вентилятора, мощности электродвигателя. Оптимизация процесса сушки пиломатериалов в камере периодического действия.

    курсовая работа [3,1 M], добавлен 07.06.2012

  • Проектирование лесосушильного цеха

    Технологическая схема лесосушильного цеха, выбор способа сушки древесины. Разработка схемы технологического процесса сушки пиломатериалов, описание работы сушильной камеры. Технологические требования к сухим пиломатериалам, их укладка и транспортировка.

    курсовая работа [100,8 K], добавлен 10.03.2012

  • Технология и машины лесозаготовок и лесного хозяйства

    Цели, процессы сушки древесины. Существующая технология и оборудование для сушки пиломатериалов. Определение типа конструкции лесосушильной установки. Подбор энергетической установки для лесосушильной камеры М-1. Схема энергетического комплекса Прометей.

    реферат [670,6 K], добавлен 07.11.2009

  • Проект сушильного цеха для высушивания пиломатериалов в камерах типа УЛ-1

    Изучение устройства сушильной камеры УЛ-1. Обоснование и выбор режимов сушки, начального прогрева и влаготелообработки пиломатериалов из древесины ели и осины. Определение массы испаряемой влаги и расхода теплоносителя. Контроль технологического процесса.

    курсовая работа [650,0 K], добавлен 15.04.2019

  • Технологический, тепловой и аэродинамический расчёт лесосушильной камеры

    Определение режима сушки пиломатериалов. Определение количества испаряемой из материала влаги. Аэродинамический расчет камеры СПМ-1К. Расход тепла на прогрев древесины. Определение потерь напора в кольце циркуляции. Планировка лесосушильных цехов.

    курсовая работа [882,1 K], добавлен 10.12.2015

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.

© 2000 — 2023, ООО «Олбест» Все права защищены