МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ИВАНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к дипломному проекту на тему:

Туннельная печь обжига кирпича ОАО «Ивановский завод керамических изделий»

РЕФЕРАТ

Дипломный проект выполнен применительно к условиям ООИ «Взаимопомощь», ранее именуемый «Ивановский завод керамических изделий».

В дипломном проекте проведен расчет туннельной печи, включающий в себя: тепловой баланс печи, расчет горения топлива, расчет продолжительности обжига кирпича, выбор горелочных устройств, подбор вентиляторов. Также был проведен расчет камерного сушила для сушки кирпича-сырца.

Была разработана методика расчета внешнего теплообмена в щелевой электрической печи на основе метода ЗУП (зональный с условными поверхностями).

Разработана схема автоматизации туннельной печи. Выявлены вредные и опасные факторы, возникающие при эксплуатации туннельной печи, разработаны мероприятия по предупреждению и снижению воздействия их на обслуживающий персонал.

1. ОПИСАНИЕ ТЕПЛОТЕХНОЛОГИИ СУШКИ И ОБЖИГА КЕРАМИЧЕСКИХ ИЗДЕЛИЙ

1.1 Сушка керамических изделий

1.1.1 Значение сушки изделий и материалов

Для каждого материала и изделия устанавливается определенный режим сушки, то есть допустимая интенсивность сушки, температура материала, температура и относительная влажность сушильного агента и теплоносителя, скорость его движения у материала и изменение указанных параметров в различные периоды процесса сушки. Сушить песок можно при любых температурах и скоростях удаления влаги. Сушить комовую глину и топливо можно при любых скоростях удаления влаги, но температура нагрева этих материалов ограничивается. Так, глина при температуре выше 400°С теряет пластичность, а в топливе выше 150-200°С начинается возгонка горючих продуктов. Растрескивание глины при сушке, вследствие усадки и возникающих усадочных напряжений, ускоряет выделение влаги. Сушка керамических изделий требует определенного режима, как в отношении допускаемых безопасных скоростей сушки, так и температуры нагрева изделий.

Таким образом, теория сушки должна рассматривать не только вопросы статики сушки - материальный и тепловой балансы сушки, миграцию влаги в материале, законы тепло- и массообмена в зависимости от связи влаги с материалом, но и поведение изделий при сушки, связанное с усадочными напряжениями и максимально допускаемыми скоростями сушки. Только лишь это комплексное рассмотрение вопросов теории сушки позволит устанавливать оптимальные режимы сушки, при которых изделия будут высыхать в кратчайшие сроки и иметь высокое качество.

1.1.2 Процесс сушки керамических изделий

Сушкой называется процесс удаления из твердых материалов содержащейся в ней влаги за счет ее испарения и удаления образовавшихся паров с поверхности тела в окружающую среду. Для этого к влажному телу, то есть кирпичу сырцу, необходим подвод тепла при условии, что давление водяных паров у поверхности тела больше давления водяных паров в окружающей среде. Процесс сушки сопровождается изменением веса материала во времени вследствие удаления из него влаги. Зная начальную влажность и вес материала, можно выразить графически изменение влажности по времени щ = f(), то есть построить кривую сушки, изображенную на рис. 1.1 (кривая 1). По кривой сушки можно построить кривую изменения влажности материала в единицу времени, то есть кривую скорости сушки _m (кривая 2).

При сушке керамических материалов влага испаряется в основном с поверхности, а поэтому концентрация влаги в середине материала остается большей, чем у его поверхности. Вследствие возникновения перепада (градиента) влажности или концентрации влаги она перемещается из места с большей концентрацией к месту с меньшей концентрацией, то есть из середины тела к поверхности его.

Механизм и скорость перемещения влаги зависят от ряда факторов: формы связи влаги с материалом, его строения, температуры и влажности, а также пористости материала и других его свойств. Экспериментально установлено, что чем выше температура, влажность тела и давление пара внутри него, тем скорость сушки больше.

Процесс сушки керамических изделий можно разделить на следующие периоды.

Период прогрева. Материал, будучи помещен в пространство с повышенной температурой, прогревается. В конце этого периода (точка А на рис. 1.1) устанавливается постоянная температура поверхности и тепловое равновесие между количеством тепла, воспринимаемым изделием, и расходом тепла на испарение влаги. После этого наступает период постоянной скорости сушки.

Рис. 1.1. Схема изменения во времени влажности 1, скорости сушки 2 и температуры 3 материала

I - период прогрева; II- период постоянной скорости сушки; III- период падающей скорости сушки;

IV - период равновесного состояния; V - период влажного состояния; VI - период гигроскопического состояния материала

Период постоянной скорости сушки. В этот период скорость сушки постоянна и численно равна скорости испарения влаги с открытой поверхности. Следовательно, происходит испарение свободной влаги с поверхности материала, и поверхность в течение этого времени остается влажной за счет поступления влаги из внутренних слоев изделий. Температура поверхности материала , равная приблизительно температуре мокрого термометра, остается неизменной в течение всего периода (кривая 3 на рис. 1.1). Давление паров над поверхностью материала равно парциальному давлению насыщенных водяных паров при температуре поверхности и не зависит от влажности материала.

Указанный период является наиболее ответственным и опасным, так как в течение его происходит усадка материала, порождающая усадочные напряжения. Скорость остается постоянной до тех пор, пока среднее содержание влаги в изделии не понизится до критического (точка К₁ на рис. 1.1), а на поверхности изделия не станет равным гигроскопической влажности . С этого момента начинается период падающей скорости сушки. Однако в действительных условиях он может начаться и тогда, когда вследствие неодинаковых условий испарения влаги со всей поверхности влажность отдельных участков достигает влажности ниже гигроскопической, в то время как другие участки имеют влажность ниже гигроскопической. Следовательно, более правильно переход от периода постоянной к периоду падающей скорости сушки характеризовать точкой на кривой сушки отвечающей , то есть критической влажности.

Гигроскопическую влажность тело приобретает, если его поместить на длительный срок в среду с относительной влажностью ц = 100 % при данной температуре. Гигроскопическая влажность зависит только от свойств материала и уменьшается при повышении температуры его нагрева. Такую влажность имеет тонкий поверхностный слой изделия в конце периода постоянной скорости сушки.

Критическая влажность представляет собой среднюю по всему изделию влажность, которая зависит от режима сушки, толщины изделия и коэффициента влагопроводности. При достижении изделием влажности усадка поверхностных слоев прекращается, и дальнейшая сушка вызывает лишь увеличение пористости изделия.

Период падающей скорости сушки характеризуется тем, что с уменьшением влажности изделия сушка постепенно замедляется. Уменьшение интенсивности испарения вызывает уменьшение расхода тепла на испарение влаги, что при прочих постоянных условиях приводит к увеличению средней температуры изделия и уменьшению температурной разности между сушильным агентом и поверхностью материала.

Уменьшение скорости сушки обуславливается тем, что парциальное давление водяных паров над поверхностью материала падает и становится меньше парциального давления насыщенных паров при температуре поверхности, являясь функцией температуры и влажности поверхности изделия, то есть .

По линии на I-d- диаграмме и кривым равновесной влажности данного материала можно определить численные значения парциального давления пара над материалом в зависимости от температуры и влажности поверхности материала. При достижении поверхностью материала равновесной влажности скорость сушки становится равной нулю, то есть удаление влаги из материала прекращается. Величина равновесной влажности зависит от свойств материала и параметров окружающей среды, то есть от ее температуры и влажности.

1.1.3 Требования, предъявляемые к сушилкам

Сушка изделий производится в специальных устройствах - сушилках. Сушилка должна обеспечивать максимальную скорость сушки материала при соблюдении его высокого качества, минимальный расход тепла и электроэнергии на 1 кг испаряемой влаги, равномерность сушки по всему объему сушилки; должна обладать возможно большей напряженностью объема по влаге (количеством испаряемой влаги на 1 м³ объема сушилки), легкостью регулирования параметров сушильного агента; должна быть оснащена механизмами для загрузки, выгрузки и перемещения материала; должна быть снабжена приборами теплового контроля (КИП) и автоматикой и удовлетворять санитарным нормам.

Одним из основных требований, предъявляемых к сушилкам, является равномерность сушки изделий по всему объему сушильного пространства. Степень неравномерности высушенных изделий, расположенных в различных местах сушильной камеры (камерные сушилки) или вагонетки (туннельные сушилки), и определяется коэффициентом неравномерности сушки , который выражает отношение конечных влажностей двух (или нескольких) высушенных изделий, расположенных в различных местах сушилки или вагонетки: изделий с наибольшей конечной влажностью к изделиям с наименьшей влажностью ; при этом начальная влажность этих изделий принимается одинаковой

. (1.1)

Обычно и с увеличением неравномерности сушки возрастает; при теоретически равномерной сушке .

Коэффициент неравномерности сушки является важной характеристикой сушилок, так как служит мерилом совершенства их с точки зрения движения и распределения газовых потоков, влияет на длительность сушки и характеризует однородность (по влагосодержанию) изделий.

На ООИ «Взаимопомощь» для сушки красного кирпича применяют камерные сушилки системы Росстромпроекта. Блок состоит из 30 камер с размерами: длина 17,8 м, ширина 1,4 м, высота 3,0 м. У пода камеры расположены каналы, подающие и отводящие газы. Сушильный агент поступает в два распределительных приточных канала 1 и оттуда фонтанирует в сушильную камеру через отверстия в плитах перекрывающих эти каналы. Отработанные (насыщенные влагой) газы удаляются из сушилки отводящим каналом 2 через отверстия, расположенные в своде этого канала.

Сушилка работает с принудительной подачей воздуха от вентилятора, создается зональная циркуляция воздуха по вертикали и температура между верхом и низом выравнивается, что приводит к равномерной сушке изделий по высоте камеры.

Сырец укладывается на рамы, которые устанавливают на специальные выступы в стенах камеры. В одной камере размещают 50 вагонеток, одна вагонетка состоит из 10 полок, на каждой полке 12 кирпичей.

2. ОБЖИГ КЕРАМИЧЕСКИХ ИЗДЕЛИЙ

2.1 Процессы, происходящие при обжиге изделий из легкоплавких глин

На поведение керамических изделий в процессе обжига влияют термические свойства глин, из которых они изготовлены.

Главнейшими термическими свойствами легкоплавких глин являются огнеупорность, огневая усадка, интервал спекания, интервал обжига, теплоемкость, теплопроводность, температуропроводность и прочность в горячем состоянии.

При обжиге легкоплавких глин имеют место физико-химические процессы, связанные с фазовыми превращениями, разложением, частичным плавлением, кристаллизацией новообразований и реакциями в твердой фазе.

Указанные процессы происходят в глинообразующих минералах, примесях и добавках и по времени могут накладываться друг на друга.

Общая картина изменений, происходящих в глинистой легкоплавкой массе при ее обжиге, схематически представлена в таблице 1.1 [4]. При быстром нагреве температурные интервалы, указанные в таблице 1.1, сдвигаются в область более высоких температур.

При нагревании изделия значительной толщины в нем возникают существенные температурные перепады, и отдельные слои изделия находятся под воздействием неодинаковых температур.

Таблица 2.1 Процессы, происходящие в отдельных температурных интервалах обжига

Температурные интервалы в 0С	Превалирующие процессы в данном температурном интервале
До 150	Удаление физически связанной адсорбированной влаги и межплоскостной влаги монтмориллонитовых минералов
131-224	Разложение гидрогематита с выделением воды цеолитного типа
140-180	Интенсивное вскипание остаточной влаги в сырце при быстром его нагреве. Понижение прочности сырца с возможностью возникновения трещин, сопровождающихся «хлопками» в печах
200-400	Выгорание гумусовых веществ
400-550	Пирогенетическое разложение органических примесей и добавок с выделением горючих веществ
450-550	Наиболее интенсивное удаление конституционной воды монтмориллонитовых минералов
500-700	Начало образования эвтектических силикатных расплавов, сопровождающееся уплотнением и упрочнением черепка
570-750	Распад магниевых карбонатов с выделением углекислого газа
573	Переход -кварца в -кварц с увеличением в объеме на 0,82%
600-1200	Реакция между известью и каолинитом с образованием CaOAl2O3 и 2CaOSiO2
700-800	Реакция в твердой фазе между SiO2, Al2O3 и СаСО3
700-900	Выгорание коксового остатка органических примесей и добавок
800-860	Разрушение кристаллической решетки монтмориллонита
800-1000	Интенсивное разложение кальциевых карбонатов с выделением углекислого газа. При большом содержании карбонатных примесей - заметное повышение пористости черепка с возрастанием температуры обжига
800-900	Кристаллизация гематита Fe2O3
800-1050	Интенсивная усадка и уплотнение черепка за счет накопления жидкой фазы эвтектических силикатных расплавов
950-1000	Кристаллизация шпинели MgOAl2O3
950-1050	Начало интенсивного образования муллита
950-1100	Расплавление пылевидных зерен полевого шпата
1000	Переход -кварца в -кристобалит с увеличением в объеме на 15,4%
1050-850	Охлаждение Увеличение вязкости при сохранении пиропластичного состояния черепка
850-750	Переход из пиропластичного состояния в твердое (хрупкое). Резкие структурные изменения. Возникновение максимальных напряжений с возможностью образования трещин
675	Переход -2СаОSiO2 с увеличением в объеме на 10%
573	Переход -кварца в -кварц с увеличением в объеме на 0,82%
270-180	Переход -кристобалита в -кристобалит с уменьшением в объеме на 2,8%

Вследствие этого процессы, указанные в табл. 1.1, протекают в обжигаемом изделии не последовательно друг за другом, а одновременно, накладываясь во времени. В восстановительной среде температуры плавления, начала и конца спекания существенно понижаются, иногда на 100-150⁰С; особенно это характерно для глин с большим содержанием железистых окислов. По исследованиям М.Г. Лундиной, трещиностойкость изделий из легкоплавких глин в процессе обжига понижается с увеличением, содержания в глине монтмориллонитовых минералов, глинозема, частиц величиной менее 1 мк (особенно при их количестве более 35-40%) и при повышении числа пластичности более 20.

Коренные изменения в минеральном фазовом составе черепка отмечались лишь при достижении температур 800-900⁰С. Трещинообразование при нагревании наступает лишь в период интенсивной усадки. Обжиг абсолютно сухого сырца до температуры 800⁰С может производиться с интенсивностью до 300 град/ч. Скоростной обжиг возможен при влажности сырца не более 5%. При этом необходимо иметь в виду, что пересушенный сырец является хрупким и его механические повреждения (видимые и невидимые) возможны до обжига при его транспортировании и садке в печь.

К.А. Нохратян и З.А. Смолякова [4], исследуя процесс охлаждения кирпича, установили наличие “опасного” температурного интервала в области 500-600⁰С, вызванного полиморфным превращением кварца. При быстром охлаждении кирпича в указанном интервале температур происходит изменение структуры, сопровождающееся общим разрыхлением черепка, повышением его водопоглащения и снижением прочностных показателей. В связи с этим указанные авторы рекомендуют вести процесс охлаждения по трехступенчатому режиму:

форсированное охлаждение от конечной температуры обжига до 600⁰С;

медленное охлаждение в интервале температур 500-600⁰С;

форсированное охлаждение до температуры выгрузки. Общая длительность может быть при этом значительно снижена по сравнению с одноступенчатым режимом при существенном улучшении качества кирпича.

2.2 Описание конструкции и работы туннельной печи

Для обжига керамического кирпича на ООИ «Взаимопомощь» установлены 2 туннельные печи. Туннельная печь для обжига керамических изделий имеет вагонеточный состав, передвигающийся вдоль туннеля с помощью толкателя. Внутри туннеля проложен рельсовый путь. Каждая вагонетка, пройдя всю длину туннеля, выдается из печи с другого конца при очередном проталкивании. Таким образом, создается непрерывное перемещение вагонеток в печи, постепенный подогрев, обжиг и охлаждение изделий, находящихся на поду вагонетки. Туннельная печь длиной 62 м и шириной 2 м имеет 3 зоны.

Форкамера служит для уменьшения газообмена с окружающей средой при загрузке вагонеток в печь.

Основное назначение зоны подогрева - окончательное удаление влаги из сырца и равномерный прогрев садки до температуры 600⁰С. Подогрев и сушка производятся отходящими из зоны обжига продуктами горения.

В зоне обжига сжигается топливо в специальных горелочных устройствах. Сырец нагревается до температуры 980⁰С, при этом завершаются все процессы, связанные с формированием черепка. Воздух, поступающий для сжигания топлива, предварительно подогревается в зоне охлаждения. Горение топлива происходит в разрывах между садками кирпича на вагонетках. С каждой стороны печи установлено по семь горелок, топливо - природный газ.

В зоне охлаждения происходит остывание кирпича до температуры 300⁰С перед выдачей вагонеток из печи, также происходит отбор нагретого воздуха для подачи его в сушилку. В этой зоне охлаждается также и футеровка вагонеток, нагретая до высоких температур. Изделия и футеровка вагонеток охлаждаются холодным воздухом, подаваемым в печь сверху и сбоку через несколько каналов, расположенных по длине зоны охлаждения ближе к выходному каналу печи.

Печь работает по принципу противотока, то есть газы и воздух движутся навстречу вагонеткам с обжигаемыми изделиями. Движение газовых и воздушных потоков осуществляется системой вентиляторов.

В зоне подогрева предусмотрена установка циркуляционных вентиляторов для интенсивного перемешивания газовых потоков с целью максимального усреднения газовой среды, то есть ликвидации расслоения ее и уменьшения перепада температур по сечению канала. В зоне подогрева также производится отбор дымовых газов.

Печь выполняется из стандартного красного кирпича, зона обжига изнутри футеруется шамотным кирпичом. Свод печи выполняется из красного кирпича и засыпки шлаком.

Рис. 1.2. Кривая обжига кирпича в печи



Рис. 1. . Схема движения потоков:

- горячего воздуха от печи к сушилу с параметрами и ;

- продуктов сгорания в дымовую трубу с параметрами и ;

- смеси продуктов горения и воздуха к сушилу с параметрами и

Примечание: параметры теплоносителей в скобках определены в результате расчетов

3. РАСЧЕТ ПРОЦЕССА ОБЖИГА КИРПИЧА. ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ТУННЕЛЬНОЙ ПЕЧИ

3.1 Расчет продолжительности обжига кирпича и производительности печи

Расчет выполнен по методике, изложенной в [1, 2, 3].

Абсолютная влажность загружаемого в печь кирпича щ = 7,5%. Вес сухого кирпича

G₁ = 3,3 кг.

Размеры кирпича: длина l = 250 мм;

ширина b = 120 мм;

толщина s = 65 мм.

1). Нагрев до 100⁰С.

Количество испаряемой влаги

кг, (2.1)

.

Активная поверхность теплообмена и испарения одиночного кирпича

м² , (2.2)

м².

Количество влаги, приходящейся на 1 м² активной поверхности,

кг/м², (2.3)

кг/м².

При съеме влаги примерно 0,4 кг/м²·ч с активной поверхности время, необходимое для нагрева до 100⁰С, составляет:

ч, (2.4)

ч.

2). Период нагрева от 100 до 800⁰С.

Определяем допустимую скорость подъема температуры по формуле [1]

град/ч, (2.5)

где Дt_доп - максимально допустимая разность температур в теле изделия при его нагреве или охлаждении;

а - коэффициент температуропроводности материала, а = 40 м²/ч;

S - толщина прогрева изделий, S = 0,06 м.

Принимая для этого периода Дt_доп = 85⁰С [1], получим

град/ч.

Время нагрева или охлаждения в известном интервале температур равно:

 ч, (2.6)

где t₁ и t₂ - температура в начале и конце интервала, ⁰С;

ч.

3). Период нагрева от 800 до 980⁰С.

Принимая для этого периода Дt_доп = 85⁰С [1], получим

град/ч.

Время нагрева

ч.

4). Время выдержки при конечной температуре [1]

ч, (2.7)

ч.

5). Охлаждение в интервале температур от 980 до 500⁰С при значении Дt_доп = 55⁰С [1]

град/ч.

Время охлаждения

ч.

6). Охлаждение в интервале температур от 500 до 300⁰С при Дt_доп = 125⁰С [1]

град/ч.

Время охлаждения

ч.

7). Общая продолжительность обжига равна суммарному времени нагрева, выдержки и охлаждения

, (2.8)

ч.

Таким образом, по оптимальному режиму обжига, рассчитанному на основе допустимой разницы температур в теле изделия при его нагреве и охлаждении, получили, что общая продолжительность обжига составляет не более 29 ч.

Годовая производительность печи на ОАО «Ивановский завод керамических изделий»

Р_г = 9 млн.шт/год.

Единовременная емкость туннельной печи G = 31000 шт.

Количество оборотов печи в год

, (2.9)

об.

Число рабочих дней в год

, (2.10)

день.

Принимаем z_г = 350 дней.

Число часов работы печи в год

ч.

Часовая производительность печи может быть определена из годовой производительности по формуле

, (2.11)

откуда

, (2.12)

где Р_час - часовая производительность, шт/ч;

m₁ - процент брака, m₁ = 2%;

m₂ - процент потерь материала во время транспортировки, m₂ = 5%.

.

В переводе на массу

.

3.2 Горение топлива

Целью расчета горения топлива является определение необходимого для горения топлива расхода воздуха, выхода продуктов горения и их процентного содержания.

Топливо - природный газ следующего состава:

СН₄ = 98,49%

С₂Н₆ = 0,51%

С₃Н₈ = 0,17%

С₄Н₁₀ = 0,05%

N₂ = 0,75%

CO₂ = 0,03%

Всего: 100%

Расход окислителя на горение топлива

, (2.13)

где m, n - индексы при элементах С и Н;

C_mH_n - углеводороды;

.

Теоретически максимально необходимый для полного горения единицы топлива расход воздуха

, (2.14)

.

Действительный расход воздуха:

, (2.15)

где n - коэффициент расхода воздуха, n = 1,2;

.

Продукты горения

, (2.16)

где СО₂ - процентное содержание СО₂ в топливе, %;

, (2.17)

, (2.18)

где N₂ - процентное содержание N₂ в топливе, %;

;

;

.

Избыточное количество кислорода

, (2.19)

.

Теплота сгорания топлива

кДж/м³(н), (2.20)

где - теплота сгорания углеводородов, кДж/м³(н);

- процентное содержание в топливе, %;

кДж/м³(н).

Выход продуктов горения

, (2.21)

.

Процентный состав продуктов горения

, (2.22)

, (2.23)

, (2.24)

, (2.25)

,

,

,

.

3.3 Тепловой баланс рабочего пространства печи

Целью расчета теплового баланса является определение расхода топлива.

Расчет проводим для зон подогрева и обжига и для зоны охлаждения.

3.3.1 Тепловой баланс зоны охлаждения

Приходные статьи баланса.

Тепло обожженных изделий

кВт, (2.26)

где Р_час - производительность по обжигу, шт/час; Р_час = 1150 шт/час;

m_к - вес обожженного кирпича, m_к = 3,3 кг;

t_обж - температура обжига кирпича, t_обж = 980⁰С;

с_к - удельная теплоемкость кирпича при t_обж,

с_к = 0,837+0,000264·t_обж [1];

с_к = 0,837+0,000264·980 = 1,1 кДж/кг·⁰С;

кВт.

Тепло вносимое из зоны обжига вагонетками

кВт, (2.27)

где G_в - емкость вагонетки, G_в = 1000 шт;

m_ш и m_м - масса шамотной и металлической частей вагонетки, m_ш = 1152 кг, m_м = 348 кг;

с_ш и с_м - удельная теплоемкость шамотной и металлической частей вагонетки,

с_ш = 0,837+0,000264·t_ш [1]; с_м = 0,48 кДж/кг·⁰С [1];

t_ш и t_м - соответственно средние температуры шамотной и металлической частей вагонетки; t_ш = 723⁰С, t_м = 60⁰С;

t_0ш и t_0м - соответственно начальные температуры частей вагонетки, t_0ш = 40⁰С, t_0м = 30⁰С;

с_ш = 0,837+0,000264·723 = 1,03 кДж/кг·⁰С;

кВт.

Расходные статьи теплового баланса.

Вынос тепла выходящими изделиями

кВт, (2.28)

где t_к - конечная температура кирпича, t_к = 300⁰С;

с_к - теплоемкость кирпича при t_к ;

с_к = 0,837 + 0,000264·300 = 0,9162 кДж/кг·⁰С;

кВт.

Вынос тепла вагонетками

кВт, (2.29)

где t_шк и t_мк - температуры на выходе из печи; t_шк = 270⁰С, t_мк = 40⁰С;

с_шк и с_мк - удельные теплоемкости шамотной и металлической частей вагонетки при t_шк и t_мк, с_мк = 0,48 кДж/кг·⁰С;

с_шк = 0,837 + 0,000264·270 = 0,908 кДж/кг·⁰С;

кВт.

Потери тепла теплопроводностью через стены и свод.

Длина зоны охлаждения 26 м.

В соответствии с температурной кривой (см. рис. 1.6) разбиваем зону охлаждения на 2 участка:

1 участок 980⁰С - 600⁰С Т_ср = 790⁰С длина - 14 м

2 участок 600⁰С - 160⁰С Т_ср = 380⁰С длина - 12 м

кВт, (2.30)

где Q_ст - потери через стены;

Q_св - потери через свод.

Потери через стены

кВт, (2.31)

где Т_ср - средняя температура на участке, ⁰С;

Т_н - температура наружного воздуха, Т_н = 20⁰С;

R_i - толщина i-го слоя кладки, м;

л_i - коэффициент теплопроводности i-го слоя кладки, Вт/м·⁰С;

б_н - коэффициент теплоотдачи, б_н = 15 Вт/м² · ⁰С;

F_вн.ст - внутренняя площадь стен, м²;

F_нар.ст - наружная площадь поверхности стен, м².

1-ый участок.

Стены печи - двухслойные:

1 слой - красный кирпич на глиняном растворе, R₁ = 0,25 м;

2 слой - красный кирпич на сложном растворе, R₂ = 0,89 м.

,

⁰С,

[1],

Вт/м·⁰С,

,

⁰С,

Вт/м·⁰С.

Наружная площадь стен

м², (2.32)

где h_нар.ст - высота наружной стены, h_нар.ст = 3 м;

l_ст - длина стен, l_ст = 14 м;

м².

Внутренняя площадь стен

м², (2.33)

где h_вн.ст - высота внутренней стены, h_вн.ст = 1,8 м;

м².

кВт.

2-ой участок.

Стены печи - двухслойные:

1 слой - красный кирпич на глиняном растворе, R₁ = 0,25 м;

2 слой - красный кирпич на сложном растворе, R₂ = 0,89 м.

⁰С,

Вт/м·⁰С,

⁰С,

Вт/м·⁰С,

м²,

м²,

кВт.

,

кВт.

Потери через свод

кВт, (2.34)

где F_вн.св и F_нар.св - соответственно внутренняя и наружная площадь свода.

1-ый участок.

Свод печи - трехслойный:

1 слой - красный кирпич на глиняном растворе, R₁ = 0,25 м;

2 слой - засыпка шлаком, R₂ = 0,24 м;

3 слой - красный кирпич на сложном растворе, R₃ = 0,065 м.

⁰С,

Вт/м·⁰С,

⁰С,

Вт/м·⁰С [1],

⁰С,

Вт/м·⁰С.

Внутренняя площадь свода

м², (2.35)

где В_вн и L_вн - соответственно ширина и длина рабочего канала, В_вн = 2 м, L_вн = 12 м;

м².

Наружная площадь свода

м², (2.36)

где В_нар и L_нар - соответственно ширина и длина наружного свода, В_нар = 3,27 м, L_нар = 12 м;

м².

кВт.

2-ой участок.

Свод печи - трехслойный:

1 слой - красный кирпич на глиняном растворе, R₁ = 0,25 м;

2 слой - засыпка шлаком, R₂ = 0,24 м;

3 слой - красный кирпич на сложном растворе, R₃ = 0,065 м.

⁰С,

Вт/м·⁰С,

⁰С,

Вт/м·⁰С,

⁰С,

Вт/м·⁰С.

м²,

м².

кВт.

,

кВт.

Суммарные потери через кладку

,

кВт.

Потери с охлаждающим воздухом.

Охлаждающий воздух, омывая кирпич, аккумулирует его тепло.

кВт, (2.37)

где Q_1(изд) - тепло обожженных изделий (1-ая статья приходной части);

Q_1(изд) = 1136,39 кВт;

Q_1(тр) - тепло вносимое вагонетками из зоны обжига (2-ая статья приходной части);

Q_1(тр) = 260,49 кВт;

Q_2(изд) - тепло выносимое изделиями (1-ая статья расходной части); Q_2(изд) = 289,75 кВт;

Q_2(тр) - тепло выносимое вагонетками (2-ая статья расходной части); Q_2(тр) = 92,35 кВт;

Q_кл - потери через кладку (3-я статья расходной части); Q_кл = 49,52 кВт;

кВт.

Найдем расход воздуха на охлаждение по формуле

м³/с,

где с_вк и с_вн - теплоемкости воздуха при конечной Т_к и начальной Т_н температуре; Т_к = 420⁰С, Т_н = 20⁰С; с_вк = 1,33 кДж/кг·⁰С, с_вн = 1,29 кДж/кг·⁰С [2];

м³/с.

Тепловой баланс сведем в таблицу 2.1.1

Таблица 3.1.1 Тепловой баланс зоны охлаждения после реконструкции (2 % брака)

№ п/п	Статьи теплового баланса	Количество тепла
		кВт	%
	Приход тепла
1	Тепло обожженных изделий	1136,39	81,35
2	Тепло вносимое вагонетками	260,49	18,65
	Итого	1396,88	100,00
	Расход тепла
1	Потери с выходящими изделиями	289,75	20,74
2	Потери с выходящими вагонетками	92,35	6,61
3	Потери через кладку	49,52	3,55
4	Потери с охлаждающим воздухом	965,26	69,1
	Итого	1396,88	100,00

3.3.2 Тепловой баланс зоны подогрева и обжига

Приходные статьи баланса

Тепло горения топлива

кВт, (2.38)

где - теплотворная способность топлива, = 35471,6 кДж/м³;

В - расход топлива - газа, м³/с;

кВт.

Тепло топлива физическое

кВт, (2.39)

где t_т - температура топлива, t_т = 20⁰С;

с_т - теплоемкость топлива при t_т, кДж/м³·⁰С;

кДж/м³·⁰С;

кВт.

Тепло загружаемого сырца

кВт, (2.40)

где m_c - вес абсолютно сухого сырца, m_c = 3,6 кг;

с_с - удельная теплоемкость сырца, с_с = 0,83 кДж/м³·⁰С;

m_в - вес влаги высушенного сырца, m_в = 0,300 кг;

с_в - удельная теплоемкость влаги, с_в = 4,187 кДж/м³·⁰С;

t_м - температура загружаемого материала, t_м = 30⁰С;

кВт.

Тепло вносимое вагонетками

кВт, (2.41)

где t_ш , t_м - температура шамотной и металлической частей вагонетки; t_ш = 40⁰С, t_м = 30⁰С;

кДж/м³·⁰С;

кДж/м³·⁰С;

кВт.

Тепло наружного воздуха, поступающего на горение

кВт, (2.42)

где L_д - действительный расход воздуха; L_д = 11,4252 ;

t_в - температура воздуха идущего на горение, t_в = 20⁰С;

с_в - теплоемкость воздуха, с_в = 1,29 кДж/м³·⁰С;

кВт.

Тепло воздуха, поступающего из зоны охлаждения.

Из зоны охлаждения часть воздуха идет на сушило, а часть поступает на горение в зону обжига. Для поддержания температуры в конце зоны обжига равной 980⁰С (процесс выдержки) продукты сгорания необходимо разбавлять. Для этой цели используется горячий воздух из зоны охлаждения. Температура воздуха 420⁰С.

Определим, какую долю горячего воздуха необходимо подать на разбавление от общего расхода в зоне охлаждения. Принимаем смесь: 70% - продукты сгорания, 30% - воздух. Этому соответствует величина q_в = 750 кДж/м³.

,

где х - доля тепла воздуха, необходимая для разбавления в зоне обжига;

- расход воздуха (из зоны охлаждения), = 1,65 м³/с;

,

,

.

Расход воздуха, идущий из зоны охлаждения в зону обжига составляет 14% от всего воздуха, проходящего через зону охлаждения .

Расход воздуха на зону обжига

м³/с,

м³/с.

Приведем к 420⁰С:

м³/с.

Определим расход воздуха на сушило:

м³/с.

На сушило воздух идет с температурой 250⁰С. Приведем к 250⁰С:

м³/с.

Находим тепло воздуха вносимого в зону обжига из зоны охлаждения:

кВт, (2.43)

кВт

Итого приходные статьи:

Расходные статьи баланса.

Расход тепла на испарение влаги в сырце и нагрев водяных паров

кВт, (2.44)

где m_в - вес влаги высушенного сырца, m_в = 0,3 кг;

r - скрытая теплота парообразования, r = 2500 кДж/кг·⁰С;

с_вп - теплоемкость водяных паров, с_вп = 1,97 кДж/кг·⁰С;

t_пг - температура продуктов горения на выходе, t_пг = 150⁰С;

кВт.

Расход тепла на химические реакции

кВт, (2.45)

где n - процентное содержание Al₂O₃ в глине, n = 15%;

q_х - теплота, затраченная на химические реакции при обжиге 1 кг глины на каждый процент Al₂O₃ , q_х = 20,93 кДж;

кВт.

Расход тепла на нагрев изделий до температуры обжига (из приходной части баланса зоны охлаждения):

кВт.

Расход тепла на нагрев вагонеток (приходная часть баланса зоны охлаждения):

кВт.

Потери тепла теплопроводностью через кладку.

По длине зону разбиваем на 2 участка в соответствии с температурной кривой (см. рис. 1.6):

1 участок 20⁰С - 600⁰С Т_ср = 310⁰С длина - 22 м

2 участок 600⁰С - 980⁰С Т_ср = 790⁰С длина - 14 м

Потери тепла через стены определяем по формуле (2.31).

1-ый участок.

Кладка двухслойная:

1 слой - красный кирпич на глиняном растворе, R₁ = 0,25 м;

2 слой - красный кирпич на сложном растворе, R₂ = 0,89 м.

⁰С,

Вт/м·⁰С,

⁰С,

Вт/м·⁰С.

м²,

м².

кВт.

2-ой участок

Кладка трехслойная:

1 слой - шамотный кирпич, R₁ = 0,25 м;

2 слой - красный кирпич на глиняном растворе, R₂ = 0,25 м;

3 слой - красный кирпич на сложном растворе, R₃ = 0,89 м.

⁰С,

Вт/м·⁰С,

⁰С,

Вт/м·⁰С,

⁰С,

Вт/м·⁰С.

м²,

м².

кВт.

,

кВт.

Потери через свод определяем по формуле (2.34).

1-ый участок.

Кладка трехслойная:

1 слой - красный кирпич на глиняном растворе, R₁ = 0,25 м;

2 слой - засыпка шлаком, R₂ = 0,24 м;

3 слой - красный кирпич на сложном растворе, R₃ = 0,065 м.

⁰С,

Вт/м·⁰С,

⁰С,

Вт/м·⁰С,

⁰С,

Вт/м·⁰С,

Площади свода

м²,

м².

кВт.

2-ой участок.

Кладка четырехслойная:

1 слой - шамотный кирпич, R₁ = 0,25 м;

2 слой - красный кирпич на глиняном растворе, R₂ = 0,065 м;

3 слой - засыпка шлаком, R₃ = 0,575 м;

4 слой - красный кирпич на сложном растворе, R₄ = 0,065 м.

⁰С,

Вт/м·⁰С,

⁰С,

Вт/м·⁰С,

⁰С,

Вт/м·⁰С,

⁰C,

Вт/м·⁰С.

Площади свода

м²,

м².

кВт.

,

кВт.

Суммарные потери через кладку

,

кВт.

Потери тепла с уходящими газами

кВт, (2.46)

где V₀ - выход продуктов горения, V_пг = 12,4298 ;

- общий коэффициент расхода воздуха, для коротких туннельных печей = 3;

L₀ - теоретический расход воздуха, L = 9,52 ;

с_дым - теплоемкость дымовых газов при t_дг;

t_дг - температура дымовых газов, t_дг = 150⁰С;

кДж/м³·⁰С;

кВт.

Итого расходные статьи:

Определим расход газа на туннельную печь. Для этого приравняем приходные и расходные статьи теплового баланса:

Расход газа на туннельную печь после реконструкции:

Расход газа на туннельную печь до реконструкции:

Находим удельный расход газа:

, (2.47)

м³/1000шт.

Расход условного топлива определяем исходя из калорийности природного газа

, (2.48)

где - теплота сгорания условного топлива;

кг/ч.

Удельный расход условного топлива

, (2.49)

кг/1000шт.

Выбор газогорелочных устройств.

Для установки на печи газогорелочных устройств для сжигания природного газа принимаем горелки специальные. Номинальный расход газа на одну горелку В₁ = 16 м³/ч. Определяем число горелок:

, (2.50)

где n_гу - число горелочных устройств, шт;

В - расход газа на печь, В = 189 м³/ч;

шт.

Для обеспечения необходимого тепло-технологического процесса принимаем количество горелок равное 14 шт.

Таблица 2.2.1 Тепловой баланс зоны подогрева и обжига после реконструкции (2 % брака )

№ п/п	Статьи теплового баланса	Количество тепла
		кВт	%
	Приход тепла
1	Тепло горения топлива	1862,24	78,36
2	Тепло топлива физическое	1,68	0,07
3	Тепло загружаемого кирпича	40,67	1,71
4	Тепло вносимое вагонетками	14,08	0,59
5	Тепло воздуха, идущего на горение	15,47	0,65
6	Тепло воздуха из зоны охлаждения	442,5	18,62
	Итого	2376,64	100,00
	Расход тепла
1	Расход на испарение и нагрев влаги	264,13	11,11
2	Расход на химические реакции	330,96	13,93
3	Расход на нагрев изделий	1136,39	47,81
4	Расход на нагрев вагонеток	260,49	10,96
5	Потери через кладку	44,79	1,89
6	Потери с уходящими газами	339,90	14,3
	Итого	2376,64	100,00

Таблица 2.3.1 Сводный тепловой баланс туннельной печи после реконструкции (2 % брака)

№ п/п	Статьи теплового баланса	Количество тепла
		кВт	%
	Приход тепла
1	Тепло горения топлива	1862,24	96,28
2	Тепло топлива физическое	1,68	0,09
3	Тепло загружаемого кирпича	40,67	2,10
4	Тепло вносимое вагонетками	14,08	0,73
5	Тепло воздуха, идущего на горение	15,47	0,80
	Итого	1934,16	100,00
	Расход тепла
1	Расход на испарение и нагрев влаги	264,13	13,66
2	Расход на химические реакции	330,96	17,11
3	Потери с выходящими изделиями	289,75	14,98
4	Потери с выходящими вагонетками	92,35	4,77
5	Потери через кладку	94,31	4,88
6	Потери с уходящими газами	339,90	17,57
7	Потери тепла с охлаждающим воздухом (на сушило)	522,76	27,03
	Итого	1934,16	100,00

3.4 Расчет количества газов, проходящих по печи

Исходные данные:

а) часовая производительность печи по обжигу, шт 1150

б) расход природного газа в час, м³ 189

в) объем воздуха на горение, 11,4252

г) объем продуктов горения, 12,4298

д) температура отработанных газов, ⁰С 150

е) температура воздуха, отбираемого из зоны охлаждения, ⁰С 250

Количество дымовых газов.

Объем отработанных дымовых газов определяем по формуле

м³/ч, (2.51)

где L - теоретический расход воздуха, L = 9,52 ;

V_пг - выход продуктов горения, V_пг = 12,4298 ;

- коэффициент избытка воздуха, = 3;

нм³/ч.

Объем отходящих дымовых газов приведенный к 150⁰С равен:

м³/ч.

Объем воздуха, отбираемого из зоны охлаждения туннельной печи

м³/ч

(из теплового баланса зоны обжига).

Объем воздуха, поступающего в зону охлаждения

м³/с =5940 м³/ч

(из теплового баланса зоны обжига).

Рис. 2.1. Схема движения материала, газа, воздуха и продуктов горения в печах

1 - подача воздуха на охлаждение кирпича;

2 - загрузка материала;

3 - отбор горячего воздуха на сушило; 4 - воздух в зону обжига;

5 - подача природного газа; 6 - подача воздуха на горение;

7 - выброс дымовых газов в трубу

Примечание: параметры, указанные в скобках, определены в результате расчетов.

3.5 Расчет аэродинамических сопротивлений туннельной печи

Сопротивление аэродинамической системы туннельной печи состоит из сопротивлений садки изделий в печи и местных сопротивлений ее отдельных элементов: трубопроводов, дымоходов, заслонок и т.п., на всасывающей и нагнетающей сторонах вентиляторов.

Сопротивление садки изделий.

Для расчета принимаются показания замеров на действующей печи, работающей на природном газе, по точкам:

в точке Т₁ Н_с = -31,4 мм.вод.ст

в точке Т₂ Н_с = 0 мм.вод.ст

в точке Т₃ Н_с = 14,3 мм.вод.ст

в точке Т₄ Н_с = 21 мм.вод.ст

Аэродинамическая кривая изображена на рис. 2.2.

Местные сопротивления систем отбора дымовых газов и воздуха из печи, и подачи воздуха в печь.

Дымосос:

Всасывающая сторона -2,5 мм.вод.ст

Нагнетающая сторона -8,1 мм.вод.ст

Полный напор Н_п = 10,6 мм.вод.ст

Вентилятор отбора горячего воздуха:

Всасывающая сторона -4,6 мм.вод.ст

Нагнетающая сторона -9,6 мм.вод.ст

Полный напор Н_п = 14,2 мм.вод.ст

Вентилятор подачи воздуха в печь:

Всасывающая сторона -10,9 мм.вод.ст

Нагнетающая сторона -11,1 мм.вод.ст

Полный напор Н_п = 22,0 мм.вод.ст

Общее сопротивление систем:

Отбор дымовых газов

, мм.вод.ст (2.52)

где Н_с - сопротивление садки, мм.вод.ст;

Н_п - полный напор местного сопротивления, мм.вод.ст

мм.вод.ст при t = 150⁰С

Отбор горячего воздуха

мм.вод.ст при t = 250⁰С

Подача холодного воздуха

мм.вод.ст при t = 20⁰С

3.6 Подбор вентиляторов

Вентилятор отбора горячего воздуха из зоны охлаждения

1) Часовой объем отбираемого горячего воздуха нм³/ч

2) Общее сопротивление системы Н_общ = 28,5 мм.вод.ст

Приводим сопротивление к t = 20⁰С, так как номограммы рассчитаны на эту температуру

(2.53)

мм.вод.ст

По номограммам [5] выбираем центробежный вентилятор типа Ц9-57№6, число оборотов n = 725 об/мин, КПД = 0,6.

Вентилятор нагнетания холодного воздуха

1) Часовой объем нагнетаемого в печь воздуха м³/ч

2) Общее сопротивление системы при t = 20⁰С Н_общ = 43 мм.вод.ст

По номограммам [5] выбираем центробежный вентилятор типа Ц4-70№8, число оборотов n = 650 об/мин, КПД = 0,7.

Вентилятор отсоса отработанных дымовых газов

1) Часовой объем отработанных дымовых газов нм³/ч

2) Общее сопротивление системы Н_общ = 42 мм.вод.ст

мм.вод.ст

По номограммам [5] выбираем центробежный вентилятор типа Ц4-70№8, число оборотов n = 760 об/мин, КПД = 0,65.

Вентилятор рециркуляции теплоносителя

1) Производительность вентилятора соответствует производительности дымососа нм³/ч

2) Общее сопротивление системы Н_общ = 31 мм.вод.ст

мм.вод.ст

По номограммам [5] выбираем центробежный вентилятор типа Ц4-70№6, число оборотов n = 960 об/мин, КПД = 0,6.

4. РАСЧЕТ ПРОЦЕССА СУШКИ КИРПИЧА-СЫРЦА И ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС СУШИЛКИ

Тепловые потери из печи с охлаждающим воздухом самые большие и составляют 27,16% в тепловом балансе печи. Нагретый воздух как вторичный энергетический ресурс должен быть использован. Тепло воздуха можно использовать в сушилках, то есть на технологические цели.

Производительность сушила в соответствии с заданной производительность печи Р_г = 9 млн. шт в год. В переводе на массу Р_г^м = 33000 т/год. Начальная относительная влажность изделий = 22%. Конечная относительная влажность после сушки = 7,5%.

Сушка производится горячим воздухом, отбираемым из зоны охлаждения туннельных печей. Начальную температура воздуха при входе в сушило принимаем t_н = 120⁰С.

1). Для определения часовой производительности сушила принимаем: количество рабочих дней в году - 350, брак при сушке и обжиге = 2%. Тогда часовая производительность по обжигаемым изделиям будет равна:

кг/ч, (3.1)

где 24 - число часов в сутках;

кг/ч.

Если потери при прокаливании в процессе обжига составляют = 2%, то часовая производительность сушила по сухой массе составит:

 кг/ч, (3.2)

кг/ч.

Поступает в сушило влажных изделий

кг/ч, (3.3)

кг/ч.

Выходит из сушила высушенных изделий

кг/ч, (3.4)

кг/ч.

2). Часовое количество испаряемой влаги:

кг/ч, (3.5)

кг/ч.

3). Расход сухого воздуха для теоретического процесса сушки.

Начальные параметры воздуха, поступающего в сушило, t_н = 120⁰С. Влагосодержание d_н находится по I-d диаграмме [1] для летних условий t_воз = 20⁰С, (точка А). Получаем d_н = 12 г/кг сух. воз. и теплосодержание I_воз = 56 кДж/кг сух. воз. Схема расчета по I-d диаграмме дана на рис. 3.1.

При повышении температуры воздуха в зоне охлаждения печи до t_н = 120⁰С его влагосодержание не изменяется, а теплосодержание повышается до I_н = 156 кДж/кг сух. воз. (точка В).

Теоретический процесс сушки, изображенный линией ВС (рис.3.1), заканчивается при d₂ = 41 г/кг сух. воз. Точка С находится на пересечении линии I_н = const с линией t_к = const, задаемся t_к = 40⁰С.

Расход сухого воздуха при теоретическом процессе сушки находим по формуле

кг сух. воз./ч , (3.6)

кг сух. воз./ч.

4). Потери теплосодержания воздуха в процессе сушки. Для расчета действительного процесса сушки определяем расход тепла в сушиле на нагрев материала, потери тепла в окружающую среду и тепло аккумулированное кладкой сушила.

Продолжительность сушки изделий принимаем 72 часа. Ширина сушильной камеры b = 1,4 м, длина камеры l = 17,8 м, высота h = 3 м. Сушило состоит из 30 камер.

Стены и свод сушила выполнены из красного кирпича, толщина стен R_ст = 0,24 м, толщина свода R_св = 0,12 м.

Общая ширина сушила:

м, (3.7)

м.

Расход тепла на нагрев изделий в сушиле определяем по формуле

 кДж/ч, (3.8)

где с_м - теплоемкость высушенного материала

кДж/кг·⁰С, (3.9)

где с_с - теплоемкость абсолютно сухого материала, кДж/кг·⁰С;

с_с = 0,921 кДж/кг·⁰С;

кДж/кг·⁰С;

t_к и t_н - конечная и начальная температуры кирпича при сушке, t_к = 90⁰С,

t_н = 35⁰С;

кДж/ч.

Потери тепла в окружающую среду через стены, потолок и двери определяем по формуле

кДж/ч, (3.10)

где k - коэффициент теплопередачи, который определяем по формуле

Вт/м²·⁰С, (3.11)

где - коэффициент теплоотдачи внутри сушила от движущегося сушильного агента к стенкам камеры, для садки изделий на этажерках при низких температурах = 5,2 Вт/м²·⁰С;

S₁ - толщина стенки, S₁ = R_ст = 0,24 м;

- коэффициент теплопроводности кирпичной стенки, = 0,5 Вт/м·⁰С;

- коэффициент теплоотдачи от стенки в окружающую среду, определяем по номограмме для = 15⁰С [1], = 10 Вт/м²·⁰С;

t_ср - средняя температура сушильного агента, ⁰С;

t_окр - температура окружающей среды, t_окр = 20⁰С;

F - теплоотдающая поверхность стенок.

м² , (3.12)

м²,

Вт/м²·⁰С.

Потери тепла через стены

кДж/ч.

Находим поверхность потолка для определения потерь через свод:

м², (3.13)

м².

Коэффициент теплопроводности красного кирпича = 0,5 Вт/м·⁰С.

Коэффициент теплоотдачи = 11,4 Вт/м²·⁰С.

Коэффициент теплопередачи по формуле (3.11)

Вт/м²·⁰С.

Потери тепла через потолок по формуле (3.10)

кДж/ч

Определяем потери тепла через дверки, выполненных из дерева толщиной

R = 50 мм. Коэффициент теплопроводности = 0,16 Вт/м·⁰С.

Поверхность дверок:

м², (3.14)

м².

Коэффициент теплопередачи по формуле (3.11)

Вт/м²·⁰С.

кДж/ч.

Суммарные потери тепла в окружающую среду составят:

 кДж/ч, (3.15)

кДж/ч.

Теплота аккумуляции определяется по формуле

кДж/ч, (3.16)

где G_кл - масса кладки, аккумулирующая тепло

кг, (3.17)

где , (3.18)

, (3.19)

где - толщина слоя аккумуляции, = 0,06 м;

- плотность кирпича, = 1800 кг/м³;

с_н , с_к - теплоемкости кирпичных стен и свода при t_н , t_к; с_н = 0,848 кДж/кг·⁰С, с_к = 0,866 кДж/кг·⁰С;

t_н = 40⁰С, t_к = 110⁰С - начальная и конечная температуры стен и свода;

- время сушки (аккумуляции);

Суммарные потери тепла в сушилке:

, (3.20)

кДж/ч.

Потери теплосодержания воздуха в сушиле

кДж/кг сух. воз., (3.21)

кДж/кг сух. воз.

5). Действительный расход воздуха на сушку определяем с помощью I-d диаграммы. Для этого по I-d диаграмме от т.С вниз откладываем величину I_пот = 36,47 кДж/кг сух. воз. Действительный процесс сушки изображается линией ВЕ. Конечные параметры сушильного агента t_к = 40⁰С, = 55%, d_к = 34 г/кг сух. воз.

Действительный расход воздуха на сушку

кг сух. воз./ч, (3.22)

кг сух. воз./ч=8,64 м³(н)/с

Количество воздуха, подаваемого в сушило при t_воз = 20⁰С и V = 0,86 м³/кг сух. воз. [1] (приложение 40), составит:

м³/ч, (3.23)

м³/ч

При температуре t = 120⁰С действительный расход воздуха равен:

м³/ч.

Количество отработанного воздуха, удаляемого из сушила при t_к = 40⁰С, находим по формуле

м³/ч, (3.24)

где кг/ч;

- плотность отработанного воздуха, = 1,3 кг/м³;

м³/ч.

6). Расход тепла на сушку находим по формуле

кДж/ч, (3.25)

где t_м - температура материала, поступающего в сушило;

кДж/ч.

7). Составим тепловой баланс сушила (табл.3.1).

Тепло, уходящее с отработанным воздухом

кДж/ч, (3.26)

кДж/ч.

Тепло на испарение и нагрев влаги материала

 кДж/ч, (3.27)

кДж/ч.

Таблица 4.1 Тепловой баланс сушилки после реконструкции (2% брака)

№ п/п	Статьи теплового баланса	Количество тепла
		кДж/ч	%
	Приход тепла
1	Количество тепла, необходимое для сушки	3,4726106	100,00
	Расход тепла
1	Нагрев материала qм	272572,26	7,49
2	Потери в окружающую среду qокр	475312	13,07
3	Испарение и нагрев влаги qисп	1914379,6	52,63
4	Тепло на аккумуляцию qакк	244875	6,73
5	Тепло с уходящим воздухом qух	730452,5	20,08
	Итого	3,6376106	100,00

8). Расчет горения топлива в подтопке (аналогично п.2.2)

Состав топлива:

СН₄ = 98,49%

С₂Н₆ = 0,51%