Опасность поражения электрическим током

Источником поражения электрическим током является все технологическое оборудование, используемое в механическом цеху.

Пожарная опасность

Источниками пожарной опасности могут быть замыкания в проводке.

6.2 Мероприятия, направленные на улучшение условий труда

Наиболее актуальной проблемой цеха дробления является производственный шум и вибрация. Шум и вибрация ухудшают условия труда, оказывают вредное воздействие на организм человека.

При длительном воздействии шума и вибрации на организм происходят нежелательные явления: снижение остроты зрения, слуха, повышается кровяное давление, снижается внимание. Сильные, продолжительные воздействия шума и вибрации могут быть причиной функциональных изменений сердечно-сосудистой и нервной систем. Основными источниками шума и вибрации в цехе являются шумы и вибрации, возникающие при технологическом процессе: их источниками являются возвратно-поступательные движущиеся механизмы, неуравновешенные, вращающиеся массы, удары деталей, шумы электромагнитного происхождения, оборудование вентиляции цеха.

Произведем акустический расчет шума, а также мер защиты от воздействия шума на персонал. В помещении работают 4 дробилки, имеющие одинаковый уровень звукового давления. Источники шума находятся на расстоянии r от расчетной точки, которая расположена на высоте 1,5 м от пола. Определим октавные уровни звукового давления в расчетной точке.

Известно, что дробилки расположены на расстоянии r1=12м, r2=15м, r3=r4=9,5м от рабочей точки. Объем помещения равен 720 м3, отношение В/Sогр=0,2, lmax=1,4.

Рисунок 6.1 - Схема расположения расчетной точки и источников шума в помещении

Октавные уровни звукового давления L в дБ в расчетных точках помещений, в которых несколько источников шума в зоне прямого и отраженного звука, следует определять по формуле:



(6.1)

где ;

Lpi - октавный уровень звуковой мощности дБ, создаваемый i-тым источником шума;

m - количество источников шума, ближайших к расчетной точке (т.е. источников, для которых ri<5 ri min);

n - общее количество источников шума в помещении;

В данном случае минимальное расстояние от расчетной точки до акустического центра и ближайшего к ней источника м м.

Общее количество источников шума, принимаемых в расчет и расположенных вблизи расчетной точки, когда, ri<5 rimin=47,5, будет равно 4 (m=4), т. е. учитываются все данные источники, расположенные на расстояниях r1, r2, r3, r4.

- коэффициент, учитывающий влияние ближайшего акустического поля и принимаемый в зависимости от отношения ;

lmax - наибольший габаритный размер источников шума.

Величина принимаем =1;

Ф - фактор направленности источника шума, Ф=1;

S - площадь воображаемой поверхности правильной геометрической формы, окружающей источник и проходящей через расчетную точку.

Для всех источников выполняется условие 2?lmax < r; 2?1,5м <10,3 м

Поэтому можно принять Si=2ri2;

- коэффициент, учитывающий нарушение диффузности звукового поля в помещении, принимаемый по опытным данным (при В/Sогр = 0,2; ;)

B - постоянная помещения.



, (6.2)

где В1000 - постоянная помещения на среднегеометрической частоте 1000 Гц;

м - частотный множитель, определяемый по таблице.

Выбрав тип помещения, определяем постоянную помещения В1000; Выбираем тип помещения I - с небольшим количеством людей (металлообрабатывающие цехи, вентиляционные камеры, машинные залы, генераторные, испытательные стенды).

Приведем значения частотного множителя в таблице 6.1 для объема помещения V=720 м³.

Таблица 6.1 - Значения частотного множителя.

Среднегеометрические частоты октавных полос, Гц	63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
	0,65	0,62	0,64	0,75	1	1,5	2,4	4,2

Определяем требуемое снижение шума , приняв нормативные уровни звукового давления в расчетной точке. Рабочие места - постоянные рабочие места и рабочие зоны в производственных помещениях и на территории предприятий.

= Lобщ-Lдоп,, дБ, (6.3)

где Lобщ - октавный уровень звукового давления в расчетной точке от всех источников шума, дБ. Lдоп - указаны в таблице 6.2



Таблица 6.2 - Уровни звукового давления, создаваемые дробилкой.

Среднегеометрические частоты октавных полос, Гц	63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
L p	115	109	102	98	94	92	89	92

Таблица 6.3 - Допустимые уровни звукового давления.

Среднегеометрические частоты октавных полос, Гц	63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
Lдоп	99	92	86	83	80	78	76	74

Все последовательные расчеты сведем в таблице 5.4. Расчеты производились в Microsoft Excel.

Таблица 6.4 - Результаты расчета

№	Величина	Ед. изм	Среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц
			63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
1		дБ	115	109	102	98	94	92	89	92
2		-	3,16•1011	7,94•1010	1,58•1010	6,31•109	2,51•109	1,59•109	7,9•108	1,58•109
3		м2	567,06	567,06	567,06	567,06	567,06	567,06	567,06	567,06
4		м2	1413	1413	1413	1413	1413	1413	1413	1413
5		м2	904,32	904,32	904,32	904,32	904,32	904,32	904,32	904,32
6			5,5•108	1,4•108	2,8•107	1,1•107	4,4•106	2,8•106	1,4•106	2,8•106
7			2,2•108	5,6•107	1,1•107	4,5•106	1,8•106	1,1•106	5,6•105	1,1•106
8			3,5•108	8,78•107	1,75•107	6,9•106	2,8•106	1,7•106	8,8•105	1,7•106
9			1,69•109	4,24•108	8,5•107	3,4•107	1,3•107	8,5•106	4,2•106	8,5•106
10	B1000(V=720м3)		36	36	36	36	36	36	36	36
11			0,65	0,62	0,64	0,75	1	1,5	2,4	4,2
12			23,4	22,32	23,04	27	36	54	86,4	151,2
13			0,14	0,15	0,147	0,125	0,094	0,062	0,039	0,022
14			1,26•1012	3,2•1011	6,3•1010	2,5•1010	1010	6,3•109	3,2•109	6,3•109
15			1,84•1011	4,84•1010	9,36•109	3,18•108	9,49•108	4•108	1,2•108	1,43•108
16			1,85•1011	4,88•1010	9,44•109	3,21•109	9,62•108	4,08•108	1,3•108	1,51•108
17		дБ	113	107	99,7	95,1	89,8	86,1	81,1	81,8
18		дБ	99	92	86	83	80	78	76	74
19		дБ	13,7	15	13,7	12,1	9,83	8,1	5,12	7,79

Пример расчета частоты 125 Гц.

Выбираем данные для дробилки. Для частоты 125 Гц, Lp1 =109 дБ.

Затем по формуле рассчитываю все частоты, то есть

После этого считаем площадь по формуле

(6.4)

(м2);

(м2);

(м2);

Затем по формуле получаем:

Далее произведем расчет по формуле:

(6.5)

Значение коэффициента =0,62, для V=720 и для частоты 125 Гц.

Тогда значение



Далее считаем следующее:

(6.6)

Затем просуммируем значения:

(6.7)

Теперь можно найти дБ

После этого выбираем допустимый уровень звукового давления для частоты 125 Гц значение .

Окончательным расчетом является определение значения

дБ (6.8)

6.3 Расчет мероприятий для снижения шума

Запроектировать стену (с окном и дверью) и перекрытием кабины наблюдения цеха дробления, имеющего размеры 16х8х4 м. Площадь глухой стены S1 и перекрытия кабины наблюдения S2, граничащих с помещением, в котором расположены дробилки соответственно равны 64 и 128 м², площадь двери S3=4 м², окна S4=3 м². Суммарный уровень звуковой мощности LрСУМ, излучаемой всеми дробилками, приведен в таблице 6.6.



Таблица 6.6 - Суммарный уровень звуковой мощности, излучаемой всеми дробилками

Среднегеометрические частоты октавных полос, Гц	63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
Lш	93	90	91	108	117	116	115	117

Требуемую звукоизолирующую способность каждого элемента наблюдательной кабины рассчитаем по формуле:

, (6.9)

где Lш - октавный уровень звукового давления вне защищаемого от шума помещения;

Вu - постоянная защищаемого от шума помещения, м²,

.

Для наблюдательной кабины с объемом V=16х8х4:

Вu1000 =V/10 =512/10=51,2 м²

Используя таблицу 6.1 частотного множителя, найдем значение Вu. Все расчеты приведены в таблице 6.7.

Таблица 6.7 - Результаты акустического расчета

№	Величина	Ед.изм.	Среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц
			63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
1	Ви1000(V=720м3)	м2	51,2	51,2	51,2	51,2	51,2	51,2	51,2	51,2
2	м		0,65	0,62	0,64	0,75	1	1,5	2,4	4,2
3	Ви=Ви1000*м		33,28	31,74	32,77	38,4	51,2	76,8	122,88	215,04
4	Lш	дБ	93	90	91	108	117	116	115	117
5	Lдоп	дБ	99	92	86	83	80	78	76	74
6	10lg(n) (n=4)		6,02	6,02	6,02	6,02	6,02	6,02	6,02	0,60
7	10lg(Ви)		15,22	15,02	15,15	15,84	17,09	18,85	20,89	23,33
8	10lg(S1) (S1=75м2)		18,06	18,06	18,06	18,06	18,06	18,06	18,06	18,06
9	10lg(S2) (S2=150 м2)		21,07	21,07	21,07	21,07	21,07	21,07	21,07	21,07
10	10lg(S3) (S3=6 м2)		6,02	6,02	6,02	6,02	6,02	6,02	6,02	6,02
11	10lg(S4) (S4=5 м2)		4,77	4,77	4,77	4,77	4,77	4,77	4,77	4,77
12	Rстена		2,86	4,85	11,71	31,02	41,77	41,01	39,97	41,54
13	Rперекр		5,87	7,86	14,72	34,03	44,78	44,02	42,98	44,55
14	Rдверь		-9,18	-5,94	0,92	20,23	30,98	30,22	29,18	30,75
15	Rокно		-10,43	-6,91	-0,05	19,26	30,01	29,25	28,21	29,78

Исходя из результатов акустического расчета, кабину наблюдателя следует выполнить из следующих материалов:

Стена - кирпичная кладка толщиной в 1 кирпич оштукатуренная с двух сторон. Звукоизолирующая способность (36, 41, 44, 51, 58, 64, 65, 65 дБ).

Перекрытие - железобетонная панель толщиной 160 мм с круглыми пустотами. Звукоизолирующая способность (37, 38, 38, 47, 53, 57, 57, 58 дБ).

Дверь - глухая щитовая дверь толщиной 40мм, облицованная с двух сторон фанерой толщиной 4мм с уплотняющими прокладками. Звукоизолирующая способность (12, 27, 27, 32, 35, 34, 35, 35 дБ).

Окно - оконный блок с двойным переплетом, толщина стекла 3 мм, воздушный зазор 170 мм, с уплотняющими прокладками из резины. Звукоизолирующая способность (27, 33, 33, 36, 38, 38, 38 38 дБ).

6.4 Расчет зануления

Принципиальная схема зануления приведена на рисунке 6.3. На схеме видно что ток короткого замыкания Iкз в фазном проводе зависит от фазного напряжения сети Uф и полное сопротивление цепи, складывающегося из полных сопротивлений обмотки трансформатора Zт/3, фазного проводника Zф, нулевого защитного проводника Zн, внешнего индуктивного сопротивления петли фаза - ноль Xп, активного сопротивления заземления нейтрали трансформатора R0.

Рисунок 6.2 - Принципиальная схема сети переменного тока с занулением: А - аппарат защиты (предохранитель или автоматический выключатель); Rо - заземление нейтрали; Rп - повторное заземление



Рисунок 6.3 - Полная расчетная схема соединения зануления

Поскольку R0, как правило, велико по сравнению с другими элементами цепи, параллельная ветвь, образованная им создает незначительное увеличение тока короткого замыкания, что позволяет пренебречь им. В то же время такое допущение ужесточает требования к занулению и значительно упрощает расчетную схему, представленную на рисунке 6.3.

Рисунок 6.4 - Упрощенная схема зануления.

В этом случае выражение короткого замыкания Iкз в комплексной форме согласно формуле 5.11:

Iкз = Uф / ( Zт /3 + Zф + Zн +jХn), (6.10 )

где Uф - фазное напряжение сети, В;

Zт - комплекс полного сопротивления обмоток трехфазного источника тока (трансформатора), Ом;

Rф и Rн - активное сопротивление фазного и нулевого защитного проводников, Ом;

Хп - внешнее индуктивное сопротивление контура (петли) фазный проводник - нулевой защитный проводник (петля - фаза - нуль), Ом;

Zп =Zф+Zн+jХn - комплекс полного сопротивления петли фаза-нуль, Ом.

С учетом последнего:

Iкз = Uф / ( Zм / 3 + Zn) (6.11)

При расчете зануления принято применять допущения, при котором для вычисления действительного значения (модуля) тока короткого замыкания Iкз модули сопротивления обмоток трансформатора и петли фаза нуль Zт/3 и Zп складываются арифметически. Это допущение также ужесточает требования безопасности и поэтому считается допустимым, хотя и вносит некоторую неточность (5%).

Полное сопротивление петли фаза - нуль в действительной форме определяется из формулы 5.13:

Zп =, Ом (6.12)

Формула 6.13 для проверочного расчета определяется с учетом коэффициента кратности К тока короткого замыкания определяемого требованиями к занулению:

К Iн Uф /( Zт/3 + Zп) (6.13)

Значение коэффициента К принимается равным К3 в случае если электроустановка защищается предохранителями и автоматическими выключателями имеющими обратнозависимую характеристику от тока. В случае если электроустановка защищается автоматическим выключателем имеющим только электромагнитный расцепитель (отсечку), то для автоматов с Iн до 100 А, К = 1,4, а для автоматов с Iн > 100 А, К = 1,25.

6.5 Расчет зануления участка механического цеха

Исходные данные:

Напряжение сети - 0,38 кВ;

Мощность трансформатора - 1600 кВА;

Мощность наиболее удаленного электроприемника (вентилятор-калорифер) 13кВт;

Длина кабеля от ТП до ШРА, L1 = 14 м;

Длина шинопровода ШРА, L2 = 35 м;

Длина провода от ШРА-1 до электроприемника, L3 = 5 м.

Определение токов нагрузки и выбор аппаратов защиты:

(6.14)

(6.15)

Iнпв=63 А; Iна=82 А.

Определение полных сопротивлений элементов цепи:

а) сопротивление трансформатора для группы соединения Д/У0-11 Zт=0,027 Ом.

б) для расчета активных сопротивлений Rн и Rф необходимо предварительно выбрать сечение, длину и материал нулевого и фазного проводников.

Сопротивление проводников из цветных металлов определим по формуле 6.16:

(6.16)

где - удельное сопротивление алюминиевой жилы принимается равной 0,028 Ом·мм²/м;

L - длина проводника, м;

S - сечение жилы, мм².

Ом;

Ом;

Rф? = 0,0032+0,056=0,0592 Ом;

Ом;

Ом;

Rн? = 0,0078+0,056= 0,0638 Ом.

Для алюминиевых проводников внутреннее индуктивное сопротивление фазного и нулевого проводников Хф и Х0 невелико и составляет 0,0156 Ом/км, т.е. Хф=0,0156•0,13=0,002 Ом; Х0=0,0156•0,13=0,002 Ом. Величину внешнего индуктивного сопротивления петли "фаза-нуль" в практических расчетах принимают равной 0,6 Ом/км.

Внешнее индуктивное сопротивление петли "фаза-нуль" при Хи = 0,6 Ом/км:

Хп = 0,6•0,13=0,078 Ом.



Рассчитаем сопротивление петли "фаза-нуль" Zп:

Zп = Ом.

в) сопротивление шинопровода ШРА при Iн=400 А, Zпфо=0,23 Ом/км:

Zп = Zпфо·L2 (6.17)

Zп = 0,23·0,036= 0,008 Ом.

Определение тока КЗ:

Определение кратности тока:

Ожидаемое значение тока короткого замыкания по формуле 6.18:

IкзIнпв·Кпв, (6.18)

где Кпв=3, то 1341 А >80·3=240 А.

Время срабатывания плавкой вставки определяется по ее защитной характеристике, а для автомата принимается из справочника. В данном случае при номинальном токе плавкой вставки 80 А время отключения аппарата защиты 0,01 секунд. Время отключения автоматического выключателя - 0,05 секунды.

Потенциал корпуса поврежденного оборудования:

Uкз = Iкз· Zн? (6.20)

Uкз = 1341·0,0638= 85,556 В.

Ток, проходящий через тело человека, равен:

(6.21)

Согласно ПУЭ такие величины тока являются допустимыми при времени воздействия 0,05 и 0,01 секунды, т.е. время срабатывания автоматического выключателя и плавкой вставки не превышает допустимых величин. Расчет в механическом цеху показал, что обеспечивается требуемый уровень электробезопасности. Время срабатывания автомата соответствует нормам, что позволяет персоналу чувствовать себя защищенным при повреждении оборудования.



7. Экономическая часть

7.1 Цель разработки проекта

Целью технико-экономического обоснования является обеспечение строительства подстанции 110/6 кВ и прилегающих к ней сетей ЛЭП 110 кВ.

Строящаяся подстанция предназначена для обеспечения электроснабжением бумажной фабрики.

Проектируемую подстанцию и прилегающие к ней сети предполагается разместить непосредственно возле бумажной фабрики. Длина ЛЭП 110 кВ составляет 16 км. Линии электропередачи 110 кВ, выполняются воздушными линиями.

Для стоимостной оценки результата используются действующие цены и тарифы в Алматинской области С0=0.09 у.е. за 1 кВт·ч.

7.2 Расчет технико-экономических показателей подстанции

7.2.1 Определение капитальных вложений в строительство подстанции и ЛЭП

Капитальные затраты на сооружение подстанции определяются составом оборудования по формуле 6.1:

КП/СТ =Коб+Ктр+Км, (7.1)

где Коб - стоимость оборудования;

Ктр - стоимость транспортировки;

Км - затраты на монтаж.

Расчеты капвложений на оборудование подстанции:

Капвложения на трансформаторы ГПП:



Ктр ГПП=2·250000·151=75,5 млн. тг.

Капвложения на выключатели В1, В2, В3, В4:

КВ1-В4=4·30000·151= 18,12 млн. тг.

Капвложения на разъединители:

Кразъед=4·2500·151 = 1,51 млн. тг.

Капвложения на ОПН:

КОПН=4·Куд=4·2000·151=1,208 млн. тг.

Капвложения на оборудование подстанции:

Коб=(75 500 000+18 120 000+1 510 000 1 208 000)=96,338 млн. тг.

Капвложения на транспортировку оборудования:

Ктр= Коб·0,1=96,338·0,1=9,6338 млн. тг.

Капвложения на монтаж оборудования:

Км= Коб·0,1=96,338·0,1=9,6338 млн. тг.

Капитальные затраты на сооружение подстанции:

КП/СТ =96,338+9,6338+9,6338=115,6056млн.тг.



Стоимость сооружения ЛЭП определяется основными ее параметрами: напряжением, типом опор, маркой проводов и конструкцией фазы, районом строительства, характеристикой трассы и климатическими условиями и рассчитывается по выражению 6.2:

КЛЭП = kуд · L · бнв · бр + ДКр.пр. + ДКд.гр. + nр.б. · Кр.б. + Ксв. (7.2)

где Куд - удельные показатели стоимости 1 км линии, соответствующие уровню напряжения и количеству цепей, а также учитывающий определенные условия прохождения трассы (по равнине, лес - не более 10% от длины трассы, доставка грузов до трассы - не более 20 км и развозка оборудования по трассе - не более 10 км);

L - длина линии;

бнв - поправочный коэффициент, учитывающий скоростной напор ветра;

ар - коэффициент, учитывающий район прохождения трассы;

ДКр.пр. - затраты, учитывающие рубку просеки в лесу, если лес составляет более 10% длины трассы;

ДКДГ.р. - затраты, учитывающие доставку грузов к линии, если условия доставки отличаются от вышеуказанных;

nр.б. - количество ремонтных баз вдоль линии;

Кр.б. - затраты на создание и оснащение одной ремонтной базы;

Ксв. - затраты на создание линий связи вдоль ЛЭП.

Затраты на ЛЭП 110 кВ:

Куд=20000 у.е./км.

КЛЭП=L·Куд=12·20000=320000 у.е = 42,28 млн.тг.



Общие капитальные вложения в строительство энергообъекта определяются по формуле 7.3:

КЭС = КП/СТ + КЛЭП. (7.3)

КЭС=115,6056+42,28=157,8856 млн. тг.

7.2.2 Определение ежегодных издержек производства в подстанции и ЛЭП

Издержки производства п/ст и прилегающих сетей связаны с затратами на содержание подстанции, распределительных устройств и линий электропередач.

Кроме того, передача и распределение электроэнергии связаны с частичной потерей ее при транспортировке по линиям электропередач и трансформации. Поскольку такие потери связаны с процессом передачи, то их стоимость включается в состав ежегодных издержек, определяемых по формуле 7.4:

Иперед = Ип/ст +ИЛЭП+ Ипот. (7.4)

где Ип/ст - суммарные затраты на эксплуатацию подстанции, тенге./год;

ИЛЭП - суммарные затраты на эксплуатацию ЛЭП, тенге./год;

Ипот - суммарная стоимость потерь в сетях системы, тенге./год.

Издержки на эксплуатацию ЛЭП:

Иэкс ЛЭП= Еэкспл.лэп·Клэп, (7.5)

где Еэкспл.лэп - коэффициент эксплуатационных издержек ЛЭП (Еэкспл.лэп=0,028).



Иэкс ЛЭП =0,028·42,28=1,18384 млн. тг.

Амортизация ЛЭП:

Иа ЛЭП= Еа.лэп·КЛЭП, (7.6)

где Еа лэп - коэффициент амортизационных издержек ЛЭП (принимаем Еа.лэп=0,1).

Иа ЛЭП=0,1·42,28=4,228 млн. тг.

Издержки на эксплуатацию подстанции:

Иэкс п/ст= Еэкспл.п/ст·Коб, (7.7)

где Коб - суммарные затраты без стоимости ЛЭП (Еэкспл.обор =0,03).

Иэкс п/ст= 0,03·96,338=2,89014 млн. тг.

Амортизационные издержки на подстанцию:

Иа п/ст= Еа п/ст·Коб, (7.8)

где, Еа п/ст - коэффициент амортизационных издержек подстанции (принимаем Еа п/ст=0,25, исходя из процесса ускоренной амортизации).

Иа п/ст =0,25·96,338=24,0845 млн. тг.



Издержки на потерю энергии рассчитываются по выражению 7.9:

Ипот=Сo·(Wтргпп+Wлэп), (7.9)

где Wтргпп - потери активной мощности в трансформаторах;

Wлэп - потери электроэнергии в ЛЭП;

Сo=0,09 у.е/кВт·ч.

Ипот =0,09Ч(323293,2+359452,76)=61450 y.e.=9,27895 млн. тг.

Ежегодные издержки:

Иперед =9,27895+24,0845+2,89014+4,228+1,18384=41,66543 млн.тг.

7.3 Показатели финансовой эффективности

Рассчитаем показатели финансовой эффективности для инвестиционного проекта по развертыванию электроснабжения.

Для инвестиционных проектов принята система оценочных критериев, которые позволяют определить его эффективность, выбрать из нескольких инвестиционных проектов наиболее приемлемый с точки зрения инвестора, определить отдачу денежных потоков, выбрать наиболее рациональную цену капитала, а так же решить ряд других задач.

Расчеты эффективности обычно базируются на нулевом или первом году реализации инвестиционного проекта. Величины инвестиций и денежных потоков рассматриваются как годовые величины.

Допустим, для реализации проекта подрядчик берет деньги у сахарного завода и инфляция национальной валюты составляет 8%.

Рассчитаем чистую приведенную стоимость (NPV):



(7.10)

где СF -денежный поток;

r - банковская процентная ставка (ставка дисконтирования);

n - количество лет;

IC - инвестиции.

Ставка дисконтирования используется для приведения будущей стоимости к стоимости на текущий момент. Расчет ставки дисконтирования производится по-разному в зависимости от задачи.

Ставка дисконтирования используется при расчете срока окупаемости и оценке экономической эффективности инвестиций для дисконтирования денежных потоков, иными словами, для перерасчета стоимости потоков будущих доходов и расходов в стоимость на настоящий момент. В этом случае в качестве ставки дисконтирования принимается один из вариантов:

* Темп инфляции;

* Доходность альтернативного проекта;

* Стоимость доступного кредита;

* WACC - cредневзвешенная стоимость капитала;

* Экспертная оценка;

* Желаемая доходность инвестиционного проекта;

* Кумулятивный метод, базирующийся на оценке рисков проекта.

CF=Иа (7.11)

где Иа - амортизация оборудования;

CF=24,0845 млн. тг.

Рассчитаем накопленную величину дисконтированных доходов (PV):



, (7.12)

где CF -денежный поток;

r - ставка дисконтирования;

n - количество лет.

Расчёты, приведенные в таблице 6.6.1, показывают, что накопленная величина дисконтированных доходов составляет 170,1513 млн. тенге.

Рассчитаем индекс рентабельности инвестиций (PI):

, (7.13)

где CF -денежный поток;

r - ставка дисконтирования;

n - количество лет;

IC - инвестиции.

Расчёты показывают, что индекс рентабельности инвестиций больше единицы, следовательно, его следует принять.

Логика критерия PI такова: он характеризует доход на единицу затрат. В данном случае на один затраченный тенге приходится 1,023 тенге дохода.

В таблице 7.1 отображен срок окупаемости с учетом дисконтирования - 10 лет.



Таблица 7.1 - Расчет показателей финансовой эффективности

Год	Денежный поток (млн. тенге)	Инвестиции (млн. тенге)	r=8%, ставка дисконтирования	Нарастающий дисконтированный денежный поток (млн. тенге)
0	-157,886
1	24,0845	22,30046	0,925926	-135,585
2	24,0845	20,64858	0,857339	-114,937
3	24,0845	19,11905	0,793832	-95,8178
4	24,0845	17,70283	0,73503	-78,115
5	24,0845	16,39151	0,680583	-61,7235
6	24,0845	15,17732	0,63017	-46,5462
7	24,0845	14,05307	0,58349	-32,4931
8	24,0845	13,01211	0,540269	-19,481
9	24,0845	12,04825	0,500249	-7,43273
10	24,0845	11,15578	0,463193	3,723055



Заключение

Учитывая основную деятельность цеха, можно предположить, что на условия труда в ремонтно-механическом цехе влияют различные неблагоприятные факторы, которые отрицательно сказываются на работоспособности рабочего персонала.

Во время механической обработки на металлорежущих станках возникают факторы, оказывающие неблагоприятные воздействия на человека. Такими факторами являются вибрация, шум, травмы органов зрения, ожоги открытых частей тела, увечья и т.п. Наибольшую опасность представляют вращающиеся и движущиеся части станков, отлетающая горячая стружка, выделение паров и газов при работе со смазочно-охлаждающей жидкостью (СОЖ) и технических смазок (ТС). При работе на шлифовальных станках образуется металлическая и абразивная пыль концентрацией 4-6 мг/м³ (предельно допустимая концентрация по ГОСТ 12.01.005-88 составляет 4-10 мг/м³), при работе оборудовании выделяется избыточное тепло.

Содержание вредных веществ в воздухе рабочей зоны, оптимальные и допустимые величины показателей микроклимата на рабочих местах, уровень шума, вибрационная нагрузка на оператора, безопасные условия труда работников, использующих видеодисплейные терминалы и персональные электронно-вычислительные машины должны быть обеспечены удовлетворять требованиям соответствующих нормативных документов, утвержденных в установленном порядке.

Уровень воздействия постоянного магнитного поля, уровень электростатического поля, уровень напряженности электрического поля промышленной частоты (50 Гц), уровень напряженности магнитного поля промышленной частоты (50 Гц), уровни воздействия электромагнитных полей радиочастот не должны превышать допустимые уровни (значения), установленные соответствующими нормативными документами, утвержденными в установленном порядке.

Интенсивность ультрафиолетового излучения (облучения) не должна превышать допустимые величины, установленные соответствующими санитарными нормами, утвержденными в установленном порядке.

Физические и химические факторы, сопровождающие работы с ручными инструментами: вибрация, шум, силовые характеристики, эргономические характеристики трудового процесса, температура рукояток, теплопроводность материала рукояток, параметры создаваемого микроклимата, содержание вредных веществ в рабочей зоне не должны превышать установленные гигиенические нормы безопасности ручных инструментов и работ с ними.

Для предотвращения воздействия вредных и опасных факторов на рабочих в ремонтно-механическом цехе обеспечивается проведение паспортизации санитарно-технического состояния подразделений, разрабатываются и выполняются комплексные планы улучшения условий и охраны труда и санитарно-оздоровительные мероприятия. Совместно с руководителями подразделений служба охраны труда организует своевременное испытание, техническое освидетельствование и регистрацию различных установок и механизмов.

Устройство электрического освещения производственных, административно-бытовых и других помещений вновь строящихся и реконструируемых зданий должно удовлетворять требованиям СНБ 2.04.05-98, других технических нормативных правовых актов, локальных нормативных правовых актов.

Естественное и искусственное освещение производственных и других помещений, рабочих мест должно обеспечивать освещенность, достаточную для безопасного пребывания и передвижения работников, безопасного выполнения работ, и составлять от 200 до 400 лк в зависимости от назначения помещения. Организация постоянных рабочих мест без естественного освещения, если это не определено требованиями проведения технологического процесса, не допускается.

Световые проемы окон не должны загромождаться производственным оборудованием, готовыми изделиями, полуфабрикатами, тарой и тому подобным как внутри, так и вне помещения. Остекленная поверхность световых проемов окон должна регулярно очищаться от пыли и других загрязнений.

Использование источников освещения без осветительной арматуры не допускается, а в помещениях с возможным выделением органической пыли осветительная аппаратура устраивается во взрывобезопасном исполнении.

Осветительные приборы и арматура должны содержаться в чистоте и очищаться по мере загрязнения. Очистка светильников и замена перегоревших ламп производятся электротехническим персоналом с устройств, обеспечивающих удобный и безопасный доступ к светильникам.

Для осмотра внутренних поверхностей аппаратов и емкостей допускается использование переносных светильников напряжением не выше 12 В, выполненных во взрывозащищенном исполнении.

В случае изменений в назначении производственного помещения, а также при перестановке или замене одного оборудования другим осветительные установки должны быть переоборудованы и приспособлены к новым условиям в соответствии с нормами освещенности.

Уровень воздействия постоянного магнитного поля, уровень электростатического поля, уровень напряженности электрического поля промышленной частоты (50 Гц), уровень напряженности магнитного поля промышленной частоты (50 Гц), уровни воздействия электромагнитных полей радиочастот не должны превышать допустимые уровни (значения), установленные соответствующими нормативными документами, утвержденными в установленном порядке.

Вибрация - в механических цехах источниками общей вибрации являются компрессоры, воздуходувки, вентиляторы и тому подобное.

Для защиты от локальной вибрации в механическом цехе применяют индивидуальные защитные средства. К ним относятся виброзащитные рукавицы. Шьют их из хлопчатобумажной ткани, усиленной на ладони кожей. Под кожу вшивается антивибрационный вкладыш из вспененного поливинилхлорида. Для работы с вибрирующим инструментом и оборудованием в холодное время года изготавливаются рукавицы удлинённые.



Список использованной литературы

1. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. - М.: Энергоатомиздат, 1989.

2. ГОСТ 27514-87. Короткие замыкания в электроустановках. Методы расчета в электроустановках переменного тока напряжением свыше 1 кВ.

3. Попов В.А., Кушкова Е.И. Методы практического расчета начального значения периодической составляющей тока трехфазного короткого замыкания. М.у. к практическим занятиям и лабораторной работе. - Киров, ВятГУ, 2011

4. Попов В.А., Кушкова Е.И. Установившийся режим короткого замыкания. М.у. к практическим занятиям и лабораторной работе. - Киров, ВятГУ, 2010.

5. Кушкова Е.И. Расчет ударного тока, апериодической и периодической составляющих тока в произвольный момент времени при трехфазном коротком замыкании. М.у. к практическим занятиям и лабораторной работе. - Киров, ВятГУ, 2009.

6. Кушкова Е.И. Расчет несимметричных коротких замыканий. М.у. к практическим занятиям и лабораторной работе. - Киров, ВятГУ, 2010.

Размещено на Allbest.ru