Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Разработка схемы и определение основных параметров электростанций

2. Составление комплексной схемы замещения, расчет трех установившихся режимов и построение трех угловых характеристик

2.1 Расчет параметров схемы замещения

2.2 Расчет установившегося режима нормальной схемы без АРВ на шинах генераторов

2.3 Расчет установившегося режима нормальной схемы с АРВ ПД на шинах генераторов

2.4 Расчет установившегося режима ремонтной схемы с АРВ ПД на шинах генераторов

3. Расчет предельного времени отключения короткого замыкания

4. Определение критического напряжения и запаса устойчивости узла нагрузки по напряжению в аварийных режимах энергосистемы с АРВ и без АРВ на шинах генераторов

Заключение

Литература



Введение

Успешная работа энергосистем в значительной степени зависит от их способности обеспечить устойчивое и надежное электроснабжение потребителей. Нарушение устойчивости электроэнергетических систем может привести к обесточиванию большого числа потребителей электроэнергии, повреждению оборудования и остановке электростанций. Поэтому расчеты режимов и устойчивости выполняются всегда:

- при выборе основной схемы энергосистемы и мест размещения электростанций и подстанций;

- формировании требований к основному оборудованию электростанций и сети, релейной защите и автоматике;

- оценке допустимости рабочих режимов энергосистемы;

- выборе мероприятий по повышению устойчивости энергосистемы;

- определении параметров настройки средств противоаварийной автоматики, систем регулирования и управления, релейной защиты, автоматического повторного включения и т. д.

В данной курсовой работе рассмотрено четыре раздела устойчивости электроэнергетической системы при сложной связи исследуемой электростанции с приемной системой.

В первом и во втором разделах решается задача определения передаваемой мощности системы и запаса апериодической статической устойчивости при наличии или отсутствии системы АРВ ПД на генераторах.

Третий раздел посвящен вопросу динамической устойчивости системы. В качестве возмущения рассматривается короткое замыкание, с последующим отключением линии электропередачи. В качестве критерия динамической устойчивости принято поведение относительных углов электростанций.

В четвертом разделе определяются критическое напряжение и запас статической устойчивости узла нагрузки в сложной системе по критерию dДQ/dU< 0 . В расчетах использованы типовые статические характеристики комплексной нагрузки.

Расчет проведен на ПЭВМ с использованием программы MUSTANG.WIN

1. Разработка схемы и определение основных параметров электростанций

Исходные данные курсовой работы сформированы согласно номеру варианта 3351425 по [2, стр. 4-9, рис. 1.2, табл. 1.1-1.8 ]:

параметры генераторов станции Ст (вариант 3):

Р_Н = 200 МВт ;cos? = 0.85 ; U_H = 15.75 кВ ; Т_J = 6.7 c ; количество 2 шт.; Хd = 186.2 % ;

Х`d = 27.2 % ; Х``d = 20.4 % ; Х₂ = 24,9 % ; Х₀ = 11,50 %

параметры генераторов приемной энергосистемы Эс (вариант 3):

Р_Н = 8000 МВт ;cos? = 0.85 ; U_H = 110 кВ ; Т_J = 9,7 c ; Х`d = 31 %

параметры генератора ТГВ - 300 ( данные [4, стр. 228 ] ):

Р_Н = 300 МВт ;cos? = 0.85 ; U_H = 20кВ ; Т_J = 7 c; количество 1 шт.;

Хd = 219 % ;Х`d = 30 % ; Х₂ = 23,8 % ; Х₀ = 9,63 %

параметры трансформаторов Т 1 (вариант 5):

S_Н = 125 МВ*А ;U_H = 347 кВ ; U_HH = 15.75 кВ ; количество 6 шт.; P_K = 360 кВт ;

P₀ = 145 кВт ;U_К = 11,5 % ; I₀ = 0.5 %

параметры трансформаторов Т 2 (вариант 1):



S_Н = 200 МВ*А ;U_H = 347 кВ ; U_HH = 115 кВ ; количество 5 шт.; P_K = 560 кВт ;

P_ХХ = 220 кВт ;U_К = 11,0 % ; I_ХХ = 0.45 %

параметры трансформаторов Т 3 (вариант 4):

S_Н = 200 МВ*А ;U_HВ = 330 кВ ; U_HС = 115 кВ ; U_HН = 10,5 кВ ; количество 5 шт.; P_{K ВН} = 460 кВт ;

P_{K ВС} = 600 кВт ;P_{K СН} = 380 кВт ; P_ХХ = 180 кВт ; I_ХХ = 0.5 %

U_{К ВН} = 34,0 % ; U_{К ВС} = 10,0 % ; U_{К СН} = 22,5 % ;

параметры трансформатора ТДЦ - 400000/330 (данные [4, стр. 244 ]) :

S_Н = 400 МВ*А ;U_H = 347 кВ ; U_HH = 20кВ ; количество 1 шт.; P_K = 810 кВт ;

P_ХХ = 365кВт ;U_К = 11,0 % ; I_ХХ = 0.4 % ; R_T = 0.6 Oм ; Х_Т = 33 Ом ; ?Q_ХХ = 1600 квар

параметры нагрузок (вариант 2):

S_H = P_H - JQ_H .МВ*А.S₂ = 90 - J70 ;S₄ = 0,5(450 - J300) ;S₆ = 95 - J75 .

параметры линий (вариант 5):

Л 1 :

N марки провода3 - 2АС-400/51; l =190км P₀= 0,019 Ом/км; Х₀=0,323 Ом/км

G₀ =0,011*10^-6См/км В₀=3,46*10^-6 См/км



Л 2:=Л4:

N марки провода 4 - 2АС-500/64; l =112 км P₀= 0,015 Ом/км; Х₀=0,332 Ом/км

G₀ =0,011*10^-6См/км В₀=3,50*10^-6 См/км

Л 3:=Л5:

N марки провода 1 - 2АС-240/32; l =110 км P₀= 0,03 Ом/км; Х₀=0,331 Ом/км

G₀ =0,023*10^-6 См/км В₀=3,38 *10^-6 См/км

Исходные данные представим в табличном виде:

Параметры генераторов.

Наименование показателей	Единицы измерений	Обозначение	Величина показателя
			Ст	ЭС	Г
Номинальная мощность	МВт	Pн	200	8000	300
Номинальный коэффициент мощности	-	Cosц	0,85	0,85	0,85
Постоянная инерции	с	Тj	6,7	9,7	7
Синхронное сопротивление	%	Хd	186,2	-	219
Переходное сопротивление	%	Х'd	27,2	31	30
Сопротивление обратной последовательности	%	Х2	24,9	-	23,8
Номинальное напряжение	кВ	Uн	15,75	110	20
количество	шт	m	2	-	1

Параметры трансформаторов.

Наименование показателя	Единицыизмерения	Обозначение	Величина показателя
			Т1	Т2	Т3	Т4
Номинальная мощность	МВ*А	Sн	200	200	400	400
Номинальное напряжение ВЫСШЕЕ СРЕДНЕЕ НИЗШЕЕ	кВ	Uн	347 - 15,75	347 - 115	330 110 10.5	347 - 20
Потери мощности КЗ В-Н В-С С-Н	кВт	Pk	360 - -	560 - -	460 600 380	810 - -
Напряжение КЗ В-Н В-С С-Н	%	Uk	11,5 - -	11,0 - -	34,0 10 22,5	11 -
Потери мощности ХХ	кВт	Px	145	220	180	365
Ток холостого хода	%	Ix	0,50	0,45	0.50	0,40
Количество	шт.	m	6	5	5	1

Параметры линий.

Наименование показателя	Единицы измерения	Обозначение	Величина показателя
			Л1	Л2	Л3
Марка провода	-	-	2АС-400/51	2АС-500/64	2АС-240/32
Длина	км	L	190	112	110
Активное сопротивление	Ом/км	R0	0.019	0.015	0.030
Реактивное сопротивление	Ом/км	X0	0.323	0.332	0.331
Активная проводимость	10-6 См/км	g0	0.011	0.011	0.023
Реактивная проводимость	10-6 См/км	b0	3.46	3.50	3.38
Количество цепей	шт.	N	1	1	1

Величины нагрузок.

Наименование показателя	Единицы измерения	Обозначение	Величина показателя
			S2	S4	S6
Нагрузка: АКТИВНАЯ РЕАКТИВНАЯ	МВт Мвар	Pн Qн	90 70	225 150	95 75



2. Составление комплексной схемы замещения и расчет трех установившихся режимов электрической системы

2.1 Расчет параметров схемы замещения

Генераторы станции Ст

На станции установлено 2 параллельно работающих генератора. Эквивалентные параметры: cинхронное сопротивление:

X_dст=X_d%U²_н cos_Н /(100P_н m), где

U²_н - номинальное напряжение генератора кВ ;P_н - номинальная активная мощность МВт; cos_Н - номинальный коэффициент мощности ; m - количество параллельно работающих генераторов.

X_dст=186,215,75²0,85/(100 200 2 )= 0,982Ом

Аналогично определяем переходное, сверхпереходное, сопротивления обратной и нулевой последовательностей.

переходное сопротивление:

X`<sub>dст</sub>=X`_d%U²_н cos_Н/(100P_н m)= 27,2 15,75²0,85/(100 200 2 )= 0,143Ом

Сверхпереходное сопротивление :

X``<sub>dст</sub>=X``_d%U²_н cos_Н/(100P_н m)= 20,415,75²0,85/(100 200 2 )= 0,108 Ом



сопротивление обратной последовательности :

X_{2 ст %} =X_{2 ст%}U²_н cos_Н/(100P_н m)= 24,9 15,75²0,85/(100 200 2 )= 0,131Ом

сопротивление нулевой последовательности :

X_{0 ст %} =X_{0 ст%}U²_н cos_Н/(100P_н m)= 11,5 15,75²0,85/(100 200 2 )= 0,061Ом

Генераторы приемной энергосистемы Эс:

переходное сопротивление:

X`<sub>dэс</sub> =X`_{dэс %}U²_н cos_Н /(100P_н )= 31 110²0,85/(100 8000)=0,399Ом

Генератор ТГВ - 300:

синхронное сопротивление:

X_dг=X_dг%U²_н cos_Н /(100P_н )=21920²0,85/(100300)=2,482 Ом

переходное сопротивление:

X`<sub>dг</sub>=X`_dг%U²_н cos_Н /(100P_н )=3020²0,85/(100300)=0.340Ом

Сверхпереходное сопротивление :

X``<sub>d г</sub>=X``_{d г %}U²_н cos_Н/(100P_н )= 19,5 20²0,85/(100 300 )= 0,221Ом



сопротивление обратной последовательности :

X_{2 г %} =X_{2 г %}U²_н cos_Н/(100P_н )= 23,8 20²0,85/(100 300 )= 0,270Ом

сопротивление нулевой последовательности :

X_{0 г %} =X_{0 г %}U²_н cos_Н/(100P_н )= 9,63 20²0,85/(100 300 )= 0,109Ом

Параметры трансформаторов

Трансформатор Т 1:Установлено6 параллельно работающих трансформаторов. Эквивалентные параметры:

активное сопротивление:

R_т1=P_кU_нв²/( S_нт²m ), где

U_нв - номинальное напряжение высшей обмотки трансформатора кВ ;S_н - номинальная мощность МВ*А ;P_к - потери активной мощности КЗ, МВт ; m - количество параллельно работающих трансформаторов.

R_т1=P_кU_н²/( S_нт²m ) = 0,360 347²/( 125² 6 ) = 0,462 Ом

реактивное сопротивление:

X_т1=U_{к %} U_нв²/ (100 S_нтm ) , где

U_к% - напряжение КЗ;

X_т1=U_{к %} U_нв²/ (100 S_нm ) =11,5347²/(100 125 6 ) = 18,463 Ом



активная проводимость :

g_т1=P_xxm/U_н²= 0,145 6 /347²= 7,2 10^-6 См , где P_xx - активные потери ХХ МВт ;

электростанция напряжение энергосистема генератор

реактивная проводимость :

b_т1=Q_хxm/U_н²=I_хS_нm / (100U_н²) , где Q_хx - реактивные потери ХХ Мвар ,

I_хx - ток ХХ, %

bт 1 = 0,5 1256 / (100 347²) = 31,110^-6 См.

Трансформатор Т 2:Установлено5 параллельно работающих трансформаторов. Эквивалентные параметры:

активное сопротивление :

R_{т 2} =P_кU_н²/( S_н²m ) = 0,560 347²/( 200² 5 ) = 0,337 Ом

реактивное сопротивление :

X_т2=U_{к %} U_нв²/ (100 S_нтm ) =11347²/(100 200 5 ) = 13,245 Ом

активная проводимость :

g_т2=P_xxm /U_н²= 0,2205/347²=9,110^-6 См ,

реактивная проводимость :



bт 2= Qх m / Uн² = IхSнm / (100 Uн² ) =0,45 2005 / (100 347²) = 37,4 10^-6 См.

Трансформатор Т 3:Установлено5 параллельно работающих трансформаторов. Эквивалентные параметры:

активное сопротивление :R_т1=P_кiU_нв²/( S_нт²m ) , где I - В, С, Н.

P_кв=(P_квн+P_квс-P_ксн)/2=(460+600-380)/2=340 кВт = 0,340 МВт

P_кс=(P_квс+P_ксн-P_квн)/2=(600+380-460)/2=260 кВт = 0,260 МВт

P_кн=(P_квн+P_ксн-P_квс)/2=(460+380-600)/2=120 кВт = 0,120 МВт

R_{т 3 в} =P_квU_н²/( S_н²m ) = 0,340 330²/( 200² 5 ) = 0,185 Ом

R_{т 3 с} =P_кс U_н²/( S_н²m ) = 0,260 330²/( 200² 5 ) = 0,142 Ом

R_{т 3 н} =P_кнU_н²/( S_н²m ) = 0,120 330²/( 200² 5 ) = 0,065 Ом

реактивное сопротивление :

X_т1=U_{к % i}U_нв²/ (100 S_нm ) , где I - В, С, Н.

U_кв%=(Uквн+Uквс-Uксн)/2=(34+10-22.5)/2=10.75 %

U_кс%=(U_квс+U_ксн-U_квн)/2=(10+22.5-34)/2=0

U_кн%=(U_квн+U_ксн-U_квс)/2=(34+22.5-10)/2=23.25 %

X_{т3 в} =U_{кв %} U_нв²/ (100 S_нm ) =10,75330²/(100 200 5 ) =11,707 Ом

X_{т3 с} = 0 ;

X_{т3 н} =U_{кв %} U_нв²/ (100 S_нm ) = 23,75 330²/(100 200 5 ) = 25,319 Ом

активная проводимость :

g_{т 3} =P_xxm / U_н² = 0,180 5 / 330² = 8.310^-6 См ,



реактивная проводимость :

bт 3= Qхxm / Uн² = IхxSнm / (100 Uн² ) =0,5 2005 / (100 330²) = 45.910^-6 См.

Трансформатор ТДЦ - 400000/330 .Установлен 1 трансформатор. :

активное сопротивление :R_{т 4} = 0,6 Ом ;

реактивное сопротивление :X_{т 4} = 33 Ом ;

активная проводимость:

g_{т 4} = P_xxm / U_н² = 0,365 1 / 347² = 3,010^-6 См ,

реактивная проводимость :

bт2= Qх m / Uн² = 1,6 1 / 347 = 13,3 10^-6 См.

Сопротивления и проводимости линий электропередачи

; ; ;

Линия Л 1:

R₁ = 0,019190 = 3,61 Ом ; X₁ = 0.323190 = 61,37 Ом ;

G₁ = 0.011 10^-6190 = 2,09 10^-6 Cм ; B₁ = 3.46 10^-6190 = 657,4 10^-6 Cм .

Линии Л 2 и Л 4 :



R₂ =R₄= 0.015 112 = 1,68 Ом ; X₂ =X₄= 0.332 112 = 37,184 Ом ;

G₂ =G₄= 0.011 10^-6 112 = 1,232 10^-6Cм ; B₂=B₄=3.510^-6112=392 10^-6Cм .

Линии Л3 и Л5:

R₃=R₅ =0.030 110= 3,3 Ом ; X₃=X₅ =0.331110=36,41 Ом ;

G₃=G₅ =0.02310^-6110=2,5310^-6Cм ;B₃=B₅ =3.3810^-6110=371,810^-6Cм.

Составление комплексной схемы замещения и расчет трех установившихся режимов электроэнергетической системы

Расчет установившегося режима применим программу MUSTANG.WIN. Для ввода данных и расчетов используем руководство пользователя программы и рекомендации.

Номера узлов вводим согласно схеме замещения, Uстарт принимаем равным Uном .ЭДС генераторов фиксируется как напряжение в узле при задании реактивной мощности в диапазоне Qmin=0 - Qmax. Произведем расчет трех установившихся режимов:

1. Нормальная схема без АРВ на генераторах. При этом генераторы представляются ЭДС Еq, приложенной за синхронным сопротивлением Хd .

2. Нормальная схема c АРВ на генераторах. Генераторы с АРВ ПД представляются ЭДС Е`q, приложенной за переходным сопротивлением Х`d.

3. Ремонтная схема с АРВ на генераторе. В качестве отключенной линии принимаем линию с наибольшим потоком активной мощности Л 5



2.2 Расчёт установившегося режима нормальной схемы без АРВ на шинах генераторов

Таблицы ввода данных для расчета УР нормальной схемы без АРВ генераторов отдельно по узлам и ветвям схемы представлены в виде таблиц Excel. Протокол результатов расчета :

Программа УР к расчету готова

*** Расчет установившегося режима ***

Точность в сети более 110 КВ 0.01000000 [МВТ]

Системная точность УР 1.00000000 [МВТ]

Точность по напряжению 0.00000 [%]

Плоский старт [X]

Использование стартового алгоритма [ ]

Учет ограничений на старте [X]

Узлов - 13 Ветвей - 14 ВПТ - 0 П/СТ МППТ - 0 Участков МППТ - 0

Топология сети

Контроль информации

Формирование оптимального исключения узлов

Расчет УР

*** Режим не балансируется ***

Файл протокол - SSPREP.TXT

Как видно из результатов расчета итерационный процесс при номинальных мощностях генераторов не сходится. Поэтому, согласно рекомендациям [1,стр. 35-36] следует уменьшить исходную величину передаваемой активной мощности.

Ниже представлены результаты расчета УР нормальной схемы без АРВ на шинах генераторов.

Далее необходимо провести серию расчетов режимов при изменении мощности станции от нуля до Р_махпри постоянной ЭДС. Принимаем шаг увеличения мощности = 10 МВт. При приближении к предельному значению шаг увеличения мощности уменьшаем до 1 МВт.

Результаты расчета предельного режима представлены в таблицах:

Далее по результатам серии расчетов строим характеристику мощности электростанции как функцию Р = f(д).

Коэффициент запаса К_р определим по формуле : К_р = , где Р_пр - предельная передаваемая мощность в системе по условию статической устойчивости Р_пр = Р_мах .

Коэффициент К_р в нормальных режимах должен быть больше нормативного К_рн , значение которого составляет 0,2 . В послеаварийном режиме - не менее 0,08. [1, стр. 34]

Коэффициент запаса:К_р = = 0,255 , что больше нормативного;

Точность расчета:Рпред = * 100% = 0,398 % .



2.3 Расчёт установившегося режима нормальной схемы с АРВ ПД на шинах генераторов

Аналогично проводим расчет режима с АРВ ПД на шинах генераторов. В таблице ввода данных заменяем синхронное сопротивление генераторов станции и генератора ТГВ - 300 Х_dна переходное X`<sub>d</sub>. Мощности нагрузки и генераторов представлены номинальными значениями. Особенностью расчета УР с АРВ ПД является то, что в результате расчета получаем угол д` , а не угол д.

Фактический угол д = д`+ Дд` , где д` - угол сдвига вектора ЭДС Е` относительно вектора напряжения системы U, а дополняющий угол

Где P_г иQ_г - мощности станции, замеренные в узле Е`.

Результаты расчетов и протокол расчета :

Программа УР к расчету готова

*** Расчет установившегося режима ***

Точность в сети более 110 КВ 0.01000000 [МВТ]

Системная точность УР 1.00000000 [МВТ]

Точность по напряжению 0.00000 [%]

Плоский старт [X]

Использование стартового алгоритма [ ]

Учет ограничений на старте [X]

Узлов - 13 Ветвей - 14 ВПТ - 0 П/СТ МППТ - 0 Участков МППТ - 0

Топология сети

Контроль информации

Формирование оптимального исключения узлов

Расчет УР

Расчет УР завершен

Файл протокол - SSPREP.TXT

Для определения предела передаваемой мощности и построения угловой характеристики проведем серию расчетов, аналогичных рассмотренным ранее, но с коррекцией угла д .

Таблица коррекции угла д

Характеристики предельного режима представлены в таблицах :



Коэффициент запаса: Кр = = 0,753 , что больше нормативного ;

Точность расчета: Рпред = * 100% = 0,142 % .

2.4 Расчёт установившегося режима ремонтной схемы с АРВ ПД на шинах генераторов

Аналогично производим расчет ремонтной схемы. Также как и в предыдущем режиме производим коррекцию угла д.

Таблица коррекции угла д



Коэффициент запаса: Кр = = 0,545 , что больше нормативного ;

Точность расчета: Рпред = * 100% = 0,162 % .



3. Расчет предельного времени отключения короткого замыкания

Для оценки динамической устойчивости электроэнергетической системы необходимо рассчитать изменение углов д генераторов в зависимости от времени переходного процесса. Признаком нарушения динамической устойчивости является увеличение разности между углами д_ij (взаимный угол) любых двух синхронных машин на 360^? и более.

Необходимо преобразовать исходные данные следующим образом : исключаем генераторные ветви, а узлам генераторного напряжения придаем статус узлов с фиксацией напряжения, задаем значение активной мощности, равное Р_ном и диапазон реактивной мощности (Q_min=0-Q_ном). По результатам расчета делаем вывод о правильности задания исходных данных.

Переходим к расчету динамической устойчивости : генерирующие узлы, в том числе и балансирующий, представляются генераторами, с переходным сопротивлением Х`_d и постоянной механической инерции Т_j. Т_j = Т_j[c]*Р_нг[МВт]

Нагрузку при расчете учитываем статическими характеристиками по напряжению. При отсутствии реальных характеристик воспользуемся типовыми[1,стр. 43]

Р_н* = Р_н(0,83 - 0,3U_* + 0.47U_*²)

Для реактивной мощности:

Узлы 110 - 220 кВ:

Q_нагр* = Q_нагр(3,7 - 7U_* + 4,3U_*²)

Узлы 6 - 10 кВ:



Q_нагр* = Q_нагр(4,9 - 10,1U_* + 6,2U_*²)

U_* = U/U_н

В качестве возмущения на шинах высокого напряжения принимаем трехфазное КЗ с последующим отключением одной из линий электропередачи. Данные автоматики вводим, используя рекомендации. В момент времени Т₂ = 0,2 с на линии 2 - 7 со стороны узла 2 происходит КЗ, (сопротивление шунта Z_ш = 0,001 Ом). Отключение поврежденной линии происходит в момент времени Т₂ (сопротивление шунта Z_ш = -0,001 Ом). В качестве контролируемых параметров принимаем относительные углы, мощности и напряжения в узлах нагрузки 2, 4, 6. Результаты расчета переходного процесса представим на графике и таблице программы MUSTANG. Время отключения 0,375 с .



Время отключения 0,376 с

Точность определения предельного времени отключения

t_откл^пр = [(0,376-0,375)/0,375]*100% = 0,27%,

что соответствует заданной точности



4. Определение критического напряжения и запаса устойчивости узла нагрузки по напряжению в аварийных режимах энергосистемы с АРВ и без АРВ на генераторах

При расчетах устойчивости нагрузки, получающей питание от нескольких электростанций, удобно пользоваться практическим критерием dДQ / dU< 0.

В данном случае ДQ = Q_гУ - Q_нагр - небаланс мощностей, Q_гУ - суммарная генерируемая в узел реактивная мощность.

Для оценки устойчивости по данному критерию необходимо построить зависимость

ДQ = f(U). Предельный режим определяется критическим напряжением U_кр в точке, где производная dДQ / dU= 0.

Уровень статической устойчивости узлов нагрузки оценивается путем расчета коэффициента запаса по напряжению :

Для обеспечения устойчивости нагрузки коэффициент запаса по напряжению должен быть не менее 0,15 в нормальных и 0,1 в аварийных режимах электроэнергетических систем.

Для построения зависимости ДQ = f(U) используем программу MUSTANG.WIN, в которой нагрузка может быть представлена типовыми статическими характеристиками.

Расчетная схема аналогична ремонтной схеме для расчета УР. Генераторы представлены в соответствии с типом АРВ. Исследование устойчивости проведем для узла 4. Проведем расчет исходного режима, затем серию расчетов с увеличением потребления реактивной мощности фиктивным генерирующим источником ( условно -Q_ген в узле). Расчет продолжаем до тех пор, пока итерационный процесс продолжает сходиться.

По данным расчетов составлены таблицы и графические зависимости коэффициента запаса по напряжению :К_U = = 0,309 , что больше нормативного коэффициента запаса по напряжению :К_U = = 0,230 , что больше нормативного .



Заключение

В результате проделанной работы был произведён анализ устойчивости электроэнергетической системы.

В процессе выполнения настоящей курсовой работы была составлена схема замещения и определены параметры схемы замещения в именованных единицах .Освоена методика использования программы для расчетов установившихся и переходных электромеханических режимов энергосистем MUSTANG.WIN.

Проведен расчет трех установившихся режимов системы : без АРВ , с АРВ ПД и для ремонтной схемы с АРВ ПД.

По результатам серии расчетов построены три угловые характеристики, соответствующие указанным выше трем режимам. Определены пределы передаваемой мощности при различных типах системы возбуждения генератора и запас статической устойчивости. Наглядно показано влияние систем АРВ на величину предельной передаваемой мощности, коэффициент запаса устойчивости по напряжению и мощности.

Так же был произведен расчет предельного времени отключения короткого замыкания. Построены графики изменения основных параметров во время переходного процесса для двух режимов : устойчивого и неустойчивого.

Исследована устойчивость узла нагрузки по критерию dДQ/dU< 0 ,в схемах с АРВ ПД и без АРВ. В ходе исследования были построены зависимости ДQ=f(U), определено критическое напряжение для обоих режимов.



Литература

1. Исследование устойчивости электроэнергетических систем на ЭВМ. Методическое пособие к курсовой работе. Е. В. Калентионок, Ю.Д. Филипчик. Минск БНТУ 2010 .

2. Исследование устойчивости электроэнергетических систем на ПЭВМ. Методическое пособие к курсовой работе по дисциплине "Устойчивость электрических систем". Н. М. Сыч Е. В. Калентионок Минск 1998.

3. Устойчивость электроэнергетических систем. У. В. Калентионок Минск "Техноперспектива" 2008

4. Справочник по проектированию электроэнергетических систем под редакцией С. С. Рокотяна и И. М. Шапиро. Москва "Энергоатомиздат" 1985

Размещено на Allbest.ru