Проект атомной электрической станции

Технико-экономическое обоснование строительства атомной электростанции, расчет показателей эффективности инвестиционного проекта. Характеристика электрических нагрузок района. Параметры тепловой схемы станции. Автоматическое регулирование мощности блока.

Рубрика Физика и энергетика
Вид дипломная работа
Язык русский
Дата добавления 16.06.2013
Размер файла 924,9 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Н2 - Н - катионитный фильтр второй ступени. Устанавливается для глубокой замены всех катионов, содержащихся в воде после первой ступени Н - катионирования, эквивалентным количеством катионов Н+;

Д - декарбонизатор;

Б - бак сбора и подачи частично обработанной воды на дальнейшие стадии обработки;

А2 - анионитный фильтр второй ступени. Здесь происходит замена почти всех анионов эквивалентным количеством гидроксильных ионов ОН-, фильтрованием частично обессоленной декарбонизированной воды через слой анионита (сильноосновного) с обменными гидроксильными ионами.

Исходные данные для проектирования ХВО

Восполнение потерь пара и питательной воды второго контура, а также первоначальное заполнение первого контура производится химически очищенной водой. Производительность установки для восполнения потерь в цикле второго контура принимается равной 25 т/ч + 1% от паропроизводительности установленных парогенераторов.

Потребность в водоподготовке

Производительность ПГ

т/ч

1600х16 = 25600

Потери пара и конденсата, 1%

т/ч

25600х0,01 = 256

Резерв ХОВ

т/ч

25

Необходимая производительность ХВО

т/ч

256+25 = 281

Исходной водой для ХВО подпитки цикла АЭС является вода реки Нева в районе г. Санкт-Питербург.

Химический состав исходной воды

Показатели

Ca2+

Mg2+

Na+

HCO3-

SO42-

Cl-

SiO32-

Взвеш.

вещества

Окис-ть

Ж-ть

Жо

Жк

Содержание ионов и окислов, мг/кг

9,0

1,2

3,59

26,2

6,1

3,9

5,95

40,8

7,6

-

-

мг - экв/кг

0,45

0,01

0,16

0,43

0,127

0,11

0,16

-

-

0,55

0,43

Химический состав обработанной воды

Показатели

Остаточное солесодержание

Жёсткость

Cl

Кремнесодержание

Содержание ионов и окислов, мг/кг

< 0,05

следы

следы

< 0,01

Расчет обессоливающей установки с параллельным включением фильтров

Изменение показателей качества воды по ступеням обработки

Показатели качества воды

Размерность

Исходная вода

ИК

М

Нп

А1

Н2

Д-Б

А2

ФСД

Ca2+ + + Mg 2+

мг-экв

кг

0,55

0,43

0,43

0,2

0,2

следы

-

-

-

Na +

<<

0,16

0,16

0,16

0,04

0,04

следы

-

-

-

HCO3 -

<<

0,43

0,35

0,35

-

-

-

-

-

-

SO4 2 -

<<

0,13

0,83

0,83

0,83

Следы

-

-

-

Cl -

<<

0,11

0,11

0,11

0,11

Следы

Следы

Следы

Следы

-

СО 2

мг/кг

-

-

-

34,1

34,1

34,1

4

Следы

-

SiO3 2 -

<<

5,95

3,57

3,57

3,57

3,57

3,57

3,57

0,05

<0,01

Взвеш.

вещества

<<

40,8

25

<1,0

-

-

-

-

-

-

Ок-ть

мгО2/кг

7,6

2,04

-

-

-

-

-

-

-

Расчет схемы водоподготовки начинаем с оборудования, установленного в хвостовой части схемы, то есть с ФСД, с тем, чтобы учесть дополнительную нагрузку на предвключенные фильтры по обработке воды на собственные нужды.

Расчет фильтров смешанного действия.

1) Требуемую площадь фильтрования при скорости фильтрования 50 м/ч определяем по формуле:

F = Q/W = 281/50 = 5,62 м2

2) Исходя из соображений возможных ремонтов, ревизии оборудования и регенераций, число фильтров выбираем равным 2.

3) Площадь одного фильтра должна составлять не менее

f = F/n = 5,62/2 = 2,81 м2

Выбираем стандартный ФСД: d = 2,0 м, hсл = 1,0 м.

4) Действительная скорость фильтрования составляет

Wп = Q/n*f = 281/2*3,14 = 44,7 м/ч

5) Скорость при одном отключенном ФСД равна

Wn-1 = Q/(n-1)*f = 281/(2-1)*3,14 = 89,5 м/ч

6) Длительность фильтроцикла ФСД при соотношении в шихте катионит (КУ-2): анионит (АВ-17) = 1:1 с учётом того, что смешанный слой регенерирует после пропуска 104 м3 на 1 м3 смесь ионитов, условно принимаемой равной

T + t = 104*f * hсл * n / Q = 104 * 3,14 * 1,0 * 2 / 281 = 223 ч

7) Суточное число регенераций всех фильтров

m = 24 * n /(T +t) = 24 * 2 / 223 = 0,22 регенерация/сут.

8) Расход 100%-ной Н2SO4 на регенерацию (бк = 70 кг/м3 катионита)

уН2SO4 = f * hкат * bk = 3,14 * 0,6 * 70 = 131,9 кг

9) Суточный расход 100%-ной Н2SO4 на регенерацию

усут Н2SO4 = уН2SO4 * m = 131,9 * 0,22 = 29,0 кг/сут

10) Расход 100%-ного NaOH на регенерацию (bщ = 100 кг/м3 анионита):

уNaOH = f * hан * bщ = 3,14 * 0,6 * 100 = 188,4 кг

11) Суточный расход 100%-ного NaOH на регенерацию

усут NaOH = уNaOH * m = 188,4 * 0,22 = 41,5 кг/сут

12) Расход воды на разделения шихты в ФСД с внутренней регенерацией (Wразд = 10 м/ч, фразд = 20 мин)

Vразд= Wразд * f * фразд / 60 = 10 * 3,14 * 20/60 = 10,5 м3

13) Установление встречных потоков воды до начала регенерации (Wв.п = 5 м/ч, фв.п = 10 мин)

V в.п = Wв.п * f * фв.п / 60 = 5 * 3,14 * 10 / 60 = 2,6 м3

14) Расход воды на уплотнение разделенной шихты (Wупл = 10 м/ч, фупл = 10 мин)

Vупл= Wупл * f * фупл / 60 = 10 * 3,14 * 10/60 = 5,2 м3

15) Расход воды на приготовление 3% - ной Н2SO4

VН2SO4 (3)= уН2SO4 *100 / (C * 10і) = 131,9 * 100 / (3 * 10і) = 4,4 м3

16) Расход воды на приготовление 4% - ного NaOH

VNaOH(4) = уNaOH *100 / (с * 10і) = 188,4 * 100 / (4 * 10і) = 4,7 м3

17) Расход воды на раздельную одновременную отмывку катионита и анионита в ФСД встречными потоками воды (Wр.о = 5 м/ч, фр.о = 60 мин)

Vр.о = 2 * Wр.о * f * фр.о / 60 = 2 * 5 * 3,14 * 60 / 60 = 31,4 м3

18) Доотмывка смешанной шихты после перемешивания воздухом (аН2O = 5 м3/ м3 ионита)

Vд.о = f * hсл * аН2O = 3,14 * 1 * 5 = 15,7 м3

19) Общий расход воды на собственные нужды ФСД

Vсн=Vразд + V в.п + Vупл + VН2SO4 (3) + VNaOH(4) + Vр.о + Vд.о=10,5 + 2,6 + 5,2 + + 4,4 + 4,7 + 31,4 + 15,7 = 74,5 м3

20) Часовой расход воды на собственные нужды ФСД

qсн = m * Vсн / 24 = 0,22 * 74,5 / 24 = 0,7 м3

21) Время пропуска регенерационного раствора кислоты (Wк = 5 м/ч)

фк = VН2SO4 (3) * 60 / (f * Wк) = 4,4 * 60 / (3,14 * 5) = 17 мин

22) Время пропуска регенерационного раствора щёлочи (Wщ = 5 м/ч)

фщ = VNaOH(4) * 60 / (f * Wщ) = 4,7 * 60 / (3,14 * 5) = 18 мин

23) Время доотмывки смешанной шихты ФСД (Wд.о = 10 м/ч)

фд.о = VД.О. * 60 / (f * Wд.о) = 15,7 * 60 / (3,14 * 10) = 30 мин

24) Суммарное время регенерации ФСД с учётом времени перемешивания шихты воздухом (фпер.в = 30 мин) и затрат времени на неучтённые операции (фнеучт = 30 мин)

фФСД = фразд + фв.п + фупл + фщ + фр.о + фпер.в + фд.о + фнеучт = 20 + + 10 + 10 + 18 + 60 + 30 + 30 + 30 = 208 мин (3 ч 28 мин)

Результаты по подобной методике фильтров А2, Н2, А1, Нп, М приведены в таблице 6.6 «Технический расчет фильтров А2 - Н2 - А1 - Нп - М».

Расчет декарбонизатора с насадкой из колец Рашига.

Количество СО2, удаляемого в декарбонизаторе:

уСO2 = Qд * (свх СO2 - свых СO2) / 1000 = 301,0 * (34,1 - 4) /1000 = 9,1 кг/ч;

Необходимая площадь десорбций:

Fдес = уСO2 / (Кж*Дсф) = 9,1 / (0,62 * 0,015) = 978 м2

Площадь требуемой поверхности насадки:

Fнас = (1 - 0,075)* Fдес = (1 - 0,075) * 978 = 905 м2

Объем насадки при удельной поверхности колец Рашига fкр = 206 м2/м3

Vнас = Fнас / fкр = 905 / 206 = 4,4 м3

Площадь поперечного сечения декарбонизатора:

fд = Qд/ д = 301,0 / 60 = 5 м2

Диаметр декарбонизатора

dд = v4*fд /р = v4 * 5 / 3,14 = 2,5 м

Расход воздуха на декарбонизацию воды

Qвоз = 20 * Qд = 20 * 301,0 = 6020 м3

Высота слоя насадки из колец Рашига

hнас = Vнас / fд = 4,4 / 5 = 0,9 м

Аэродинамическое сопротивление декарбонизатора

Нд = 30 * hнас + 10 = 30 * 0,9 + 10 = 37 мм вод. ст.

По приведенным выше расчетам выбираем декарбонизатор с Qном = 300 м3/ч, Dвн = 2,52 м, расходом воздуха 7500 м3/ч, высотой насадки колец Рашига 2,9 м.

Расчёт осветлителя

1. Определяем производительность осветлителя:

Qосв = Qм + qмсн + qпр = 330,9 + 21,3 + 0,03 * (330,9 +21,3) = 363 м3/ч.

где: qпр = 0,03 * (Qм+ qмсн) - часовой расход воды на продувку осветлителей, м3/ч.

Технологические показатели осветлителя ВТИ - 400 И

№ п/п

Показатель

Значение

1

Производительность, м3/ч:

- расчётная

- максимальная

400

500

2

Общий геометрический объём, м3

650

3

Площадь поперечного сечения зоны контактной среды и зоны осветления, м2

79,1

4

Высота, м

- зоны контактной среды

- зоны осветления (до борта желоба)

4,0

2,2

5

Время пребывания воды в осветлителе (теоретическое), ч

1,63

6

Скорость в зоне контактной среды, м/ч

5,15

Принимаем осветлитель ВТИ-400И, производительностью 400 м3/ч, технологические показатели, которого приведены в таблице 6.5.

2. Суточный расход 100%-ной Н2SO4 на регенерацию катионита в фильтрах ФСД+ Н2 + Нсп:

усут Н2SO4 = усут Н2SO4 (ФСД) + усут Нсп + усут Н2 = 29 + 141 + 2118 = 2288 кг/сут

3. Суточный расход 100%-ного NaOH на регенерацию катионита в фильтре А2:

усут NaOH = усут NaOH(ФСД) + усут А2 + усут А1 = 41,5 + 2858 + 1524 = 4423,5 кг/сут

4. Объём цистерн хранения 90%-ной Н2SO4 из расчета 30-суточного запаса:

Vмес Н2SO4 = усут Н2SO4 * 30 / (Ср * 10) = 2288 * 30 / (90 * 1,82 * 10) =41,9 м3

5. Объем цистерн хранения 42%-ного NaOH из расчета 30-суточного запаса:

Vмес NaOH = усут NaOH * 30 / (Ср * 10) = 4423,5 * 30 / (42 * 1,45 * 10) = 218 м3

6. Стехиометрический суточный расход 100%-ной Н2SO4 на регенерацию катионита в фильтрах ФСД + Н2 + Нсп:

(усут Н2SO4) стех = [(f *h * Ep * m) ФСД + (f * h * Ep * m) H2 + (f *h * Ep * m) НСП]* Э/ /1000 = [(2,0 *0,6 *400*0,22) + (2,0*1,0*400* 0,5) + (5,3*3,7*650* 1,8)] * 49 / 1000 = = 1149 кг

7. Стехиометрический суточный расход 100%-ного NaOH на регенерацию катионита в фильтре ФСД + А2 + А1:

(усут NaOH) стех=[(f*h*Ep*m) ФСД + (f*h*Ep*m) АСП +(f*h*Ep*m) А1] * Э/1000= =[(2,0 *0,6 *50 *0,22) + (4,7 * 2 * 200 * 3,8) + (5,3 *2,5 *900 *2,3)] * 40 / 1000=1384 кг

8. Избыток 100%-ной Н2SO4 в сточных водах ВПУ за одни сутки:

Ик = (усут Н2SO4 - (усут Н2SO4) стех)/ Эк = (2288-1149)/ 49 = 23,2 кг-экв/сут

где: Эк - эквивалентная масса серной кислоты

9. Избыток 100%-ного NaOH в сточных водах ВПУ за одни сутки

Ищ = (усут NaOH - (усут NaOH) стех)/ Эк = (4423,5 - 1384) / 40 = 76 кг-экв/сут

где: Эк - эквивалентная масса едкого натра.

10. Cуммарный избыток кислоты на регенерацию катионита в Н-катионитных фильтрах по сравнению со стехиометрическим:

nк = усут Н2SO4 / (усут Н2SO4) стех = 2288 / 1149 = 2 кг-экв

11. Cуммарный избыток щёлочи на регенерацию анионита в анионитных фильтрах по сравнению со стехиометрическим:

nщ = усут NaOH / (усут NaOH) стех = 4423,5 / 1384 = 3,2 кг-экв

Сравнение пунктов 8 и 9 показывает, что в сточных водах ВПУ имеется избыток щёлочи 76-23,2 = 52,8 кг-экв/сут, который должен быть нейтрализован увеличением суточного расхода кислоты при регенерации фильтров на этот избыток.

12. Для сбора и нейтрализации кислотных и щелочных вод на ВПУ устанавливают два бака - нейтрализатора (рабочий и резервный) вместимостью, рассчитанной на суточный объём регенерационных растворов и отмывочных вод катионитных и анионитных фильтров и суточный расход нейтрализующего реагента (8%-ного известкового молока или кислоты):

Vб-н = (Vp.p + Vотм)*mАсп + (Vp.p + Vотм)* mНсп + [(Ищ - Ик) * Э Н2SO4] * * 100/ (Ср.р * 1000) = 464,4 + 388 + (52,8 * 49 * 100) / (1 * 1000) = 1111 м3

Технический расчет фильтров А2 - Н2 - А1 - Нп - М

Показатель

Расчетная формула или принятое обозначение

Размерность

А2

Н2

А1

Нп

М

1. Расчетная производительность фильтра

Qст = Qст пред +

+ qст сн

м3/ч

281+0,7=281,7

281,7 + 20,4 =

= 302,1

301,0 + 0,8 = =301,8

301,1+ 13,8 =

= 314,9

314,9 + 16,0 = = 330,9

Требуемая площадь фильтрования

F = Q / W

м2

281,7 / 30 = 9,4

302,1 / 50 = 6,0

301,8 / 30 = = 10,1

314,9 / 30 = = 10,5

330,9 / 10 = 33,1

3. Число фильтров (в работе + регенерации)

n +nр

шт.

2 + 1

2

2 + 1

2 + 1

2 + 1

4. Площадь одного фильтра

f = F / n

м2

9,4 / 2 = 4,7

6,0 / 2 = 3,0

10,1 / 2 = 5,1

10,5 / 2 = 5,3

33,1 / 2 = 16,6

5. Характеристика стандартного фильтра

f / d

hсл

м/м2

М

5,3 / 2,6

1,5

3,14 / 2

1,5

5,3/2,6

2,5

7,1/3,0

2,5

18,2/3,4

0,9

6. Действительная скорость фильтрования

W = Qст / (f * n)

м/ч

281,7 / 5,3 * 2) = =26,5

302,1/(3,14*

*2) = 47,9

301,8 / (5,3 * *2) =28,5

314,9 / (7,1 * *2) = 22,2

330,9 / (18,2 *

* 2) = 9,1

7. Тип загруженного ма териала

-

-

АВ - 17

КУ - 2

АВ - 18

КУ - 2

Антрацит

8. Pабочая обменная емкость

г-экв/ м3

200

400

900

650

2 кг/ м3

9. Продолжительность фильтроцикла

T + t = (f * hсл * * Ep * n) /

/ (Qст* C)

(5,3 * 1,5 * 200*2)/

/[281,7 *0,137]

=51,3

(3,14*1,5*400* 2)/ (302,1 * 0,24) = 51,9

(5,3 * 2,5 * * 900*2)/

/(301,8*0,94) = 232,4

(7,1 * 2,5 * *650 * 2) / /(314,9*0,56)

= 130,85

18,2 * 0,9 * 2 *2 / / (330,9 * 0,01) = = 19,9

10. Суточное число реге нераций всех фильтров

m = 24 * n /(T +t)

регенер/сут

24 * 2 / 51,3 = 0,93

24 * 2 / 51,9 =

= 0,92

24 * 2/ 232,4 = 0,2

24 * 2 / 130,85= 0,37

24 * 2 / 19,9 = = 2,4

11. Удельный расход реагента

B

кг/ м3

80

60

50

60

-

12. Расход 100%-ного ре агента на регенерацию

у100 = f*hсл*b

кг/регенер.

5,3 * 1,5 * 80 =

= 636

3,14 * 1,5* 60=

= 282,6

5,3* 2,5*50 = = 662,5

7,1 *2.5 * *60= 1065

-

13. Суточный расход 100%-ного реагента на регенерацию

у100сут = у100*m

кг/сут

636 * 4,2=2671

282,6*0,5=141

662,5 * 2,5= = 1656

1065*1.5 = 1597.5

-

14. Удельный расход воды на взрыхление фильтра

I

л/(с* м2)

3,0

3,0

3,0

3,0

12

15. Время взрыхления

Tвзр

мин

10

10

10

10

15

16. Расход воды на взрыхление фильтра

Vвзр = f * i * фвзр

*60 / 1000

м3/регенер.

5.3*3*10*60/1000=5.7

3,14*3 *10*60 /1000=5,7

5,3 * 3 * 10* *60 /1000= =9,5

-

18,2*12*15*

* 60 / 1000 = 196,6

17. Конц.регенерационного раствора

Ср.р

%

1

3

1

1

-

18. Расход воды на регенерационный раствор

Vр.р = у100 *100 /

/ (Cp.p * 1000)

м3/регенер.

636 * 100 /

/ (1*1000) = 63,6

282,6 * 100 /

/ (3*1000) = 9,4

662,5 * 100 /

/ (1*1000) = =66,3

1597.5 * 100 / / (1 * 1000) = = 159.7

-

19. Удельный расход воды на отмывку

а

м3/м

5

5

5

5

1

20. Расход воды на отмывку

Vотм = f*hсл*a

м3/регенер.

5,3 * (1,5)* 5 =

=53,0

3,14 * 1,5 * 5 =

= 23,6

5,3 * 2,5 *5 =

= 66,3

7,1 *2.5 *5 = = 88.75

18,2*0,9*1=

= 16,4

21. Суммарный расход воды на регенерацию

Vсумм = Vвзр+ +Vр.р.+Vотм

м3/регенер.

63,6 + 53,0 =

=116,6

5,7+9,4+23,6=

= 38,7

66,3 + 66,3=

=132,6

88.75+159.7= =248.45

196,6 + 16,4 = -=213

22. Часовой расход на собственные нужды

qсн = Vсум * m /

/ 24

м3/ч

116,6*4,2 / 24 =

= 20,4

38,7* 0,5 / 24 = 0,8

132,6*2,5/

/24= 13,8

248.45*1.5/24= 15.5

213 * 2,4 / 24 = = 21,3

Схема включения фильтров водоподготовительной установки

Спецводоочистка на АЭС

На атомных электростанциях с реакторами ВВЭР очистка радиоактивно-загрязненных вод производится на установках, входящих в состав системы, называемой условно спецводоочисткой (СВО), особенности проектирования и эксплуатации которой связаны с необходимостью сооружения биологической защиты, жесткими требованиями к минимизации объема высокоактивных сбросов собственных нужд, потребности в периодической дегазации водоочистного оборудования, наличием специальных газовых сдувок и т.п. Радиоактивные среды первого контура, подлежащие очистке, при разной степени загрязнения по технологическому назначению проходят очистку и переработку на установках спецыводоочистки СВО1-7, с целью возврата после очистки и переработки технологический цикл.

Спецводоочистка представлена следующими установками:

СВО-1 - предназначена для непрерывной очистки теплоносителя первого контура на высокотемпературных фильтрах, работающих под давлением первого контура. Установка блочная и включает в себя 4 фильтра производительностью 100 т/ч каждый. Установка распологается в герметичной зоне реакторного отделения;

СВО-2 - предназначена для очистки воды продувки первого контура и организованных протечек первого контура от ионных примисей в период нормальной эксплуатации. Установка блочная и состоит из двух ниток ионообменных фильтров. Производительность установки 6-50 т/ч. Установка располагается в зоне строго режима обстройки;

СВО-3 - для переработки методом дистилляции и ионного обмена трапных вод с целью их повторного использования. Предусматривают две рабочие установки на четыре блока производительностью 6 т/ч каждая;

СВО-4 - для очистки воды бассейна выдержки и перегрузки, а также для очистки воды баков аварийного запаса борной кислоты. Предусматриваются две нитки ионообменных фильтров производительностью 30-40 т/ч каждая;

СВО-5 - для очистки продувочной воды парогенераторов. Устанавливается одна нитка ионообменных фильтров на каждый блок плюс одна нитка резервная. Производительность каждой нитки -30 т/ч, в форсированном режиме - 45 т/ч;

СВО-6 - для очистки борсодержащих вод станции с одновременной регенерацией борной кислоты. На каждый блок предусмотрено по одной выпарной установке с ионообменной очисткой дистиллята и борного концентрата а также одна резервная нитка на все блоки;

СВО-7 - для очистки вод спецпрачечной и душевых методом дистилляции и ионного обмена с целью их повторного использования. Предусмотрены две установки, производительностью 6 т/ч каждая, одновременно установки СВО-7 служат резервом для установки СВО-3.

Установка СВО-1, обеспечивает требуемую чистоту теплоносителя, одновременно выполняет функции регулятора нормируемых показателей качество реакторной воды, таких как pH, содержащие H3BO3, аммиака, калия, лития и др. ее производительность может быть выбрана на основе уравнения материального баланса примесей либо принята по обобщенному опыту эксплуатации на уровне (0,4-0,8)*10-4 м3/кВт, что для реактора ВВЭР-1000 составляет 90 м3/ч.

Очистка теплоносителя первого контура производится с помощью двух групп фильтров ФСД, рассчитанных на полное давление 16,0 МПа. Группа фильтров высокого давления состоит из двух ФСД диаметром 1,0 м, работающих при скорости 40 м/ч. Каждый фильтр загружен смешенным слоем высотой 1,0-1,2 м, состоящем из катионита КУ-2 и анионита АВ-17 в соотношении 1:1. Находящийся рабочих фильтрах катионит переходит в K+ и NH4+ форму, а анионит борнокислую форму. В соответствии реализуемым на отечественных реакторах ВВЭР смешенным аммиачно-калевым режимом с высокой концентрацией борной кислоты в теплоносителе. Для существенной корректировки содержантя в теплоносителе калия, аммиака и борной кислоты, а также для удаления 137Cs, который недостаточно эффективно удаляются нерегерируемых фильтрами высокого давления, в системе первого контура предусматривается установка низкого давления. Эта установка состоит из двух ниток регенерируемых фильтров суммарной производительностью 50 м3/ч. Работа установки низкого давления связана с удалением из теплоносителя растворенных газов, поэтому эксплуатировать ее надо краткосрочно, только в периоды необходимого снижения концентрации щелочных металлов, освобождения контура от избытка растворенных газов, снижения концентрации борной кислоты ниже 1 г/кг. Для регенерации фильтров используются 5% HNO 3 и 5% KOH в количестве 5 относительных объемов.

На установке СВО-2 производительностью 2,0 м3/ч осуществляется доочисткаборного концентрата, получанного упариванием борсодержащей реакторной воды в выпарных аппаратах до концентрации H3BO3 40 г./кг с целью его повторного использования. Схема доочистки предусматривает регенерируемый Н - катионитный фильтр и анионный фильтр в боратной форме диаметром 0,4 м. на установке СВО-4, кроме очистки воды бассейна в стационарном режиме, дополнительно предусматривается при аварийных протечках очистка борсодержащей воды. В схему СВО-4 последовательно включены регенерируемый фильтры диаметром 2,0 м, загруженные активированным углем марки БАУ, Н - катионитом и ОН-анионитом, рассчитанные на производительность 40 м3/ч.

Установки для очистки радиоактивных вод АЭС

Наименование и назначение установки

Состав установки

1

Очистка продувочной воды первого контура

ФСД

2

Очистка воды организованных протечек первого контура

Н - катионитный и ОН - анионитные фильтры.

3

Очистка тронных вод

Механические насыпные фильтры

выпарные аппараты, дегазаторы, сорбционные фильтры, Н - катионитные, ОН - анионитные.

4

Очистка воды бассейнов выдержки и баков аварийного запаса бора

Механический насыпной Н - катионитный, ОН - анионитный фильтры.

5

Очистка продувочной воды парогенераторов

Механический насыпной, ОН - анионитный фильтры.

6

Регенерация борной кислоты

Осветлитель - механический насыпной фильтр, Н - катионитный Н3ВО3-анионитный фильтр.

7

Очистка воды спецпрачечной

Выпарной аппарат-дегазатор, сорбционный угольный фильтр, Н-катионитный, ОН - анионитный фильтры.

Обозначения к схеме:

1 - охладитель организованных протечек 1-го контура;

2 - дроссель;

3 - СВО-1;

4 - охладитель продувочной воды 1-го контура;

5 - бак организованных протечек;

6 - бак регенерационных растворов;

7 - охладитель продувки ПГ;

8 - установка СВО-5;

9 - бак очищенной воды;

10 - бак боросодержащей воды;

11 - установка СВО-3;

12 - установка СВО-6;

13 - бак трапных вод;

14 - вода спецпрачечной;

15 - СВО-7;

16 - контрольный бак;

17 - бак очищенного борного концентрата;

18 - бак чистого конденсата;

19 - бак аварийного запаса бора;

20 - СВО-4;

21 - бассейн выдержки;

22 - циркуляционный электронасос;

23 - деаэратор 2-го контура;

24 - деаэратор подпитки 1-го контура;

25 - СВО-2;

26 - подпиточный насос.

Технологическая схема спецводоочистокОписание схемы

Циркуляционная вода с напора ГЦН после охладителя 2 поступает на СВО-1, после которого возвращается в контур смешиваясь с питательной воды. Установка работает за счет напора ГЦН и является как бы байпасом реактора и называется байпасной или внутриконтурной очисткой. Этим подчеркивается, что установка предназначена для очистки воды только данного контура циркуляции. На СВО-2, помимо организованных протечек, сливается некоторое количество воды 1-го контура для вывода из реактора борной кислоты. Очистка воды на СВО-2, чтобы исключить образование водородной подушки в фильтрах, производится при давлении равным 2 МПа, для чего в схеме предназначен дроссель 2, очищенная вода дегазируется в деаэраторе подпитки 1-го контура 24 и подпиточными насосами 26 возвращается в контур. Часть воды с деаэратора 24 сливается в бак боросодержащей воды 10, откуда для очистки отправляется в установку СВО-3. На эту же установку отправляется часть воды из бака 13: неорганизованные протечки 1-го контура, регенерационные и промывочные фильтры СВО, дезактивационные обмывочные воды и т.д. Очищенная на установке вода собирается в бак чистого конденсата 18, откуда используется для подпитки 1-го контура и собственных нужд блока. В баке 18 поддерживается запас воды; при недостатке в него подается обессоленная вода с ХВО. На установке СВО-4 очищается не только вода бака выдержки 21, но и вода из баков А3 бора. СВО-4 работает по схеме байпасной очистки. СВО-5 предназначена для очистки продувочной воды из ПГ, которая подается на установленный после расширителей продувки охладитель 7. Очищенная вода собирается в баке 9 и возвращается во 2-ой контур через деаэратор 2-го контура 23. В бак 9 подаётся чистый конденсат для подпитки 2-го контура. Кубовый остаток выполненных аппаратов установки СВО-3, содержащий загрязненный борный концентрат с целью регенерации борной кислоты направляется на СВО-6. Очищенный борный концентрат накапливается в баке 17 и по мере необходимости подается на всас подпиточных насосов 26. Вода спецпрачечных 14 перерабатывается на СВО-7. На установку могут быть поданы трапные воды в том случае, если установка СВО-3 окажется перегруженной. Очищенная вода собирается в контрольном баке 16, откуда после анализа подается в бак чистого конденсата 18 или, при недостаточной очистке, в бак трапных вод 13. Регенерационные растворы готовятся в баках 6 и подаются на все установки, кроме СВО-1, фильтрующий материал которого не регенерируется. Таким образом, на энергоблоке ВВЭР-1000 организуется 4 замкнутых контура сбора и переработки сточных вод: организованные протечки, борный концентрат, продувочная вода ПГ, трапные воды и воды спецпрачечной.

7. Электроснабжение собственных нужд АЭС

В данном дипломном проекте рассматривается АЭС с применением электролизерной установки. В настоящее время атомные электрические станции рассматриваются как базовые, т.е. АЭС используются для покрытия базовой части графика электрических нагрузок. В результате применения электролизерной установки, всё оборудование АЭС работает на номинальном режиме. А регулирование мощности АЭС производится за счёт работы электролизерной установки, т.о. повышается эффективность и надёжность работы оборудования.

На основании выше сказанного делаем вывод, что потребители собственных нужд станции работают по постоянному графику.

В отношении обеспечения надежности электрического снабжения приемники электрической энергии разделяются на 3 категории.

1. Первая категория - электрические приемники (нагрузка), перерыв электроснабжения которых может повлечь за собой опасность для жизни людей, ущерб для отрасли, повреждение дорогостоящего оборудования, массовый брак продукции, расстройство технологически сложного процесса.

2. Вторая категория - электрические приемники (нагрузка), перерыв электроснабжения которых приводит к массовому простою рабочих мест и недовыпуску продукции.

3. Третья категория - остальные электрические приемники. Как правило, это потребители бытового назначения в производственном цикле.

Целью данного расчета является разработка схемы электроснабжения на АЭС для бесперебойного электроснабжения потребителей собственных нужд данной станции.

7.1 Исходные данные

Предусматривается два взаимно резервируемых, независимых источника питания (трансформаторы) с выключателем автоматического включения резерва (АВР) между ними. Питание электроприемников рабочих и резервных агрегатов осуществляется от независимых источников питания. Во взрывоопасных зонах сети выполнены радиальными кабельными линиями, проложенными в герметичных, металлических трубах в полу, а двигатели имеют взрывозащищенное исполнение.

Основные технологические потребители собственных нужд АЭС и их характеристики сведём в Таблица №7.1

7.2 Расчёт электрической нагрузки

По найденным составляющим производиться определение полной потребляемой мощности собственных нужд АЭС.

Расчёт средней активной мощности

Определение активной мощности производится по следующей формуле:

где - коэффициент использования мощности;

- число однотипных источников.

Произведём расчёт средней активной мощности для группы главных циркуляционных насосов ВАЗ-215/109-6-АМ05.

Аналогичным образом производиться расчёт и для остальных групп оборудования. Все расчёты активной мощности сведём в таблицу.

Номинальные параметры потребителей собственных нужд АЭС

№ п/п

Технологическое назначение

Тип электродвигателя

Номинальная мощность ,

Продолжительность включения ПВ%, %

Номинальное напряжение ,

Кратность

пускового тока

Число однотипных приемников

КПД, %

1

Главный циркуляционный насос

ВАЗ-215/109-6-АМ05

8000

100

6300

4,5

0,917

3

87

2

Конденсатный насос

АВК-1000-1500У4

1000

100

6300

5

0,9

4

85

3

Циркуляционный

насос

ДВДА-250/99-20-24У4

4000

100

6300

5

0,699

6

89

4

Сетевой насос

А-12-52

630

100

6300

5,5

0,89

2

84

5

Дренажный насос ПНД-1

АОВ-74/315-4-УЗ

315

100

6300

5,5

0,88

2

86

6

Дренажный насос ПНД-3

АОВ-14-41-4УЗ

500

100

6300

5

0,88

2

85

7

Насос технической воды

АВ-113-4

250

100

6300

5,5

0,89

8

89

8

Освещение

-

60

66

380

-

0,6

-

-

9

КИП

-

10

100

380

-

0,6

-

-

10

Прочее

-

150

100

380

-

0,89

-

-

Расчёт средней реактивной мощности

Определение средней реактивной мощности производится по следующей формуле:

где - определяется в зависимости от ;

Произведём расчёт средней реактивной мощности для группы главных циркуляционных насосов ВАЗ-215/109-6-АМ05.

Аналогичным образом производиться расчёт и для остальных групп оборудования. Все расчеты средней реактивной мощности сведем в таблицу №7.2.

Суммарная средняя полная мощность

7.3 Разработка схемы электроснабжения собственных нужд АЭС

Электроснабжение собственных нужд осуществляется от двух трансформаторов собственных нужд Т1 и Т2. К шинам А1 и А2 подключены приемники с номинальным напряжением 6,3 кВ. К шинам А3 и А4 питание подводится через понижающие трансформаторы Т3 и Т4. К шинам А3 и А4 подключены приемники с номинальным напряжением 0,4 кВ.

Предусматривается два взаимно резервируемых, независимых источника питания (трансформаторы) Т1 и Т2 с выключателем автоматического включения резерва (АВР) между ними. Питание электроприемников рабочих и резервных агрегатов осуществляется от независимых источников питания. Во взрывоопасных зонах сети выполнены радиальными кабельными линиями, проложенными в герметичных, металлических трубах в полу.

Расчёт электрической нагрузки собственных нужд АЭС

Технологическое назначение

Тип электродвигателя

Номинальная мощность ,

КПД, %

Коэффициент использования

Средняя активная мощность ,

Средняя реактивная мощность ,

Средняя полная мощность ,

1

Главный циркуляционный насос

ВАЗ-215/109-6-АМ05

8000

0,917

87

0,7

16800

269

2

Конденсатный насос

АВК-1000-1500У4

1000

0,9

85

0,7

2800

44

3

Циркуляционный

насос

ДВДА-250/99-20-24У4

4000

0,699

89

0,7

16800

205

4

Сетевой насос

А-12-52

630

0,89

84

0,7

882

13,7

5

Дренажный насос ПНД-1

АОВ-74/315-4-УЗ

315

0,88

86

0,7

441

6,77

6

Дренажный насос ПНД-3

АОВ-14-41-4УЗ

500

0,88

85

0,7

700

10,8

7

Насос технической воды

АВ-113-4

250

0,89

89

0,7

1400

21,8

8

Освещение

-

60

0,6

0,75

42

0,44

9

КИП

-

10

0,6

1

6

0,063

10

Прочее

-

150

0,89

0,7

105

1,63

Суммарная мощность

39976

573,203

39980,3

К шинам А1 и А2 подключены приемники с номинальным напряжением 6,3 кВ. К шинам А3 и А4 питание подводится через понижающие трансформаторы Т3 и Т4. К шинам А3 и А4 подключены приемники с номинальным напряжением 0,4 кВ. Сеть 0,4 кВ с.н. электростанций предназначена для питания электродвигателей мощностью 200кВт и менее напряжением 380 В. Для возможности выполнения питания электродвигателей и освещения от одних и тех же секций 0,4 кВ сеть выполняется с нейтралью, глухо заземленной в одной точке. Электрические приемники первой категории должны обеспечиваться электроэнергией от двух независимых взаимно резервирующих источников питания и перерыв их электрического снабжения при выходе из строя одного из источников питания может быть допущен лишь на время автоматического восстановления питания.

Нагрузка на трансформаторы распределена равномерно:

Контрольные точки: соединительная линия W1, трансформатор Т1, выключатель Q1, выключатель Q4, соединительная линия W4, выключатель Q11, соединительная линия W1, понижающий трансформатор Т3, выключатель QF 1.

Разработанная схема электрическая принципиальная на рисунке 7.1

7.4 Выбор числа и мощности трансформаторов

Устанавливаются 2 трансформатора собственных нужд на 6,3 кВ. Каждый трансформатор несет половину нагрузки и должен быть загружен на 70%. В случае выхода из строя одного трансформатора второй может нести полную нагрузку собственных нужд. Выбор мощности трансформаторов производится исходя из рациональной их загрузки в нормальном режиме и с учетом минимально необходимого, резервирования в послеаварийном режиме. При этом номинальная мощность трансформаторов определяется по средней нагрузке за максимально загруженную смену

Мощность трансформатора

Из справочника [12 стр. 130] выбираем трансформатор

Характеристики трансформатора собственных нужд

Тип

SНОМ, кВА

Напряжение обмотки, кВ

Потери, кВт

UК, %

lХ, %

Габариты, м

Масса, т

ВН

НН

РХ

РК

Длина

Ширина

Высота полная

ТДНС-32000/35

32000

18

6,3

29

145

12,7

0,6

6,6

4,3

5,35

61

Проверка коэффициента фактической загрузки трансформаторов:

Каждый трансформатор работает на 62,5% номинальной мощности,

значит трансформатор выбран правильно.

Так же нужно выбрать 2 трансформатора собственных нужд на 0,4 кВ. Каждый трансформатор несет половину нагрузки и должен быть загружен на 70%. В случае выхода из строя одного трансформатора второй может нести полную нагрузку собственных нужд. Выбор мощности трансформаторов производится исходя из рациональной их загрузки в нормальном режиме и с учетом минимально необходимого, резервирования в послеаварийном режиме. При этом номинальная мощность трансформаторов определяется по средней нагрузке за максимально загруженную смену

Мощность трансформатора

Из справочника [12 стр. 130] выбираем трансформатор

Характеристики трансформатора собственных нужд

Тип

SНОМ, кВА

Напряжение обмотки, кВ

Потери, Вт

UК, %

lХ, %

Габариты, м

Масса, т

ВН

НН

РХ

РК

Длина

Ширина

Высота полная

ТСЗ-130/10-У

130

10,5

0,4

700

2700

5,5

4

1,8

0,95

1,7

1,4

Проверка коэффициента фактической загрузки трансформаторов:

Каждый трансформатор работает на 58,9%, номинальной мощности,

значит трансформатор выбран правильно.

7.5 Расчет токов короткого замыкания

Короткое замыкание (КЗ) возникает при нарушении электрических цепей. Причины наружной: старение и следствии этого нарушение изоляции, набросы на провода ЛЭП, обрыва проводов с падением на землю, механическое повреждение изоляции кабельных линий при земляных работах, удары молнии в ЛЭП.

Расчет токов КЗ необходим для:

- для выбора электрических аппаратов;

- для оценки поведения потребителей при аварийных условиях, определение допустимости того или иного режима;

- для проектирования и настройки устройств релейной защиты и автоматики;

- для проектирования заземляющих устройств;

- для определения влияния токов КЗ на линии связи;

- для выбора разрядников;

- для анализа аварий в электроустановках и электрических сетях;

- для оценки допустимости и разработки методики проведения различных испытаний электрических сетях;

- для анализа работы устойчивости энергосистемы.

Для расчета токов короткого замыкания составляется схема замещения.

Обозначения:

Х1-сопротивление W1;

Х2 - сопротивление Т1;

X3 - сопротивление Q1;

X4 - сопротивление Q4;

X5 - сопротивление W4;

X6 - сопротивление Q11;

X7 - сопротивление T3;

X8-сопротивление QF1;

Схема замещения для расчетов тока КЗ

Расчет тока короткого замыкания на шине А1 6,3 кВ

Базовые условия:

- мощность Sб = Sт= 40000 кВА;

- напряжение Uб = 6,3 кВ.

Базовый ток

кА

Приведем сопротивления схемы к базовым условиям:

линия - ;

трансформатор собственных нужд;

Ом;

выключатель - Ом;

Суммарное сопротивление системы:

Ом;

Периодическая составляющая тока короткого замыкания:

Определяем ударный ток:

;

где КУ =1,7 и КД = 1,5 - ударные коэффициенты согласно [12 стр. 105].

Расчет тока короткого замыкания на двигателе

Базовые условия:

- мощность Sб = 1700 кВА;

- напряжение Uб = 6,3 кВ.

Базовый ток

1,56 кА

Приведем сопротивления схемы к базовым условиям:

выключатель - Ом;

линия - ;

Суммарное сопротивление системы:

Ом;

Периодическая составляющая тока короткого замыкания:

Определяем ударный ток:

;

где КУ =1,7 и КД = 1,5 - ударные коэффициенты [12 стр. 105].

Расчет тока короткого замыкания на шине А3 0,4 кВ

Базовые условия:

- мощность Sб = 110 кВА;

- напряжение Uб = 0,4 кВ.

Базовый ток

0,158 кА

Приведем сопротивления схемы к базовым условиям:

выключатель - Ом

линия - Ом;

понижающий трансформатор - Ом

выключатель - Ом;

Суммарное сопротивление системы:

Ом;

Периодическая составляющая тока короткого замыкания:

;

Определяем ударный ток:

;

где КУ =1,7 и КД = 1,5 - ударные коэффициенты [12].

7.6 Выбор выключателей

Выключатели Q1-Q3

Расчетный ток продолжительных режимов

Импульс квадратичного тока

Выбираем из справочника [12 стр. 156] выключатель ВВОА-15-140/12500УЗ. Выбор производится из условия:

IП.О. IОТК

iУ iДИН

ВК IТЕР2·tТЕР

UУСТ UНОМ

IМАХ IНОМ

Условия выбора выключателя

Условия выбора

Расчетные данные

Данные каталога

UУСТ UНОМ

IМАХ IНОМ

IП.О. IОТК

iУ iДИН

ВК IТЕР2·tТЕР

6,3 кВ

3,41кА

32,38 кА

70,66 кА

4340,6 кА2·с

15 кВ

12,5 кА

140 кА

355 кА

6400 кА2·с

Выбранный выключатель удовлетворяет всем условиям.

Выключатели Q4-Q8, Q13-Q16

Расчетный ток продолжительных режимов

Импульс квадратичного тока

Выбираем из справочника [12 стр. 156] выключатель ВМПЭ-11-2500-31,5ТЗ. Выбор производится из условия:

IП.О. IОТК

iУ iДИН

ВК IТЕР2·tТЕР

UУСТ UНОМ

IМАХ IНОМ

Условия выбора выключателя

Условия выбора

Расчетные данные

Данные каталога

UУСТ UНОМ

IМАХ IНОМ

IП.О. IОТК

6,3 кВ

1,85кА

13,61 кА

11 кВ

2,5 кА

31,5 кА

Выбранный выключатель удовлетворяет всем условиям.

Выключатели Q9-Q10, Q21-Q24

Расчетный ток продолжительных режимов

Импульс квадратичного тока

Выбираем из справочника [12 стр. 156] выключатель ВММ-10А-400-10УЗ.

Условия выбора выключателя

Условия выбора

Расчетные данные

Данные каталога

UУСТ UНОМ

IМАХ IНОМ

IП.О. IОТК

6,3 кВ

0,049

0,566 кА

10 кВ

0,4 кА

10 кА

Выбранный выключатель удовлетворяет всем условиям.

Выключатели Q11-Q12, Q17-Q20, Q17-Q20, Q25-33

Расчетный ток продолжительных режимов

Импульс квадратичного тока

Выбираем из справочника [12 стр. 156] выключатель ВММ-10-320-10ТЗ

Условия выбора выключателя

Условия выбора

Расчетные данные

Данные каталога

UУСТ UНОМ

IМАХ IНОМ

IП.О. IОТК

6,3 кВ

6 А

0,61 кА

11 кВ

320 А

10 кА

Выбранный выключатель удовлетворяет всем условиям.

Аналогичным образом производиться расчёт и для остальных групп оборудования. Выбранные выключатели сведём в таблицу №7.6.5

Тип выключателя

Наименование выключателя

Тип выключателя

Q4-Q6, Q7-Q8, Q13-Q16

ВМПЭ-11-2500-31,5 ТЗ

Q9-Q10, Q21-Q24

ВММ-10А-400-10УЗ

Q11-Q12, Q33

ВММ-10-320-10 ТЗ

Q17-Q20, Q25-Q32

ВММ-10А-320-10-ТЗ

7.7 Выбор разъединителя КМ1, КМ2, КМ3

Выбор производиться исходя из следующих условий:

Условия выбора разъединителя

Условия выбора

Расчетные данные

Данные каталога

,

6,3

20

,

3,14

6,3

,

16878

40000

Выбираем из справочника [12 стр. 156] разъединитель РВРЗ-1-20/6300 УЗ.

7.8 Выбор автомата QF1, QF2

Расчетный ток продолжительных режимов:

Импульс квадратичного тока:

Выбираем из справочника [12 стр. 148] автомат АВМ10. Выбор производится из условия:

IП.О. IОТК

UУСТ UНОМ

IМАХ IНОМ

Выбираем автомат АВМ10.

Условия выбора автомата

Условия выбора

Расчетные данные

Данные каталога

UУСТ UНОМ

IМАХ IНОМ

IП.О. IОТК

0,4 кВ

210 А

1,64 кА

0,4 кВ

800 А

35 кА

Выбранный выключатель удовлетворяет всем условиям.

7.9 Выбор уставок защиты

Проверка производится для трех самых крупных потребителей.

Эффективность проверки оценивается, исходя из условий:

Для главных циркуляционных насосов ВАЗ-215/109-6-АМ05:

Условие защит выполняется.

Для конденсатных насосов АВК-1000-1500У4:

Условие защит выполняется.

Для циркуляционных насосов ДВДА-250/99-20-24У4:

Условие защит выполняется.

7.10 Выбор токопровода W1

Наибольший ток:

Выбираем токопровод из справочника [12 стр. 136] марки - 4хАС-120/19 с допустимым продолжительным током IДОП = 390 А из условия IДОПIУТЯЖ

Проверяем условие выбора:

.

Проверка Кзащ<1;

Характеристики токопровода

Номинальное сечение, мм2

Сечение, мм2

Диаметр, мм

Допустимый продолжительный ток, А

провода

стального сердечника

вне помещений

внутри помещений

120/19

119,0/19,2

15,2

5,4

390

313

Выбранный токопровод удовлетворяет всем условиям.

7.11 Выбор кабельных линий

Выбор кабельных линий W1-W2

Наибольший ток:

Выбираем токопровод из справочника [12 стр. 176] марки - 4хАС-120/19 с допустимым продолжительным током IДОП = 390 А из условия IДОПIMAX

Проверяем условие выбора:

Проверка Кзащ<1;

Характеристики кабельной линии

Номинальное сечение, мм2

Сечение, мм2

Диаметр, мм

Допустимый продолжительный ток, А

провода

стального сердечника

вне помещений

внутри помещений

120/19

119,0/19,2

15,2

5,4

390

313

Выбранная кабельная линия удовлетворяет всем условиям.

Выбор кабельных линий W4-W8, W13-W16

Наибольший ток:

Выбираем токопровод из справочника [12 стр. 146] марки - 2хАС-150/24 с допустимым продолжительным током IДОП = 410 А из условия IДОПIУТЯЖ.

Проверяем условие выбора:

Характеристики кабельной линии

Номинальное сечение, мм2

Сечение, мм2

Диаметр, мм

Допустимый продолжительный ток, А

провода

стального сердечника

вне помещений

внутри помещений

150/24

124,0/24,2

17

7,2

410

414

Выбранная кабельная линия удовлетворяет всем условиям

Аналогичным образом производиться расчёт и для остальных групп оборудования. Выбранные линии сведём в таблицу №7.10.3.

Таблица №7.11.3 Тип кабельной линии

Наименование выключателя

Тип линии

W1-W2

4xAC-120/19

W4-W8, W13-W16

2xAC-150/24

W12-W15

2xAC-100/15

W16-W35, W9-W10

2xAC-75/19

7.12 Выбор шин на 6,3 кВ

Максимальный ток

Выбираем [12 стр. 170] пятиполосная медная шина 120/10.

Характеристики шины 6,3 кВ

Размеры, мм

Масса 1 м шины, кг

Допустимый ток, А

Допустимое напряжение, МПа

h

b

120

10

0,972

5900

20

Проверка условия выбора шин:
.
Проверка шины 6,3 кВ на механическую прочность
Определяется пролет l при условии, что частота собственных колебаний будет 200 Гц.
,
где - момент инерции.
Расстояние между фазами а = 0,22 м.
Напряжение в материале шины
,
где - момент сопротивления;
Проверка условия механической прочности
Выбранная шина 6,3 кВ механически прочна.
Проверка шины 6,3 кВ на термическую стойкость
Минимальное сечение термической стойкости
,
где С = 91 А*с0,5/мм2.
Проверка условия термической стойкости
Выбранная шина 6,3 кВ термически стойкая и удовлетворяет всем условиям.
Был произведен расчет электрической схемы собственных нужд с определением режимов работы электропотребителей и произведен выбор оборудования в соответствии с расчетными режимами. Выбранное оборудование представлено в перечне элементов.
Для потребителей собственных нужд характерен продолжительный режим работы, при котором электропотребители работают на протяжении работы основного оборудования станции. Для бесперебойной работы электропотребителей собственных нужд установлено оборудование, обеспечивающее бесперебойную подачу электроэнергии и их защиту в соответствии со стандартами.

Список использованных источников

1. Аминов Р.З., Хрусталев В.А., Духовенский А.С., Осадчий А.И. АЭС с ВВЭР: режимы, характеристики, эффективность. - М.: Энергоатомиздат, 1990.

2. Аркадьев В.А. Режимы работы турбоустановок АЭС. - М.: Энергоатомиздат, 1986.

3. Бекман Г., Гилли П. Тепловое аккумулирование энергии: Пер. с англ. В.Я. Сидорова, Е.В. Сидорова - М.: Мир, 1987. - 272 с., ил.

4. Белоконова А.Ф. Водно-химический режим тепловых электростанций. - М.: Энергоатомиздат, 1985. - 248 с.

5. Воронин Л.М. Особенности эксплуатации и ремонта АЭС. - М.:.: Энергоатомиздат, 1987. - 167 с.

6. ГОСТ 2874-82.

7. ГОСТ 12.3.006-75.

8. ГОСТ 12.1.005-88 ССБТ.

9. ГОСТ 12.4.021-75 ССБТ. «Системы вентиляционные. Общие требования.»

10. ГОСТ 12.1.003-83.

11. ГОСТ 12.4.002-74.

12. ГОСТ 12.4.012-75 ССБТ «Средства измерения и контроля вибрации на рабочих местах. Технические требования»

13. ГОСТ 20445-75 «Здания и сооружения промышлен-ных предприятий. Метод измерения шума на рабочих местах».

14. ГОСТ12.2.007.0-75.

15. ГОСТ 12.1.029-80.

16. ГОСТ 12.1.024-76.

17. ГОСТ12.1.001-75 ССБТ «Ультрозвук. Общие требования безопасности».

18. ГОСТ 12.1.004-91 «Общие требования»

19. ГОСТ 12.1.033-81.

20. ГОСТ 12.1.037-81.

21. ГОСТ12.1.010-76.

22. Герасимов В.В., Каспирович Д.М., Апатовский Л.Е. Блочные конденсационные электростанции большой мощности. - М.: Энергия, 1964.

23. Иванов В.А., Бороков В.Н. и др. Особенности работы турбоустановок АЭС на скользящем давлении. - Теплоэнергетика 1978 №6.

24. Иванов В.А. Режимы мощных паротурбинных установок. Л.: Энергоиздат, 1986.

25. Маргулова Т.Х. Атомные электрические станции: Учебник для ВУЗов. - М.: Высшая школа, 1984. - 304 с.

26. Мартынова И.О. Водоподготовка. Процессы и аппараты. Учебное пособие для ВУЗов. - М.: Атомиздат, 1977. - 352 с.

27. Неклепаев Б.Н. Электрическая часть станций и подстанций: Учебник для ВУЗов - 2е издание, переработанное и дополненное. - М.: Энергоатомиздат, 1986. - 640 с.

28. Онищенко В.Я. Тепловое аккумулирование энергии на электростанциях. Основы аккумулирования. Учеб. пособие / В.Я. Онищенко Сарат. гос. техн. ун-т. Саратов, 1995. 84 с.

29. Онищенко В.Я. Тепловое аккумулирование энергии на электростанциях. Основы технико-экономического анализа. Учеб. пособие / В.Я. Онищенко Сарат. гос. техн. ун-т. Саратов, 1995. 88 с.

30. РД 34.03.301-87.

31. Ривкин С.Л., Александров А.А. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара. - М.: Энергоиздат, 1987.

32. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций: Учебник для техникумов. - М.:, 1987. - Энергоатомиздат 648 с.

33. Рыжкин В.Я., Кузнецов А.М. Анализ тепловых схем мощных конденсационных блоков. - М.: Энергия, 1979.

34. Рыжкин В.Я. Тепловые электрические станции. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 328 с.

35. Смирнов А.Д., Антипов К.М. Справочная книжка энергетика. - 4-е изд., перераб. И доп. - М.: Энергоатомиздат, 1984 - 440 с.

36. СН 245-71.

37. СНиП II -30-76.

38. СНиП II-33-75 «Отопление, вентиляция и кондиционирование возду-ха»

39. СНиП 23-05-95.

40. СНиП-11А-9-71.

41. СНиП-11А5-76

42. СНиП 2.01.02-85 «Противопожарные нормы».

43. СНиП-М.2-62.

44. СНиП П-90-81.

45. СНиП П-2-80.

46. СП 305-77.

47. Стефании Е.П. Основы расчета настройки регуляторов теплоэнергетических процессов. - М.: Энергия, 1972. - 376 с.

48. Хрусталев В.А. Режимы работы АЭС с ВВЭР. Учеб. пособие. Сарат. гос. тех. ун-т, 2000. 64 с.

49. Хрусталев В.А., Арленинов И.К. Регулирование, автоматизация и защита АЭС: Учебное пособие для ВУЗов. - Саратов: СПИ, 1986.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Основные задачи и положения проекта плавучей атомной электростанции. Характеристика реакторной установки. Преимущества, недостатки и опасность станции. Объективные обстоятельства актуальности процесса развития атомной генерации малой и средней мощности.

    курсовая работа [26,4 K], добавлен 09.06.2014

  • Разработка проекта схемы выдачи мощности атомной электростанции при выборе оптимальной электрической схемы РУ повышенного напряжения. Разработка и обоснование схемы электроснабжения собственных нужд блока АЭС и режима самопуска электродвигателей блока.

    курсовая работа [936,1 K], добавлен 01.12.2010

  • Построение процесса расширения пара в турбине в h-S диаграмме. Составление сводной таблицы параметров пара и воды. Составление материальных и тепловых балансов всех элементов схемы. Расчет показателей тепловой экономичности атомной электрической станции.

    дипломная работа [1,6 M], добавлен 08.11.2015

  • Экономическое обоснование строительства ТЭЦ. Выбор и расчет тепловой схемы, котлоагрегата, основного и вспомогательного оборудования энергоустановки, топливного хозяйства и водоснабжения, электрической части. Разработка генерального плана станции.

    дипломная работа [572,0 K], добавлен 02.09.2010

  • Мировые лидеры в производстве ядерной электроэнергии. Схема работы атомной электростанции с двухконтурным водо-водяным энергетическим реактором. Главный недостаток АЭС. Реакторы на быстрых нейтронах. Проект первой в мире плавучей атомной электростанции.

    реферат [1,4 M], добавлен 22.09.2013

  • Выбор и обоснование двух вариантов схем проектируемой атомной электростанции по технико-экономическим показателям. Выбор силовых трансформаторов, обоснование упрощенных схем РУ разных напряжений. Расчет токов короткого замыкания, релейной защиты.

    дипломная работа [3,6 M], добавлен 04.08.2012

  • Обоснование строительства электрической станции и выбор основного оборудования. Величины тепловых нагрузок. Выбор оборудования, расчет годового расхода топлива на ТЭЦ. Схема котлов. Расчет теплогенерирующей установки. Водоподготовительная установка.

    дипломная работа [756,2 K], добавлен 01.10.2016

  • Формирование структурной схемы электростанции. Технико-экономическое обоснование принципиальной схемы электрических соединений. Выбор структурной схемы станции, основного оборудования. Выбор схемы электрических соединений всех РУ. Расчет жестких шин.

    курсовая работа [5,7 M], добавлен 20.03.2011

  • Электрическая часть атомной электростанции мощностью 3000 МВт. Выбор генераторов. Обоснование двух вариантов схем проектируемой электростанции. Потери электрической энергии в трансформаторах. Расчет токов трехфазного короткого замыкания на шине 330 кВ.

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 10.03.2013

  • Обоснование выбора рода тока и рабочего напряжения электрической станции проекта. Выбор типа, числа и мощности генераторных агрегатов. Выбор устройств автоматизации проектируемой электрической станции. Разработка схемы распределения электроэнергии.

    курсовая работа [4,9 M], добавлен 17.02.2015

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.