tп.а - приведённое время действия апериодической составляющей тока короткого замыкания, c;

(3.21)

(3.22)

где I'' - начальный сверхпереходный ток короткого замыкания, А.

Пример расчёта кабельной линии

• Расчёт кабельной линии покажем на примере линии ГРУ-6кВ - РУ-6кВ БНС.
• Длина линии:
• LКЛ = 1580 м.
• Расчётная нагрузка одной секции РУ-6кВ БНС в нормальном режиме:
• SР.1с = 617 кВ?А.

Расчётный ток одной секции по (2.11):

.

Расчётная нагрузка двух секций в послеаварийном режиме:

SР.ав = 1232,19 кВ*А.

Расчётный ток в послеаварийном режиме по (2.11):

.

Экономическая плотность тока при Тм>5000 час для кабелей с бумажной изоляцией и алюминиевыми жилами по [6, т. 1.3.36, с. 40]:

jэк=1,2 А/мм2.

Сечение кабеля одной секции из условия экономической плотности тока по (3.15):

.

Из условия длительного допустимого тока по (3.16) принимаем сечение кабельной линии, питающей одну секцию РУ-6 БНС:

Fдл = 120 мм2,

С длительным допустимым током:

Iдоп = 240 А.

Коэффициенты среды кср и прокладки кпр определим из следующих условий:

1. Нормированная температура жил для ААШв-10: tж = 65°С по [6, п. 1.3.12].

2. Большая часть трассы проходит в земле [6, п. 1.3.17].

3. Условная температура среды по [6, п. 1.3.15] tср.усл =15 °С.

4. Удельное сопротивление земли 120 см?К/Вт.

5. В траншее проложены 2 кабельные линии.

Принимаем:

кср = 1,

кпр = 0,8,

По [1, т. 3.5., с. 54] удельные сопротивления кабеля:

r0 = 0,258 Ом/км,

x0 = 0,076 Ом/км.

Проверка выбранного кабеля по потере напряжения по (3.18):

или

Определяем термически устойчивое сечение кабельной линии:

По расчётным данным [9, с. 157 - с. 161] для сетей подобной конфигурации ?''= (1,04 ??1,1). Принимаем:

?''=1,07.

Время действия апериодической составляющей по (3.21):

Время отключения линии отсечкой в ГРУ-6кВ:

Приведённое время действия периодической составляющей тока короткого замыкания по [1, р. 3.5, с. 52]:

Ток короткого замыкания в кабельной линии - на шинах РУ-6кВ береговой насосной станции (см. расчёт токов короткого замыкания п.3.4.2):

Температурный коэффициент по [1, т. 3.4, с. 53]:

Термически устойчивое сечение кабельной линии:

Расчёт кабельных линий представлен в приложении 10.

3.3 Расчёт токов короткого замыкания в распределительной сети 6 кВ

Расчёт токов короткого замыкания необходим для определения параметров релейной защиты, а так же для проверки на термическую стойкость кабелей и электрических аппаратов.

В зависимости от мощности источника питания предприятия при расчете токов КЗ выделяют два характерных случая: КЗ в цепях, питающихся от системы бесконечной мощности, и КЗ вблизи генератора ограниченной мощности.

Для систем электроснабжения промышленных предприятий типичным случаем является питание от источника неограниченной мощности. В этом случае можно считать, что в точке КЗ амплитуда периодической слагающей тока КЗ во времени не изменяется, а следовательно остается также неизменным в течении всего процесса КЗ и ее действующее значение [1]:

. (3.23)

Расчет токов КЗ в установках напряжением выше 1 кВ имеет ряд особенностей по сравнению с расчетом токов КЗ в установках напряжением до 1 кВ. Эти особенности заключаются в следующем:

- активные сопротивления элементов системы электроснабжения при определении токов КЗ не учитываются, если выполняется условие

r<(x/3),

где r и x - суммарные активные и реактивные сопротивления элементов системы электроснабжения до точки КЗ;

- при определении тока КЗ учитывают подпитку от высоковольтных

двигателей: подпитку от синхронных двигателей учитывают как в ударном, так и в отключаемом токе КЗ; подпитку от асинхронных двигателей - только в ударном токе КЗ.

Для расчета токов КЗ составляют расчетную схему системы электроснабжения и на ее основе ее схему замещения. Расчетная схема представляет собой упрощенную однолинейную схему, на которой указывают все элементы схемы электроснабжения и их параметры, влияющие на ток КЗ. Здесь же указываются точки в которых требуется определить ток КЗ. Схема замещения представляет собой электрическую схему, соответствующую расчетной схеме, в которой все магнитные связи заменены электрическими и все элементы системы электроснабжения представлены сопротивлениями.

Произведем расчет токов КЗ для РУ-6кВ БНС и РУ-6кВ ЗХЦ. Расчёт будем проводить в именованных единицах.

Поскольку работа с включенными секционными выключателями приводит к значительному увеличению токов короткого замыкания, то полагаем секционные выключатели нормально разомкнутыми.

Расчетная схема для расчета токов КЗ представлена на рисунке П.11.1 и рисунке П.11.3 в приложении 11.. Схема замещения для расчета токов КЗ представлена на рисунке П.11.2 и рисунке П.11.4 в приложении 11.

Методика расчёта параметров схемы замещения

В данном подразделе определим параметры схемы замещения на основании имеющихся данных.

ЭДС системы полагаем неизменной и равной:

(3.24)

Для определения сопротивления системы воспользуемся одним из принятых условий:

Считаем, что мощность системы не ограничена, сопротивление до точки присоединения потребителей принимаем равным нулю.

Сопротивление системы:

. (3.25)

Сопротивление кабельных линий:

(3.26)

• где NКЛ - число параллельно работающих кабелей;
• LКЛ - длина кабельной линии, км.

Расчёт параметров схемы замещения

Параметры системы:

ЭДС системы по (3.24):

Сопротивление системы по (3.25):

Сопротивление кабельных линий по (3.26):

Методика расчёта токов короткого замыкания

Для расчёта токов короткого замыкания сделаем следующие допущения:

1. Не учитываем подпитку от высоковольтных электродвигателей.

2. Не учитываем влияние обобщённой нагрузки.

3. При расчёте эквивалентного сопротивления схемы замещения учитываем только те элементы, по которым протекает ток короткого замыкания.

Методика расчёта трёхфазных токов короткого замыкания сводится к преобразованию схемы замещения до точки короткого замыкания в простейшую n-лучевую схему, где n - число источников питания. В нашем случае n = 1 (см. рисисунок 3.1).



Рисунок 3.1

При n = 1 ток короткого трёхфазного замыкания равен:

(3.27)

где ЕЭ - фазное напряжение источника питания, кВ;

zЭ - эквивалентное сопротивление схемы до точки короткого замыкания, Ом.

Расчет ударного тока:

, (3.28)

где куд - ударный коэффициент.

Ударный коэффициент:

куд = 1 + е-0,01/Та, (3.29)

Та - апериодическая составляющая тока КЗ.

Апериодическая составляющая тока КЗ:

. (3.30)

Пример расчёта токов короткого замыкания

Для примера рассчитаем токи короткого трехфазного замыкания на вводе трансформатора Т1 БНС, точка К-2:

Эквивалентное сопротивление до точки короткого замыкания равно:

Ток короткого трёхфазного замыкания (ток от системы) по (3.27) равен:

Найдем ударный ток:

Апериодическая составляющая будет равна по (3.30):

.

Ударный коэффициент по (3.29):

куд = 1 + е-0,01/0,001 = 1,000.

Ударный ток по(3.28):

iуд = кА.

Расчёты в других точках выполняются аналогично. Результаты вычислений токов КЗ сведены в приложение 12.

3.4 Выбор электрических аппаратов для сети 6 кВ

Выбор комплектных распределительных устройств

При проектировании РУ мы будем применять комплектные ячейки 6 кВ, отдельные блоки, модули и узлы заводского исполнения.

Комплектные распределительные устройства (КРУ) предназначены для приёма и распределения электроэнергии трёхфазного переменного тока промышленной частоты, состоят из набора типовых шкафов в металлической оболочке и поставляется заводом-изготовителем блоками из нескольких шкафов или отдельными шкафами в полностью смонтированном виде со всей аппаратурой и всеми соединениями главных и вспомогательных цепей.

В шкафы КРУ встраивают выключатели, трансформаторы напряжения, разрядники, кабельные сборки, силовые трансформаторы и аппаратуру для собственных нужд РУ, различную аппаратуру (конденсаторы и разрядники для защиты вращающихся машин от перенапряжения и т.д.) силовые предохранители, шинные перемычки.

Для РУ-6кВ береговой насосной станции и для РУ-6кВ здания химического цеха выбираем КРУ «Волга»

Комплектное распределительное устройство КРУ «Волга» предназначено для распределения электрической энергии трехфазного переменного тока частотой 50 Гц, номинальным напряжением 6(10). Корпус КРУ «Волга» выполнен из оцинкованной стали, разделен на отсеки заземленными металлическими перегородками и имеет повышенную механическую прочность. КРУ «Волга» оснащено кассетными выкатными элементами, силовым вакуумным выключателем и системой сборных шин с воздушной изоляцией.

Выбор выключателей 6 кВ

Для примера покажем выбор выключателей линии РУ-6кВ - ЦЭН1, установленных на РУ-6кВ береговой насосной станции. Выбираем автоматический выключатель VF12-М-10-020-А(D)-630-У3 [38, с.4]:

Таблица 3.1 - Выбор выключателей

Критерий	Номинальные параметры	Расчётные параметры
Uном.в?Uс, кВ	10	6
Iном.в?Iраб.макс, А	630	24,06
Iвкл?Iкз, кА	20	8,1
Iотк?Iкз, кА	20	8,1
iдин?iуд, кА	51	11,4
I2тсtтс?I2кзtотк, кА2?с	1200	2,3

Выбор остальных выключателей аналогичен приведённому выше. Результаты сведены в принципиальную однолинейную схему.

Выбор разъединителей 6 кВ

Для примера покажем выбор разъединителей линии ГРУ-6кВ - РУ-6кВ здания химического цеха, для ГРУ-6кВ. Выбираем разъединитель РВЗ-10/1000 У3 [12, т.5.5, с.345]:

Таблица 3.2 - Выбор разъединителей

Критерий	Номинальные параметры	Расчётные параметры
Uном?Uс	10	6
Iном?Iраб.макс	1000	116,66
iдин?iуд	80	74,13
I2тсtтс?I2кзtотк	3969	2745

Выбор остальных разъединителей аналогичен приведённому выше. Результаты сведены в принципиальную однолинейную схему.

Выбор приборов для измерения и учета электрической энергии

Для примера покажем выбор измерительных приборов и счётчиков энергии для РУ-6 здания химического цеха. В РУ необходимо обеспечить технический учёт активной (кл. 1,5) и реактивной энергии (кл. 2) по каждой секции РУ.

Для технического учёта выбираем счётчики типа СА3-И670Д;

В соответствии с [6, пп. 1.6.8., 1.6.9., 1.6.10., с. 59] устанавливаем по одному амперметру Э365 на каждую отходящую линию, вводы и секционный выключатель (А), и по одному вольтметру Э365 на каждую секцию РУ для измерения междуфазного напряжения.

Суммарная мощность счётчика и вольтметра одной секции по [10, т. 9.17, с. 185, т. 9.18, с. 186]:

Мощность амперметра, установленного на отходящих линиях:

Суммарное сопротивление:

Суммарная мощность счётчика и амперметра, установленных на вводах:

Суммарное сопротивление:

Подобный комплект приборов установлен в каждом РУ.

Приборы, установленные в РУ показаны на принципиальной однолинейной схеме.

Выбор трансформаторов напряжения

Для примера покажем выбор трансформаторов напряжения (ТН) для РУ-6кВ здания химического цеха. Выбираем трансформатор напряжения марки ЗНОЛП-6 [12, т.5.13, с.326] однофазный, трехобмоточный, с литой изоляцией.

Здесь ТН используются только для питания измерительных приборов.

Таблица 3.3 - Выбор трансформаторов напряжения

Критерий	Номинальные параметры	Расчётные параметры
Uном?Uс, кВ	6	6
Sном?S2 (кл. 1), В?А	75	9,5

S2 - нагрузка наиболее загруженной фазы вторичной обмотки трансформатора напряжения, в которую входят: обмотки напряжения счетчиков активной и реактивной энергии, обмотки вольтметра.

Выбор остальных ТН аналогичен приведённому. Результаты сведены в принципиальную однолинейную схему.

Выбор трансформаторов тока

Для примера покажем выбор трансформаторов тока (ТТ) для РУ-6кВ здания химического цеха. Для питания цепей измерительных приборов необходимы ТТ класса 1. Выбираем трансформаторы тока ТОЛ-10 [12, т.5.9, с.294]:

Т - трансформатор тока;

О - опорный;

Л - с литой изоляцией;

Таблица 3.4 - Выбор трансформаторов тока

Критерий	Номинальные параметры	Расчётные параметры
Uном?Uс	10	6
Iном?Iраб.макс	200	116,66
iдин?iуд	81	52,4
I2тсtтс?I2кзtотк	1600	1372,88
z2.ном?z2.расч	14	0,2

Выбор остальных ТТ аналогичен приведённому. Результаты сведены в принципиальную однолинейную схему.

Выбор предохранителей для защиты ТН

В качестве примера покажем выбор предохранителей для ТН РУ-6 береговой насосной станции.

Выбираем предохранитель ПКТН-101-10-8-20У3 [12, т.5.4, с.319]:

П - предохранитель;

К - с кварцевым наполнителем;

ТН- для защиты трансформаторов напряжения.

Таблица 3.5 - Выбор предохранителей

Критерий	Номинальные параметры	Расчётные параметры
Uном?Uс, кВ	10	6
Iном?Iраб.макс, А	8	0,02
Iотк?I(3)К.макс, кА	20	8,5

Выбор предохранителей для других ТН аналогичен. Результаты сведены в принципиальную однолинейную схему.

4. Расчет релейной защиты

4.1 Назначение релейной защиты и автоматики

В процессе эксплуатации системы электроснабжения возникают повреждения отдельных её элементов. Наиболее опасными и частными видами повреждений являются трёхфазные, междуфазные и однофазные К.З. В электрических машинах и трансформаторах наряду с междуфазными К.З. и замыканиями на землю имеют место витковые замыкания. Вследствие возникновения К.З. нарушается нормальная работа системы электроснабжения, что создаёт ущерб для промышленного предприятия. При протекании тока К.З. элементы системы электроснабжения подвергаются термическому и динамическому воздействию. Для уменьшения размеров повреждения и предотвращения развития аварии устанавливают совокупность автоматических устройств, называемых релейной защитой и обеспечивающих с заданной степенью быстродействия отключения поврежденного элемента или сети. Основные требования, предъявляемые к релейной защите, следующие: надежное отключение всех видов повреждений, чувствительность защиты, избирательность (селективность) действия - отключение только поврежденных участков, простота схем, быстродействие, наличие сигнализации о повреждениях.

4.2 Расчет релейной защиты

Релейная защита трансформаторов выполнена на базе микропроцессорного терминала «Сириус-2-Л» фирмы ЗАО «РАДИУС Автоматика».

Релейная защита двигателей выполнена на базе микропроцессорного терминала «Сириус-Д» фирмы ЗАО «РАДИУС Автоматика».

Терминалы «Сириус» - надежные устройства, предназначенные для выполнения функций релейной защиты, автоматики и управления различных присоединений на промышленных предприятиях и электрических подстанциях напряжением 0,4-35 кВ.

Защищаемые объекты:

- воздушные и кабельные линии;

- секционные и вводные выключатели;

- асинхронные электродвигатели малой и средней мощности;

- линии к ТСН 6 / 0,4 кВ.

Функции защиты:

- трехступенчатая максимальная токовая защита (МТЗ) от междуфазных повреждений с контролем двух или трех фазных токов;

- автоматический ввод ускорения любых ступеней МТЗ при любом включении выключателя;

- защита от обрыва фазы питающего фидера (ЗОФ);

- защита от однофазных замыканий на землю (ОЗЗ) по сумме высших гармоник;

- защита от однофазных замыканий на землю по току основной частоты;

- выдача сигнала пуска МТЗ для организации логической защиты шин.

Функции автоматики, выполняемые устройством:

- операции отключения и включения выключателя по внешним командам с защитой от многократных включений выключателя;

- возможность подключения внешних защит, например, дуговой, или от однофазных замыканий на землю;

- формирование сигнала УРОВ при отказах своего выключателя; -одно- или двукратное АПВ;

- исполнение внешних сигналов АЧР и ЧАПВ.
Дополнительные сервисные функции:

- определение места повреждения при срабатывании МТЗ;

- фиксация токов в момент аварии;

- дополнительная ступень МТЗ-4 для реализации «адресного» отключения или сигнализации длительных перегрузок;

- измерение времени срабатывания защиты и отключения выключателя;

- встроенные часы-календарь;

- возможность встраивания устройства в систему единого точного времени станции или подстанции;

- измерение текущих фазных токов; -дополнительные реле и светодиоды с функцией, заданной пользователем;

- цифровой осциллограф;

- регистратор событий.

Методика расчёта защит трансформаторов

Для защиты трансформаторов используем двухступенчатую токовую защиту: селективную отсечку с отстройкой от максимального трёхфазного замыкания на стороне 0,4 кВ трансформатора и МТЗ с выдержкой времени, отстроенную от броска тока намагничивания трансформатора и тока срабатывания отсечки вводного автомата КТП по [13, 1-4, т. 1-1, с. 18]. Применение специальной защиты нулевой последовательности, устанавливаемой в нулевом проводе обмотки низшего напряжения трансформатора, рассматривается в [6, п. 3.2.66, с.307].

Ток срабатывания селективной отсечки:

(4.1)

где кн - коэффициент надёжности по[13, т. 1-2, с. 26];

I(3)К.макс.Тр - максимальный ток короткого трёхфазного замыкания на стороне 0,4кВ цехового трансформатора, приведённый к напряжению 10,5 кВ, А.

Ток срабатывания МТЗ выбирается по двум условиям:

1. По условию согласования с предыдущими защитами.

(4.2)

где кнс - коэффициент надёжности согласования, значения приведены в [13, т. 1-1, с. 19];

кр - коэффициент токораспределения, равен 1, если один источник питания;

IС.З.макс.пред - наибольший ток срабатывания предыдущей защиты, А;

- сумма максимальных рабочих токов присоединений за исключением того, с которым производится согласование, А.

2. По условию отстройки от броска тока намагничивания трансформатора.

(4.3)

где кн - коэффициент надёжности по[13, т. 2-4, с. 148];

кв - коэффициент возврата реле по [13];

Iном.Т - номинальный ток защищаемого трансформатора, А.

После выбора трансформатора тока и реле определяют ток срабатывания реле, который находится по формуле:

(4.4)

где ксх - коэффициент схемы, ксх=1 - для звезды, ксх=- для треугольника;

кI - коэффициент трансформации трансформатора тока.

Чувствительность отсечки проверяется по минимальному току двухфазного замыкания в начале зоны защиты:

(4.5)

Коэффициент чувствительности МТЗ проверяется по току короткого однофазного замыкания на выводах 0,4кВ защищаемого трансформатора КТП по [13, т. 2-3, с. 142].

(4.6)

где I(1)К.Тр - ток короткого однофазного замыкания на выводах 0,4 кВ защищаемого трансформатора КТП, приведённый к напряжению 6 кВ.

Если чувствительность мала, то необходимо установить токовую защиту нулевой последовательности на стороне 0,4 кВ.

Выдержка времени МТЗ устанавливается на ступень селективности больше, чем выдержка времени МТЗ вводного автомата КТП:

(4.7)

Токовая защита нулевой последовательности устанавливается в случае недостаточной чувствительности при однофазных КЗ на стороне 0,4 кВ. Ток срабатывания защиты выбирается по следующим условиям:

а) отстройка от наибольшего допустимого тока небаланса (приведен к стороне 0,4 кВ) в нулевом проводе трансформатора ?/Y0 в нормальном режиме:

Iс.з = 1,2 IномТ4 (А), (4.8)

б) согласование по чувствительности и по времени с характерстиками защитных устройств электродвигателей и линий 0,4 кВ, не имеющих специальных защит нулевой последовательности, т.е. согласование с характеристиками предохранителей или максимальных расцепителей автоматов;

в) обеспечение достаточной чувствительности при однофазных КЗ на землю на стороне 0,4 кВ в зоне основного действия, а также обеспечение резервирования защитных устройств присоединений шин 0,4 кВ:

(4.9)

После выбора реле защиты, схемы защиты и трансформаторов тока, последние необходимо проверить на допустимую погрешность.

Проверка на допустимую погрешность осуществляется следующим образом. Определяем коэффициент предельной кратности по [13, с.32]:

, (4.10)

где I1.ном.ТТ - номинальный первичный ток трансформатора тока, А.

По кривым предельных кратностей для выбранного типа трансформаторов тока находим допустимое сопротивление нагрузки Zдоп.

Расчётные формулы для определения вторичной нагрузки трансформаторов тока приведены в [13, т.1-5, с. 41].

(4.11)

где Rпр - расчётное сопротивление соединительных проводов схемы, Ом;

Rпер - переходное сопротивление контактов, Ом;

Zсум - суммарное расчётное сопротивление катушек реле, Ом.

Расчётное сопротивление катушки реле можно определить по формуле:

(4.12)

где Sр - мощность, потребляемая реле, значения приведены в [14, т. 4, с. 37], В?А;

Iр - ток в реле, при котором задана потребляемая мощность, А.

Расчёт защит трансформаторов

Рассчитаем комплект защит трансформаторов береговой насосной станции.

Таблица 4.1 - Исходные данные

Номинальный ток трансформатора, приведённый к напряжению 6,3 кВ	Iном.Т.10,	А	14,66
Ток короткого трёхфазного замыкания на выводах 0,4кВ, приведённый к напряжению 6,3 кВ	I(3)К.Т,	А	324,44
Ток короткого однофазного замыкания на выводах 0,4кВ, приведённый к напряжению 6,3 кВ	I(1)К.Т,	А	273,65
Ток короткого однофазного замыкания на выводах 0,4кВ	I(1)К.Т,	А	4310
Ток короткого трёхфазного замыкания на шинах РУ-6кВ	I(3)К1,	А	8559
Ток срабатывания отсечки вводного автомата, приведённый к напряжению 6,3 кВ	IСО.10,	А	44
Ток срабатывания отсечки вводного автомата 0,4 кВ	IСО,	А	693
Время срабатывания отсечки вводного автомата КТП	tСО,	c	0,25

Ток срабатывания отсечки по (4.1):

Схема соединения трансформаторов тока - неполная звезда. Трансформаторы тока типа ТОЛ-10, коэффициент трансформации кI = 20/5.

Ток срабатывания защиты (4.4):

При выбранном токе срабатывания защиты пересчитываем ток срабатывания отсечки в соответствии с формулой (4.4):

Проверяем коэффициент чувствительности по (4.5):

Ток срабатывания МТЗ:

По первому условию по (4.2):

,

По второму условию по (4.3):

.

Выбираем наибольшее: Iс.з = 95,29 А.

Ток срабатывания защиты:

При выбранном токе срабатывания защиты пересчитываем ток срабатывания отсечки в соответствии с формулой (4.4):

Выдержка времени МТЗ по (4.7):

Проверяем коэффициент чувствительности по (4.6). На основании [13, т. 2-3, с 142]:

Т.к. коэффициент чувствительности удовлетворяет условию, то нет необходимости устанавливать токовую защиту нулевой последовательности.

Рассчитаем комплект защит трансформаторов здания химического цеха.

Таблица 4.2 - Исходные данные

Номинальный ток трансформатора, приведённый к напряжению 6,3 кВ	Iном.Т.10,	А	96,23
Ток короткого трёхфазного замыкания на выводах 0,4кВ, приведённый к напряжению 6,3 кВ	I(3)К.Т,	А	1646,9
Ток короткого однофазного замыкания на выводах 0,4кВ, приведённый к напряжению 6,3 кВ	I(1)К.Т,	А	1046,9
Ток короткого однофазного замыкания на выводах 0,4кВ	I(1)К.Т,	А	16492
Ток короткого трёхфазного замыкания на шинах РУ-6кВ	I(3)К1,	А	52417
Ток срабатывания отсечки вводного автомата, приведённый к напряжению 6,3 кВ	IСО.10,	А	238,47
Ток срабатывания отсечки вводного автомата 0,4 кВ	IСО,	А	3755,86
Время срабатывания отсечки вводного автомата КТП	tСО,	c	0,45

Ток срабатывания отсечки по (4.1):

Схема соединения трансформаторов тока - неполная звезда. Трансформаторы тока типа ТОЛ-10, коэффициент трансформации кI = 200/5.

Ток срабатывания защиты (4.4):

При выбранном токе срабатывания защиты пересчитываем ток срабатывания отсечки в соответствии с формулой (4.4):

Проверяем коэффициент чувствительности по (4.5):

Ток срабатывания МТЗ:

По первому условию по (4.2):

,

По второму условию по (4.3):

.

Выбираем наибольшее: Iс.з = 625,49 А.

Ток срабатывания защиты:

При выбранном токе срабатывания защиты пересчитываем ток срабатывания отсечки в соответствии с формулой (4.4):

Выдержка времени МТЗ по (4.7):

Проверяем коэффициент чувствительности по (4.6). На основании [13, т. 2-3, с 142]:

Т.к. коэффициент чувствительности не удовлетворяет условию, то необходимо установить токовую защиту нулевой последовательности.

Используем трансформаторы тока типа ТПЛ-10, коэффициент трансформации кI = 200/5.

Ток срабатывания защиты нулевой последовательности по условию п. «а» по (5.8) и условию п. «б»:

а),

б) на основании карты селективности защит участка сети 0,4 кВ (см. рис. П.9.1) Iс.з = 3775,86 А,

Выбираем наибольшее: Iс.з = 3775,86 А.

Ток срабатывания защиты по (5.4):

При выбранном токе срабатывания защиты пересчитываем ток срабатывания защиты в соответствии с формулой (5.4):

Выдержка времени срабатывания защиты нулевой последовательности при согласовании с вводным автоматом КТП по (5.7):

Проверяем коэффициент чувствительности по (5.9). На основании [13, т. 2-3, с 142]:

Защита выполняется с действием на отключение выключателя со стороны ВН трансформатора.

Проверка на допустимую погрешность трансформаторов тока:

Коэффициент предельной кратности для ТПЛ-10 по (5.10):

По [13, р. П-4, с. 287] находим допустимое сопротивление:

Расчётное сопротивление проводов принимаем:

Расчётное сопротивление контактов принимаем:

Расчётное сопротивление нагрузки:

.

Для трансформатора тока типа ТПЛ-10 защиты нулевой последовательности коэффициент предельной кратности по (5.10):

По [13, р. П-4, с. 287] находим допустимое сопротивление:

Расчётное сопротивление проводов принимаем:

Расчётное сопротивление контактов принимаем:

Расчётное сопротивление нагрузки:

.

Выбранный комплект защит удовлетворяет требованиям чувствительности.

Методика расчёта защиты двигателя

Для защиты двигателя используем трехступенчатую токовую защиту: токовую отсечку без выдержки времени с отстройкой от пускового тока двигателя, МТЗ, с отстройкой от пускового тока двигателя и МТЗ в качестве защиты от перегрузки с отстройкой от номинального тока двигателя.

Ток срабатывания отсечки:

(4.13)

Ток срабатывания МТЗ:

(4.14)

(4.15)

Применение второй ступени МТЗ позволяет существенно повысить чувствительность защиты, однако расчет коэффициента чувствительности в соответствии с требованиями [6] должен осуществляться по параметрам срабатывания ТО.

Ток срабатывания защиты от перегрузки:

(4.16)

где кн - коэффициент надёжности;

кв - коэффициент возврата реле;

Iном.дв - номинальный ток двигателя, А.

(4.17)

Коэффициент чувствительности проверяем по минимальному току короткого двухфазного замыкания на выводах двигателя:

(4.18)

Расчёт защиты двигателя

Таблица 4.3 - Исходные данные

Номинальный ток двигателя	Iном.дв	А	32,7
Кратность пускового тока			6,0
Ток короткого трёхфазного замыкания на выводах двигателя	I(3)К.1,	А	8086

Ток срабатывания отсечки по (5.13):

Схема соединения трансформаторов тока - неполная звезда. Трансформаторы тока типа ТОЛ-10, коэффициент трансформации кI = 40/5.

Ток срабатывания защиты (4.4):

При выбранном токе срабатывания защиты пересчитываем ток срабатывания отсечки в соответствии с формулой (4.4):

Проверяем коэффициент чувствительности по (4.5):

Ток срабатывания МТЗ по (5.14):

Ток срабатывания защиты (4.4):

При выбранном токе срабатывания защиты пересчитываем ток срабатывания отсечки в соответствии с формулой (4.4):

Выдержка времени МТЗ по (5.15):

Ток срабатывания перегрузки по (5.16):

Ток срабатывания защиты (4.4):

При выбранном токе срабатывания защиты пересчитываем ток срабатывания отсечки в соответствии с формулой (4.4):

Выдержка времени защиты от перегрузки по (5.17):

Выбранный комплект защит удовлетворяет требованиям чувствительности.

5. РАСЧЁТ УСТРОЙСТВ ЗАЗЕМЛЕНИЯ

5.1 Заземляющие устройства

Заземлением называют преднамеренное гальваническое соединение металлических частей электроустановки с заземляющим устройством. Различают следующие виды заземлений: защитное - выполняют с целью обеспечения электробезопасности при замыкании токоведущих частей на землю; рабочее - предназначено для обеспечения нормальных режимов работы установки; молниезащитное - для защиты электрооборудования от перенапряжений и молнезащиты зданий и сооружений. В большинстве случаев одно и то же заземление выполняет несколько функций, т.е. одновременно является защитным, рабочим и т.д.

Заземляющие устройство - это совокупность заземлителя и заземляющих проводников. Заземлителем называют металический проводник или группу проводников, находящихся в соприкосновение с землей. Различают естественные и искусственные заземлители.

Естественные заземлители - это различные конструкции и устройства которые по своим свойствам могут одновременно выполнять функции заземлителей: водопроводные и другие металлические трубопроводы ( кроме трубопроводов горючих или взрывчатых жидкостей и газов, а также трубопроводов покрытых изоляцией от коррозии ), металлические и железобетонные конструкции зданий и сооружений, имеющих надежное соединение с землей.

Под искусственным заземлителем понимают закладываемые в землю металлические электроды, специально предназначенные для устройства заземлений. В качестве искусственных заземлителей применяют: для вертикального погружения в землю - стальные стержни диаметром 12 - 16 мм, угловую сталь с толщиной стенки не менее 4 мм или стальные трубы( некондиционные) с толщиной стенки не менее 3,5 мм; для горизонтальной укладки - стальные полосы толщиной не менее 4 мм или круглую сталь диаметром 6 мм. Рекомендуется принимать длину вертикальных стержневых электродов 2 - 5 м, а электродов из угловой стали 2,5 - 3 метра. Верхний конец вертикального заземлителя целесообразно заглублять на 0,5 - 0,7 м от поверхности земли. Горизонтальные заземлители применяют для связи между собой вертикальных заземлителей и как самостоятельные заземлители. Заземляющие проводники служат для присоединения частей электроустановки с заземлителем. Помимо обычных проводов соответствующего сечения, заземляющими проводниками могут служить металлические конструкции зданий и сооружений: колонны, фермы, каркасы РУ. Расчет заземляющих устройств сводится к расчету заземлителя, так как заземляющие проводники в большинстве случаев принимают по условиям механической прочности и стойкости к коррозии по ПУЭ.

5.2 Методика расчёта защитного заземления

Расчет сопротивления заземлителя проводится в следующем порядке:

1. В соответствии с [6] устанавливают допустимое сопротивление заземляющего устройства. Если заземляющее устройство является общим для установок на различное напряжение, то за расчетное сопротивление заземляющего устройства принимают наименьшее из допустимых.

2. Предварительно с учетом отведенной территории намечают расположение заземлителей - в ряд, по контуру.

3. Определяют необходимое сопротивление искусственного заземлителя с учетом использования естественного заземлителя, включенного параллельно.

4. Определяют расчетное удельное сопротивление грунта. Для горизонтальных и вертикальных электродов с учетом повышающего коэффициента, учитывающего высыхание грунта летом и промерзания его зимой. При отсутствии точных данных о грунте можно воспользоваться [8], значения повышающих коэффициентов принять по [8].

5. Определяют сопротивление растеканию (сопротивление, которое оказывает току грунт) одного вертикального электрода в соответствии с формулами, приведенными в [1], эти формулы даны для стержневых электродов из круглой стали или труб.

6. Определяют ориентировочное число вертикальных заземлителей при предварительно принятом коэффициенте использования, коэффициент использования заземлителя учитывает увеличение сопротивления заземлителя вследствие явления экранирования соседних электродов. Значение коэффициентов использования в зависимости от их расположения приведены в [8].

7. Определяют расчетное сопротивление растеканию горизонтальных электродов определяемое в соответствии с [1] значения коэффициента использования горизонтальных электродов приведены в [8], в зависимости от ориентировочного числа вертикальных заземлителей.

8. Уточняют необходимое сопротивление вертикальных электродов с учетом проводимости горизонтальных соединительных электродов.

9. Определяют число вертикальных электродов с учетом уточненного коэффициента использования по [1].

10. Принимают окончательное число вертикальных электродов из условия их размещения.

5.3 Расчёт защитного заземления

Произведем расчет заземляющего устройства для береговой насосной станции и РУ-6кВ береговой насосной станции. Предполагаем сооружение заземления с внешней стороны здания, размещая вертикальные электроды по периметру.

Заземлению подлежит оборудование береговой насосной станции, РУ-6кВ и РУ-0,4кВ. На береговой насосной станции имеется оборудование на 0,4кВ, 6кВ.

Используем одно заземляющее устройство (ЗУ) для заземления оборудования высшего и низшего напряжений.

Заземляющее устройство представляет собой прямоугольник размером 18?30 м. В качестве вертикальных стержней предполагается использовать трубы длиной lтр= 3 м и диаметром dтр= 0,05 м, в качестве соединительной полосы - стальную шину сечением bпол?Hпол = 4?40 мм. Естественные заземлители не используют. Грунт - суглинок. Удельное сопротивление грунта ??= 100 Ом?м. Климатическая зона 2.

1. В соответствии с [6] в электроустановках без компенсации емкостных токов сопротивление заземляющего устройства при протекании через него расчетного тока в любое время года должно удовлетворять условию:

Ом, (5.1)

где Uрасч - расчетное напряжение на заземляющем устройстве по отношению к земле, В;

Iрасч - расчетный ток через заземляющее устройство, А.

Расчётный ток замыкания на землю со стороны 6кВ определяется по формуле:

(5.2)

где Uф - междуфазное напряжение сети, кВ;

lк, lв - общая длина электрически связанных между собой кабельных и воздушных линий, км.

Длина кабельных линий со стороны 6 кВ:

lк = 1580+1580+20+17+12+19+12+12=3,252 км.

Расчётный ток замыкания на землю со стороны 6кВ по (5.2):

.

Согласно [6], если заземление используется только для электроустановок напряжением выше 1 кВ, Uрасч принимается 250 В, если одновременно и для установок напряжением менее 1 кВ, то Uрасч принимается 125 В:

(5.3)

В соответствии с [6] сопротивление заземляющего устройства для электроустановок напряжением до 1 кВ не должно быть:

(5.4)

Так как к заземляющему устройству присоединяются корпуса оборудования напряжением до и выше 1000 В, сопротивление ЗУ должно удовлетворять двум условиям.

По первому условию по (5.3):

,

Принимаем Rз = 4 Ом по второму условию по (5.4), как наименьшее.

2. Предварительно с учетом площади, занимаемой объектом, намечаем расположение заземлителей - по периметру с расстоянием между вертикальными электродами 3 м.

3. Сопротивление искусственного заземлителя при отсутствии естественных заземлителей принимаем равным допустимому сопротивлению заземляющего устройства Rи = Rз = 4 Ом.

4. Расчетные удельные сопротивления грунта для горизонтальных и вертикальных заземлителей.

расч,г = удкп,г (Омм), (5.5)

расч,г = удкп,в (Омм), (5.6)

где уд - удельное сопротивление грунта, Омм;

кп,в и кп,г - повышающие коэффициенты для вертикальных и горизонтальных электродов, которые зависят от климатической зоны.

По [8, т. 8.2, с. 413] коэффициенты:

кп,г=3,5,

кп,в=1,5,

тогда:

расч,г = 1003,5 = 350 Омм,

расч,в = 1001,5 = 150 Омм.

5. Сопротивление растеканию одиночного вертикального заземлителя. По [1, т. 12.1, с. 296]:

(5.7)

где Н - расстояние от поверхности грунта до центра заглублённого заземлителя, м.

Рисунок 5.1 - Одиночный стержневой заглубленный заземлитель

При расстоянии от верхнего конца заглублённого заземлителя до поверхности грунта Н0 = 0,7 м, Н = 0,7+3?0,5 = 2,2 м. Сопротивление растеканию одиночного вертикального заземлителя по (5.7):

6. Определяем примерное число вертикальных заземлителей при предварительном принятом по [8] коэффициенте использования Ки,в = 0,38 (отношение расстояния между электродами к их длине равно a/l = 1, ориентировочное число вертикальных электродов в соответствии с планом объекта составляет 36) :

(шт) . (5.8)

7. Сопротивление растеканию горизонтальных электродов по [1, т. 12.1, с. 296]:

(Ом). (5.9)



Рисунок 5.2. - Заглубленный заземлитель - полоса в грунте

Длина соединительной полосы равна периметру прямоугольника 18?30 м, т.е. lпол=96 м.

Сопротивление растеканию горизонтальных электродов по (5.9):

С учётом коэффициента использования по [8, т. 8.7, с. 416] ки,г = 0,24, сопротивление растеканию горизонтальных электродов определяется по формуле:

(Ом). (5.10)

8. Уточняем необходимое сопротивление вертикальных электродов по формуле:

(Ом). (5.11)

9. Определяем число вертикальных электродов при коэффициенте использования по [8, т. 8.5, с. 415] Ки,в,у = 0,45, при N = 29 и а/1 = (р/29)/3 = 1,1, где р = 96 м - периметр контура расположения электродов :

(шт). (5.12)

Из расчёта следует: для того чтобы сопротивление заземляющего устройства было не более 4 Ом необходимо 15 вертикальных электрода.

Окончательно принимаем к установке 15 вертикальных электрода расположенных по контуру здания береговой насосной станции.

6. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ ВКР

В данном разделе проводится сметно-финансовый расчёт схемы электроснабжения с целью определения размеров финансирования проекта, устанавливается график ввода оборудования, ориентировочный срок монтажа системы электроснабжения, определение срока возврата денежных средств вложенных в электрическую сеть завода.

6.1 Обоснование величины инвестиций на осуществление проекта

На основании схемы электроснабжения разрабатывается сметно-финансовый расчет (СФР), представляющий сметную стоимость СМР. Полная сметная стоимость СМР, является обоснованием необходимого объема инвестиций (капитальных вложений). СФР определяется по укрупненным сметным нормативам, прейскурантам и стоимостным показателям объектов-аналогов. Утвержденная смета является предельно-допустимой на весь период строительства.

Стоимость строительно-монтажных работ в локальной смете включает прямые затраты, накладные расходы и сметную прибыль:

, (6.1)

где - прямые затраты, включающие стоимость материалов, изделий, конструкций, оплату труда рабочих и эксплуатации строительных машин, руб.;

- накладные расходы, охватывающие затраты строительно-монтажных организаций, связанных с созданием общих условий производства, его обслуживанием, организацией и управлением, руб.;

- сметная прибыль, представляющая собой сумму средств, необходимых для покрытия расходов строительной организации на развитие производства, социальной сферы и материальное стимулирование работников, руб.

Прямые затраты на строительно-монтажные работы включают:

, (6.2)

где - сдельная и повременная оплата труда рабочих, занятых непосредственно на строительно-монтажных работах, руб.;

- расходы по эксплуатации строительных машин и оборудования, руб.;

- расходы на материалы, необходимые для выполнения строительно-монтажных работ, руб.

Прямые затраты на строительно-монтажные работы иначе определяются исходя из объемов работ и согласованных единичных расценок:

, (6.3)

где - объем строительно-монтажных работ i-го вида в натуральных измерителях;

- цена (расценка) за единицу строительно-монтажной работы, руб./нат. ед.;

i = 1…I - число работ на объекте строительства.

Все расценки взяты из сборника «Территориальные единичные расценки на монтаж оборудования» по Вологодской области в редакции 2014 года.

Настоящая сметная документация проекта составлена в ценах 2001 года. Сметно-финансовый расчёт представлен в приложении 1.

6.2 Пересчёт сметной стоимости в цены 2015 года

Стоимость монтажных работ включает в себя следующие элементы:

Общая стоимость, 40 377 678,96 руб.

в том числе:

Фонд основной заработной платы 3 347 906 руб.

Затраты по эксплуатации машин, 4 610 179 руб.

Сметная стоимость материалов 6 638 061 руб.

Стоимость оборудования 13 900 328 руб.

Накладные расходы 2 666 245 руб.

Сметная прибыль 1 697 728 руб.

Согласно постановлению Правительства Вологодской области от 24.11.2014 № 1042 "О применении на территории Вологодской области Методики определения стоимости строительной продукции на территории Российской Федерации базисные индексы изменения сметной стоимости строительно-монтажных работ редакций 2009 и 2014 годов по видам строительства для Вологодской области на III квартал 2015 года (с учетом районного коэффициента и без учета НДС) по отношению к 2001 г. с учетом инфляции составляют:

- стоимость материалов = 5,81;

- заработная плата = 21,68;

- эксплуатация машин = 7,64.

Применяемые индексы относятся к общеотраслевому строительству, код РТМ - 01-01-001-01.

6.3 Расчёт эффективности инвестиционных вложений

Определим насколько эффективен проект. Проект осуществляется за 15 шагов, т.е. 15 лет.

Количество инвестиций (по смете) в нашем случае составляет 40 377 678,96 руб. Это те средства, которые необходимо окупить. Окупаться проект будет за счет амортизационных отчислений и части прибыли.

Амортизация определяется с помощью укрупненного показателя - 6% от стоимости оборудования и материалов.

Прибыль получаем от оказания услуг предприятием. Прибыль берем на основании Отчета о прибылях и убытках за 2014 год. (Приложение 14)

Согласно отчета чистая прибыль составляет 28 150 000 руб. Для того, чтобы окупить систему электроснабжения будем использовать 10% от чистой прибыли.

Прибыль определяется как:

где Пр% - прибыль в % отношении 10%;

Пр - чистая прибыль

А - амортизационные отчисления (6% от стоимости материалов и оборудования - 20 538 389 ·0,06 = 1 232,3 тыс. рублей).

Необходимо определить показатели оценки целесообразности инвестирования:

-- чистый дисконтированный доход по инвестиционному проекту;

-- чистая приведенная стоимость финансового вложения;

-- индекс рентабельности проекта предприятия.

1. Для начала определим чистый доход предприятия от реализации инвестиционного проекта.

Чистый доход предприятия = Чистый доход от реализации + Сумма амортизации

Чистый доход (ЧД) предприятия за год = 2 815+1 232,3 = 4 047,3 тыс.руб.

В нашем случае примем упрощенно, что ЧД предприятия каждый год у нас один и тот же.

2. Определим чистый дисконтированный доход (ЧДД).

Ставка дисконтирования используется при расчете срока окупаемости и оценке экономической эффективности инвестиций для дисконтирования денежных потоков, иными словами, для перерасчета стоимости потоков будущих доходов и расходов в стоимость на настоящий момент.

В этом случае в качестве ставки дисконтирования примем темп инфляции в России.

В 2015 году инфляция в России достигла 16% в годовом выражении, по заявлению министерства финансов.

Чистый дисконтированный доход определяется как:

i - порядковый номер года.

Определим ЧДД по годам за 15 лет:

ЧДД=3489,05+3007,8+2592,93+2235,28+1926,97+1661,18+1432,05+1234,52+1064,2+917,45+790,9+681,8+587,7+506,7+436,8=22565,54 руб.

3. Определим величину дисконтированной суммы инвестиций в проект.

,

i - порядковый номер года.

Определим ДСИ по годам за 15 лет:

ДСИ=2320,5+2000,4+1724,52+1486,65+1281,6+1104,82+852,43+821,06+707,81+610,18+526,023+453,46+390,9+337+290,81=15008,01 руб.

4. Определим чистую приведенную стоимость или чистый приведенный эффект (ЧПС).

ЧПС=ЧДД-ДСИ

Сравнивая таблицы с ДСИ и ЧДД очевидно, что проект эффективен, так как в каждый год доход значительно превышает объем инвестиций, а сумма ЧДД почти в 2 раза больше ДСИ.

5. Определим индекс рентабельности или индекс прибыльности инвестиционного проекта.

ИР=ЧДД/ДСИ

Так как индекс рентабельности больше единицы за каждый год, то это означает, что мы можем принять решение о целесообразности реализации анализируемого инвестиционного проекта.

Заключение

В настоящем дипломном проекте решены все задачи, а именно:

- определены силовые и осветительные нагрузки;

- выбраны силовые цеховые трансформаторы;

- выбраны схемы распределения электрической энергии;

- определены токи коротких замыканий;

- осуществлены выбор и проверка оборудования и аппаратуры принятой схемы электроснабжения;

- произведен расчет релейной защиты;

- произведен расчет заземляющего устройства;

- произведен сметно-финансовый расчет объекта проектирования;

- выполнен расчет эффективности инвестиционных вложений.

Список использованных источников

1. Фёдоров А. А., Старкова Л. Е. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий: Учебное пособие для вузов. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 368 с.: ил.

2. Определение расчётных электрических нагрузок: Методические указания для самостоятельной работы Вологда: ВоПИ, 1996.- 36 с.

3. Электротехнический справочник: В 3 т. Т. 3. В 2 кн. Кн. 1. Производство и распределение электрической энергии (Под общ. ред. Профессоров МЭИ: И. Н. Орлова (гл. ред.) и др.) 7-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1988. - 880 с., ил.

4. Справочная книга для проектирования электрического освещения/ Под ред. Г.М. Кнорринга. Л.: «Энергия», 1976.-158 с.

5. Старкова Л. Е., Орлов В. В. Проектирование цехового электроснабжения: Учебное пособие Вологда.: ВоГТУ, 2001.- 172 с.

6. Правила устройства электроустановок 7-е изд., - СПб.:Деан, 2008. - 708 с.

7. Инструктивные и информационные материалы по проектированию электроустановок/ Тяжпромэлектропроект.-М.,1996.-№5.-96 с.

8. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. Промышленные электрические сети. 2-е изд., перераб. и доп./ Под общ. ред. А.А.Федорова и Г.В. Сербиновского.- М.: Энергия, 1980г.-576 с.

9. Справочник по проектированию электроснабжения, линий электропередачи и сетей. Под редакцией Я. М. Большама, В. И. Круповича, М. Л. Самовера. Издание 2-е, переработанное и дополненное. М.: «Энергия», 1974., 696 с., ил.

10. Справочник по электроснабжению и электрооборудованию: В 2 т. Т. 1. Электроснабжение/ Под общ. ред. А. А. Фёдорова. - М.: Энергоатомиздат, 1986. - 568 с.: ил.

11. Электрическая часть станций и подстанций: Учебник для вузов/ А. А. Васильев, И. П. Крючков, Е. Ф. Наяшкова и др.; под ред. А. А. Васильева. - М.: Энергия, 1980. - 608 с., ил.

12. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. Учеб. пособие для электроэнергетических специальностей вузов/ Крючков И. П., Кувшинский Н. Н., Неклепаев Б. Н.; Под общ. ред. Б. Н. Неклепаева - 3-е изд., переработанное и дополненное. - М.: Энергия, 1978. - 456 с., ил.

13. Шабад М. А. Расчёты релейной защиты и автоматики распределительных сетей. - 3-е изд., перераб. и доп. - Л.: Энергоатомиздат. Ленинградское отделение, 1985. - 296 с., ил.

14. Шабад М. А. Максимальная токовая защита. - Л.: Энергоатомиздат. Ленинградское отделение, 1991. - 96 с., ил. (Библиотека электромонтёра; Вып. 640).

15. Князевский Б. А., Трунковский Л. Е. Монтаж и эксплуатация промышленных электроустановок: Учебник для вузов по специальности «Электроснабжение промышленных предприятий, городов и сельского хозяйства». - 2-е издание, переработанное и дополненное - М.: ВШ, 1984. - 175 с., ил.

16. Мухин А. И. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения: учебное пособие. - Вологда: Издательство ВоГТУ, 2000. - 180 с., ил.

17. Собрание законодательства Российской федерации. №29 19 июля 1999г. Официальное издание

18. ГОСТ 12.3.019-80 Испытания и измерения электрические. Общие требования безопасности.

19. ГОСТ 12.2.007.0-75. Изделия электротехнические. Общие требования безопасности.

20. ГОСТ 12.2.007.2-75. Трансформаторы силовые и реакторы электрические. Требования безопасности.

21. ГОСТ 12.2.007.4-75. Шкафы комплектных распределительных устройств и комплектных трансформаторных подстанций. Требования безопасности.

22. ГОСТ 12.2.007.5-75. Конденсаторы силовые. Установки конденсаторные. Требования безопасности.

23. ГОСТ 12.2.007.6-75. Аппараты электрические коммутационные на напряжение до 1000 В. Требования безопасности.

24. ГОСТ 12.2.007.7-75. Устройства управления комплектные на напряжение до 1000 В. Требования безопасности.

25. ГОСТ 12.2.007.13-75. Изделия светотехнические. Требования безопасности.

26. ГОСТ 12.2.007.14-75. Кабели и кабельная арматура. Требования безопасности.

27. Правила техники безопасности при эксплуатации электроустановок потребителей. - 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1986. - 424 с.

28. Правила эксплуатации электроустановок потребителей/ Госэнергонадзор Минатомэнерго РФ. - 5-е изд. перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1992 - 288 с.

29. Строительные нормы и правила: СНиП 23-05-95. Естественное и искусственное освещение/Госстрой СССР. - Введен 01.01.95. - М.: Стройиздат, 1996. - 35 с.

30. Строительные нормы и правила: СНиП 4.06-91. Сборники расценок на монтаж оборудования. Сборник №8. Электротехнические установки/ Госстрой СССР.- М.,1991.

31. Прейскурант № 15-04. Оптовые цены на аппаратуру электрическую низковольтную. Прейскурантиздат. М.,- 1980 .

32. Прейскурант № 15-09. Оптовые цены на кабельные изделия. Прейскурантиздат. М.,- 1981.

33. Прейскурант № 15-03. Оптовые цены на аппаратуру электрическую высоковольтную. Прейскурантиздат. М.,- 1980.

34. Прейскурант №15-05. Оптовые цены на трансформаторы, подстанции трансформаторные комплектные и реакторы. Прейскурантиздат.М.,-1989.

35. ГОСТ 12.1.030-81 (СТ СЭВ 1928-79) ССБТ. Электробезопасность. Защитное заземление, зануление.

36. Справочные данные из каталога панелей ГРЩ ООО «Промэлтех» [Электронный ресурс]: электрон. каталог - Режим доступа: http://www.promelteh.ru/upload/catalogs/catalogs_promelteh/catalogs_PE/Catalog_GRSH.pdf

37. Справочные данные из каталога КРУ «Волга» АО «ПО Элтехника» [Электронный ресурс]: электрон. каталог - Режим доступа: http://www.elteh.ru/upload/iblock/7d2/Catalogue_KRU_Volga.pdf

38. Справочные данные из каталога вакуумных выключателей VF12 АО «ПО Элтехника» [Электронный ресурс]: электрон. каталог - Режим доступа: http://www.elteh.ru/upload/iblock/254/Catalogue_VF12.pdf

39. Справочные данные концерна «Высоковольтный союз» о вакуумном выключателе ВГГ-10 [Электронный ресурс]: Сайт - Режим доступа: http://www.vsoyuz.com/ru/produkcija/cb/generatornye-vyklyuchateli/vgg-10.htm

40. Справочные данные из каталога разъединителей РВЗ Курского электроаппаратного завода [Электронный ресурс]: электрон. каталог - Режим доступа: https://keaz.ru/f/1405/catalog-rv-i2.pdf

41. Справочные данные из каталога трансформаторов напряжения ЗНОЛП ОАО «Свердловский завод трансформаторов тока» [Электронный ресурс]: электрон. каталог - Режим доступа: http://www.cztt.ru/userFiles/Rukovodstva/RE_ZNOLP.pdf

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

(обязательное)

Характеристика потребителей электроэнергии

Таблица П.1. - Характеристика потребителей электроэнергии

Механизм	Электроприемник
Наименование потребителя	Количество, шт	Тип потребителя	Напряжение, В	Мощность, кВт	Ток, А	Частота вращения, мин-1	КПД,%	cosц	Кратность пускового тока
Электрооборудование береговой насосной станции
Технологическое оборудование
Циркуляционный насос	4	ДАЗО4-400У-8	6000	250	32,7	750	93	0,79	6,0
Вакуумный насос	2	АИР250S2	380	75	134,6	3000	93	0,91	7,5
Дренажный насос	2	АИР160S2	380	15	30	3000	90	0,88	7,5
Оборудование КИП и А
Сборка РТЗО	1		380	15	30			0,8
Электрооборудование реагентного хозяйства
Технологическое оборудование
Насос перекачки соли	2	АИР100S2	380	4	8,4	3000	87	0,88	7,5
Насос воздушный	1	АИР132S4	380	7,5	15,1	1500	87	0,86	7,5
Насос перекачки коагулянта	3	АИР100S2	380	4	8,4	3000	87	0,88	7,5
Насос перекачки извести	2	АИР132М4	380	11	22,2	1500	88	0,85	7,5
Насос воздушный	2	АИР180S4	380	22	42,5	1500	90	0,87	7
Электрооборудование здания химического цеха
Технологическое оборудование
Насос сырой воды	2	АИР315S6	380	110	200	1000	93	0,9	6
Насос осветленной воды на льнокомбинат	2	АИР250S4	380	75	137,8	1500	94	0,88	7,5
Насос осветленной воды	4	АИР225М2	380	55	99,3	3000	92	0,91	7,5
Вакуумный насос	3	АИР100L4	380	4	9,3	1500	85	0,84	7
Насос химически чистой воды на льнокомбинат	2	АИР180S2	380	22	41,5	3000	90	0,89	7
Насос взрыхления фильтров	2	АИР180S4	380	22	42,5	1500	90	0,87	7
Насос промывки фильтров	2	АИР280S6	380	75	137	1000	94	0,86	6,5
Насос известкового молока	3	АИР200L4	380	45	83,1	1500	92	0,89	7,5
Насос перекачки шламовых вод	3	АИР200L4	380	45	83,1	1500	92	0,89	7,5
Насос осветленной воды	1	АИР200L4	380	45

Подобные документы

• Электроснабжение угольной котельной

  Расчёт электрических нагрузок цеха. Выбор и расчет схемы цеховой сети. Расчёт сечения питающей линии, распределительных и осветительных сетей. Расчёт защитного заземления. Выбор щитов и аппаратов защиты силовой распределительной и осветительной сетей.
  
  курсовая работа [197,7 K], добавлен 20.12.2012
  

• Разработка схемы электроснабжения предприятия и расчет распределительной сети напряжением свыше 1кВ

  Характеристика проектируемого цеха и потребителей электроэнергии. Выбор электродвигателей, их коммутационных и защитных аппаратов. Определение электрических нагрузок. Выбор схемы и расчет внутрицеховой электрической сети. Релейная защита и автоматика.
  
  дипломная работа [1,0 M], добавлен 16.04.2012
  

• Электроснабжение механосборочного цеха

  Формирование первичных групп электроприемников (ЭП) для электрической сети. Расчет электрических и осветительных нагрузок. Разработка схемы питания силовых ЭП и выбор системы заземления сети. Подбор сетевых электротехнических устройств и трансформаторов.
  
  курсовая работа [608,4 K], добавлен 15.11.2013
  

• Электроснабжение цеха

  Сущность распределения и потребления электроэнергии на промышленных предприятиях. Определение конструкций распределительной сети и выбор защитных аппаратов. Анализ расчета электрических и силовых нагрузок цеха. Принцип выбора головного выключателя.
  
  дипломная работа [588,5 K], добавлен 17.06.2014
  

• Электроснабжение и электрообслуживание узловой распределительной подстанции

  Виды электроустановок в системе электроснабжения. Электроснабжение узловой распределительной подстанции. Расчет электрических нагрузок. Выбор мощности силовых трансформаторов. Выбор коммутационно-защитной аппаратуры. Расчет защитного заземления.
  
  курсовая работа [303,3 K], добавлен 28.04.2011
  

• Электроснабжение и электрооборудование цеха по ремонту электрических машин

  Характеристика потребителей электроэнергии и определение категории электроснабжения. Выбор величины питающего напряжения, схема электроснабжения цеха. Расчет электрических нагрузок, силовой сети и трансформаторов. Выбор аппаратов защиты и автоматики.
  
  курсовая работа [71,4 K], добавлен 24.04.2014
  

• Электроснабжение цеха радиоэлектронной аппаратуры

  Выбор схемы и системы электрической сети. Выбор типа проводки, способа ее выполнения и схемы электроснабжения. Прокладка кабелей в кабельных сооружениях. Выбор силовых пунктов распределения энергии на участках панелей распределительных устройств.
  
  курсовая работа [157,0 K], добавлен 16.06.2011
  

• Электроснабжение цеха обработки корпусных деталей

  Краткая характеристика производства и потребителей электроэнергии. Схемы электроснабжения, используемое оборудование. Выбор напряжения, трансформаторов, сечения питающих линий, электрического оборудования. Определение токов КЗ, расчет защиты и заземления.
  
  курсовая работа [1,0 M], добавлен 24.05.2015
  

• Электроснабжение цеха металлорежущих станков

  Краткая характеристика производства и потребителей электрической энергии. Схема расположения автоматизированного цеха. Выбор схемы электроснабжения. Расчёт электрических нагрузок. Выбор числа и мощности трансформаторов, компенсация реактивного тока.
  
  курсовая работа [633,6 K], добавлен 24.06.2015
  

• Электроснабжение автоматного участка механического цеха

  Характеристика потребителей электроэнергии и определение категории электроснабжения. Расчёт ответвлений к электроприёмникам, выбор пусковой и защитной аппаратуры. Определение нагрузок узлов электрической сети и всего цеха. Выбор рода тока и напряжения.
  
  курсовая работа [195,7 K], добавлен 21.03.2013
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам