Проектирование системы электроснабжения строительной площадки жилого дома

Размещено на http://www.allbest.ru/

Федеральное агентство по образованию Российской Федерации

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

Белгородский государственный технологический

университет им. В. Г. Шухова

Кафедра электроэнергетики

КУРСОВАЯ РАБОТА

на тему: Проектирование системы электроснабжения строительной площадки жилого дома

по дисциплине: Системы электроснабжения

Белгород 2008

Введение

Для создания надежных и экономичных систем электроснабжения различных предприятий и производств при проектировании необходимо руководствоваться современными методиками электрических расчётов, нормативными указаниями и руководящими документами, такими как: руководящие указания по расчёту нагрузок, руководящие указания по расчёту токов короткого замыкания и выбору электрооборудования, правила устройства электроустановок и пр.

Возникающие при проектировании вопросы необходимо решать комплексно, используя серийно выпускаемое оборудование. Особое внимание надо уделять вопросам обеспечения необходимой надёжности электроснабжения, качества электроэнергии и электромагнитной совместимости устройств. Релейная защита и оперативная автоматика должны работать с высокой степенью быстродействия и селективности.

В данном проекте разрабатывается система электроснабжения строительной площадки жилого дома. Основные расчёты, необходимые для выполнения поставленной задачи: расчёты электрических нагрузок с учётом компенсации реактивной мощности и расчёт токов короткого замыкания. Выбору подлежат силовые трансформаторы КТП, основные проводники и коммутационная аппаратура.

1. Расчёт силовой нагрузки методом упорядоченных диаграмм

Расчёт силовой нагрузки производится в два этапа. На первом этапе рассчитывается суммарная нагрузка строительной площадки для выбора трансформаторов комплектной трансформаторной подстанции (КТП). На втором этапе определяются нагрузки по группам подключения электроприёмников для выбора низковольтного электрооборудования. Выполнение второго этапа расчётов возможно только после разработки схемы низковольтного стройплощадки, поэтому в данной главе рассчитывается только суммарная нагрузка стройплощадки.

Исходными данными к расчёту являются номинальные мощности электрооборудования, перечень которого дан в таблице 1.1.

Таблица 1.1. Перечень электрооборудования

Наименование электрооборудования	№ на плане	Pэп, кВт
Сварочные трансформаторы (ПВ=25%)	1, 2	20 кВА
Токарно-винторезный станок	3	10,5
Трубогибочный станок	4	2,2
Ножницы механические	5	3,2
Транспортер грузовой	6, 11	5
Кран погрузчик (ПВ=50%)	7, 27	18,2
Башенный кран (ПВ=60%)	8	41,5
Насосы раствора	9, 10, 19, 20, 22	6,5
Малярная станция	12, 13, 14	15
Трансформаторы термообработки бетона (ПВ=40%)	15, 16	50 кВА
Насос водяной поршневой	17, 18	7,5
Подъемник мачтовый грузовой (ПВ=60%)	21, 23	12
Станок-резак по металлу	24	7
Станок наждачный (1-фазный)	25	1,5
Вертикально-сверлильный станок (1-фазный)	26	1,2

Мощности трёхфазного оборудования, работающего в повторно-кратковременном режиме, приводим к длительному режиму:

Р_н=S_п•cos?•,(1.1)

Р_н=P_п•,(1.2)

Здесь Р_н ? приведенная к длительному режиму мощность;

Р_п ? паспортная активная мощность, кВт;

S_п ? полная паспортная мощность, кВА;

cos? ? коэффициент мощности приёмника [1, с. 24?25];

ПВ ? продолжительность включения, о.е..

Для сварочных трансформаторов, кранов, подъёмников и трансформаторов термообработки бетона имеем:

Р_1,2=20•0,35•=3,5 кВт;

Р_7,27=18,2•=12,9 кВт;

Р₈=41,5•=32,1 кВт;

Р_15,16=50•0,95•=30,0 кВт;

Р_21,23=12•=9,3 кВт.

Имеющуюся на стройплощадке однофазную нагрузку (наждачный и вертикально-сверлильный станок) необходимо привести к условной трёхфазной мощности. Принимаем, что однофазные приёмники включаются на фазное напряжение, тогда:

Р_у⁽³⁾=3•Р_м.ф⁽¹⁾,(1.3)

Здесь Р_у⁽³⁾ ? условная трёхфазная мощность;

Р_м.ф⁽¹⁾ ? мощность наиболее загруженной фазы.

Р_м.ф25,26⁽¹⁾=Р₂₅=1,5 кВт,Р_у25,26⁽³⁾=3•1,5=4,5 кВт.

Расчёт суммарной нагрузки стройплощадки выполнен в таблице 1.2 в следующем порядке.

Для каждой группы одинаковых электроприёмников определены значения коэффициента использования К_{и i} и коэффициента мощности tg?_i по [1, табл. 1.5.1; 2, табл. 2.2].

Средние активные Р_срi и реактивные мощности Q_срi каждой группы одинаковых электроприемников рассчитаны по формулам:

Р_{ср i}=Р_{ном i}·К_{и i};(1.4)

Q_{ср i}=Р_{ср i}·tg ?_i ,(1.5)

Где Р_{ном i} - номинальная мощность одного электроприёмника в i-ой группе, кВт.

Средневзвешенные коэффициенты К_иср и tg?_ср для стройплощадки в целом определялись по формулам:

К_{и ср}=Р_{ср i} /Р_ном?,(1.6)

tg?_ср=Q_{ср i} / Р_{ср i},(1.7)

здесь Р_ном? - суммарная номинальная мощность всех электроприёмников, кВт.

Эффективное число электроприемников находится по формуле:

n_э=2·Р_ном? / Р_ном.max.(1.8)

гдеР_ном.max - наибольшая номинальная мощность одного электроприемника.

Коэффициент расчетной нагрузки К_р определяется по [3, табл. 2] в зависимости от средневзвешенного коэффициента использования и эффективного числа электроприемников К_р=f(К_и.ср, n_э).

Расчетная активная и реактивная силовая нагрузка стройплощадки [3]:

Р_р=К_р·Р_{ср i} ;(1.9)

Q_р=К_р·Q_{ср i} .(1.10)

В результате проведённых расчётов получено:

Р_р=105,9 кВт,

Q_р=76,8 кВАр.

Таблица 1.2. Расчет электрических нагрузок (форма Ф6336-90) для выбора трансформаторов КТП

Наименование электроприемника	Кол-во ЭП nф	Номинальная мощность, кВт	Ки	tg?	Pср, кВт	Qср, кВАр	nэ	Кр	Рр, кВт	Qр, кВАр
		одного ЭП	общая
Сварочные трансформаторы	2	3,5	7	0,25	2,67	1,75	4,67
Токарно-винторезный станок	1	10,5	10,5	0,14	1,73	1,47	2,54
Трубогибочный станок	1	2,2	2,2	0,15	1,33	0,33	0,44
Ножницы механические	1	3,2	3,2	0,15	1,33	0,48	0,64
Транспортер грузовой	2	5	10	0,15	1,73	1,5	2,59
Кран погрузчик	2	12,9	25,8	0,1	1,73	2,58	4,46
Башенный кран	1	32,1	32,1	0,1	1,73	3,21	5,55
Насосы раствора	5	6,5	32,5	0,7	0,75	22,75	17,06
Малярная станция	3	15	45	0,7	0,75	31,5	23,63
Трансформаторы термообработки бетона	2	30,0	60	0,75	0,33	45	14,85
Насос водяной поршневой	2	7,5	15	0,7	0,75	10,5	7,88
Подъемник мачтовый грузовой	2	9,3	18,6	0,1	1,73	1,86	3,22
Станок-резак по металлу	1	7	7	0,14	1,73	0,98	1,7
Станок наждачный	1	4,5	4,5	0,14	1,73	0,63	1,09
Итого	26	2,2?32,1	273,4	0,46	0,725	124,54	90,32	17	0,85	105,9	76,8

2. Расчёт осветительной нагрузки

Кроме силовой нагрузки на участке имеется осветительная нагрузка от рабочего освещения, охранного и сигнального.

Рабочее освещение выполнено на железобетонных опорах прожекторами заливного света типа ПЗС?35, размещенных по периметру территории, охранное ? светильниками типа РКУ с лампами ДРЛ?490, сигнальное ? лампами накаливания (42 Вт).

Так как наименьшая высота установки прожекторов ПЗС?35 с лампами Г220?500 равна 13 м [4, табл. 9.6], то предварительно принимаем, что прожекторы установлены на высоте 15 м, расстояние между ними также составляет 15 м. Таким образом, по периметру стройплощадки устанавливается 11 прожекторов (предварительно).

Установленную мощность прожекторного освещения территории стройплощадки можно рассчитать по формуле [4, с. 254]:

Р_прож..?Е_н•К_з•m•S,(2.1)

здесьЕ_н=10 лк ? нормированная освещенность территории стройплощадки [4, табл. 4-6];

К_з ? коэффициент запаса, принимаем 1,5;

m ? величина, которая установлена для прожекторов с лампами накаливания в пределах 0,2?0,25 Вт/(лк•м²) [4, с. 254];

S_з ? освещаемая площадь.

Р_{уст.н.о.}?10•1,5•0,25•15•30=5625 Вт.

Данная величина очень хорошо согласуется с предварительно принятым числом (11) прожекторов ПЗС?35 с лампами Г220?500, установленных по периметру площадки:

Р_прож/Р_л=5625/500=11,25,

здесьР_л=500 Вт ? мощность одной лампы Г220?500.

Для охранного освещения используется 6 светильников РКУ с лампами ДРЛ?490, расстояние между ними ? 25?30 м.

Для определения установленной мощности ламп освещения вспомогательных помещений и строительного модуля здания необходимо найти их количество, которое зависит от размещения светильников.

Размещение светильников в плане и в разрезе определяется следующими размерами:

Н_в=3,2 м, Н_зд=3,6 м - заданными высотами вспомогательных помещений и строительного модуля здания;

h_с=0,2 м - расстоянием светильника от перекрытия;

h_п=H-h_c - высотой светильника над полом;

h_р=1 м - высотой расчетной поверхности над полом;

h=h_п-h_р - расчетной высотой;

L - расстоянием между соседними светильниками;

l - расстоянием от крайних светильников до стены.

Размещение светильников определяется условием экономичности, поэтому важное значение имеет отношение расстояния между светильниками или рядами светильников к расчетной высоте ?=L/h, уменьшение его приводит к удорожанию осветительной установки и усложнению ее обслуживания, а чрезмерное увеличение приводит к резкой неравномерности освещения и к возрастанию расходов энергии.

Для освещения вспомогательных помещений и строительного модуля здания предварительно выбираем светильники ППР200 (500) с газонаполненными лампами накаливания Г220?200 (500). Для выбранного светильника ППР200, имеющего равномерную кривую силы свечения, по [5, с. 260, таблица 10.4] определено значение ?=2.

Находим значения расчетной высоты h для вспомогательных помещений и строительного модуля здания по формуле:

h=Н-h_р-h_с,(2.2)

h_в=3,2-1?0,2=2 м,

h_зд=3,6-1-0,2=2,4 м.

Следовательно, расстояние между светильниками во вспомогательных помещениях и в строительном модуле здания:

L=?·h,(2.3)

L_в=2·2=4 м;

L_зд=2·2,4=4,8 м.

В соответствии с полученными значениями L выполнено размещение светильников, которое показано на рисунке 2.1.

Рис. 2.1. План размещения светильников

Для определения мощности ламп методом коэффициента использования рассчитывается световой поток каждого светильника, необходимый для получения нормы освещённости:

Ф=,(2.4)

Где Ф ? световой поток одного светильников, лм;

Е_н ? нормированная минимальная освещённость, лк;

К_зап=1,3 ? коэффициент запаса для светильников с лампами накаливания [4, табл. 4.4];

S ? площадь помещения, м²;

z=1,15 ? коэффициент неравномерности для ламп накаливания;

? ? коэффициент использования светового потока, о.е.;

N ? число светильников.

Норма освещенности для помещения КТП ? Е_н=30 лк [4, с. 95].

Коэффициент использования светового потока является функцией индекса помещения i:

i=,(2.5)

здесьА ? длина помещения, м;

B ? ширина помещения, м.

Индекс помещения для КТП согласно плану:

i==1,25.

Кроме индекса помещения для нахождения коэффициента использования светового потока необходимо знать коэффициенты отражения потолка, стен и рабочей поверхности. Для бетонного потолка в грязном помещении, темных бетонных стен и темной расчётной поверхности: _п=30%, _с=10%, _р=10% [4, табл. 5-1].

По [4, табл. 5-5] определили коэффициент использования светового потока для КТП ? ?=24%.

Определяем требуемый световой поток от светильника:

Ф==4672 лм.

Данный световой поток практически в два раза превышает световой поток Ф_ном=2800 лм одной лампы Г220?200 [4, табл. 2.2], поэтому в помещении КТП устанавливаем два светильника ППР200. Тогда:

Ф==2336 лм.

Следовательно, при установке двух светильников номинальный поток от одного светильника будет превышать требуемое значение на 16,6% при допустимых 20% [5, с. 261].

Аналогичным образом выполнен расчёт для остальных помещений, результаты показаны в таблице 2.1.

Таблица 2.1. Световой расчёт

Помещение	Ен, лк	h, м	А, м	В, м	i	?, о.е.	N	Ф, лм	Лампа
сварочный пост	150	2	5	3	0,938	0,25	2	6727	Г220?500
пост металлобработки	150	2	10	5	1,667	0,34	4	8244	Г220?500
склад мет. изделий	30	2	5	4,3	1,156	0,29	1	3325	Г220?200
КТП	30	2	5	5	1,25	0,24	2	2336	Г220?200
трансформаторная	30	2	5	4,4	1,17	0,29	1	3402	Г220?200
помещение с наждаком	150	2	5	5	1,25	0,30	2	9344	Г220?500
помещение с транспорт.	150	2	10	5	1,667	0,34	4	8244	Г220?500
прорабская	150	2	5	3	0,938	0,25	2	6727	Г220?500
душевая	20	2	5	5	1,25	0,30	1	2492	Г220?200
бытовка	75	2	5	5	1,25	0,30	1	9344	Г220?500
строительный модуль	100	2,4	30	10	3,125	0,43	12	8692	Г220?500

Расчётная величина осветительной нагрузки определяется по формуле [5, с. 271]:

P_ро=Р_уст·К_с·К_ПРА,(2.6)

гдеР_уст - установленная мощность ламп;

К_с - коэффициент спроса;

К_ПРА - коэффициент, учитывающий потери мощности в пускорегулирующей аппаратуре.

Установленная мощность ламп зависит от их числа и номинальной мощности одной лампы:

Р_уст=N_i·Р_номi,(2.7)

Суммарные установленные мощности ламп накаливания и ламп ДРЛ:

Р_{уст.нак.}=11•500+25•500+5•200+42=19042 Вт;

Р_{уст.ДРЛ.}=6•490=2940 Вт.

По [5, с. 271] определили значения коэффициентов спроса и учёта потерь мощности в пускорегулирующей аппаратуре для ламп ДРЛ: К_с=0,8; К_ПРА=1,1. Следовательно, осветительная нагрузка стройплощадки:

P_ро=19,042·0,8+2,94•0,8•1,1=17,8 кВт,

Q_ро=P_ро·tg?_о=17,8•0,33=5,9 кВАр.

3. Выбор трансформаторов с учётом компенсации реактивной

мощности

Суммарная нагрузка стройплощадки с учетом осветительной нагрузки составляет:

Р_?=Р_р+P_{р о},(3.1)

Q_?=Q_р+Q_ро,(3.2)

Р_?=105,9+17,8=123,7 кВт,

Q_?=76,8+5,9=82,7 кВАр.

Так как по заданию все электроприёмники имеют 2 категорию по надёжности электроснабжения, то для обеспечения их надёжного электроснабжения принимаем к установке на КТП два трансформатора.

Расчётную мощность трансформатора определяем по формуле:

S_{расч.тр}=,(3.3)

Здесь К_з=0,7 ? рекомендуемый коэффициент загрузки для двухтрансформаторной ТП [5, с. 103];

N=2 ? число трансформаторов.

S_{расч.тр}==88,4 кВА.

Принимаем к установке два трансформатора ТМ-100/10.

Определяем реактивную мощность, которую целесообразно передавать через силовой трансформатор из сети 10 кВ в сеть 0,4 кВ [5, с. 106]:

Q_т=;(3.4)

Q_т==65,6 кВАр.

Находим мощность низковольтных компенсирующих установок (НКУ) [3, с. 106]:

Q_НКУ1=Q_? - Q_т,(3.5)

Q_НКУ1=82,7-65,6=17,1 кВАр.

Мощность НКУ, необходимых для сведения потерь электроэнергии в распределительной сети к минимуму:

Q_НКУ2=Q_? - Q_НКУ1 -N•S_т.ном.(3.6)

Расчётный коэффициент зависит от схемы питания КТП и расчётных параметров К_р1 и К_р2, которые определяются по [4, с. 108-109, таблицы 4.6 и 4.7]: К_р1=9, К_р2=2. Для данных значений =0,4

Принимаем, что цеховая ТП получает питание по радиальной схеме, тогда по [3, с. 108-109, рисунок 4.8б] найдено, что =0,42, следовательно:

Q_НКУ2=82,7-17,1-0,42•2100= ?18,4 кВАр.

Так как значение Q_нк20, то принимается Q_нк2=0.

Суммарная мощность НБК:

Q_нк=Q_нк1+Q_нк2,(3.7)

Q_нк=17,1+0=17,1 кВАр.

Выбираем тип и мощность батарей конденсаторов по [2, с. 399]: один косинусный конденсатор КС1-0,38-18 3У3.

Фактическая реактивная мощность, передаваемая из сети 10 кВ в сеть 0,4 кВ:

Q_неск=Q_р-Q_ККУ,(3.8)

Q_неск=82,7-18=64,7 кВАр.

4. Разработка системы электроснабжения

4.1 Выбор типа схемы электроснабжения

Схемы низковольтных сетей делятся на магистральные и радиальные. В нашем случае возможно применение только радиальной схемы сети, которая представляет собой совокупность электрических линий, отходящих от РУ низшего напряжения КТП и предназначенных для питания групп приемников электроэнергии, расположенных в различных местах стройплощадки.

Распределение электроэнергии к отдельным электроприемникам осуществляется самостоятельными линиями от распределительных пунктов ПР85?3.

Разработанная система низковольтного электроснабжения показана на рисунке 4.1. Система электроснабжения стройплощадки состоит из пяти распределительных пунктов (РП) типа ПР85, получающих питание от шин распределительного устройства 0,4 кВ ТП. Три распределительных пункта имеют навесное исполнение, а два, устанавливаемых в строящемся здании, ? напольное. Все РП оснащены трех- и однополюсными (для осветительных установок) автоматическими выключателями серии ВА. Каждый из РП питает от 3 до 8 силовых электроприёмников. Прокладка кабелей к РП и отдельным приемникам выполняется открытой, поэтому приняты кабели АВБбШв с поливинилхлоридной изоляцией и защитным покровом из стальных лент в поливинилхлоридном шланге.

Рис. 4.1. Система электроснабжения стройплощадки

4.2 Расчёт электрических нагрузок для выбора питающих кабелей и

выключателей

Расчёт выполняется по алгоритму, показанному в главе 1 данного проекта. При этом электроприёмники распределяются по распределительным пунктам, к которым они подключены. Для каждого из РП расчётная активная нагрузка определяется по отдельности по коэффициентам расчётной нагрузки [3, табл. 1] в зависимости от средневзвешенного коэффициента использования и эффективного числа электроприемников для данного РП К_р=f(К_и.ср, n_э).

Расчетная реактивная нагрузка для каждого из РП рассчитывается по формулам в зависимости от эффективного числа электроприемников n_э:

Q_р=1,1·Q_{ср i} , при n_э10;(4.1)

Q_р=Q_{ср i} , при n_э>10.(4.2)

Расчёт выполнен в таблице 4.1.

Таблица 4.1. Расчет электрических нагрузок низковольтной сети для выбора питающих кабелей

Наименование электроприемника	Кол-во ЭП nф	Номинальная мощность, кВт	Ки	tg?	Pср, кВт	Qср, кВАр	nэ	Кр	Рр, кВт	Qр, кВАр
		одного ЭП	общая
Сварочные трансформаторы	2	3,5	7	0,25	2,67	1,75	4,67
Токарно-винторезный станок	1	10,5	10,5	0,14	1,73	1,47	2,54
Трубогибочный станок	1	2,2	2,2	0,15	1,33	0,33	0,44
Ножницы механические	1	3,2	3,2	0,15	1,33	0,48	0,64
Транспортер грузовой	1	5	5	0,15	1,73	0,75	1,30
Кран погрузчик	1	12,9	12,9	0,1	1,73	1,29	2,23
Башенный кран	1	32,1	32,1	0,1	1,73	3,21	5,55
Итого по РП1	8	2,2?32,1	72,9	0,127	1,872	9,28	17,37	5	2,44	22,6	19,1
Трансформаторы термообраб. бетона	2	30,0	60	0,75	0,33	45	14,85
Подъемник мачтовый грузовой	1	9,3	9,3	0,1	1,73	0,93	1,61
Станок-резак по металлу	1	7	7	0,14	1,73	0,98	1,7
Станок наждачный	1	4,5	4,5	0,14	1,73	0,63	1,09
Итого по РП2	5	4,5?30	80,8	0,588	0,405	47,54	19,25	5	1,09	51,8	21,2
Транспортер грузовой	1	5	5	0,15	1,73	0,75	1,30
Подъемник мачтовый грузовой	1	9,3	9,3	0,1	1,73	0,93	1,61
Кран погрузчик	1	12,9	12,9	0,1	1,73	1,29	2,23
Итого по РП3	3	5?12,9	27,2	0,109	1,73	2,97	5,14	3	4,28	12,7	5,7
Насосы раствора	2	6,5	13	0,7	0,75	9,1	6,82
Малярная станция	2	15	30	0,7	0,75	21	15,75
Насос водяной поршневой	1	7,5	7,5	0,7	0,75	5,25	3,94
Итого по РП4	5	6,5?15	50,5	0,7	0,75	35,35	26,51	5	1,03	36,4	29,2
Насосы раствора	3	6,5	19,5	0,7	0,75	13,65	10,24
Малярная станция	1	15	15	0,7	0,75	10,5	7,88
Насос водяной поршневой	1	7,5	7,5	0,7	0,75	5,25	3,94
Итого по РП5	5	6,5?15	42	0,7	0,75	29,4	22,06	5	1,03	30,3	24,3

5. Выбор оборудования

В сетях напряжением до 1 кВ защиту электрооборудования выполняют плавкими предохранителями или расцепителями автоматических выключателей.

Так как на стройплощадке устанавливаются распределительные пункты серии ПР85, то необходимо выбрать автоматические выключатели и по ним и числу отходящих от РП линий 0,4 кВ выбрать конкретные типы РП.

5.1 Выбор автоматических выключателей

Наряду с плавкими предохранителями в установках напряжением до 1 кВ широко применяют автоматические воздушные выключатели, выпускаемые в одно-, двух- и трехполюсном исполнении, постоянного и переменного тока.

Автоматические выключатели снабжают специальным устройством релейной защиты, которое в зависимости от типа выключателя выполняют в виде токовой отсечки, максимальной токовой защиты или двухступенчатой токовой защиты. Для этого используют электромагнитные и тепловые реле. Эти реле называют расцепителями.

Конструктивно автоматические выключатели намного сложнее предохранителей и представляют собой сочетание выключателя и расцепителя.

Номинальным током автоматического выключателя I_ном.а называют наибольший ток, при протекании которого выключатель может длительно работать без повреждений. Номинальным напряжением автоматического выключателя U_ном.а называют указанное в паспорте напряжение, равное напряжению электрической сети, для работы в которой этот выключатель предназначен. Номинальным током расцепителя I_{ном.рас} называют указанный в паспорте ток, длительное протекание которого не вызывает срабатывание расцепителя. Током уставки расцепителя называют наименьший ток, при протекании которого расцепитель срабатывает.

При выборе уставок тока срабатывания автоматических выключателей необходимо учитывать различия в характеристиках и погрешности в работе расцепителей выключателей. Существуют следующие требования к выбору автоматических выключателей:

номинальное напряжение выключателя не должно быть ниже напряжения сети:

U_ном > U_с;(5.1)

отключающая способность должна быть рассчитана на максимальные токи КЗ, проходящие по защищаемому элементу;

I_откл > I⁽³⁾_п0,(5.2)

здесьI_откл ? номинальный ток отключения автоматического выключателя;

I⁽³⁾_п0 ? максимальный ток трехфазного КЗ в защищаемой цепи;

номинальный ток расцепителя должен быть не меньше наибольшего расчетного тока нагрузки, длительно протекающего по защищаемому элементу:

I_{ном.рас} >I_р.max;(5.3)

автоматический выключатель не должен отключаться в нормальном режиме работы защищаемого элемента, поэтому ток уставки замедленного срабатывания регулируемых расцепителей следует выбирать по условию:

I_{ном.рас} >(1,11,3)•I_р.max;(5.4)

при допустимых кратковременных перегрузках защищаемого элемента автоматический выключатель не должен срабатывать, это достигается выбором уставки мгновенного срабатывания электромагнитного расцепителя по условию:

I_{ном.рас.э}>(1,251,35)•i_пик;(5.5)

гдеi_пик - пиковый ток для группы электродвигателей или пусковой ток для одного двигателя.

Пиковый ток рассчитывается по формуле:

i_пик=i_п.max+(I_р?k_и•i_ном.max),(5.6)

здесьi_п.max ? наибольший из пусковых токов двигателей группы приёмников;

I_р ? расчётный ток группы приёмников;

k_и ? коэффициент использования, характерный для двигателя, имеющего наибольший пусковой ток;

i_ном.max ? номинальный ток двигателя с наибольшим пусковым током.

Расчётные токи в кабелях, питающих РП, и отдельные электроприёмники, определяются по формулам:

,(5.7)

I_р=,(5.8)

гдеР_р, Q_р ? расчётные значения активной и реактивной мощностей, текущих по проводнику, значения даны в таблице 4.1;

Р_ном - номинальная активная мощность одного электроприёмника, кВт;

U_ном - номинальное линейное напряжение сети, кВ;

cos? - номинальный коэффициент мощности нагрузки;

- номинальный КПД электроприёмника.

Расчётные токи в кабеле к РП1 и в цепи башенного крана:

I_{РП1 р}==42,7 А,

I_{ЭП8 р}==102,9 А.

Рассчитываем необходимые значения для выбора автоматических выключателей, защищающих КЛ к РП1 и ЭП8:

i_пик=5•102,9+(42,7?0,1•102,9)=546,9 А,

1,1•I_{РП1 р}=1,1·42,7=47 А,

1,25·i_пик=1,25·546,9=684 А,

1,1•I_{ЭП8 р}=1,1·102,9=113 А,

1,25·i_п=1,25·5•102,9=643 А.

Для защиты кабельной линии к РП1 выбираем автоматический выключатель ВА 53?37 [7, табл. 2.1.1]:

I_ном.а=160 А,U_ном.а=0,4 кВ,I_{ном.рас}=100 А,I_{рас.ном э}=700 А.

Для защиты присоединения башенного крана, отходящего от РП1, также выбираем автоматический выключатель ВА 53?37 [7, табл. 2.1.1]:

I_ном.а=160 А,U_ном.а=0,4 кВ,I_{ном.рас}=125 А,I_{рас.ном э}=875 А.

Аналогично выбраны остальные автоматические выключатели, результаты показаны в таблицах 5.1 и 5.2.

Автоматические выключатели для вводов 0,4 кВ трансформаторов ТП и для секционирования шин 0,4 кВ выбираем по наибольшему току в цепи силового трансформатора:

,(6.9)

I_maxТП==202 А,

i_пикТП=5•102,9+(202?0,1•102,9)=706 А,

1,1•I_maxТП=1,1·202=222 А,

1,25·i_пик=1,25·706=883 А.

Выбираем автоматические выключатели ВА 55?37 [7, табл. 2.1.1]:

I_ном.а=250 А,U_ном.а=0,4 кВ,I_{ном.рас}=250 А,I_{рас.ном э}=1250 А.

Таблица 5.1. Выбор автоматических выключателей для КЛ к РП

КЛ к…	Iр, А	1,1•Iр, А	iпик, А	1,25•iпик, А	Выключатель	Iном, А	Iрас.ном, А	Iрас.номэ, А
РП1	42,7	47	547	684	ВА 53?37	160	100	700
РП2	80,8	89	227	284	ВА 51?31	100	100	300
РП3	20,1	22	224	280	ВА 51?31	100	31,5	315
РП4	67,4	74	221	276	ВА 51?31	100	100	300
РП5	56,1	62	209	261	ВА 51?31	100	100	300

Таблица 5.2. Выбор автоматических выключателей для отдельных ЭП

Номер ЭП на плане	Iр, А	1,1•Iр, А	iп, А	1,25•iп, А	Выключатель	Iном, А	Iрас.ном, А	Iрас.номэ, А
1, 2	16	18	16	20	ВА 51?31	100	20	60
3	33,6	37	168	210	ВА 51?31	100	40	280
4	5,9	6,5	29	37	ВА 51?31	100	8	56
5	8,5	9,4	43	53	ВА 51?31	100	10	70
6, 11	16	18	80	100	ВА 51?31	100	20	140
7, 27	41,3	45	207	258	ВА 51?31	100	50	350
8	102,9	113	514	643	ВА 53?37	160	125	875
9, 10, 19, 20, 22	13	14	65	81	ВА 51?31	100	20	140
12, 13, 14	30,1	33	150	188	ВА 51?31	100	40	280
15, 16	50,7	56	51	63	ВА 51?31	100	63	189
17, 18	15	17	75	94	ВА 51?31	100	20	140
21, 23	29,8	33	149	186	ВА 51?31	100	40	280
24	22,4	25	112	140	ВА 51?31	100	31,5	220,5
25	14,4	16	72	90	ВА 51?31	100	20	140

5.2 Выбор распределительных пунктов

По выбранным выключателям и их количеству выберем распределительные пункты серии ПР 85.

От распределительного пункта ПР1 отходят восемь линий 0,4 кВ, в семи из них стоят автоматические выключатели ВА 51?31 и в цепи одной линии ? ВА 53?37. Поэтому выбираем распределительный пункт ПР85?3 028?54?У1 с зажимами на вводе, оснащаемый восьмью трехполюсными выключателями и шестью однополюсными ВА 51?31?1, которые будут использоваться для присоединения осветительных установок. Номинальный ток выбранного РП ? I_ном=250 А, что больше расчётного тока для РП1 ? I_{РП1 р}=42,7 А.

Аналогичным образом выбраны остальные РП:

РП2 ? ПР85?3 022?54?У1,

РП3 ? ПР85?3 010?54?У1,

РП4 ? ПР85?3 022?54?У1,

РП5 ? ПР85?3 022?54?У1.

6. Выбор сечений проводников

6.1 Выбор сечений

Сечений жил кабелей выбирают по нагреву длительным расчётным током и по условию соответствия выбранному защитному устройству (в нашем случае ? автоматическому выключателю):

I_р I_доп,(6.1)

I_доп k_защ•I_з,(6.2)

здесьI_доп ? длительно допустимый ток для кабеля [6, с. 402];

I_з - параметр защитного устройства, т.е. ток срабатывания расцепителя автоматического выключателя;

k_защ=1 - коэффициент защиты [5, табл. 7.6]

Ток в кабеле к РП1 (табл. 5.1) и условие (6.2) для этой КЛ:

I_{РП1 р}=42,7 А,

k_защ•I_{рас.ном}=1•100=100 А.

Выбираем кабель АВБбШв?370 с длительно-допустимым током I_дл.доп=140 А [6, с. 402].

Аналогичным образом выбираются сечения всех остальных кабелей, результаты расчётов сведены в таблицы 6.1 и 6.2.

Таблица 6.1. Выбор сечений кабелей к РП

Питаемый РП	Iр, А	Iрас.ном, А	Кабель	Iдл,доп, А
РП1	42,7	100	АВБбШв?370	140
РП2	80,8	100	АВБбШв?350	110
РП3	20,1	31,5	АВБбШв?316	60
РП4	67,4	100	АВБбШв?350	110
РП5	56,1	100	АВБбШв?350	110

Таблица 6.2. Выбор сечений кабелей к ЭП

Номер ЭП на плане	Iр, А	Iрас.ном, А	Кабель	Iдл,доп, А
1, 2	16	20	АВБбШв?310	45
3	33,6	40	АВБбШв?310	45
4	5,9	8	АВБбШв?310	45
5	8,5	10	АВБбШв?310	45
6, 11	16	20	АВБбШв?310	45
7, 27	41,3	50	АВБбШв?316	60
8	102,9	125	АВБбШв?370	140
9, 10, 19, 20, 22	13	20	АВБбШв?310	45
12, 13, 14	30,1	40	АВБбШв?310	45
15, 16	50,7	63	АВБбШв?325	75
17, 18	15	20	АВБбШв?310	45
21, 23	29,8	40	АВБбШв?316	60
24	22,4	31,5	АВБбШв?310	45
25	14,4	20	АВБбШв?310	45

6.2 Проверка выбранных сечений кабелей по потере напряжения

Потери напряжения рассчитываются по формуле:

/1000,(6.3)

гдеI_p - расчётный ток в кабеле, А;

r_уд, х_уд - удельное активное и индуктивное сопротивление кабеля [1, табл. 1.9.5];

L - длина КЛ, м.

Определим потерю напряжения в кабеле к ЭП1:

?U_ЭП1=·16·(3,12·0,351+0,099·0,936)·20/1000=0,7 В.

Потеря напряжения в питающем РП1 кабеле:

?U_РП1=·42,7·(0,447·0,764+0,081·0,645)·10/1000=0,3 В.

Таким образом, суммарная потеря напряжения относительно зажимов ЭП1 равна 0,7+0,3=1 В или 0,3% при допустимой потере напряжения 5%.

Аналогичным образом рассчитаны потери напряжения в остальных кабелях, результаты сведены в таблицу 6.3, из которой видно, что наибольшая потеря напряжения не превышает 4,4 В или 1,2%.

Таблица 6.3. Потери напряжения в КЛ

Номер ЭП на плане	Iр, А	rуд, Ом/км	худ, Ом/км	L, м	Iдл,доп, А
1	16	3,12	0,099	20	0,7
2	16	3,12	0,099	19	0,6
3	33,6	3,12	0,099	14	1,3
4	5,9	3,12	0,099	11	0,2
5	8,5	3,12	0,099	6	0,2
6	16	3,12	0,099	2	0,1
7	41,3	1,95	0,095	2	0,2
8	102,9	0,447	0,082	4	0,2
9	13	3,12	0,099	7	0,4
10	13	3,12	0,099	7	0,4
11	16	3,12	0,099	3	0,1
12	30,1	3,12	0,099	3	0,4
13	30,1	3,12	0,099	4	0,5
14	30,1	3,12	0,099	3	0,4
15	50,7	1,25	0,091	4	0,4
16	50,7	1,25	0,091	3	0,3
17	15	3,12	0,099	3	0,2
18	15	3,12	0,099	3	0,2
19	13	3,12	0,099	4	0,2
20	13	3,12	0,099	4	0,2
21	29,8	1,95	0,095	6	0,3
22	13	3,12	0,099	8	0,5
23	29,8	1,95	0,095	8	0,4
24	22,4	3,12	0,099	11	0,7
25	14,4	3,12	0,099	14	0,6
РП1	42,7	0,447	0,082	10	0,3
РП2	80,8	0,625	0,085	13	1,1
РП3	20,1	1,95	0,095	55	3,5
РП4	67,4	0,625	0,085	52	3,3
РП5	56,1	0,625	0,085	75	3,9

7. Расчёт осветительной сети

Выбор проводников осветительной сети произведем по условию минимума расхода проводникового материала. План осветительной сети с распределение ламп по фазам показан на рис. 7.1. Осветительная сеть выполняется однофазной, но распределение светильников по фазам выполнено таким образом, что относительно шин 0,4 кВ ТП осветительная нагрузка является практически полностью симметричной. Питание осветительных установок осуществляется от РП.

Рис. 7.1. План осветительной сети с распределением светильников по фазам

Выбор сечений проводников для каждого из участков проведём по формуле:

s=,(7.1)

здесьs ? сечение данного участка сети;

М ? сумма моментов нагрузки данного участка и последующих участков;

?m ? сумма моментов всех ответвлений;

К_с ? коэффициент, зависящий от схемы питания и материала проводника;

u_р=5,3% ? суммарные располагаемые потери напряжения осветительной сети, зависящие от мощности трансформатора (100?160 кВА), его коэффициента загрузки (0,7) и коэффициента мощности (0,89). [4, табл. 12-6]

Для однофазной сети 220 В переменного тока, выполненной алюминиевыми проводами, по [5, табл. 10.7] определили: К_с=7,4.

Определяем моменты нагрузки участков осветительной сети, например, для фазы С, получающей питание от РП2 (рис. 7.1):

М=(3Р_П+2Р_С)•10+(2Р_П+2Р_С)•10+(2Р_П+Р_С)•5+(Р_П+Р_С)•15+Р_С•5,(7.2)

m=Р_П(С)•10,(7.3)

здесьР_П=0,5 кВт ? мощность прожектора ПЗС?35 с лампами Г220?500, равная мощности лампы с учётом потерь в ПРА;

Р_С=0,54 кВт ? мощность светильника РКУ с лампами ДРЛ?4900, равная мощности лампы с учётом потерь в ПРА.

М=(3•0,5+2•0,54)•10+(2•0,5+2•0,54)•10+(2•0,5+0,54)•5+(0,5+0,54)•15+0,54•5=

=72,6 кВт•м;

m_П=0,5•10=5 кВт•м;

m_С=0,54•10=5,4 кВт•м.

Определяем сечение ответвления от шинопровода к осветительной группе:

s==2,51 мм².

Принимаем ближайшее большее по стандарту сечение кабеля АВВГ?2х4 [4, с. 291, 340].

Проверяем выбранный кабель по нагреву проходящим по нему током:

I=3•2,3+2•3,3=13,5 А,

здесь 2,7 А ? рабочий ток одной лампы Г220?500; 3,3 А ? рабочий ток одной лампы ДРЛ490.

Допустимый для кабеля АВВГ?2х2,5 ток I_доп равен 29 А, следовательно, кабель прошел проверку по нагреву. Действительные потери напряжения в кабеле АВВГ?2х4:

u₄=,(7.4)

u₄==3,3%.

Допустимые расчётные потери для провода, идущего к отдельным светильникам:

u_р =u_р?u₄,(7.5)

u_р =5,3?3,3=2,0%.

Выбираем сечение кабеля для питания отдельных светильников и прожекторов:

s==0,37 мм².

Принимаем кабель АВВГ?2х2,5.

Выбор проводников для остальных участков проводится аналогично.

8. Расчёт токов короткого замыкания

Для проверки выбранного электрооборудования необходимо провести расчёт токов трёхфазного и однофазного короткого замыкания (КЗ).

8.1 Расчёт токов трёхфазного КЗ

Для расчёта токов КЗ составляем схемы замещения для типовых расчётных точек КЗ ? шины КТП, ввод распределительного пункта и наиболее удалённый ЭП. Составленные схемы даны на рисунке 8.1.

Рис 8.1. Схемы для расчёта токов КЗ в типовых точках

Сопротивление системы, приведённое к напряжению 0,4 кВ:

Х_С=·,(8.1)

Здесь I_откл=20 кА - ток отключения выключателя, стоящего на стороне ВН.

Х_С=··1000=0,44 мОм.

Сопротивление трансформатора ТМН-100/10 [1, табл. 1.9.1], приведённое к стороне 0,4 кВ:

Z_тр=31,5+j64,7 мОм.

Сопротивления кабельных линий определяются по удельным сопротивлениям [1, табл. 1.9.5, 1.9.7] и их длине:

Z=z_уд·L.(8.2)

Сопротивления кабеля, питающего РП3, и кабеля к наиболее удалённому электроприёмнику ЭП23:

Z_клРП3=(1,95+j0,095)·55=107,25+j5,23 мОм,

Z_клЭП23=(1,95+j0,095)·8=15,6+j0,76 мОм.

Сопротивления автоматических выключателей найдены по [1, табл. 1.9.3] по их номинальным токам:

Z_кВ1=0,4+j0,5 мОм;

Z_кВ2=Z_кВ3=1,3+j1,2 мОм.

Переходное сопротивление контактных соединений зависит от места КЗ, т.е. от удаленности КЗ от шин ТП [1, табл. 1.9.4]:

R_перТП=15 мОм;

R_{пер.расп}=20 мОм;

R_перЭП=30 мОм.

Результирующее сопротивление при КЗ на шинах ТП:

Z_?ТП=jХ_С+Z_тр+Z_кВ1+R_перТП,(8.3)

Z_?ТП=j0,44+31,5+j64,7+0,4+j0,5+15=46,9+j65,64 мОм.

Начальное значение периодической составляющей тока трехфазного КЗ на шинах ТП:

I_{п0 ТП}=,(8.4)

I_{п0 ТП}==2,86 кА.

Ударный ток находится по формуле:

i_уд=I_п0·К_уд,(8.5)

гдеК_уд - ударный коэффициент, зависящий от постоянной времени Т_а:

К_уд=1,02+0,98•,(8.6)

Т_а=(8.7)

Для шин ТП:

Т_а==0,004 с,

К_уд=1,02+0,98•=1,1,

i_{уд ТП}=2,86·1,1=4,45 кА.

Аналогичным образом найдены токи трёхфазного КЗ для остальных типовых точек КЗ, результаты показаны в таблице 8.1.

Таблица 8.1. Расчет токов трёхфазного КЗ

Точка КЗ	Z?, мОм	Iп0, кА	iуд, кА
шины ТП	46,9+j65,64	2,86	4,45
РП	160,45+j72,07	1,31	1,90
ЭП23	187,35+j74,03	1,15	1,65

8.2 Расчёт токов однофазного КЗ

Начальное значение периодической составляющей тока однофазного КЗ определяется по формуле:

I⁽¹⁾_п0=,(8.8)

гдеz₀ - суммарное сопротивление схемы замещения нулевой последовательности относительно точки КЗ.

Сопротивления нулевой последовательности шин зависят от многих факторов: расположения и выполнения заземляющих проводников, близости проводящих металлоконструкций и др. В практических расчетах активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности шин принимают в диапазоне соответственно: r_0ш=(5...14,7)r_1ш; х_0ш=(7,5...9,4)x_1ш. В большинстве случаев допустимо считать r_0ш=10r_1ш; х_0ш=8,5х_1Ш. При отсутствии заводских данных можно принимать: для шинопроводов r_0ш=10r_1ш и х_0ш=10х_1ш; для трехжильных кабелей r_0к=10r_1к; х_0к=4х_1к.

В таблице 8.2 показаны суммарные сопротивления схем замещения прямой и нулевой последовательностей относительно расчётных точек однофазного КЗ, там же приведены значения периодической составляющей тока однофазного КЗ.

Таблица 8.2. Расчет токов однофазного КЗ

Точка КЗ	Z?, мОм	Z0?, мОм	I(1)п0, кА
шины ТП	46,9+j65,64	46,9+j65,64	2,86
РП	160,45+j72,07	1125,7+j87,74	0,47
ЭП23	187,35+j74,03	1293+j91,98	0,41

электроснабжение трансформатор сеть ток экономический

9. Проверка коммутационно-защитной аппаратуры

Выбранные выключатели должны удовлетворять требованиям чувствительности: минимальный ток КЗ в самой удалённой точке защищаемой линии должен быть больше номинального тока расцепителя замедленного срабатывания не менее чем в 3 раза [5, с. 291]:

I⁽¹⁾_п0 > 3•I_{рас.ном}.(9.1)

У автоматического выключателя, стоящего в цепи башенного крана (ЭП8), самый большой ток расцепителя из всех выбранных выключателей:

I_{рас.ном}._ЭП8=125 А.

Для данного автоматического выключателя условие (9.1) соблюдается:

I⁽¹⁾_{п0 min}=0,41 кА=410 А > 3•I_{рас.ном}._ЭП8=3•125=375 А.

Следовательно, условие (9.1) соблюдается и для всех остальных автоматических выключателей.

Автоматические выключатели также проверяются по отключающей способности:

I_откл > I⁽³⁾_п0.(9.2)

Наименьший ток отключения у выключателя в цепи ЭП4:

I_{откл ЭП4}=2 кА.

Для данного выключателя условие (9.2) соблюдается:

I_{откл min}=I_{откл ЭП4}=2 кА > I⁽³⁾_п0=1,31 кА.

Следовательно, условие (9.3) соблюдается и для всех остальных автоматических выключателей.

10. Технико-экономическое обоснование

Для характеристики разработанной системы электроснабжения стройплощадки оценим необходимые для реализации проекта капитальные вложения по формуле:

К=К_КЛ+К_РП+К_ТП,(10.1)

гдеК_КЛ, К_РП, К_ТП- стоимости КЛ, распределительных шкафов и ТП [5, с. 120, 374, 533, 551-553].

Расчет капиталовложений выполнен в таблицах 10.1 и 10.2.

Таблица 10.1. Стоимости автоматических выключателей

РП	Тип РП	Выключатель	nвыкл, шт	Квыкл, руб./шт	К, руб.
РП1	ПР85?3 028?54?У1	ВА 51?31?1	6	17	102
		ВА 51?31	7	43	301
		ВА 53?37	1	51	51
РП2	ПР85?3 022?54?У1	ВА 51?31?1	6	17	102
		ВА 51?31	6	43	258
РП3	ПР85?3 010?54?У1	ВА 51?31?1	6	17	102
		ВА 51?31	4	43	172
РП4	ПР85?3 022?54?У1	ВА 51?31?1	6	17	102
		ВА 51?31	6	43	258
РП5	ПР85?3 022?54?У1	ВА 51?31?1	6	17	102
		ВА 51?31	6	43	258
ТП	ВА 55?37	3	61	183
	ВА 53?37	1	51	51
	ВА 51?31	4	43	172
Итого	2214

Таблица 10.2. Стоимости КЛ

Номер ЭП на плане	Кабель	Куд, руб./м	L, м	К, руб
1	АВБбШв?310	1,24	20	24,8
2	АВБбШв?310	1,24	19	23,56
3	АВБбШв?310	1,24	14	17,36
4	АВБбШв?310	1,24	11	13,64
5	АВБбШв?310	1,24	6	7,44
6	АВБбШв?310	1,24	2	2,48
7	АВБбШв?316	1,34	2	2,68
8	АВБбШв?370	2,35	4	9,4
9	АВБбШв?310	1,24	7	8,68
10	АВБбШв?310	1,24	7	8,68
11	АВБбШв?310	1,24	3	3,72
12	АВБбШв?310	1,24	3	3,72
13	АВБбШв?310	1,24	4	4,96
14	АВБбШв?310	1,24	3	3,72
15	АВБбШв?325	1,44	4	5,76
16	АВБбШв?325	1,44	3	4,32
17	АВБбШв?310	1,24	3	3,72
18	АВБбШв?310	1,24	3	3,72
19	АВБбШв?310	1,24	4	4,96
20	АВБбШв?310	1,24	4	4,96
21	АВБбШв?316	1,34	6	8,04
22	АВБбШв?310	1,24	8	9,92
23	АВБбШв?316	1,34	8	10,72
24	АВБбШв?310	1,24	11	13,64
25	АВБбШв?310	1,24	14	17,36
РП1	АВБбШв?370	2,35	10	23,5
РП2	АВБбШв?350	1,94	13	25,22
РП3	АВБбШв?316	1,34	55	73,7
РП4	АВБбШв?350	1,94	52	100,88
РП5	АВБбШв?350	1,94	75	145,5
Итого	591

Рассчитываем суммарные капиталовложения в систему электроснабжения, приводя стоимости оборудования к текущим расценкам с помощью коэффициента инфляции, равного 55:

К=(2214+591+3400)•55=15,5•28,6+2,1•11=341275 руб.

Заключение

В данном курсовом проекте разработана система электроснабжения строительной площадки двенадцатиэтажного дома. В начале проектирования были определены расчётные нагрузки, по которым выбраны силовые трансформаторы ТМ?100/10/0,4 для комплектной трансформаторной подстанции. На основе плана расположения электрооборудования была разработана схема электрической сети, для которой были выбраны автоматические выключатели и все кабельные линии. Экономическая оценка предлагаемого проекта показала, что для его реализации ориентировочно потребуется 340 тысяч рублей.

Библиографический список

Шеховцов В.П. Расчёт и проектирование схем электроснабжения. Методическое пособие для курсового проектирования. ? М.: ФОРУМ: ИНФРА?М, 2005.

Справочник по проектированию электроснабжения/ Под ред. Ю.Г. Барыбина и др. - М.: Энергоатомиздат, 1990.

Указания по расчёту электрических нагрузок. Технический циркуляр ВНИПИ Тяжпромэлектропроект №358-90 от 1 августа 1990 г.

Справочная книга для проектирования электрического освещения. Под ред. Г.М. Кнорринга. Л.: «Энергия», 1976.

Федоров А.А., Старкова Л.Е. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий: Учеб. пособие для вузов. - М.: Энергоатомиздат, 1987.

Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций. Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. - М: Энергоатомиздат,1989. - 608 с.

Шеховцов В.П. Справочное пособие по электрооборудованию и электроснабжению. ? М.: ФОРУМ: ИНФРА?М, 2006. ? 136 с.

Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 648 с.

Размещено на Allbest.ru