Расчет параметров парового котла

Назначение, конструкция и рабочий процесс котла парового типа КЕ 4. Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания. Тепловой баланс котла и расход топлива. Тепловой расчет топочной камеры, конвективного пучка, теплогенератора, экономайзера.

Рубрика Физика и энергетика
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 28.08.2014
Размер файла 182,6 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Задание на проект

Тип котла КЕ 4 - 14С

тип топки ТЧ прямого хода

производительность D = 6,5 т/ч = 1,11 кг/с

давление пара в барабане Р = 1,4 МПа

температура питательной воды:

до экономайзера 60оС

за экономайзером 150оС

температура воздуха поступающего в топку:

до воздухоподогревателя 25оС

за воздухоподогревателя 120оС

топливо КУ - ГО

состав топлива:

Wp 7,5

Aс 32

Skp 0,6

Sop 0,6

Cг 80,9

Hг 5,7

Nг 1,0

Oг 11,5

низшая теплота сгорания Qнр = 6240 ккал/кг = 26126 кДж/кг

приведенная влажность на 1000 ккал Wп = 1,36 %

приведенная зольность на 1000 ккал Ап = 1,76 %

выход летучих в-в на горючую массу Vг = 40,0 %

температура плавления золы t1 = 1100 (1050-1250)

t2 = 1200 (1000-1370)

t3 = 1250 (1150-1430)

теоретически необходимое кол-во воздуха

для сжигания 1 кг топлива Vо = 6,88 м3/кг

VоRO2 (CO2+SO2) = 1,24

VоH2O = 0,74

VоN2 = 5,45

VоГ = 7,43

Введение

Паровые котлы типа КЕ производительностью от 2,5 до 10 т/ч

Паровые котлы с естественной циркуляцией КЕ производительностью от 2,5 до 10 т/ч со слоевыми механическими топками типа ТЧ предназначены для выработки насыщенного или перегретого пара, используемого на технологические нужды промышленных предприятий, в системах отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Техническая характеристика приведена в табл.1

Котел типа КЕ состоит из котла, топочного устройства, экономайзера, арматуры, гарнитуры, устройства для подвода воздуха в топку, устройства для удаления отходящих газов.

Топочная камера образована боковыми экранами, фронтовой и задней стенками. Топочная камера котлов паропроизводительностью от 2,5 до 10 т/ч разделена кирпичной стенкой на топку глубиной 1605-2105 мм и камеру догорания глубиной 360-745 мм, которая позволяет повысить КПД котла снижением механического недожога. Вход газов из топки в камеру догорания и выход газов из котла асимметричные. Под камеры догорания наклонен таким образом, чтобы основная масса падающих в камеру кусков топлива скатывалась на решетку.

В котлах применена схема одноступенчатого испарения. Вода циркулирует следующим образом: питательная вода из экономайзера подается в верхний барабан под уровень воды по перфорированной трубе. В нижний барабан вода сливается по задним обогреваемым трубам кипятильного пучка. Передняя часть пучка (от фронта котла) является подъемной.

Из нижнего барабана вода по перепускным трубам поступает в камеры левого и правого экранов. Питание экранов осуществляется также из верхнего барабана по опускным стоякам, расположенным на фронте котла.

Котлы с решеткой и экономайзером оборудуются системой возврата уноса и острым дутьем. Унос, оседающий в четырех зольниках котла, возвращается в топку при помощи эжекторов и вводится в топочную камеру на высоте 400 мм от решетки. Смесительные трубы возврата уноса выполнены прямыми, без поворотов, что обеспечивает надежную работу систем. Доступ к эжекторам возврата уноса для осмотра и ремонта возможен через люки, расположенные на боковых стенках. В местах установки люков трубы крайнего ряда пучка вводятся не в коллектор, а в нижний барабан.

За котельными агрегатами в случае сжигания каменных и бурых углей с приведенной влажностью Wпр < 8 устанавливаются водяные экономайзеры, а при сжигании бурых углей с приведенной влажностью Wпр = 8 -- трубчатые воздухоподогреватели.

Площадки котлов типа КЕ расположены в местах, необходимых для обслуживания арматуры котлов. Основные площадки котлов: боковая площадка для обслуживания водоуказательных приборов; боковая площадка для обслуживания предохранительных клапанов и запорной арматуры на барабане котла; площадка на задней стенке котла для обслуживания продувочной линии из верхнего барабана и для доступа в верхний барабан при ремонте котла. На боковые площадки ведут лестницы, на заднюю площадку -- спуск (короткая лестница) с верхней боковой площадки.

Каждый котел типа КЕ паропроизводительностью от 2,5 до 10 т/ч оснащен контрольно-измерительными приборами и арматурой. Котлы оборудованы двумя предохранительными клапанами, один из которых контрольный. У котлов с пароперегревателями контрольный предохранительный клапан устанавливается на выходном коллекторе пароперегревателя. На верхнем барабане каждого котла установлен манометр; при наличии пароперегревателя манометр устанавливается и на выходном коллекторе пароперегревателя. На верхнем барабане устанавливается следующая арматура: главный паровой вентиль или задвижка (у котлов без пароперегревателя), вентили для отбора проб пара, отбора пара на собственные нужды. На колене для спуска воды установлен запорный вентиль с условным проходом 50 мм.

У котлов производительностью от 2,5 до 10 т/ч через патрубок периодической продувки осуществляются периодическая и непрерывная продувки. На линиях периодической продувки из всех нижних камер экранов установлены запорные вентили. На паропроводе обдувки установлены дренажные вентили для отвода конденсата при прогреве линии и запорные вентили для подачи пара к обдувочному прибору.

На питательных трубопроводах перед экономайзером устанавливаются обратные клапаны и запорные вентили; перед обратным клапаном установлен регулирующий клапан питания, который соединяется с исполнительным механизмом автоматики котла.

Котлы типа КЕ обеспечивают устойчивую работу в диапазоне от 25 до 100% номинальной паропроизводительности. Надежность котлов характеризуется следующими показателями:

Средняя наработка на отказ, ч 3000

Средний ресурс между капитальными ремонтами, лет 3

Средний срок службы до списания, лет 20

Испытания и опыт эксплуатации большого числа котлов типа КЕ подтвердили их надежную работу на пониженном, по сравнению с номинальным, давлении. С уменьшением рабочего давления КПД котлоагрегата не уменьшается, что подтверждено сравнительными тепловыми расчетами котлов на номинальном и пониженном давлении. В котельных, предназначенных для производства насыщенного пара, котлы типа КЕ при пониженном до 0,7 МПа давлении обеспечивают такую же производительность, как и при давлении 1,4 МПа.

При работе на пониженном давлении предохранительные клапаны на котле и дополнительные предохранительные клапаны, устанавливаемые на оборудовании, должны регулироваться на фактическое рабочее давление.

Таблица 1

Технические данные котлов КЕ 4 - 14С завода Бийскэнергомаш

Обозначение (заводское)

Вид топлива

Паропро-

изводитель-

ность т/ч

Давление пара, МПа(кг/см2)

Темпера-

тура, C°

Габариты котла, мм (длина х ширина х высота)

КЕ 4-14С-О

каменный, бурый уголь

4

1,4(14)

194

7940х4640х5190

КЕ 4 -14-225С-О

каменный, бурый уголь

4

1,4(14)

225

7940х4910х5190

КЕ 4-14МТО

древесные отходы, газ, мазут

4

1,4(14)

194

10700х5050х7490

Котел паровой типа КЕ 4 т/ч

Таблица 2

Конструктивные размеры котлов, мм

Заводское обозначение котла

Конструктивные размеры котлов, мм

L1

L2

L3

L4

L5

L6

L7

n

КЕ 4-14С-О

3000

7940

5550

195

880

2580

4640

8

1. Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания

Таблица 3

Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания

наим. показателя

обозн.

Формула или обоснование

размер-ность

топка

КП

ВЭК

коэф. расхода воздуха

-

1,4

1,5

1,6

средний коэф. расхода воздуха

-

1,4

1,45

1,55

действительный объем водяных паров

VH2O

VоH2O+0,0161*(-1) * Vо

м3/кг

0,784

0,790

0,800

действительный объем азота

VN2

VоN2 + (- 1) * Vо

м3/кг

8,202

8,546

9,234

действительный объем газов

VГ

(VоRO2 + VоN2 + VоH2O)+(- 1) * Vо

м3/кг

10,182

10,526

11,214

объемные доли трехатомных газов

rRO2

VоRO2 / VГ

-

0,122

0,118

0,111

объемные доли водяных паров

rH2O

VоH2O / VГ

-

0,0766

0,075

0,0713

суммарная объемная доля излучающих газов

rп

rH2O + rRO2

-

0,199

0,193

0,182

доля золы топлива, уносимая с продуктами сгорания

аун

по табл. 2.3 [1]

-

0,95

массовый расход газов при сжига-нии 1 кг топлива

G

1-0,01*Ар+1,306 * * Vо

кг/кг

13,47

13,92

14,82

концентрация частиц золы

0,01 * (Ар * аун) _

Gг

кг/кг

7,76*10-3

7,51*10-3

7,05*10-3

2. Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания

Таблица 4

Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания

t

оС

Iог

кДж/кг

Iов

кДж/кг

Iзл

кДж/кг

IГ = IоГ + (-1) * IоВ + IЗЛ, кДж/кг

топка

КП

ВЭК

30

1026

909

100

2077

1830

8,5

150

3161

2763

13,0

200

4279

3718

17,7

6156

6327

300

5426

4698

27,6

7802

400

6590

5698

37,6

9477

500

7792

6724

48,1

11202

600

9027

7758

58,6

12964

700

10291

8796

69,5

13879

14759

800

11568

9860

80,3

15592

16578

900

12849

10948

91,2

17320

1000

14139

12041

102,9

19058

1100

15458

13134

115,0

20826

1200

16806

14256

127,9

22636

1300

18137

15378

141,3

24430

1400

19490

16496

160,9

26249

1500

20854

17618

181,8

28084

1600

22219

18740

197,3

29913

1700

23605

19887

215,0

31775

1800

24983

21039

229,5

33628

1900

26381

22190

244,2

35501

2000

27779

23337

260,2

37375

3. Тепловой баланс котла и расход топлива

Тепловой баланс составляется применительно к установившемуся состоянию котельного агрегата на 1 кг твердого топлива при 0 оС и давлении 0,1 МПа.

Общее уравнение теплового баланса имеет вид:

100 = q2 + q3 + q4 + q5 + q6, %

где q2, q3, q4, q5, q6 - потери теплоты в процентах.

Таблица 5

Тепловой баланс котла и расход топлива

Рассчитываемая величина

Обозна-чение

Формула или обоснование

Расчет

Значе-ние

Размер-ность

Потери тепла от химической неполноты сгорания топлива

q3

по табл. 2.3 [1]

0,5

%

Потери тепла от механической неполноты сгорания топлива

q4

по табл. 2.3 [1]

3,0

%

Потери тепла с уходящими газами

q2

(Iух-ух * Iох) * (100-q4)

Qрн

(6527-1,6*909) * (100-3,0) / 26126

18,77

%

энтальпия уходя-щих газов при tух

Iух

по табл. 4

6527

кДж/кг

коэф. избытка воздуха в уходящих газах

ух

по табл. 3

1,6

энтальпия холод-ного воздуха, при tхв=30о

Iохв

по табл. 4

909

кДж/кг

Потери тепла от наружного охлаждения

q5

по рис. 3.1 [1]

2,3

%

доля шлакоулавливания в топочной камере

ашл

1 - аун

1 - 0,95

0,05

энтальпия шлака

(ct)шл

по табл. 3.1 [1]

1470

кДж/кг

Потери с физичес-кой теплотой шлака

q6

ашл * (ct)шл * Ар _

Qрн

0,05 * 1470 * 11 _

26216

0,03

%

КПД котлоагрегата

100 - (q2+q3+q4+q5+q6)

100-(18,77+0,5+ 3,0+2,3+0,03)

75,4

%

Коэффициент сохранения тепла

1 - q5 _

+ q5

1 - 2,3 _

75,4 + 2,3

0,97

%

энтальпия перегретого пара

iпп

По табл.

3308

кДж /кг

энтальпия питательной воды

iпв

По табл.

419

кДж/кг

Расход топлива

В

D * (iпп - iпв) _

? * Qрн

1,8 * (3308 - 419)

0,754 * 26216

0,325

кг/с

Расчетный расход топлива

Вр

В * (1 - 0,01 * q4)

0,325*(1-0,01*3,0)

0,315

кг/с

4. Тепловой расчет топочной камеры

Таблица 6

Тепловой расчет топочной камеры

Рассчитываемая величина

Обозна-чение

Формула или обоснование

Расчет

Значе-ние

Размер-ность

Объем топк

Vт

принимаем конструктивно

14,77

м3

Полная площадь поверностей топки

Fсм

_____

6 * 3 2

_____

6 * 3 ? 14.772

36,12

м2

Радиационная площадь поверхности нагрева

Hл

принимаем конструктивно

24,78

м2

Степень экранирования

Hл / Fсм

24,78 / 36,12

0,69

температуру воздуха на входе в воздухоподогреватель

t`вп

по табл. 1.4 [1]

45

оС

температуру подогрева воздуха

tгв

по табл. 1.5 [1]

350

оС

энтальпия горячего воздуха

Iогв

по табл. 4

4208

кДж/кг

Тепло вносимое воздухом в топку

Qв

Iогв*т

4208*1,4

5891

кДж/кг

Полезное тепловы-деление в топке

Qт

Qнр*(100-q3-q4-q6) / /(100-q4)+ Qв

21216*(100-0,5+3+ +0,03)/(100-3)+5891

26991

кДж/кг

Теоретическая температура горения

tтеор

по табл. 4

1943

оС

Относит. положение горелок

xг

принимаем конструктивно

0,14

Коэф. ядра факела

М

0,59-0,5*хг

0,59-0,5*0,14

0,52

Теплонапряжение стен топки

Q/Fсм

Вр*Qт/Fсм

0,315*26991/36,12

235,39

кВт/м2

Эффективная толщи-на излучающего слоя

s

3,6*Vт/Fсм

3,6*14,77/36,12

1,47

м

Произведение Ph*s

Ph*s

P*rn*s

1*0,199*1,47

0,3

бар*м

Коэф. ослабления лучей:

Принимаем t"=1000oC

трехатомными газами

кr

по номограмме

0,7

1/бар*м

золовыми частицами

кзл

по номограмме

6,4

1/бар*м

остатками кокса

кк

по номограмме

1

1/бар*м

безразмерные величины

x1

x2

0,5

0,03

Оптическая толщина

kps

r*rnзл*?злк12) *Р*S

(0,7*0,199+6,4* 7,76*10-3+ 1*0,5*0,03) *1*1,47

0,3

бар*м

Степень черноты факела

аф

1-е-kps

1-e-0,3

0,26

Коэф. тепловой эффективности

х*

0,99*0,6

0,59

Степень черноты топки

ат

аф _

аф+(1-аф)*

0,26 _

0,26+(1-0,26)* 0,59

0,37

Температура газов на выходе из топки

t"т

по номограмме

945

oC

Энтальпия газов на выходе из топки

I"т

по табл. 4

13494

кДж/кг

Тепло, передаваемое топке излучением

Qтл

?* (Qт- I"т)

0,97*(26991-13494)

13092

кДж/кг

5. Расчет конвективного пучка

Таблица 7

Расчет конвективного пучка

Рассчитываемая величина

Обозна-чение

Формула или обоснование

Значение при

Размер-ность

400 оС

300 оС

200 оС

Полная поверхн. КП

Н

конструктивно

147,8

м2

Диаметр труб

d

конструктивно

51х2,5

мм

Относительный шаг поперечных

S1/d

конструктивно

2,16

мм

Относительный шаг продольных

S2/d

конструктивно

1,76

мм

Живое сечение газов

F

конструктивно

1,24

м2

Эффективная тощина излучающего слоя

S

0,9*d*(4 * S1*S2_)-1

* d2

0,18

м

Температура газов перед КП

t'r

из расчета топки

t'r= t"т

945

oC

Энтальпия газов перед КП

I'r

из расчета топки

I'r= I"т

13494

кДж/кг

Температура газов за КП

t"r

Принимаем предварительно

400

300

t"r

Принимаем предварительно

Энтальпия газов за КП

I"r

по табл. 4

6590

5426

I"r

по табл. 4

Тепловосприятие по балансу

Qб

*(I'r- I"r)

6697

7826

Qб

?*(I'r- I"r)

Температ. насыщения

ts

по табл.

194

oC

Средняя температура газов

trср

(t'r+t"r)/2

673

623

trср

(t'r+t"r)/2

Средний температурный напор

t

tб-tм _

ln tб/tт

421,5

329

t

tб-tм _

ln tб/tт

Средняя скорость газов в пучке

Wr

Вр*Vг * (trср+273)

F 273

9,26

8,77

Wr

Вр*Vг * (trср+273)

F 273

Коэф. теплоотдачи конвекцией

по рис. 2 [2]

75

73

?k

по рис. 2 [2]

Произведение Ph*s

Ph*s

P*rn*s

0,035

бар*м

Коэф. ослабл. лучей:

трехатомными газами

кr

по номограмме

1,25

1,4

кr

по номограмме

золовыми частицами

кзл

по номограмме

9,9

10,7

кзл

по номограмме

Оптическая толщина

kps

r*rnзл*?зл) *Р*S

0,051

0,061

kps

r*rnзл*?зл) *Р*S

Степень черноты газового потока

аг

1-е-kps

0,048

0,058

аг

1-е-kps

Температура загрязненной стенки

t3

ts+t

615,5

523

t3

ts+t

Коэф. теплоотдачи излучением

по рис. 4 [2]

4,51

4,28

?л

?л=?ниг

по рис. 4 [2]

Коэф. тепловой эффективности

0,65

Коэф. теплоотдачи

к

51,6

50,2

к

*(?k+?л)

Тепловосприятие КП по ур-ию теплообмена

Qт

к*t*Н*10-3

Вр

10205

7749

Qт

к*t*Н*10-3

Вр

Действительная температ. за КП

t"кп

305

oC

Действительная энтальпия за КП

I"кп

по табл. 4

7835

кДж/кг

Действительное тепловосприятие по балансу

Qбд

?*(I'r- I"КП)

5556

кДж/кг

Действительная температура за КП

6. Расчет экономайзера

паровой котел сгорание тепловой

Таблица 8

Расчет экономайзера

Рассчитываемая величина

Обозна-чение

Формула или обоснование

Расчет

Значе-ние

Размер-ность

Температура газов на выходе

t'г

из расчета КП

t'г=t"кп

305

oC

Энтальпия газов на входе

I'г

из расчета КП

I'г=I"кп

7835

кДж/кг

Температура воды на входе в экономайзер

t'пв

по условию

60

oC

Энтальпия воды на входе в экономайзер

i'пв

i'пв*4,19

251.4

кДж/кг

Температура газов на выходе

t"г

t"г=tух

200

oC

Энтальпия газов на выходе

I"г

по табл. 4

6327

кДж/кг

Присос воздуха

по табл. 3

0,1

-

Тепловосприятие по балансу

Qб

?*(I'r - I"r+*Iохв)

0,97*(7835-6327+0,1*909)

1599

кДж/кг

Энтальпия воды на выходе

i"пв

i'пв+Qбр

251.4+1599*0,315/1,4

454

кДж/кг

Температура воды на выходе

t"пв

i"пв /4,19

454/4,19

108

oC

Температурный напор на входе газов

t'

t'г- t"пв

305-108

197

oC

Температурный напор на выходе газов

t"

t"г- t'пв

200-60

140

oC

Средний температурный напор

t

(t'+t")/2

(197+140)/2

168.5

oC

Средняя температура газов

tгср

(t'г+ t"г)/2

(305+200)/2

252,5

oC

Средняя температура воды

tпвср

(t'пв+ t"пв)/2

(69+108)/2

84

oC

Температура загрязненной стенки

tз

tгср+25

132+25

157

oC

Объем газов на 1 кг топлива

Vг

по табл. 3

11,214

м3/кг

Средняя скорость газов

Wг

5 - 12

8

м/с

Живое сечение для прохода газов

F

Вр*Vг * (tгср+273)_

Wг * 273

0,315*11,214*(252,5+273)

8 * 273

0,84

м2

Требуемое живое сечение для прохода газов

Fтр

конструктивно

0,12

м2

Число труб в горизонтальном ряду

n

F/Fтр

0,84/0,12

7

шт.

Коэф. теплоотдачи

k

k=kнv

18*1,05

18,9

Вт/м*К

Поверхность обмена по уровню теплобмен.

H

Qбр*103_

k * t

1405*0,315*103_

18,9*110,5

212

м2

Требуемая поверхность нагрева со стороны газов

Hтр

конструктивно

2,95

м2

Общее число труб

N

Н/Нтр

212/2,95

71,8

шт.

Число рядов труб по вертикали

n

N/n

71,8/7

10

шт.

7. Сводная таблица теплового расчета парогенератора

Таблица 9

Сводная таблица теплового расчета парогенератора

Величина

размерность

топка

КП

ВЭК

температура газов на входе

oC

30

945

305

температура газов на выходе

oC

945

305

200

Тепловосприятие

кДж/кг

13092

5556

1599

температура теплоносителя на входе

oC

100

194

164

температура теплоносителя на выходе

oC

194

164

100

скорость газов

м/с

8,77

8

8. Проверочный расчет

Проведем проверочный расчет:

Qнр * / 100 = (Qлг + Qбкп + Qбвэк) * (1 - q4 / 100)

26126 * 75,4 / 100 = (13092 + 5556 + 1599) * (1 - 3 / 100)

19699 = 19639

(19699 - 19639) * 100 % = 0,3 %

19699

Ошибка составляет 0,3 %

Литература

1. "Расчет топки": Методические указания к курсовому проекту по курсу "Котельные установки" для студентов специальности 29.07 и 10.07. Екатеринбург, изд. УПИ им.С.М.Кирова, 1991.

2. "Расчет конвективных поверхностей котла": Методические указания к курсовому проекту по курсу "Теплогенераторные установки" для студентов специальности 29.07 и 10.07. Екатеринбург, изд. УГТУ-УПИ, 1994.

3. Сидельников Л.Н, Юренев В.Н. Котельные установки промышленных предприятий. М.: Энергоатомиздат, 1988.

4. Зыков А.К. Паровые и водогрейные котлы: Справочное пособие. - М.: Энергоатомиздат, 1987.

5. http:/www.kotel.ru - официальный сайт завода "Бийскэнергомаш

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Описание конструкции котла и топочного устройства. Расчет объемов продуктов сгорания топлива, энтальпий воздуха. Тепловой баланс котла и расчет топочной камеры. Вычисление конвективного пучка. Определение параметров и размеров водяного экономайзера.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 20.01.2014

  • Выбор расчетных температур и способа шлакоудаления. Расчет энтальпий воздуха, объемов воздуха и продуктов сгорания. Расчет КПД парового котла и потерь в нем. Тепловой расчет поверхностей нагрева и топочной камеры. Определение неувязки котлоагрегата.

    курсовая работа [392,1 K], добавлен 13.02.2011

  • Расчетно-технологическая схема трактов парового котла. Выбор коэффициентов избытка воздуха. Тепловой баланс парового котла. Определение расчетного расхода топлива. Расход топлива, подаваемого в топку. Поверочный тепловой расчет топочной камеры и фестона.

    курсовая работа [3,4 M], добавлен 13.12.2011

  • Конструкция котлоагрегата, топочной камеры, барабанов и сепарационных устройств, пароперегревателя. Тепловой расчет парового котла ПК-10. Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания, экономичность работы. Расчет конвективного пароперегревателя.

    курсовая работа [2,6 M], добавлен 15.03.2014

  • Характеристика котла ТП-23, его конструкция, тепловой баланс. Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания топлива. Тепловой баланс котельного агрегата и его коэффициент полезного действия. Расчет теплообмена в топке, поверочный тепловой расчёт фестона.

    курсовая работа [278,2 K], добавлен 15.04.2011

  • Выбор температуры уходящих газов и коэффициента избытка воздуха. Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания, а также энтальпии воздуха. Тепловой баланс теплового котла. Расчет теплообменов в топке, в газоходе парового котла. Тепловой расчет экономайзера.

    курсовая работа [242,4 K], добавлен 21.10.2014

  • Расчет объемов и энтальпии воздуха и продуктов сгорания. Расчетный тепловой баланс и расход топлива котельного агрегата. Проверочный расчет топочной камеры. Конвективные поверхности нагрева. Расчет водяного экономайзера. Расход продуктов сгорания.

    курсовая работа [1,9 M], добавлен 11.04.2012

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.