Расчет схемы электроснабжения РП 589 лавы и РП 589 сборного штрека

Определение мощностей трансформаторных понизительных подстанций. Определение токов в кабелях при номинальном режиме работе. Проверка кабельной сети. Потери напряжения при перегрузке двигателя. Расчет токов короткого замыкания. Выбор уставок защиты.

Рубрика Физика и энергетика
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 14.01.2013
Размер файла 153,3 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Энергоснабжение

Расчет схемы электроснабжения РП 589 лавы и РП 589 сборного штрека

Для электроснабжения потребителей лавы применяется радиальная схема, где питающий трансформатор (ПУПП) находится в общем энергопоезде.

В состав энергопоезда будут входить две сухие трансформаторные подстанции, работающих на напряжение 1140 В.

Таблица 1. Основные технические данные потребителей

Подстанция

№п./п.

Наименование потребителей

Тип электродвигателя

Кол-во

Мощность, кВт

Iном.р,А

Iпуск. р.,А

сosц

КПД,%

Ед.

Общ.

Подстанция №1

Потребители 1140 В

РП 591 бортового штрека

1

Комбайн КА-200

SG8 335M-4А

1

200,0

200,0

121,0

847,0

0,89

90,0

2

Конвейер СП-251 (в/привод)

2SGS 355М-12/4

1

200,0

200,0

124,0

868,0

0,85

90,0

3

Конвейер СП-251 (н/привод)

2SGS 355М-12/4

1

200,0

200,0

124,0

868,0

0,85

90,0

4

ВСПК

2ЭДКОФВ250S4

2

75,0

150,0

93,0

651,0

0,89

92,0

5

АПШ

-

1

4,0

4,0

2,0

-

0,818

72,4

Суммарные показатели:

5

__

754,0

464,0

__

__

__

Подстанция №2

Потребители 1140 В

РП 591 бортового штрека

1

Лебедка ЛГКН №1

ВР160М4

1

18,5

18,5

12,8

76,6

0,86

90,0

2

Лебедка ЛВ 25

ВР180М4

1

30

30

19,4

110,4

0,88

89,5

3

Лебедка ЛГКН №2

ВР160М4

1

18,5

18,5

12,8

76,6

0,86

90,0

4

АЦНС

ВРП-180М2

1

30

30

19

133

0,87

89,5

5

Маслостанция

SIGMA

SA2SP3 280L-4

1

100

100

65

445

0,88

93,0

6

Маслостанция

SIGMA

SA2SP3 280L-4

1

100

100

65

445

0,88

93,0

7

Маслостанция

SIGMA

SA2SP3 280L-4

1

100

100

65

445

0,88

93,0

Суммарные показатели:

7

-

397

259

-

-

-

Потребители 1140 В

589 сборный штрек

1

2ЛТ - 80

2ЭДКОФ250LВ 4

2

110

220

141,0

526,6

0,85

93,2

2

Лебедка натяжения

ВР132М4

1

11

11

7,4

51,8

0,84

89,3

3

АПШ-1

-

1

4

4

2,0

-

0,818

72,4

4

УКВШ 5/7

2ЭДКОФ250М4

1

55

55

35,0

262,3

0,86

92,5

5

Конвейер СП-202

2ЭДКОФ250М4

2

55

110

70,0

524,6

0,86

92,5

6

Лебедка 1ЛГКН№1

ВР160М4

1

18,5

18,5

12,8

76,6

0,86

90,0

Магистральный откаточный штрек г. 180 м

7

2ЛТ1000КСП №6

2ЭДКОФ250LВ 4

2

110

220

141,0

526,6

0,85

93,2

8

Лебедка ЛШВ

ВР132М4

1

11

11

7,4

51,8

0,84

89,3

Суммарные показатели:

9

-

668

429,4

-

-

-

1. Определение расчетных мощностей трансформаторных понизительных подстанций

Расчетная мощность участковой трансформаторной подстанции определяется по формуле[1, стр.758]:

, кВА, (1.1)

где - коэффициент спроса для комплексов с механизированной крепью;

- суммарная установленная мощность потребителей, кВт;

- средневзвешенный коэффициент мощности.

Коэффициент спроса для комплексов с механизированной крепью определяется по формуле [1, стр.758]:

, (1.2)

где - установленная мощность наиболее мощного привода, кВт;

- сумма номинальных мощностей всех потребителей, питающихся от трансформаторной подстанции, кВт;

Средневзвешенный коэффициент мощности определяется по формуле [2, стр. 270]:

. (1.3)

1.1 Определяем расчетную мощность трансформаторной подстанции №1(КА - 200)

,

,

кВА.

1.2 Определяем расчетную мощность трансформаторной подстанции №2 (SIGMA):

,

кВА.

1.3 Определяем расчетную мощность трансформаторной подстанции (РП конвейера 2ЛТ - 80)

кВА.

Обследования электрических нагрузок силовых трансформаторов на целом ряде шахт показали, что с достаточной достоверностью можно расчетную мощность Sр разделить на коэффициент возможного использования КТП на участках, равный 1,25, и по полученной уточненной мощности выбрать номинальную мощность шахтной КТП [4, стр.269]:

, кВА. (1.3.1)

кВА;

кВА.

кВА.

На основе расчетной мощности и опыта эксплуатации, с учетом запаса по мощности выбираем трансформаторную подстанцию в соответствии с условием .

Принимаем для электроснабжения потребителей лавы трансформаторную подстанцию

ПВКТ-630/6 и ТСШВП-400/6, а для электроснабжения потребителей 589 сборного штрека трансформаторную подстанцию ТСВП - 400/6.

Таблица 2. Сводная таблица расчета 1

Подстанция

, кВт

, кВА

, кВА

ПВКТ- 630/6

754

0,56

0,868

389,2

630

ТСШВП-400/6

397

0,55

0,877

199,2

400

ТСВП 400/6

668

0,5

0,852

313,6

400

Таблица 3. Технические данные подстанций.[1,стр.632]

Номинальная мощность,
кВА

Напряжение
х.х., В

Напряжение КЗ от Uном, %

Ток х.х. от Iном, %

Потери, Вт

Габаритные размеры,
мм
(длинаширинавысота
от головки рельса)

Масса, кг

Сопротивление,
Ом

Номинальный ток, А

ВН

НН

х.х. при UН

К.З. при
cosц=1

Активное,

Индуктивное,

ВН

НН

630

6000±5%

1200

3,5

1,5

2690

4700

3770Ч995Ч1380

3900

0,0177

0,0726

60,6

304

400

6000±5%

1200

3,5

3,0

2180

3700

3570Ч1170Ч1495

3700

0,033

0,1209

38,5

193,6

400

6000±5%

1200

3,5

3,0

2180

3700

3570Ч1170Ч1495

3700

0,033

0,1209

38,5

193,6

2. Определение токов в кабелях при номинальном режиме работе

Для отдельных потребителей расчетный ток определяется по формуле [2, стр. 275]:

, А. (2.1)

Для магистрального кабеля расчетный ток определяется по формуле [2, стр.273]:

, А, (2.2)

где В - номинальное напряжение сети.

Для магистрального кабеля трансформаторной подстанции ПВКТ -630/6:

А

Для магистрального кабеля трансформаторной подстанции ТСШВП- 400/6:

А

Для магистрального кабеля трансформаторной подстанции ТСВП -400/6, питающей РП конвейера 2ЛТ-80:

А

Результаты расчетов сведены в таблицу 4.

Таблица 4. Сводная таблица расчетов токов в кабелях при номинальном режиме работы, гдезначения [смотр.1, стр. 753 и стр.757]

Марка кабеля

Местонахождение в схеме

Длина,

м

, А

, А

ПВКТ- 630/6 (КА-200) - 1140 в

КГЭШ 3х70

отПВКТ- 630/6 до OSWGA 2-2\9

2х30

246,7

500,0

КГЭШ 3х70

от OSWGA2-2\9 до привода КА 200

400

113,6

250,0

КГЭШ 3х50

от OSWGA2-2\9 до привода СП 251(в/привод-65квт)

100

38,8

200,0

КГЭШ 3х70

от OSWGA2-2\9 до привода СП 251(в/привод-200квт)

100

119,3

250,0

КГЭШ 3х50

от OSWGA2-2\9 до привода СП 251(н/привод-65квт)

400

38,8

200,0

КГЭШ 3х70

от OSWGA2-2\9 до привода СП 251(н/привод-200квт)

400

119,3

250,0

КГЭШ 3х70

от OSWGA2-2\9 до БКД (ВСПК)

1

85,3

250,0

КГЭШ 3х70

от OSWGA2-2\9 до (ВСПК) 2ЭДКОФВ250М4 (в.пр.)

100

42,7

250,0

КГЭШ 3х70

отOSWGA2-2\9 до (ВСПК) 2ЭДКОФВ250М4 (н.пр.)

400

42,7

250,0

КОГВЕШ5х6

от OSWGA 2-2\9 до АПШ №1 №1

5

2,0

58,0

ТСШВП- 400/6 (SIGMA) - 1140 в

КГЭШ 3х70

от ТСШВП-400/6 до OSWGA 2-2\10

30

126,2

250,0

КГЭШ 3х16

от OSWGA 2-2\10 до 1ЛГКН №1

20

10,9

105,0

КГЭШ 3х16

отOSWGA 2-2\10 до ЛВ- 25

100

17,2

105,0

КГЭШ 3х16

от OSWGA 2-2\10 до 1ЛГКН №2

100

10,9

105,0

КГЭШ 3х16

от OSWGA 2-2\10 до АЦНС

15

17,5

105,0

КГЭШ 3х50

отOSWGA 2-2\10 до SIGMA №1

15

58,3

200,0

КГЭШ 3х50

отOSWGA 2-2\10 до SIGMA №2

15

58,3

200,0

КГЭШ 3х50

отOSWGA 2-2\10 до SIGMA №3

15

58,3

200,0

ТСВП- 400/6 - 1140 в

КГЭШ 3х70

от ТСВП- 400/6 до АВ-400 №1

5

142,7

250,0

КГЭШ 3х50

от АВ-400 №1 до ПВИТ-320МВ(УКВШ 5/7)

100

32,4

200,0

КГЭШ 3х50

от ПВИТ-320МВ до УКВШ 5/7

10

32,4

200,0

ВЭВБбШв 3х95

от АВ-400 №1 до АВ-400 №2

100

129,2

245,0

КГЭШ 3х95

от АВ-400 №2 до ПВИТ-320МВ(СП-202)

500

77,0

300,0

КГЭШ 3х50

от ПВИТ-320МВ до СП-202

15

64,7

250,0

КГЭШ 3х50

от ЭДКОФ250М4 до ЭДКОФ250М4(СП-202)

3

32,4

250,0

КГЭШ 3х50

от ПВИТ-320МВ до ПВИТ-125МВР(ЛКГН №1)

2

15,3

250,0

ВЭВБбШв 3х70

от АВ-400 №2 до ПВИ-32МВ(лебедка натяжения)

100

95,4

200,0

КГЭШ 3х25

от ПВИ-32МВ до лебедки натяжения

100

6,6

135,0

КГЭШ 3х50

от ПВИ-32МВ до ПВИ-160МВ(привод №2 2ЛТ-80)

1

92,4

200,0

КГЭШ 3х70

от ПВИ-160МВ до привода №2 2ЛТ-80

25

65,5

250,0

КГЭШ 3х50

от ПВИ-160МВ(привод №2 2ЛТ-80) до ПВИ-160МВ(привод №1 2ЛТ-80)

1

67,4

200,0

КГЭШ 3х50

от ПВИ-160МВ до привода №1 2ЛТ-80

25

65,5

200,0

КГЭШ 3х35

от ПВИ-160МВ(привод №2 2ЛТ-80) до АПШ 1

1

2,0

165,0

3. Проверка кабельной сети

3.1. По допустимой потере напряжения в нормальном режиме работы

Сечение кабелей по допустимой потере напряжения проверяют для кабеля, по которому подается питание на самый удаленный от ПУПП потребитель, имеющий наибольший момент нагрузки.

Полная потеря напряжения определяется как [2, стр.280]:

, В, (3.1.1.)

где - потеря напряжения в трансформаторе, В;

- потеря напряжения в магистральном кабеле, В;

- потеря напряжения в гибком кабеле, питающем наиболее мощный и удаленный двигатель.

Полученное значение полной потери напряжения должно соответствовать условию[1, стр. 765]:

, (3.1.2.)

где В- максимально допустимые потери напряжения при 660 В в нормальном режиме работе;

В - максимально допустимые потери напряжения при 1140 Вв нормальном режиме работе [2, стр. 278].

Определяем потери напряжения в трансформаторе по формуле [2, стр.281]:

, В, (3.1.3.)

гдеВ - напряжение ХХ трансформаторов,

- коэффициент загрузки трансформатора [4, стр. 277].

; (3.1.4.)

Для трансформаторной подстанции ПВКТ- 630/6 (КА-200):

;

(3.1.5.)

[4, стр. 277], (3.1.6.)

где Рк.з. и Uк.з. - соответственно потери и напряжение к. з. трансформатора (см. табл.3)

В.

Для трансформаторной подстанции ТСШВП - 400/6:

;

В.

Для трансформаторной подстанции ТСВП- 400/6:

;

В.

Расчет потери напряжения в кабеле производится по формуле [4, стр. 188]:

(3.1.7)

Подставляя в формулу (3.1.7.) вместо IРформулы (2.1.) и (2.2.), получаем формулы для расчета падения напряжения в гибком и магистральном кабелях.

Расчёт потери напряжения в гибком кабеле производится по формуле:

(3.1.8.)

Расчёт потери напряжения в магистральном кабеле производится по формуле:

(3.1.9.)

где: КС- коэффициент спроса данного кабеля;

- номинальная мощность потребителя, питающая по кабелю;

- длина кабеля;

- удельная проводимость меди;

- сечение жилы кабеля;

- номинальное напряжение.

Определяем полную потерю напряжения:

Для ПВКТ-630/6(КА-200) потребителем с наибольшим моментом нагрузки является комбайн КА-200, состоящий из электродвигателя SG8 335M-4А:

ДUк.ф. (ПВКТ -630/6 - OWGA 2-2\9) = 0,56 х 754 х 30 х 1000 / 53 х 70 х 2 х 1140 = 1,5 В

Д Uк.г. (OWGA 2-2\9 - SG8 335M-4А) = 200 х 400 х 1000 / 53 х 70 х 1140 = 18,9 В

Uн.(SG8 335M-4А)= 17,3 + 1,5 + 18,9 = 37,7 В ? 117 В

Условие выполняется.

Для ТСШВП-400/6 потребителем с наибольшим моментом нагрузки является электродвигатель SA2SP3 280L-4 маслостанции SIGMA:

ДUк.ф. (ТСШВП-400/6 -OWGA 2-2\10) =0,55 х 397 х 30 х 1000 / 53 х 70 х 2 х 1140 = 0,8В

Д Uк.г. (OWGA 2-2\10 -SIGMA) = 100 х 15 х 1000 / 53 х 50 х 1140 = 0,5 В

Uн. (SIGMA)= 14,5 + 0,8 + 0,5 = 15,8В ? 117 В

Условие выполняется.

Для ТСВП - 400/6 потребителем с наибольшим моментом нагрузки является электродвигатель ЭДКОФ250М4(СП-202):

ДUк.ф.(ТСВП - 400/6 -- АВ-400 №1) = 0,55 х 437 х 5 х 1000 / 53 х 70 х 1140 =0,3 В

ДUк.ф. ( АВ-400 №1 - АВ-400 №2) = 0,57 х 382 х 100 х 1000 / 53 х 95 х 1140 =3,8 В

ДUк.ф. ( АВ-400 №2 -ПВИТ-320МВ(СП-202)) = 0,849 х 147 х 500 х 1000 / 53 х 95 х 1140 =10,9 В

Д Uк.г. (ПВИ- 160МВ --- привод №1) = 110 х 15 х 1000 / 53 х 50 х 1140 = 0,5 В

Uн. (привод №2) = 24,1 + 0,3 + 3,8 + 10,9 + 0,5 = 39,6 В ? 117 В

Условие выполняется.

3.2 По пусковому режиму

Проверку кабельной сети по пусковому режиму выполняют для наиболее мощного и наиболее отдаленного потребителя, то есть для кабеля, который имеет наибольший момент нагрузки.

В результате проверки должно выполняться условие

,[1, стр. 766]

где - фактическое пусковое напряжение наиболее мощного электродвигателя, В;

- минимально допустимое значение пускового напряжения, необходимого для пуска двигателя, В [1, стр. 768];

, В, (3.2.1.)

где - потеря напряжения от остальных работающих электродвигателей при номинальном напряжении в тех элементах сети, через которые получает питание пускаемый электродвигатель, В;

- номинальный пусковой ток наиболее мощного электродвигателя;

- коэффициент мощности электродвигателя при пуске.

;

, - соответственно суммарное активное и индуктивное сопротивление трансформаторной подстанции, магистрального и гибкого кабелей, Ом.

3.2.1 Проверку выполняем для электродвигателя комбайна КА-200 SG8 335M-4А

(ПВКТ - 630):

,

где Rтр и Xтр - соответственно активное и индуктивное сопротивление трансформатора (табл. 3),

RAи XL- соответственно активное и индуктивное сопротивление (ом/км) трехжильных бронированных и шахтных гибких кабелей с медными жилами [1, стр. 761],

Lкм и Lкг - соответственно длина магистрального и гибкого кабелей, км.

Ом,

Ом,

В,

В.

.

Условие выполняется.

3.2.2 Проверку выполняем для электродвигателя SA2SP3 280L-4 маслостанции SIGMA(ТСШВП-400/6):

Ом,

Ом,

В,

В.

.

Условие выполняется.

3.1.3 Проверку выполняем для электродвигателя 2 ЭДКОФ250М4 конвейера СП-202

(ТСВП-400/6):

Ом,

Ом,

В,

В.

.

Условие выполняется.

3.3 По потерям напряжения при перегрузке наибольшего двигателя

В результате проверки должно выполняться условие

,[1, стр. 768]

где - фактическое напряжение перегрузки наиболее мощного электродвигателя, В;

- минимально допустимое значение напряжения при перегрузке, В.

, В,

где - кратность максимального момента электродвигателя к номинальному моменту.

3.3.1 Проверку выполняем для электродвигателя комбайна КА-200 SG8 335M-4А

(ПВКТ- 630):

В;

В.

1049,4> 969.

Условие выполняется.

3.2.2 Проверку выполняем для электродвигателя SA2SP3 280L-4 маслостанции SIGMA(ТСШВП-400/6):

В;

В.

1133,7> 969.

Условие выполняется.

3.2.3 Проверку выполняем для электродвигателя 2 ЭДКОФ250М4 конвейера СП-202

(ТСВП-400/6):

В;

В.

991,8 > 969.

Условие выполняется.

4. Расчет токов короткого замыкания

Токи короткого замыкания определяются по справочным таблицам согласно формуле по приведенной длине кабеля.

4.1 Определение приведенных длин кабелей

Приведенная длина всех кабелей от точки расчета до подстанции определяется по формуле

[3, стр. 227]:

, м,

где - фактическая длина кабеля;

- соответствующий коэффициент приведения длины кабеля, зависит от сечения кабеля;

- число коммуникационных аппаратов, последовательно включенных в цепь к. з., включая автоматический выключатель подстанции;

- приведенная длина кабельной линии, эквивалентная переходным сопротивлениям в точке к.з. и элементов коммутационных аппаратов, м.

Коэффициенты привидения сечений кабелей для определения расчетных минимальных токов к.з. приведены в таблице [3, стр. 228].

При определении в осветительных сетях необходимо указывать сопротивление контактов. Для этого к значению необходимо прибавлять величину , где - число светильников и тройниковых муфт в цепи к.з. в сети освещения.

4.2 Определение токов КЗ

Ток короткого замыкания получаем по приведенной длине из справочной таблицы 1 и 4

[3,стр.236,240,242]токов короткого замыкания подстанции, питающей линию.

Ввиду отсутствия таблиц для определения токов двухфазного к.з. в сетях напряжением 1140 В для трансформаторной подстанции ТСШВП-400/6 и ТСВП - 400/6, токи двухфазного к.з. будем определять по формуле:

А,

где Uн - номинальное напряжение, 1,2 кВ;

rt и хт - соответственно активное и индуктивное сопротивление трансформатора;

rk и хк - соответственно активное и индуктивное сопротивление1 км кабеля сечением 50 мм2, равное 0,423 ом/км(активное) и 0,075 ом/км(индуктивное).

Результаты расчетов сведены в таблицу 5.

Таблица 5. Сводная таблица расчетов токов короткого замыкания

Марка кабеля

Сечение жилы, мм2

Длина кабеля, м

Местонахождение в схеме

Приведенная длина линии, м

ПВКТ- 630/6-1,2

КГЭШ 3х70

КОГВЭШ 5х6

70

6

2х30

5

от ПВКТ- 630/6 до OSWCA 2/2\9

30/2х0,72+5х8,22+(2+1)х10=81,9

4821

КГЭШ 3х70

70

100

от OSWGA 2-2\9 до СП 251 (в/привод,200квт)

30/2х0,72+100х0,72+(2+1)х10=112,8

3124

КГЭШ 3х50

50

100

от OSWGA 2-2\9 до СП 251 (в/привод,65квт)

30/2х0,72+100х1,0+(2+1)х10=140,8

2965

КГЭШ 3х70

70

400

от OSWGA 2-2\9 до СП 251 (н/привод,200квт)

30/2х0,72+400х0,72+(2+1)х10=328,8

2163

КГЭШ 3х50

50

400

от OSWGA 2-2\9 до СП 251 (н/привод,65квт)

30/2х0,72+400х1,0+(2+1)х10=412,8

1916

КГЭШ 3х70

70

400

от OSWGA 2-2\9 до КА 200

30/2х0,72+400х0,72+(2+1)х10=328,8

2163

КГЭШ 3х70

70

100

от OSWGA 2-2\9 до ВСПК (в/привод)

30/2х0,72+100х0,72+(3+1)х10=122,8

3065

КГЭШ 3х70

70

400

от СУВ 350АВ №2 до ВСПК (н/привод)

30/2х0,72+400х0,72+(3+1)х10=338,8

2131

ТСШВП- 400/6-1,2

КГЭШ 3х70

КОГВЭШ 5х6

70

6

2х30

5

от ТСШВП-400/6 до OSWGA 2-2\10

30/2х0,72+5х8,22+(2+1)х10=81,9

3602

КГЭШ 3х16

16

20

от OSWGA 2-2\10 до ЛГКН №1

30/2х0,72+20х3,06+(2+1)х10=102

3512

КГЭШ 3х16

16

100

от OSWGA 2-2\10 до ЛВ-25

30/2х0,72+100х3,06+(2+1)х10=346,8

2456

КГЭШ 3х16

16

100

от OSWGA 2-2\10 до ЛКГН №2

30/2х0,72+100х3,06+(2+1)х10=346,8

2456

КГЭШ 3х16

16

15

от OSWGA 2-2\10 до АЦНС

30/2х0,72+15х3,06+(2+1)х10=86,7

2673

КГЭШ 3х50

50

15

от OSWGA 2-2\10 до SIGMA №1

30/2х0,72+15х1,0+(2+1)х10=55,8

3143

КГЭШ 3х50

50

15

от OSWGA 2-2\10 до SIGMA №2

30/2х0,72+15х1,0+(2+1)х10=55,8

3143

КГЭШ 3х50

50

15

от OSWGA 2-2\10 до SIGMA №3

30/2х0,72+15х1,0+(2+1)х10=55,8

3143

ТСВП 400/6-1,2

КГЭШ 3х70

70

5

от ТСВП-400/6 до АВ-400 №1

5х0,72+(1+1)х10=23,6

4385

КГЭШ 3х50

50

100

от АВ-400 №1 до ПВИТ-320МВ

(УКВШ 5/7)

5х0,72+100х1,0+(2+1)х10=133,6

3594

КГЭШ 3х50

50

10

от ПВИТ-320МВ до УКВШ 5/7

5х0,72+100х1,0+10х1,0+(3+1)х10=153,6

3460

ВЭВБбШв 3х95

КГЭШ 3х70

КГЭШ 3х50

КГЭШ 3х35

95

70

50

35

100

100

3

1

от АВ-400 №1 до АПШ 1

5х0,72+100х0,54+100х0,72+3х1,0+1х1,41+

+(6+1)х10=172

3342

КГЭШ 3х95

КГЭШ 3х50

95

50

500

3

от АВ-400 №2 до ПВИТ-320МВ

5х0,72+100х0,54+500х0,54+3х1,0+(6+1)х10=373,6

2353

КГЭШ 3х50

КГЭШ 3х50

50

50

15

3

от ПВИТ-320МВ до ЭДКОФ250М4 №2

(СП-202)

5х0,72+100х0,54+500х0,54+18х1,0+(5+1)х10=405,6

2240

КГЭШ 3х16

16

80

от ПВИТ-125МВР до ЛГКН №1

5х0,72+100х0,54+500х0,54+80х3,06+

+2х1,0+(6+1)х10=552,6

1825

КГЭШ 3х25

25

100

от ПВИ-32МВ до лебедки натяжения

5х0,72+100х0,54+100х0,72+20х3,06+(4+1)х10=240,8

2943

КГЭШ 3х70

70

25

от ПВИ-160МВ до привода №2 2ЛТ-80

5х0,72+100х0,54+100х0,72+25х0,72+(5+1)х10=207,6

3127

КГЭШ 3х70

70

25

от ПВИ-160МВ до привода №2 2ЛТ-80

5х0,72+100х0,54+100х0,72+1х1,0+25х0,72+

+(6+1)х10=218,6

3065

5. Выбор уставок максимально-токовой защиты

.Выбор уставок производится следующим образом [3, стр. 229-230]:

а) для защиты магистрали (на РПП):

, А,

трансформатор понизительный подстанция замыкание

где - уставка тока срабатывания;

- номинальный пусковой ток наиболее мощного потребителя, А;

- сумма номинальных токов всех остальных потребителей, А;

б) для защиты одиночного потребителя:

, А.

Принятые уставки защиты проверяются по минимальному току двухфазного к.з. в сети.

Должно выполняться условие:

,

где - коэффициент чувствительности аппаратуры.

5.1 Для ПВКТ - 630/6

А.

Принимаем ближайшую по значению уставку в большую сторону, А.

5.2. Для ТСШВП- 400/6

Принимаем ближайшую по значению уставку в большую сторону, А.

5.3 ТСВП - 400,6

Для ПВИТ-320МВ (СП-202):

А.

Принимаем ближайшую по значению уставку в большую сторону, А.

Для АВ-400 №2 (589 сборный штрек):

А.

Принимаем ближайшую по значению уставку в большую сторону, но больше по значению уставки ПВИТ-320МВ:

А.

Для АВ-400 №1:

А.

Принимаем ближайшую по значению уставку в большую сторону

А.

Для ТСВП-400/6:

А.

Принимаем ближайшую по значению уставку в большую сторону

А.

Аналогично проводим расчеты для оставшейся пусковой электроаппаратуры, и результаты расчетов заносим в таблицу 6.

Таблица 6. Сводная таблица выбора и проверки уставок максимальной токовой защиты

Наименование аппаратуры

, А

, А

, А

ПВКТ - 630/6

ПВКТ-630/6 №1 - АПШ 1

1208

1300

3310

2,54

OSWGA 2-2\9 - СП 251(в/привод, 200 квт)

868

900

3124

3,47

OSWGA 2-2\9 - СП 251(в/привод, 65 квт)

290

300

2965

9,88

OSWGA 2-2\9 - СП 251(н/привод, 200 квт)

868

900

2163

2,4

OSWGA 2-2\9 - СП 251(н/привод, 65 квт)

290

300

1916

6,38

OSWGA 2-2\9 - КА 200

847

900

2163

2,4

OSWGA 2-2\9 - ВСПК(в/привод)

651

700

3065

4,37

OSWGA 2-2\9 - ВСПК(н/привод)

651

700

2131

3,04

ТСШВП - 400/6

ТСШВП-400/6 - АПШ 1

639

800

3960

4,95

OSWGA 2-2\10 - 1ЛГКН №1

76,6

80

3815

47,6

OSWGA 2-2\10 - ЛВ-25

110,4

120

2456

20,4

OSWGA 2-2\10 - 1ЛГКН №2

76,6

80

2456

30,7

OSWGA 2-2\10 - АЦНС

133

140

3925

28,0

OSWGA 2-2\10 - SIGMA №1

445

500

4152

8,3

OSWGA 2-2\10 - SIGMA №2

445

500

4152

8,3

OSWGA 2-2\10 - SIGMA №3

445

500

4152

8,3

ТСВП - 400/6

ТСВП- 400/6 - АВ-400 №1

1341,6

1400

4385

3,13

АВ-400 №1 - ПВИТ-320МВ (УКВШ 5\7)

1193,2

1200

3594

2,99

ПВИТ-320МВ - УКВШ 5/7

262,3

800

3460

4,32

АВ-400 №1 - АПШ 1

1193,2

1200

3342

2,78

АВ-400 №2 - ПВИТ-320МВ

550,2

1000

2353

2,35

ПВИТ-320МВ - 2ЭДКОФМ4 №2 (СП-202)

524,6

800

2240

2,8

ПВИТ-125МВ - ЛГКН №1

76,6

250

1825

7,3

ПВИ-32МВ - лебедка натяжения

51,8

63

2943

46,7

ПВИ-160МВ - привод №2 2ЛТ-80

526,6

560

3127

5,58

ПВИ-160МВ - привод №1 2ЛТ-80

526,6

560

3065

5,47

Отсутствие среди полученных значений для значений уставок свидетельствует о правильности выбора токовой защиты.

Выбор коммутационного аппарата высокого напряжения и уставок максимальной токовой защиты.

Выбор КРУ ВН для подачи напряжения на КТП производят в зависимости от его назначения, исполнения, номинального тока, напряжения и проверяют по предельному току отключения и предельной отключаемой мощности.

ПВКТ- 630/6-1,2, ТСШВП-400/6-1,2 и ТСВП-400/6-0,69 запитаны от РПП - 6 №18,ячейка №3.

Для ячейки, используемой для включения трансформатора ток Iяч. определяется по формуле [2, стр. 291]:

где УI - ток нагрузки трансформатора при 1140 В,

КТ - коэффициент трансформации силового трансформатора.

Выбираем комплектное распределительное устройство КРУВ - 6

с Iн = 200А.

Для выбранной по номинальному току ячейки определяется уставка тока Iу максимальной токовой защиты. Для ячеек, используемых для включения трансформаторов или передвижных подстанций, уставкаIу определяется по формуле

[2, стр. 291]:

Ток уставки должен быть больше 371,9 и меньше 450,6.

Iу = 400 А.

Проверим выбраннуюуставку на требования ПБ[3,стр. 232]:

где- расчетный минимальный ток двухфазного к.з. на стороне вторичной обмотки трансформатора, А.

Проверим выбраннуюуставку на требования ПБ[3,стр. 230]:

где- расчетный минимальный ток двухфазного к.з. на стороне первичной обмотки трансформатора, А.

Условие выполняется.

СВОДНАЯ ТАБЛИЦА ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ РП 589 ЛАВЫ и РП 589 СБОРНОГО ШТРЕКА


п.\п.

Наименование
потребителя

,
кВт

,
А

Кабель проложен

Марка кабеля

, м

Аппарат

,
А

,
А

,
А

,
В

от

до

тип

,
А

(раз.),
А

1

ТСШВП-400/6

1819

219,5

РПП-6 №18 ячейка №3

ТСШВП-400/6

ВЭВБбШв 3х25

ВЭВБбШв 3х25

700

10

КРУВ - 6

200

9600

371,9ч450,6

400

1519

3,1

51,0

ПВКТ- 630/6-1,2

2

OSWGA

2-2\9

754

464

ПВКТ- 630/6

OSWGA

2-2\9

КГЭШ 3х70

КГЭШ 3х70

30

30

А3732

630

17000

1208

1300

4821

2,54

18,8

3

СП 251 (в/привод,200квт)

200

124

OSWGA

2-2\9

2SGS 335M-12/4

КГЭШ 3х70

100

Фидер 315

315

3200

868

900

3124

3,47

23,5

4

СП 251 (в/привод,65квт)

65

41

OSWGA

2-2\9

2SGS 335M-12/4

КГЭШ 3х50

100

Фидер 200

200

3000

290

300

2965

9,88

21,0

5

СП 251 (н/привод,200квт)

200

124

OSWGA

2-2\9

2SGS 335M-12/4

КГЭШ 3х70

400

Фидер 315

315

3200

868

900

2163

2,4

37,7

6

СП 251 (н/привод,65квт)

65

41

OSWGA

2-2\9

2SGS 335M-12/4

КГЭШ 3х50

400

Фидер 200

200

3000

290

300

1916

6,38

27,4

7

Комбайн КА-200

200

124

OSWGA

2-2\9

SG8 335 M-4

КГЭШ 3х70

400

Фидер 315

250

3000

848

900

2163

2,4

37,7

8

ВСПК(в/привод)

150

93

OSWGA

2-2\9

2ЭДКОФВ250М4

КГЭШ 3х70

100

Фидер 200Р

200

3000

651

700

3065

4,37

20,5

9

ВСПК(н/привод)

150

93

OSWGA

2-2\9

2ЭДКОФВ250М4

КГЭШ 3х70

400

Фидер 200Р

200

3000

651

700

2131

3,04

25,9

ТСШВП-400/6-1,2

10

OSWGA

2-2\10

397

259

ТСШВП-400/6

OSWGA

2-2\10

КГЭШ 3х70

30

А3732

400

11000

639

800

3602

4,95

15,3

11

Лебедка 1ЛГКН №1

18,5

12,8

OSWGA

2-2\10

ВРП160М4

КГЭШ 3х16

20

Фидер 200Р

200

3000

76,6

80

3512

47,6

17,2

12

Лебедка ЛВ-25

30

19,4

OSWGA

2-2\10

ВР180М4

КГЭШ 3х16

100

Фидер 200Р

200

3000

110,4

120

2456

20,4

18,4

13

Лебедка 1ЛГКН №2

18,5

12,8

OSWGA

2-2\10

ВРП160М4

КГЭШ 3х16

100

Фидер 200Р

200

3000

76,6

80

2456

30,7

19,1

14

Маслостанция SIGMA №1

100

65

OSWGA

2-2\10

SA2SP3 280L-4

КГЭШ 3х50

15

Фидер 200

200

3000

445

500

3143

8,3

15,8

15

Маслостанция SIGMA №2

100

65

OSWGA

2-2\10

SA2SP3 280L-4

КГЭШ 3х50

15

Фидер 200

200

3000

445

500

3143

8,3

15,8

16

Маслостанция SIGMA №3

100

65

OSWGA

2-2\10

SA2SP3 280L-4

КГЭШ 3х50

15

Фидер 200

200

3000

445

500

3143

8,3

15,8

ТСВП - 400/6-1,2

17

АВ-400 №1

668

429,4

ТСВП - 400/6-1,2

АВ-400 №1

КГЭШ 3х70

5

А3732

400

11000

1341,6

1400

4385

3,13

24,4

18

ПВИТ-250МВ (УКВШ 5/7)

437

281

АВ-400 №1

ПВИТ-250МВ

КГЭШ 3х50

100

А3732

400

11000

1193,2

1200

3594

2,99

26,2

19

УКВШ 5/7

55

35

ПВИТ-320МВ

2ЭДКОФ250М4

КГЭШ 3х50

10

ПВИ-250

250

3000

262,3

800

3460

4,32

26,4

20

АПШ 1

437

281

АВ-400 №1

АПШ 1

ВЭВБбШв 3х95

КГЭШ 3х70

КГЭШ 3х50

КГЭШ 3х35

100

100

3

1

А3732

400

11000

1193,2

1200

3342

2,78

28,5

21

ПВИТ-320МВ

147

95,6

АВ-400 №2

ПВИТ-320МВ

КГЭШ 3х70

КГЭШ 3х50

500

3

А3732

400

11000

550,2

1000

2353

2,35

39,1

22

Конвейер СП-202

110

70

ПВИТ-320МВР

2ЭДКОФ250М4

КГЭШ 3х50

КГЭШ 3х50

15

3

ПВИ-320

320

3200

524,6

800

2240

2,8

39,6

24

Лебедка ЛКГН

18,5

12,8

ПВИТ-125МВР

ВР160М4

КГЭШ 3х16

50

ПВИ-125

125

2850

76,6

78

2066

26,4

40,1

25

Лебедка натяжения

11

7,4

ПВИ-32МВ

ВР132М4

КГЭШ 3х25

100

ПВИ-32

32

750

51,8

63

2943

46,7

28,9

26

Привод №2 2ЛТ-80

110

70,5

ПВИ-160МВ

2ЭДКОФ250LВ 4

КГЭШ 3х70

25

ПВИ-160

160

4225

526,6

560

3127

5,58

29,0

27

Привод №1 2ЛТ-80

110

70,5

ПВИ-160МВ

2ЭДКОФ250LВ 4

КГЭШ 3х70

25

ПВИ-160

160

4225

526,6

560

3065

5,47

29,1

Список литературы

1.Справочник энергетика угольной шахты. Дзюбан В.С. и др.,Донецк, «Юго-Восток», 2001г.

2.Электропривод электрификация подземных горных работ. Шуцкий В. И. и др., Москва, «Недра», 1981 г.

3.Сборник инструкций к правилам безопасности в угольных шахтах. Киев, 2003 г.

4.Электрооборудование и электроснабжение горных предприятий. Медведев Г. Д., Москва, «Недра», 1988 г.

5. Справочник энергетика угольной шахты. Светличный П. Л., Москва, «Недра», 1971 г.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Проектирование кабельной линии. Расчет токов короткого замыкания, определение сопротивлений элементов сети. Выбор комплектных трансформаторных подстанций и распределительных устройств. Расчет параметров релейной защиты, селективности ее действия.

    курсовая работа [677,2 K], добавлен 01.05.2010

  • Определение числа и места расположения трансформаторных подстанций. Электроснабжение населенного пункта, расчет сети по потерям напряжения. Оценка распределительной сети, потерь напряжения. Расчет токов короткого замыкания. Выбор аппаратов защиты.

    курсовая работа [266,8 K], добавлен 12.03.2013

  • Определение электрических нагрузок линий напряжения 0,38 кВ, расчет трансформаторных подстанций полных мощностей, токов и коэффициентов мощности; токов короткого замыкания. Выбор потребительских трансформаторов. Электрический расчет воздушных линий 10 кВ.

    курсовая работа [207,7 K], добавлен 08.06.2010

  • Система распределения электроэнергии на предприятии. Выбор рационального напряжения питания. Определение мощности и количества трансформаторных подстанций. Расчет токов короткого замыкания, параметров схемы замещения. Выбор элементов электроснабжения.

    дипломная работа [1,6 M], добавлен 02.10.2014

  • Расчет электрических нагрузок. Построение схемы электроснабжения. Выбор сечения кабелей и шинопроводов. Проверка электрической сети на потери напряжения. Расчет токов короткого замыкания, защиты генераторов. Выбор основного электрооборудования.

    дипломная работа [1,2 M], добавлен 29.03.2016

  • Расчет освещения цеха, выбор осветительного кабеля по условию допустимого нагрева. Расчет сети высшего напряжения, силового трансформатора, токов короткого замыкания кабельной сети. Проверка кабеля по термической стойкости к токам короткого замыкания.

    курсовая работа [241,7 K], добавлен 27.03.2011

  • Разработка схемы распределительных сетей для электроснабжения потребителей в нормальном и послеаварийном режимах; выбор трансформаторных подстанций; сечений кабелей по допустимой потере напряжения. Расчет токов короткого замыкания; аппараты защиты.

    дипломная работа [917,8 K], добавлен 12.11.2011

  • Расчет максимальной токовой защиты. Выбор рационального напряжения. Расчет токов короткого замыкания. Определение числа и мощности трансформаторных подстанций. Расчетные условия для выбора проводников и аппаратов по продолжительным режимам работы.

    методичка [249,8 K], добавлен 07.03.2015

  • Расчет электроснабжения участка разреза. Требования к схемам электроснабжения. Выбор подстанций и трансформаторов. Расчет электрических сетей, токов короткого замыкания, токов однофазного замыкания на землю в сети 6 кВ. Выбор защитной аппаратуры.

    курсовая работа [182,9 K], добавлен 06.01.2013

  • Выбор и проверка кабельной сети участка по допустимой нагрузке при различной мощности, по термической устойчивости. Расчет токов короткого замыкания. Проверка кабельной сети по сопротивлению изоляции и емкости. Расчет рабочих и пусковых токов двигателей.

    курсовая работа [630,4 K], добавлен 29.01.2014

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.