Расчет схемы электроснабжения РП 589 лавы и РП 589 сборного штрека

Размещено на http://www.allbest.ru/

Энергоснабжение

Расчет схемы электроснабжения РП 589 лавы и РП 589 сборного штрека

Для электроснабжения потребителей лавы применяется радиальная схема, где питающий трансформатор (ПУПП) находится в общем энергопоезде.

В состав энергопоезда будут входить две сухие трансформаторные подстанции, работающих на напряжение 1140 В.

Таблица 1. Основные технические данные потребителей

Подстанция	№п./п.	Наименование потребителей	Тип электродвигателя	Кол-во	Мощность, кВт	Iном.р,А	Iпуск. р.,А	сosц	КПД,%
					Ед.	Общ.
Подстанция №1	Потребители 1140 В
	РП 591 бортового штрека
	1	Комбайн КА-200	SG8 335M-4А	1	200,0	200,0	121,0	847,0	0,89	90,0
	2	Конвейер СП-251 (в/привод)	2SGS 355М-12/4	1	200,0	200,0	124,0	868,0	0,85	90,0
	3	Конвейер СП-251 (н/привод)	2SGS 355М-12/4	1	200,0	200,0	124,0	868,0	0,85	90,0
	4	ВСПК	2ЭДКОФВ250S4	2	75,0	150,0	93,0	651,0	0,89	92,0
	5	АПШ	-	1	4,0	4,0	2,0	-	0,818	72,4
Суммарные показатели:	5	__	754,0	464,0	__	__	__
Подстанция №2	Потребители 1140 В
	РП 591 бортового штрека
	1	Лебедка ЛГКН №1	ВР160М4	1	18,5	18,5	12,8	76,6	0,86	90,0
	2	Лебедка ЛВ 25	ВР180М4	1	30	30	19,4	110,4	0,88	89,5
	3	Лебедка ЛГКН №2	ВР160М4	1	18,5	18,5	12,8	76,6	0,86	90,0
	4	АЦНС	ВРП-180М2	1	30	30	19	133	0,87	89,5
	5	Маслостанция SIGMA	SA2SP3 280L-4	1	100	100	65	445	0,88	93,0
	6	Маслостанция SIGMA	SA2SP3 280L-4	1	100	100	65	445	0,88	93,0
	7	Маслостанция SIGMA	SA2SP3 280L-4	1	100	100	65	445	0,88	93,0
Суммарные показатели:	7	-	397	259	-	-	-
Потребители 1140 В
	589 сборный штрек
	1	2ЛТ - 80	2ЭДКОФ250LВ 4	2	110	220	141,0	526,6	0,85	93,2
	2	Лебедка натяжения	ВР132М4	1	11	11	7,4	51,8	0,84	89,3
	3	АПШ-1	-	1	4	4	2,0	-	0,818	72,4
	4	УКВШ 5/7	2ЭДКОФ250М4	1	55	55	35,0	262,3	0,86	92,5
	5	Конвейер СП-202	2ЭДКОФ250М4	2	55	110	70,0	524,6	0,86	92,5
	6	Лебедка 1ЛГКН№1	ВР160М4	1	18,5	18,5	12,8	76,6	0,86	90,0
	Магистральный откаточный штрек г. 180 м
	7	2ЛТ1000КСП №6	2ЭДКОФ250LВ 4	2	110	220	141,0	526,6	0,85	93,2
	8	Лебедка ЛШВ	ВР132М4	1	11	11	7,4	51,8	0,84	89,3
Суммарные показатели:	9	-	668	429,4	-	-	-

1. Определение расчетных мощностей трансформаторных понизительных подстанций

Расчетная мощность участковой трансформаторной подстанции определяется по формуле[1, стр.758]:

, кВА, (1.1)

где - коэффициент спроса для комплексов с механизированной крепью;

- суммарная установленная мощность потребителей, кВт;

- средневзвешенный коэффициент мощности.

Коэффициент спроса для комплексов с механизированной крепью определяется по формуле [1, стр.758]:

, (1.2)

где - установленная мощность наиболее мощного привода, кВт;

- сумма номинальных мощностей всех потребителей, питающихся от трансформаторной подстанции, кВт;

Средневзвешенный коэффициент мощности определяется по формуле [2, стр. 270]:

. (1.3)

1.1 Определяем расчетную мощность трансформаторной подстанции №1(КА - 200)

,

,

кВА.

1.2 Определяем расчетную мощность трансформаторной подстанции №2 (SIGMA):

,

кВА.

1.3 Определяем расчетную мощность трансформаторной подстанции (РП конвейера 2ЛТ - 80)

кВА.

Обследования электрических нагрузок силовых трансформаторов на целом ряде шахт показали, что с достаточной достоверностью можно расчетную мощность Sр разделить на коэффициент возможного использования КТП на участках, равный 1,25, и по полученной уточненной мощности выбрать номинальную мощность шахтной КТП [4, стр.269]:

, кВА. (1.3.1)

кВА;

кВА.

кВА.

На основе расчетной мощности и опыта эксплуатации, с учетом запаса по мощности выбираем трансформаторную подстанцию в соответствии с условием .

Принимаем для электроснабжения потребителей лавы трансформаторную подстанцию

ПВКТ-630/6 и ТСШВП-400/6, а для электроснабжения потребителей 589 сборного штрека трансформаторную подстанцию ТСВП - 400/6.

Таблица 2. Сводная таблица расчета 1

Подстанция	, кВт			, кВА	, кВА
ПВКТ- 630/6	754	0,56	0,868	389,2	630
ТСШВП-400/6	397	0,55	0,877	199,2	400
ТСВП 400/6	668	0,5	0,852	313,6	400

Таблица 3. Технические данные подстанций.[1,стр.632]

Номинальная мощность, кВА	Напряжение х.х., В	Напряжение КЗ от Uном, %	Ток х.х. от Iном, %	Потери, Вт	Габаритные размеры, мм (длинаширинавысота от головки рельса)	Масса, кг	Сопротивление, Ом	Номинальный ток, А
	ВН	НН			х.х. при UН	К.З. при cosц=1			Активное,	Индуктивное,	ВН	НН
630	6000±5%	1200	3,5	1,5	2690	4700	3770Ч995Ч1380	3900	0,0177	0,0726	60,6	304
400	6000±5%	1200	3,5	3,0	2180	3700	3570Ч1170Ч1495	3700	0,033	0,1209	38,5	193,6
400	6000±5%	1200	3,5	3,0	2180	3700	3570Ч1170Ч1495	3700	0,033	0,1209	38,5	193,6

2. Определение токов в кабелях при номинальном режиме работе

Для отдельных потребителей расчетный ток определяется по формуле [2, стр. 275]:

, А. (2.1)

Для магистрального кабеля расчетный ток определяется по формуле [2, стр.273]:

, А, (2.2)

где В - номинальное напряжение сети.

Для магистрального кабеля трансформаторной подстанции ПВКТ -630/6:

А

Для магистрального кабеля трансформаторной подстанции ТСШВП- 400/6:

А

Для магистрального кабеля трансформаторной подстанции ТСВП -400/6, питающей РП конвейера 2ЛТ-80:

А

Результаты расчетов сведены в таблицу 4.

Таблица 4. Сводная таблица расчетов токов в кабелях при номинальном режиме работы, гдезначения [смотр.1, стр. 753 и стр.757]

Марка кабеля	Местонахождение в схеме	Длина, м	, А	, А
ПВКТ- 630/6 (КА-200) - 1140 в
КГЭШ 3х70	отПВКТ- 630/6 до OSWGA 2-2\9	2х30	246,7	500,0
КГЭШ 3х70	от OSWGA2-2\9 до привода КА 200	400	113,6	250,0
КГЭШ 3х50	от OSWGA2-2\9 до привода СП 251(в/привод-65квт)	100	38,8	200,0
КГЭШ 3х70	от OSWGA2-2\9 до привода СП 251(в/привод-200квт)	100	119,3	250,0
КГЭШ 3х50	от OSWGA2-2\9 до привода СП 251(н/привод-65квт)	400	38,8	200,0
КГЭШ 3х70	от OSWGA2-2\9 до привода СП 251(н/привод-200квт)	400	119,3	250,0
КГЭШ 3х70	от OSWGA2-2\9 до БКД (ВСПК)	1	85,3	250,0
КГЭШ 3х70	от OSWGA2-2\9 до (ВСПК) 2ЭДКОФВ250М4 (в.пр.)	100	42,7	250,0
КГЭШ 3х70	отOSWGA2-2\9 до (ВСПК) 2ЭДКОФВ250М4 (н.пр.)	400	42,7	250,0
КОГВЕШ5х6	от OSWGA 2-2\9 до АПШ №1 №1	5	2,0	58,0
ТСШВП- 400/6 (SIGMA) - 1140 в
КГЭШ 3х70	от ТСШВП-400/6 до OSWGA 2-2\10	30	126,2	250,0
КГЭШ 3х16	от OSWGA 2-2\10 до 1ЛГКН №1	20	10,9	105,0
КГЭШ 3х16	отOSWGA 2-2\10 до ЛВ- 25	100	17,2	105,0
КГЭШ 3х16	от OSWGA 2-2\10 до 1ЛГКН №2	100	10,9	105,0
КГЭШ 3х16	от OSWGA 2-2\10 до АЦНС	15	17,5	105,0
КГЭШ 3х50	отOSWGA 2-2\10 до SIGMA №1	15	58,3	200,0
КГЭШ 3х50	отOSWGA 2-2\10 до SIGMA №2	15	58,3	200,0
КГЭШ 3х50	отOSWGA 2-2\10 до SIGMA №3	15	58,3	200,0
ТСВП- 400/6 - 1140 в
КГЭШ 3х70	от ТСВП- 400/6 до АВ-400 №1	5	142,7	250,0
КГЭШ 3х50	от АВ-400 №1 до ПВИТ-320МВ(УКВШ 5/7)	100	32,4	200,0
КГЭШ 3х50	от ПВИТ-320МВ до УКВШ 5/7	10	32,4	200,0
ВЭВБбШв 3х95	от АВ-400 №1 до АВ-400 №2	100	129,2	245,0
КГЭШ 3х95	от АВ-400 №2 до ПВИТ-320МВ(СП-202)	500	77,0	300,0
КГЭШ 3х50	от ПВИТ-320МВ до СП-202	15	64,7	250,0
КГЭШ 3х50	от ЭДКОФ250М4 до ЭДКОФ250М4(СП-202)	3	32,4	250,0
КГЭШ 3х50	от ПВИТ-320МВ до ПВИТ-125МВР(ЛКГН №1)	2	15,3	250,0
ВЭВБбШв 3х70	от АВ-400 №2 до ПВИ-32МВ(лебедка натяжения)	100	95,4	200,0
КГЭШ 3х25	от ПВИ-32МВ до лебедки натяжения	100	6,6	135,0
КГЭШ 3х50	от ПВИ-32МВ до ПВИ-160МВ(привод №2 2ЛТ-80)	1	92,4	200,0
КГЭШ 3х70	от ПВИ-160МВ до привода №2 2ЛТ-80	25	65,5	250,0
КГЭШ 3х50	от ПВИ-160МВ(привод №2 2ЛТ-80) до ПВИ-160МВ(привод №1 2ЛТ-80)	1	67,4	200,0
КГЭШ 3х50	от ПВИ-160МВ до привода №1 2ЛТ-80	25	65,5	200,0
КГЭШ 3х35	от ПВИ-160МВ(привод №2 2ЛТ-80) до АПШ 1	1	2,0	165,0

3. Проверка кабельной сети

3.1. По допустимой потере напряжения в нормальном режиме работы

Сечение кабелей по допустимой потере напряжения проверяют для кабеля, по которому подается питание на самый удаленный от ПУПП потребитель, имеющий наибольший момент нагрузки.

Полная потеря напряжения определяется как [2, стр.280]:

, В, (3.1.1.)

где - потеря напряжения в трансформаторе, В;

- потеря напряжения в магистральном кабеле, В;

- потеря напряжения в гибком кабеле, питающем наиболее мощный и удаленный двигатель.

Полученное значение полной потери напряжения должно соответствовать условию[1, стр. 765]:

, (3.1.2.)

где В- максимально допустимые потери напряжения при 660 В в нормальном режиме работе;

В - максимально допустимые потери напряжения при 1140 Вв нормальном режиме работе [2, стр. 278].

Определяем потери напряжения в трансформаторе по формуле [2, стр.281]:

, В, (3.1.3.)

гдеВ - напряжение ХХ трансформаторов,

- коэффициент загрузки трансформатора [4, стр. 277].

; (3.1.4.)

Для трансформаторной подстанции ПВКТ- 630/6 (КА-200):

;

(3.1.5.)

[4, стр. 277], (3.1.6.)

где Рк.з. и Uк.з. - соответственно потери и напряжение к. з. трансформатора (см. табл.3)

В.

Для трансформаторной подстанции ТСШВП - 400/6:

;

В.

Для трансформаторной подстанции ТСВП- 400/6:

;

В.

Расчет потери напряжения в кабеле производится по формуле [4, стр. 188]:

(3.1.7)

Подставляя в формулу (3.1.7.) вместо IРформулы (2.1.) и (2.2.), получаем формулы для расчета падения напряжения в гибком и магистральном кабелях.

Расчёт потери напряжения в гибком кабеле производится по формуле:

(3.1.8.)

Расчёт потери напряжения в магистральном кабеле производится по формуле:

(3.1.9.)

где: КС- коэффициент спроса данного кабеля;

- номинальная мощность потребителя, питающая по кабелю;

- длина кабеля;

- удельная проводимость меди;

- сечение жилы кабеля;

- номинальное напряжение.

Определяем полную потерю напряжения:

Для ПВКТ-630/6(КА-200) потребителем с наибольшим моментом нагрузки является комбайн КА-200, состоящий из электродвигателя SG8 335M-4А:

ДUк.ф. (ПВКТ -630/6 - OWGA 2-2\9) = 0,56 х 754 х 30 х 1000 / 53 х 70 х 2 х 1140 = 1,5 В

Д Uк.г. (OWGA 2-2\9 - SG8 335M-4А) = 200 х 400 х 1000 / 53 х 70 х 1140 = 18,9 В

?ДUн.(SG8 335M-4А)= 17,3 + 1,5 + 18,9 = 37,7 В ? 117 В

Условие выполняется.

Для ТСШВП-400/6 потребителем с наибольшим моментом нагрузки является электродвигатель SA2SP3 280L-4 маслостанции SIGMA:

ДUк.ф. (ТСШВП-400/6 -OWGA 2-2\10) =0,55 х 397 х 30 х 1000 / 53 х 70 х 2 х 1140 = 0,8В

Д Uк.г. (OWGA 2-2\10 -SIGMA) = 100 х 15 х 1000 / 53 х 50 х 1140 = 0,5 В

?ДUн. (SIGMA)= 14,5 + 0,8 + 0,5 = 15,8В ? 117 В

Условие выполняется.

Для ТСВП - 400/6 потребителем с наибольшим моментом нагрузки является электродвигатель ЭДКОФ250М4(СП-202):

ДUк.ф.(ТСВП - 400/6 -- АВ-400 №1) = 0,55 х 437 х 5 х 1000 / 53 х 70 х 1140 =0,3 В

ДUк.ф. ( АВ-400 №1 - АВ-400 №2) = 0,57 х 382 х 100 х 1000 / 53 х 95 х 1140 =3,8 В

ДUк.ф. ( АВ-400 №2 -ПВИТ-320МВ(СП-202)) = 0,849 х 147 х 500 х 1000 / 53 х 95 х 1140 =10,9 В

Д Uк.г. (ПВИ- 160МВ --- привод №1) = 110 х 15 х 1000 / 53 х 50 х 1140 = 0,5 В

?ДUн. (привод №2) = 24,1 + 0,3 + 3,8 + 10,9 + 0,5 = 39,6 В ? 117 В

Условие выполняется.

3.2 По пусковому режиму

Проверку кабельной сети по пусковому режиму выполняют для наиболее мощного и наиболее отдаленного потребителя, то есть для кабеля, который имеет наибольший момент нагрузки.

В результате проверки должно выполняться условие

,[1, стр. 766]

где - фактическое пусковое напряжение наиболее мощного электродвигателя, В;

- минимально допустимое значение пускового напряжения, необходимого для пуска двигателя, В [1, стр. 768];

, В, (3.2.1.)

где - потеря напряжения от остальных работающих электродвигателей при номинальном напряжении в тех элементах сети, через которые получает питание пускаемый электродвигатель, В;

- номинальный пусковой ток наиболее мощного электродвигателя;

- коэффициент мощности электродвигателя при пуске.

;

, - соответственно суммарное активное и индуктивное сопротивление трансформаторной подстанции, магистрального и гибкого кабелей, Ом.

3.2.1 Проверку выполняем для электродвигателя комбайна КА-200 SG8 335M-4А

(ПВКТ - 630):

,

где Rтр и Xтр - соответственно активное и индуктивное сопротивление трансформатора (табл. 3),

RAи XL- соответственно активное и индуктивное сопротивление (ом/км) трехжильных бронированных и шахтных гибких кабелей с медными жилами [1, стр. 761],

Lкм и Lкг - соответственно длина магистрального и гибкого кабелей, км.

 Ом,

Ом,

В,

В.

.

Условие выполняется.

3.2.2 Проверку выполняем для электродвигателя SA2SP3 280L-4 маслостанции SIGMA(ТСШВП-400/6):

Ом,

Ом,

В,

В.

.

Условие выполняется.

3.1.3 Проверку выполняем для электродвигателя 2 ЭДКОФ250М4 конвейера СП-202

(ТСВП-400/6):

Ом,

Ом,

В,

В.

.

Условие выполняется.

3.3 По потерям напряжения при перегрузке наибольшего двигателя

В результате проверки должно выполняться условие

,[1, стр. 768]

где - фактическое напряжение перегрузки наиболее мощного электродвигателя, В;

- минимально допустимое значение напряжения при перегрузке, В.

, В,

где - кратность максимального момента электродвигателя к номинальному моменту.

3.3.1 Проверку выполняем для электродвигателя комбайна КА-200 SG8 335M-4А

(ПВКТ- 630):

В;

В.

1049,4> 969.

Условие выполняется.

3.2.2 Проверку выполняем для электродвигателя SA2SP3 280L-4 маслостанции SIGMA(ТСШВП-400/6):

В;

В.

1133,7> 969.

Условие выполняется.

3.2.3 Проверку выполняем для электродвигателя 2 ЭДКОФ250М4 конвейера СП-202

(ТСВП-400/6):

В;

В.

991,8 > 969.

Условие выполняется.

4. Расчет токов короткого замыкания

Токи короткого замыкания определяются по справочным таблицам согласно формуле по приведенной длине кабеля.

4.1 Определение приведенных длин кабелей

Приведенная длина всех кабелей от точки расчета до подстанции определяется по формуле

[3, стр. 227]:

, м,

где - фактическая длина кабеля;

- соответствующий коэффициент приведения длины кабеля, зависит от сечения кабеля;

- число коммуникационных аппаратов, последовательно включенных в цепь к. з., включая автоматический выключатель подстанции;

- приведенная длина кабельной линии, эквивалентная переходным сопротивлениям в точке к.з. и элементов коммутационных аппаратов, м.

Коэффициенты привидения сечений кабелей для определения расчетных минимальных токов к.з. приведены в таблице [3, стр. 228].

При определении в осветительных сетях необходимо указывать сопротивление контактов. Для этого к значению необходимо прибавлять величину , где - число светильников и тройниковых муфт в цепи к.з. в сети освещения.

4.2 Определение токов КЗ

Ток короткого замыкания получаем по приведенной длине из справочной таблицы 1 и 4

[3,стр.236,240,242]токов короткого замыкания подстанции, питающей линию.

Ввиду отсутствия таблиц для определения токов двухфазного к.з. в сетях напряжением 1140 В для трансформаторной подстанции ТСШВП-400/6 и ТСВП - 400/6, токи двухфазного к.з. будем определять по формуле:

А,

где Uн - номинальное напряжение, 1,2 кВ;

rt и хт - соответственно активное и индуктивное сопротивление трансформатора;

rk и хк - соответственно активное и индуктивное сопротивление1 км кабеля сечением 50 мм2, равное 0,423 ом/км(активное) и 0,075 ом/км(индуктивное).

Результаты расчетов сведены в таблицу 5.

Таблица 5. Сводная таблица расчетов токов короткого замыкания

Марка кабеля	Сечение жилы, мм2	Длина кабеля, м	Местонахождение в схеме	Приведенная длина линии, м	,А
ПВКТ- 630/6-1,2
КГЭШ 3х70 КОГВЭШ 5х6	70 6	2х30 5	от ПВКТ- 630/6 до OSWCA 2/2\9	30/2х0,72+5х8,22+(2+1)х10=81,9	4821
КГЭШ 3х70	70	100	от OSWGA 2-2\9 до СП 251 (в/привод,200квт)	30/2х0,72+100х0,72+(2+1)х10=112,8	3124
КГЭШ 3х50	50	100	от OSWGA 2-2\9 до СП 251 (в/привод,65квт)	30/2х0,72+100х1,0+(2+1)х10=140,8	2965
КГЭШ 3х70	70	400	от OSWGA 2-2\9 до СП 251 (н/привод,200квт)	30/2х0,72+400х0,72+(2+1)х10=328,8	2163
КГЭШ 3х50	50	400	от OSWGA 2-2\9 до СП 251 (н/привод,65квт)	30/2х0,72+400х1,0+(2+1)х10=412,8	1916
КГЭШ 3х70	70	400	от OSWGA 2-2\9 до КА 200	30/2х0,72+400х0,72+(2+1)х10=328,8	2163
КГЭШ 3х70	70	100	от OSWGA 2-2\9 до ВСПК (в/привод)	30/2х0,72+100х0,72+(3+1)х10=122,8	3065
КГЭШ 3х70	70	400	от СУВ 350АВ №2 до ВСПК (н/привод)	30/2х0,72+400х0,72+(3+1)х10=338,8	2131
ТСШВП- 400/6-1,2
КГЭШ 3х70 КОГВЭШ 5х6	70 6	2х30 5	от ТСШВП-400/6 до OSWGA 2-2\10	30/2х0,72+5х8,22+(2+1)х10=81,9	3602
КГЭШ 3х16	16	20	от OSWGA 2-2\10 до ЛГКН №1	30/2х0,72+20х3,06+(2+1)х10=102	3512
КГЭШ 3х16	16	100	от OSWGA 2-2\10 до ЛВ-25	30/2х0,72+100х3,06+(2+1)х10=346,8	2456
КГЭШ 3х16	16	100	от OSWGA 2-2\10 до ЛКГН №2	30/2х0,72+100х3,06+(2+1)х10=346,8	2456
КГЭШ 3х16	16	15	от OSWGA 2-2\10 до АЦНС	30/2х0,72+15х3,06+(2+1)х10=86,7	2673
КГЭШ 3х50	50	15	от OSWGA 2-2\10 до SIGMA №1	30/2х0,72+15х1,0+(2+1)х10=55,8	3143
КГЭШ 3х50	50	15	от OSWGA 2-2\10 до SIGMA №2	30/2х0,72+15х1,0+(2+1)х10=55,8	3143
КГЭШ 3х50	50	15	от OSWGA 2-2\10 до SIGMA №3	30/2х0,72+15х1,0+(2+1)х10=55,8	3143
ТСВП 400/6-1,2
КГЭШ 3х70	70	5	от ТСВП-400/6 до АВ-400 №1	5х0,72+(1+1)х10=23,6	4385
КГЭШ 3х50	50	100	от АВ-400 №1 до ПВИТ-320МВ (УКВШ 5/7)	5х0,72+100х1,0+(2+1)х10=133,6	3594
КГЭШ 3х50	50	10	от ПВИТ-320МВ до УКВШ 5/7	5х0,72+100х1,0+10х1,0+(3+1)х10=153,6	3460
ВЭВБбШв 3х95 КГЭШ 3х70 КГЭШ 3х50 КГЭШ 3х35	95 70 50 35	100 100 3 1	от АВ-400 №1 до АПШ 1	5х0,72+100х0,54+100х0,72+3х1,0+1х1,41+ +(6+1)х10=172	3342
КГЭШ 3х95 КГЭШ 3х50	95 50	500 3	от АВ-400 №2 до ПВИТ-320МВ	5х0,72+100х0,54+500х0,54+3х1,0+(6+1)х10=373,6	2353
КГЭШ 3х50 КГЭШ 3х50	50 50	15 3	от ПВИТ-320МВ до ЭДКОФ250М4 №2 (СП-202)	5х0,72+100х0,54+500х0,54+18х1,0+(5+1)х10=405,6	2240
КГЭШ 3х16	16	80	от ПВИТ-125МВР до ЛГКН №1	5х0,72+100х0,54+500х0,54+80х3,06+ +2х1,0+(6+1)х10=552,6	1825
КГЭШ 3х25	25	100	от ПВИ-32МВ до лебедки натяжения	5х0,72+100х0,54+100х0,72+20х3,06+(4+1)х10=240,8	2943
КГЭШ 3х70	70	25	от ПВИ-160МВ до привода №2 2ЛТ-80	5х0,72+100х0,54+100х0,72+25х0,72+(5+1)х10=207,6	3127
КГЭШ 3х70	70	25	от ПВИ-160МВ до привода №2 2ЛТ-80	5х0,72+100х0,54+100х0,72+1х1,0+25х0,72+ +(6+1)х10=218,6	3065

5. Выбор уставок максимально-токовой защиты

.Выбор уставок производится следующим образом [3, стр. 229-230]:

а) для защиты магистрали (на РПП):

, А,

трансформатор понизительный подстанция замыкание

где - уставка тока срабатывания;

- номинальный пусковой ток наиболее мощного потребителя, А;

- сумма номинальных токов всех остальных потребителей, А;

б) для защиты одиночного потребителя:

, А.

Принятые уставки защиты проверяются по минимальному току двухфазного к.з. в сети.

Должно выполняться условие:

,

где - коэффициент чувствительности аппаратуры.

5.1 Для ПВКТ - 630/6

А.

Принимаем ближайшую по значению уставку в большую сторону, А.

5.2. Для ТСШВП- 400/6

Принимаем ближайшую по значению уставку в большую сторону, А.

5.3 ТСВП - 400,6

Для ПВИТ-320МВ (СП-202):

А.

Принимаем ближайшую по значению уставку в большую сторону, А.

Для АВ-400 №2 (589 сборный штрек):

А.

Принимаем ближайшую по значению уставку в большую сторону, но больше по значению уставки ПВИТ-320МВ:

А.

Для АВ-400 №1:

А.

Принимаем ближайшую по значению уставку в большую сторону

А.

Для ТСВП-400/6:

А.

Принимаем ближайшую по значению уставку в большую сторону

А.

Аналогично проводим расчеты для оставшейся пусковой электроаппаратуры, и результаты расчетов заносим в таблицу 6.

Таблица 6. Сводная таблица выбора и проверки уставок максимальной токовой защиты

Наименование аппаратуры	, А	, А	, А
ПВКТ - 630/6
ПВКТ-630/6 №1 - АПШ 1	1208	1300	3310	2,54
OSWGA 2-2\9 - СП 251(в/привод, 200 квт)	868	900	3124	3,47
OSWGA 2-2\9 - СП 251(в/привод, 65 квт)	290	300	2965	9,88
OSWGA 2-2\9 - СП 251(н/привод, 200 квт)	868	900	2163	2,4
OSWGA 2-2\9 - СП 251(н/привод, 65 квт)	290	300	1916	6,38
OSWGA 2-2\9 - КА 200	847	900	2163	2,4
OSWGA 2-2\9 - ВСПК(в/привод)	651	700	3065	4,37
OSWGA 2-2\9 - ВСПК(н/привод)	651	700	2131	3,04
ТСШВП - 400/6
ТСШВП-400/6 - АПШ 1	639	800	3960	4,95
OSWGA 2-2\10 - 1ЛГКН №1	76,6	80	3815	47,6
OSWGA 2-2\10 - ЛВ-25	110,4	120	2456	20,4
OSWGA 2-2\10 - 1ЛГКН №2	76,6	80	2456	30,7
OSWGA 2-2\10 - АЦНС	133	140	3925	28,0
OSWGA 2-2\10 - SIGMA №1	445	500	4152	8,3
OSWGA 2-2\10 - SIGMA №2	445	500	4152	8,3
OSWGA 2-2\10 - SIGMA №3	445	500	4152	8,3
ТСВП - 400/6
ТСВП- 400/6 - АВ-400 №1	1341,6	1400	4385	3,13
АВ-400 №1 - ПВИТ-320МВ (УКВШ 5\7)	1193,2	1200	3594	2,99
ПВИТ-320МВ - УКВШ 5/7	262,3	800	3460	4,32
АВ-400 №1 - АПШ 1	1193,2	1200	3342	2,78
АВ-400 №2 - ПВИТ-320МВ	550,2	1000	2353	2,35
ПВИТ-320МВ - 2ЭДКОФМ4 №2 (СП-202)	524,6	800	2240	2,8
ПВИТ-125МВ - ЛГКН №1	76,6	250	1825	7,3
ПВИ-32МВ - лебедка натяжения	51,8	63	2943	46,7
ПВИ-160МВ - привод №2 2ЛТ-80	526,6	560	3127	5,58
ПВИ-160МВ - привод №1 2ЛТ-80	526,6	560	3065	5,47

Отсутствие среди полученных значений для значений уставок свидетельствует о правильности выбора токовой защиты.

Выбор коммутационного аппарата высокого напряжения и уставок максимальной токовой защиты.

Выбор КРУ ВН для подачи напряжения на КТП производят в зависимости от его назначения, исполнения, номинального тока, напряжения и проверяют по предельному току отключения и предельной отключаемой мощности.

ПВКТ- 630/6-1,2, ТСШВП-400/6-1,2 и ТСВП-400/6-0,69 запитаны от РПП - 6 №18,ячейка №3.

Для ячейки, используемой для включения трансформатора ток Iяч. определяется по формуле [2, стр. 291]:

где УI - ток нагрузки трансформатора при 1140 В,

КТ - коэффициент трансформации силового трансформатора.

Выбираем комплектное распределительное устройство КРУВ - 6

с Iн = 200А.

Для выбранной по номинальному току ячейки определяется уставка тока Iу максимальной токовой защиты. Для ячеек, используемых для включения трансформаторов или передвижных подстанций, уставкаIу определяется по формуле

[2, стр. 291]:

Ток уставки должен быть больше 371,9 и меньше 450,6.

Iу = 400 А.

Проверим выбраннуюуставку на требования ПБ[3,стр. 232]:

где- расчетный минимальный ток двухфазного к.з. на стороне вторичной обмотки трансформатора, А.

Проверим выбраннуюуставку на требования ПБ[3,стр. 230]:

где- расчетный минимальный ток двухфазного к.з. на стороне первичной обмотки трансформатора, А.

Условие выполняется.

СВОДНАЯ ТАБЛИЦА ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ РП 589 ЛАВЫ и РП 589 СБОРНОГО ШТРЕКА

№ п.\п.	Наименование потребителя	, кВт	, А	Кабель проложен	Марка кабеля	, м	Аппарат	, А	, А	, А		, В
				от	до			тип	, А	(раз.), А
1	ТСШВП-400/6	1819	219,5	РПП-6 №18 ячейка №3	ТСШВП-400/6	ВЭВБбШв 3х25 ВЭВБбШв 3х25	700 10	КРУВ - 6	200	9600	371,9ч450,6	400	1519	3,1	51,0
ПВКТ- 630/6-1,2
2	OSWGA 2-2\9	754	464	ПВКТ- 630/6	OSWGA 2-2\9	КГЭШ 3х70 КГЭШ 3х70	30 30	А3732	630	17000	1208	1300	4821	2,54	18,8
3	СП 251 (в/привод,200квт)	200	124	OSWGA 2-2\9	2SGS 335M-12/4	КГЭШ 3х70	100	Фидер 315	315	3200	868	900	3124	3,47	23,5
4	СП 251 (в/привод,65квт)	65	41	OSWGA 2-2\9	2SGS 335M-12/4	КГЭШ 3х50	100	Фидер 200	200	3000	290	300	2965	9,88	21,0
5	СП 251 (н/привод,200квт)	200	124	OSWGA 2-2\9	2SGS 335M-12/4	КГЭШ 3х70	400	Фидер 315	315	3200	868	900	2163	2,4	37,7
6	СП 251 (н/привод,65квт)	65	41	OSWGA 2-2\9	2SGS 335M-12/4	КГЭШ 3х50	400	Фидер 200	200	3000	290	300	1916	6,38	27,4
7	Комбайн КА-200	200	124	OSWGA 2-2\9	SG8 335 M-4	КГЭШ 3х70	400	Фидер 315	250	3000	848	900	2163	2,4	37,7
8	ВСПК(в/привод)	150	93	OSWGA 2-2\9	2ЭДКОФВ250М4	КГЭШ 3х70	100	Фидер 200Р	200	3000	651	700	3065	4,37	20,5
9	ВСПК(н/привод)	150	93	OSWGA 2-2\9	2ЭДКОФВ250М4	КГЭШ 3х70	400	Фидер 200Р	200	3000	651	700	2131	3,04	25,9
ТСШВП-400/6-1,2
10	OSWGA 2-2\10	397	259	ТСШВП-400/6	OSWGA 2-2\10	КГЭШ 3х70	30	А3732	400	11000	639	800	3602	4,95	15,3
11	Лебедка 1ЛГКН №1	18,5	12,8	OSWGA 2-2\10	ВРП160М4	КГЭШ 3х16	20	Фидер 200Р	200	3000	76,6	80	3512	47,6	17,2
12	Лебедка ЛВ-25	30	19,4	OSWGA 2-2\10	ВР180М4	КГЭШ 3х16	100	Фидер 200Р	200	3000	110,4	120	2456	20,4	18,4
13	Лебедка 1ЛГКН №2	18,5	12,8	OSWGA 2-2\10	ВРП160М4	КГЭШ 3х16	100	Фидер 200Р	200	3000	76,6	80	2456	30,7	19,1
14	Маслостанция SIGMA №1	100	65	OSWGA 2-2\10	SA2SP3 280L-4	КГЭШ 3х50	15	Фидер 200	200	3000	445	500	3143	8,3	15,8
15	Маслостанция SIGMA №2	100	65	OSWGA 2-2\10	SA2SP3 280L-4	КГЭШ 3х50	15	Фидер 200	200	3000	445	500	3143	8,3	15,8
16	Маслостанция SIGMA №3	100	65	OSWGA 2-2\10	SA2SP3 280L-4	КГЭШ 3х50	15	Фидер 200	200	3000	445	500	3143	8,3	15,8
ТСВП - 400/6-1,2
17	АВ-400 №1	668	429,4	ТСВП - 400/6-1,2	АВ-400 №1	КГЭШ 3х70	5	А3732	400	11000	1341,6	1400	4385	3,13	24,4
18	ПВИТ-250МВ (УКВШ 5/7)	437	281	АВ-400 №1	ПВИТ-250МВ	КГЭШ 3х50	100	А3732	400	11000	1193,2	1200	3594	2,99	26,2
19	УКВШ 5/7	55	35	ПВИТ-320МВ	2ЭДКОФ250М4	КГЭШ 3х50	10	ПВИ-250	250	3000	262,3	800	3460	4,32	26,4
20	АПШ 1	437	281	АВ-400 №1	АПШ 1	ВЭВБбШв 3х95 КГЭШ 3х70 КГЭШ 3х50 КГЭШ 3х35	100 100 3 1	А3732	400	11000	1193,2	1200	3342	2,78	28,5
21	ПВИТ-320МВ	147	95,6	АВ-400 №2	ПВИТ-320МВ	КГЭШ 3х70 КГЭШ 3х50	500 3	А3732	400	11000	550,2	1000	2353	2,35	39,1
22	Конвейер СП-202	110	70	ПВИТ-320МВР	2ЭДКОФ250М4	КГЭШ 3х50 КГЭШ 3х50	15 3	ПВИ-320	320	3200	524,6	800	2240	2,8	39,6
24	Лебедка ЛКГН	18,5	12,8	ПВИТ-125МВР	ВР160М4	КГЭШ 3х16	50	ПВИ-125	125	2850	76,6	78	2066	26,4	40,1
25	Лебедка натяжения	11	7,4	ПВИ-32МВ	ВР132М4	КГЭШ 3х25	100	ПВИ-32	32	750	51,8	63	2943	46,7	28,9
26	Привод №2 2ЛТ-80	110	70,5	ПВИ-160МВ	2ЭДКОФ250LВ 4	КГЭШ 3х70	25	ПВИ-160	160	4225	526,6	560	3127	5,58	29,0
27	Привод №1 2ЛТ-80	110	70,5	ПВИ-160МВ	2ЭДКОФ250LВ 4	КГЭШ 3х70	25	ПВИ-160	160	4225	526,6	560	3065	5,47	29,1

Список литературы

1.Справочник энергетика угольной шахты. Дзюбан В.С. и др.,Донецк, «Юго-Восток», 2001г.

2.Электропривод электрификация подземных горных работ. Шуцкий В. И. и др., Москва, «Недра», 1981 г.

3.Сборник инструкций к правилам безопасности в угольных шахтах. Киев, 2003 г.

4.Электрооборудование и электроснабжение горных предприятий. Медведев Г. Д., Москва, «Недра», 1988 г.

5. Справочник энергетика угольной шахты. Светличный П. Л., Москва, «Недра», 1971 г.

Размещено на Allbest.ru