3) гашение поля в аварийных режимах автоматом гашения поля;

4) все режимы работы и параметры возбуждения генератора при полном числе и при выходе из строя одной параллельной ветви в любом или каждом суммарном одноименном плече параллельно включенных преобразователей;

5) ток возбуждения при работе генератора с номинальной нагрузкой и коэффициентом мощности равном единице при выходе из строя двух параллельных ветвей в любом или каждом суммарном одноименном плече параллельно включенных преобразователей при отключении одного из двух параллельно включенных преобразователей при полном числе параллельных ветвей оставшегося в работе преобразователя. При этом автоматически осуществляется запрет режима форсировки ;

6) полное открытие тиристоров при внезапных коротких замыканиях в сети, вызывающих заданное снижение напряжения прямой последовательности на входе АРВ;

7) регулирование тока возбуждения по отклонению и производной напряжения генератора, по отклонению и производной частоты, по производной тока возбуждения;

8) устойчивое регулирование возбуждения в пределах от 40 % напряжения возбуждения холостого хода до 110 % номинального напряжения возбуждения при работе генератора на сеть на холостом ходу;

9) дистанционное изменение уставки напряжения генератора в пределах от 80 до 110 % номинального значение;

10) ограничение тока возбуждения генератора двукратной величиной по отношению к номинальному току возбуждения без выдержки времени, а также ограничения перегрузки по току возбуждения по время - зависимой характеристике ;

11) ограничение минимального тока возбуждения с уставкой, зависящей от величины активной мощности генератора, в режиме потребления реактивной мощности из сети;

12) работу генератора в системе группового регулирования реактивной мощности.

4.3 Выбор выключателя для резервной системы возбуждения

Расчетный рабочий ток нормального режима:

Расчетный ток утяжеленного режима:

К установке принимаем выключатель вакуумный типа ВБЭ-10-31,5/2500 с собственным временем отключения .

Расчетное значение периодической составляющей тока короткого замыкания:

Расчетное время:

Апериодическая составляющая тока короткого замыкания для ветви энергосистемы: .

Таблица 4.3.1 Выбор выключателя

Расчётные данные	Каталожные данные
	Выключатель ВБЭ-10-31,5/2500
Полный ток КЗ:

Где ,

- время действия основной защиты трансформатора, равное 0,1 с,

- полное время отключения выключателя ВБЭ-10-31,5/2500, равное 0,08с.

4.4 Выбор токоведущих частей

Турбогенераторы, преобразовательный трансформатор и помещение возбуждения удалены друг от друга на достаточно большое расстояние. Для их соединения применяются шинопроводы .

Для соединения преобразовательного трансформатора с шинами генераторного напряжения применим шинопровод. Он должен выдерживать неограниченное время номинальный ток трансформатора и должен выдерживать токи короткого замыкания на выпрямительной обмотке преобразовательного трансформатора.

;

Экономическая плотность тока для алюминиевых проводников q=1,5 А/мм² , тогда:

S_пр=I_НОМ•q; (3.6)

S_пр=138•1,5=207 мм²

Выбираем неизолированные алюминиевые шины ШАТ с размерами: а=10 мм; b=25 мм.

Соединение преобразовательного трансформатора с тиристорным выпрямителем выполняется алюминиевыми шинами. Шины должны выдерживать длительный номинальный ток выпрямительного трансформатора на стороне вентильной обмотки I_В.НОМ=2040 А.

По формуле (3.6) определим сечение шины:

S_прв=2040•1,5=3060 мм².

Выбираем алюминиевый шинопровод АДО с размерами: а=40 мм; b=100 мм.

4.5 Перевод с резервного возбуждения на рабочее

В настоящее время, перевод с резервного возбуждения осуществляется в ручную. А так как проектируемая тиристорная система возбуждения имеет возможность подгонки уставки напряжения, то я предлагаю в цепь управления выключателями ввода резервного возбуждения включить цепь, в которой будет находиться ключ управления, реле времени и промежуточное реле. Это позволит автоматизировать процесс перевода генератора с резервного возбуждения на рабочее.

При повороте ключа в положение «1», будет осуществляется подгонка уставки напряжения на рабочем возбудителе под резервный, уставка реле времени выбирается таким образом, что за время срабатывания реле времени уставки напряжения на рабочем и резервном возбудителе синхронизировались. После замыкания контактов реле времени, срабатывает промежуточное реле. Контакты которого при замыкании подают сигнал на ГЩУ о том, что подгонка уставки окончена. Эти же контакты действуют на цепь отключения выключателя резервного возбудителя и на включение рабочего возбудителя турбогенератора. Далее ключ управления необходимо вернуть в нейтральное положение. На этом перевод генератора с резервного возбуждения на рабочее окончен.

При работе генератора на рабочем возбудителе, для перевода его на резервное возбуждение следует повернуть ключ управление в положение «2», после чего автоматически будет производиться подгонка уставки напряжения на резервном возбудителе под рабочий. Далее срабатывает сигнал на ГЩУ об окончании подгонки уставки, затем идет сигнал на отключение рабочего возбудителя и включение резервного. По окончании перевода, ключ управления необходимо вернуть в нейтральное положение.

Графически это показано на схеме 140211-08-СХ.02 Э2.

5. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ НАСТРОЙКИ АППАРАТУРЫ СИСТЕМЫ РЕЗЕРВНОГО ВОЗБУЖДЕНИЯ

5.1 Расчет уставок защит преобразовательного трансформатора

5.1.1 Описание защит преобразовательного трансформатора

Преобразовательный трансформатор ТСЗП-2500/15 снабжается максимальной токовой защитой (МТЗ) и токовой отсечкой (ТО) [2]. Защиты воздействуют на выключатель, и отключают его от сети в случаях коротких замыканий внутри трансформатора либо на стороне вентильной обмотки. Защиты не должны реагировать на токи перегрузки, вызванные отказом устройств ограничения тока ротора (в том числе, при неуправляемой форсировке тиристорных преобразователей), - для этих целей предусмотрены защиты тиристорного возбудителя.

Расчетная схема приведена на рисунке 5.1.

Рисунок 5.1 - Схема для расчета защит преобразовательного трансформатора

5.1.2 Расчет токов короткого замыкания

Данные для расчета:

кВ;

кВ;

кА;

кА;

А;

А;

кВ·А;

%.

Схема соединения обмоток трансформатора - .

Максимальное значение тока трехфазного КЗ за трансформатором (точка К2), протекающего по стороне генераторного напряжения:

;

А.

;

А.

Расчет максимальной токовой защиты

Уставка МТЗ по току отстраивается от максимального значения тока форсировки возбуждения, за которое целесообразно принять 2,5 - кратное значение номинального тока тиристорного возбудителя. Чувствительность МТЗ, определяемая как отношение тока двухфазного КЗ за трансформатором к току уставки, должна быть не ниже 1,5 [2, 4, 32].

Определим минимальное значение тока уставки реле МТЗ:

I_{МТЗ,мин}= ; I_{МТЗ,мин}= А,

где К_н - коэффициент надежности защиты (1,2);

К_ф - коэффициент форсировки ТВ (2,5);

I_тв.ном - номинальное значение выпрямленного тока тиристорного возбудителя (паспортное значение);

К_сх - коэффициент схемы трехфазного шестипульсного выпрямления, определяющий отношение эффективного значения фазного тока на стороне переменного тока преобразователя к среднему значению выпрямленного тока.

К_сх= =0,816;

К_В - минимально допустимое значение коэффициента возврата токового реле (0,8);

К_ТТ - коэффициент трансформации трансформатора тока (600/5);

К_ТП - коэффициент трансформации преобразовательного трансформатора.

Выбираем удобное для настройки значение тока уставки реле МТЗ, равное или большее полученного минимального значения:

I_МТЗ = 7,2 А.

Определяется чувствительность защиты, коэффициент чувствительности:

; ; .

Выдержка времени МТЗ отстраивается от времени перегорания предохранителей тиристорных преобразователей и составляет

Т_МТЗ = 0,4 с.

5.1.3 Расчет токовой отсечки

Уставка ТО отстраивается от максимального значения тока трехфазного КЗ на стороне вентильной обмотки ТП, при этом отсечка не должна реагировать на бросок тока намагничивания, достигающего пятикратного значения номинального. Чувствительность отсечки, определяемая как отношение минимального тока КЗ на стороне генераторного напряжения к току уставки, должна быть не менее 2 [2, 4, 32].

Последовательность расчета уставки следующая:

1 Определяем минимальное значение тока установки ТО

;

А.

где К_Н - минимальное значение коэффициента надежности для ТО (1,4).

2 Определяем максимальное значение тока намагничивания ТП:

;

А.

3 Уставка реле ТО принимается равной или больше максимального из двух полученных значений

А.

4 Определяем коэффициент чувствительности ТО:

;

;

.

5.2 Определение уставок реле защит, автоматики и сигнализации тиристорного возбудителя

5.2.1 Общие положения

Все описываемые модификации систем СТС комплектуются стандартным набором релейных защит и схем автоматики и управления, основная часть которых смонтирована в шкафу ШУЗС. Поскольку наименования реле однотипных схем в различных модификациях ШУЗС неодинаковы, уставки реле определяются в общем виде и иллюстрируются примерами для реле шкафа ШУЗС-8.

При определении уставок защит в расчетных формулах использованы следующие коэффициенты:

К_СХ - коэффициент схемы трехфазного шестипульсного выпрямления (схемы Ларионова). Численное значение

К_СХ=0,816.

К_ТТ - коэффициент трансформации трансформатора тока;

К_ТН - коэффициент трансформации трансформатора напряжения;

К_В - коэффициент возврата реле;

К_Н - коэффициент надежности защиты, учитывающий погрешность расчетов и

разброс технологических параметров элементов защиты.

5.2.2 Расчет защиты от потери возбуждения

Защита от потери возбуждения выполнена на реле минимального тока и реле времени. За уставку защиты по току принимается величина, равная 10% номинального тока возбуждения СГ [2, 4, 32]:

I_уст = 0,1·.

Реле минимального тока настраивается по замыканию размыкающих контактов.

Воздействие защиты производится на контактор, шунтирующий ротор СГ через резистор самосинхронизации. Реле времени обеспечивает задержку воздействия, необходимую при начальном возбуждении СГ и для предотвращения излишних срабатываний контактора при кратковременных провалах тока возбуждения (что возможно, в частности, при синхронизации СГ с сетью или в режимах ОМВ при малых нагрузках СГ). В данном случае определяющим является время начального возбуждения генератора, рекомендуемая уставка реле времени:

Т_уст = 3 с.

В ШУЗС-8 защита выполнена на реле КА1 , КТ3. Определение уставок реле:

I_уст КА1 = 0,1·

Т_уст КТ3 = 3 с.

5.2.3 Расчет защиты ротора от перегрузки неограниченным током форсировки

Защита ротора от перегрузки неограниченным током форсировки резервирует устройство ограничения двойного тока ротора - блок БОР АРВ, отключая регулятор, а также контролирует исправность тиристорных преобразователей, отключая АГП и СГ от сети в случае неуправляемого процесса форсировки [2, 4, 32].

По току защита отстраивается от уставки БОР на 15%:

I_уст = 1,15· .

В шкафу ШУЗС-8 защита составлена из реле максимального тока КА2 и реле времени КТ4:

I_уст КА2 = 1,15·.

Реле КТ4 мгновенными контактами отключает АРВ. Время задержки воздействия защиты на выходное реле защит ТВ (уставка упорного контакта КТ4) составляет:

Т_уст КТ4 = 0,6 с.

5.2.4 Расчет защиты ротора от длительной двукратной форсировки

Защита ротора от длительной двукратной форсировки резервирует устройства ограничения времени перегрузки блок измерения перегрузки автоматического регулятора возбуждения и реле РЗР - 1М .

Уставка реле фиксации двукратного тока принимается равной 90 % двойного тока ротора:

Задержка воздействия защиты отстраивается от максимально допустимого времени перегрузки синхронного генератора двукратным током ротора .

В шкафу ШУЗС - 8 защита выполнена на базе реле максимального тока КА3 и реле времени КТ10.

.

При максимально допустимом времени двукратной перегрузки турбогенератора ТВФ - 120 , равном 20 с , уставка реле КТ10 составляет

Т_уст КТ10 = 18 с.

5.2.5 Расчет релейной сигнализации о перегрузке ротора током возбуждения

Релейная сигнализация о перегрузке ротора током возбуждения выполнена на реле максимального тока КА4 и реле времени КТ11 [2, 4, 32].

При выборе уставки токового реле следует исходить из того, что в случае прекращения перегрузки и снижения тока ротора до номинального значения реле должно возвращаться в исходное состояние:

Коэффициент надежности принимаем равным:

К_н = 1,05.

Для достижения максимальной чувствительности схемы необходимо реле с высоким коэффициентом возврата. Реле РТ40/10, входящее в комплект поставки, непригодно для работы в данной схеме.

Задержка сигнала, необходимая для выявления режима устойчивой перегрузки, составляет:

Т_уст КТ11 = 9 с.

5.2.6 Расчет защиты статора от повышения напряжения

Защита статора от повышения напряжения осуществляет в случае повышении напряжения на статоре при работе синхронного генератора в режиме холостого хода мгновенное отключение автоматического регулятора возбуждения и развозбуждение синхронного генератора инвертированием преобразователей, а в случае неуспешного развозбуждения воздействует на отключение АГП [2, 4, 32]. Уставка защиты по напряжению отстраивается от допустимого перенапряжения статора синхронного генератора или блочного трансформатора. В качестве коэффициента перенапряжения К_П принимается меньшая из величин:

Время задержки на отключение автомата гашения поля определяется наименьшим временем допустимого перенапряжения синхронного генератора или трансформатора.

Защита в ШУЗС - 8 выполнена на реле максимального напряжения KV1 и реле времени КТ2.

5.2.7 Расчет защиты тиристорного возбудителя от пониженной частоты напряжения питания

Защита тиристорного возбудителя от пониженной частоты напряжения питания предотвращает насыщение магнитопроводов синхронного генератора и трансформаторов, а также возникновение режима форсировки тиристорного возбудителя в результате частотного дрейфа опорных напряжений систем управления тиристорным преобразователем [2, 4, 32]. Во всех модификациях систем тиристорного самовозбуждения (СТС) защита выполнена на реле частоты KF1. Уставка реле принимается равной:

F_уст KF1 = 45 - 46 Гц.

5.2.8 Расчет параметров схемы контроля завершения начального возбуждения

Схема контроля завершения начального возбуждения воздействует на устройство начального возбуждения (УНВ) при достижении напряжением статора значения, свидетельствующее о протекания процесса самовозбуждения. В противном случае устройство начального возбуждения отключает реле времени через время, которое достаточно для начального возбуждения. Схема состоит из реле контроля напряжения статора и реле контроля времени начального возбуждения [2, 4, 32].

Уставка реле напряжения выбирается в центре диапазона между максимальным напряжением статора синхронного генератора при питании ротора от устройства начального возбуждения (то есть при неуспешном начальном возбуждении на холодный ротор), что составляет 20 % номинального значения, и минимальным напряжением статора в процессе программного пуска синхронного генератора с автоматическим регулятором возбуждения, составляющим 30 % номинального значения.

Таким образом, уставка реле равна 25 % номинального напряжения статора синхронного генератора:

Время начального возбуждения ограничивается термической устойчивостью устройства начального возбуждения. Рекомендуемое значение

(Для обеспечения работоспособности схемы требуется заменить реле KV2 на реле РН53/60Д).

5.3 Определение характеристик тиристорных преобразователей

5.3.1 Общие положения

В данном разделе приведены расчеты основных характеристик тиристорных преобразователей, входящих в состав системы СТС - 370 - 2500 [2, 3, 7, 8].

Расчет включает в себя определение рабочего угла управления («рабочей точки») и угла инвертирования тиристорного преобразователя, диапазона углов управления при работе синхронного генератора на холостом ходу и в сети, а также регулировочных характеристик тиристорного преобразователя в названных режимах работы генератора. Результаты расчета используются для настройки рабочих точек преобразователя, коэффициентов усиления АРВ и блока дистанционного управления по каналу напряжения и устройств ограничения тока ротора генератора.

Расчет должен обладать высокой точностью в связи с тем, что система управления тиристорами (СУТ) и блок дистанционного управления тиристорных систем самовозбуждения не имеют элементов оперативной подстройки своих параметров и их коррекция при проведении эксплутационных испытаний нежелательна.

Погрешность расчета не должна превышать 5 %. Для достижения таких результатов необходимо решение системы нелинейных уравнений, нелинейность которых обусловлена зависимостью угла коммутации тиристорного преобразователя от тока возбуждения.

5.3.2.Соотношения для расчета характеристик тиристорных преобразователей

Расчет характеристик тиристорного преобразователя проводится на основании следующих соотношений [8]:

U_d =

(4.1)

где U_d - среднее за период выпрямленное напряжение тиристорного преобразователя;

U_d - действующее значение линейного напряжения питания тиристорного преобразователя;

I_в - ток нагрузки тиристорного преобразователя;

х_а - реактивность коммутации на стороне переменного тока тиристорного преобразователя, приведенная к напряжению питания преобразователя;

R_а - активное сопротивление на стороне переменного тока тиристорного преобразователя, приведенное к напряжению питания преобразователя;

?U - прямое падение напряжения на плече тиристорного преобразователя;

б - угол управления тиристорного преобразователя (эл.град.);

г - угол коммутации тиристорного преобразователя (эл.град.)

В первом уравнении системы (4.1) первое слагаемое определяет напряжение на стороне постоянного тока тиристорного преобразователя как функцию напряжения питания и угла управления. Последующие слагаемые определяют снижение выпрямленного напряжения : в процессе коммутации тока с вентиля на вентиль - второе слагаемое, при протекании тока по активному сопротивлению на стороне переменного тока тиристорного преобразователя - третье слагаемое и в результате падения напряжения на вентилях тиристорного преобразователя - четвертое слагаемое.

Второе уравнение в системе (4.1) определяет угол коммутации как функцию тока преобразователя и угла управления.

Ток нагрузки тиристорного преобразователя определяется из уравнения

I_в = . (4.2)

где R_в - активная составляющая сопротивления току нагрузки, включающая в себя сопротивление обмотки ротора R_f и сопротивление связи ротора и тиристорного преобразователя - R_c.

R_B = R_f + R_c. (4.3)

Рабочие углы управления преобразователями, в том числе и «рабочая точка» тиристорного преобразователя, определяются из совместного решения (4.1) и (4.2) при заданных значениях тока нагрузки тиристорного преобразователя :

. (4.4)

Напряжение смещения «рабочей точки» системы управления тиристорами вычисляется по формуле

U_см = -U_ОП·cosб_у.о . (4.5)

где U_ОП - амплитудное значение опорного напряжения системы управления тиристорами;

б_у.о - «рабочая точка» тиристорного преобразователя, угол управления, соответствующий фиксированному значению тока нагрузки тиристорного преобразователя при отсутствии сигнала управления. Определяется из (4.4).

Формула (4.5) представляет собой частный случай характеристики фазосмещения системы управления тиристорами

(4.6)

где U_У - напряжение сигнала управления системы управления тиристорами, выходное напряжение АРВ или блока дистанционного управления.

Выражение для определения углов инвертирования имеет вид :

б_и = 180 - г - д. (4.7)

где г - угол коммутации, определяемый из (4.1) для режима, предшествующего инвертированию;

д - угол запаса, учитывающий асимметрию импульсов управления тиристорного преобразователя, индуктивностей коммутации фаз преобразовательного трансформатора и время включения вентилей тиристорного преобразователя.

5.4 Выбор защиты от дуговых перекрытий в силовом преобразователе

Защиту от дуговых перекрытий в силовом преобразователе предлагается выполнить на реле дуговой защиты типа РДЗ - 012МТ [4].



Рисунок 5.2 - Схема подключения реле РДЗ - 012МТ

Реле предназначено для установки на вертикальную плоскость заземленной металлоконструкции. Монтаж и наладка реле должны обеспечиваться в обесточенном состоянии. Реле не нуждается в регулировке, поэтому для включения реле в работу достаточно подключить фотодатчики, контакты выходного реле и цепи постоянного оперативного тока.

Предусматривается установка четырех рабочих фотодатчиков (по два на каждый преобразователь) и двух тормозных. На каждый шкаф с тиристорным преобразователем устанавливается по два рабочих фотодатчика, расположить их требуется так, чтоб обеспечить наиболее широкий «обзор» каждому фотодатчику. Тормозной фотодатчик устанавливается в том месте, в котором помехоустойчивость и чувствительность к дуговым перекрытиям стала бы максимальной. Ориентируются тормозные фотодатчики в сторону наиболее вероятной помехи. С целью снижения электромагнитных помех рекомендуется соединение фотодатчиков и реле проводниками в металлизированной оплетке.

6. БЕЗОПАСНОСТЬ И ЭКОЛОГИЧНОСТЬ ПРОЕКТА

6.1 Условия эксплуатации оборудования и характеристика санитарно-гигиенических условий труда обслуживающего персонала

Курганская ТЭЦ является производителем тепловой и электрической энергии большой мощности. Электрическая мощность станции 480 МВт, и при производстве таких мощностей, естественно возникают потенциальные угрозы, как для окружающей среды, так и для живущих поблизости людей, а особенно для людей, которые непосредственно принимают участие в производстве электроэнергии на ТЭЦ.

ТЭЦ являются одним из основных загрязнителей атмосферы твёрдыми частицами золы, окислами серы азота, другими веществами, оказывая вредное воздействие на здоровье людей, а также углекислым газом, способствующим возникновению «парникового эффекта». Процесс накопления углекислого газа в атмосфере будет усиливать нежелательную тенденцию в сторону повышения среднегодовой температуры на планете.

Для рабочего персонала, непосредственно участвующего в производстве, самую большую опасность для жизни и здоровья представляет тепловое оборудование. При сжигании топлива продукты сгорания направляются в теплообменник, где отдают свою энергию пару; часть пара в свою очередь по системе трубопроводов поступает к турбинам, приводящим в движение турбогенераторы, другая часть идет на обеспечение нужд в тепловой энергии предприятий и жилищно-коммунальное хозяйство. Вся эта система является источником потенциальных угроз (ожоги, отравление продуктами сгорания), так как пар и продукты сгорания находятся под высоким давлением.

Электрическое оборудование также представляет серьезную опасность, как с точки зрения непосредственного поражения электрическим током, так и с точки зрения вредного воздействия электромагнитного полей. На станции эксплуатируется как закрытое распределительное устройство на стороне 10,5 кВ (генераторное напряжение), так и открытое распределительное устройство на стороне 110 кВ. Для связи станции с системой используются трансформаторы связи. Также для обеспечения ТЭЦ электроэнергией применяются трансформаторы собственных нужд. Силовые трансформаторы и турбогенераторы являются источниками сильных электромагнитных полей, что требует определенных мер защиты людей.

Кроме воздействий электрического и теплового оборудования существует так же ряд других факторов, которые вносят существенный вклад в общую картину санитарно - гигиенических условий труда. Турбогенератор и паровая турбина вращаются со скоростью 3000 об/мин, это обуславливает высокий уровень шума и вибраций в машинном зале.

Помимо этого возникают опасности, которые определяются конструкцией ТЭЦ: для доступа к ремонту и обслуживанию оборудования электростанции используется система лестниц, различных дорожек и подъемников, которые при невнимательности персонала могут привести к травме (падения, вывихи и т.д.)

Пожаро - и взрывоопасность в машинном зале в большей своей части обуславливается применением водорода для охлаждения генераторов. Водород при смешивании с кислородом воздуха в определенных концентрациях образует так называемую «гремучую смесь», для воспламенения которой достаточно малейшей искры. Утечка водорода опасна и до образования «гремучей смеси», так как при возгорании струи может возникнуть пожар.

Для питания током ротора турбогенератора используются системы возбуждения, которые установлены в машинном зале и работают с автоматическим регулятором возбуждения. На Курганской ТЭЦ используются электромашинные системы независимого самовозбуждения и статические тиристорные системы возбуждения. Электромашинные системы являются источником шума, вибраций, содержат вращающиеся части, что содержит в себе потенциальную угрозу и усложняет условия труда для персонала. Статическая тиристорная система опасна только с точки зрения поражения электрическим током и пожароопасности. Отсутствие вращающихся частей в системе устраняет необходимость монтажа защитных кожухов.

6.2 Правила охраны труда при обслуживании проектируемого оборудования

В помещении возбуждения находятся преобразовательные агрегаты. Согласно Правил устройства электроустановок (ПУЭ) [13] преобразовательным агрегатом называется комплект оборудования, состоящий из одного или нескольких полупроводниковых преобразователей, трансформатора, а также приборов и аппаратуры, необходимых для пуска и работы агрегата. Полупроводниковым преобразователем называется комплект полупроводниковых вентилей, смонтированных на рамах или в шкафах, с системой воздушного или водяного охлаждения, а также приборов и аппаратуры, необходимых для пуска и работы преобразователя.

В помещении возбуждения установлено распределительное устройство напряжением выше 1000 В. Правила технической эксплуатации электроустановок предъявляют следующие требования к помещению и установленному в нем оборудованию [14]:

- Кабельные каналы РУ закрываются съёмными несгораемыми плитами и содержатся в чистоте.

- Токоведущие части пускорегулирующих и защитных аппаратов должны быть защищены от случайных прикосновений.

- На наружных дверях РУ указываются их наименования. Все провода, шины, кабели, контрольные зажимы и предохранители маркируются по единой системе. На дверях РУ вывешиваются предупреждающие плакаты в соответствии с требованиями правил техники безопасности.

- На всех ключах, кнопках и рукоятках управления должны быть надписи, указывающие операцию, для которой они предназначены.

- На сигнальных лампах и других сигнальных аппаратах должны быть надписи, указывающие характер сигнала.

- Осмотр и чистка распределительных устройств, щитов, сборок, щитков от пыли и загрязнения проводятся не реже 1 раза в 3 месяца.

Профилактические проверки, измерения и испытания распределительных устройств проводятся в объёмах и в сроки, предусмотренные Нормами испытания электрооборудования.

Для обеспечения безопасной работы в помещении возбуждения необходимо [14]: оформить работу нарядом - допуском, распоряжением или перечнем работ, выполняемых в порядке текущей эксплуатации; допуск к работе; надзор во время работы. По наряду могут производиться работы: со снятием напряжения; без снятия напряжения на токоведущих частях и вблизи них;

При подготовке к работе со снятием напряжения необходимо [13]:

- произвести необходимые отключения, и приняты меры для предотвращения ошибочного или самопроизвольного включения коммутационной аппаратуры;

- проверено отсутствие напряжения на токоведущих частях, на которых должно быть наложено заземление для защиты людей от поражения электрическим током;

- вывешены предупреждающие и предписывающие плакаты.

Одним из способов обеспечения безопасности обслуживающего персонала и посторонних лиц является применение защитных средств. К электрозащитным средствам относятся: изолирующие и измерительные клещи, указатели напряжения, диэлектрические перчатки, боты, галоши, ковры, изолирующие накладки и т. д.

Для безопасной работы в помещении возбуждения необходимо наличие: изолирующая штанга (ГОСТ 20494-90) - 2 шт., указатель напряжения (ГОСТ 20493-2001) - 2 шт., диэлектрические перчатки (ГОСТ 12.4.183-91, ТУ 38.306-5-63-97) не менее 2 пар, диэлектрические боты (ГОСТ 13385-78) -1 пара, переносные заземления (ГОСТ Р 51853-2001) не менее 2 шт., переносные заграждения (щиты) не менее 2 шт., защитные очки 2 шт., а также переносные плакаты и знаки безопасности (ПОТ РМ-016-2001 РД 153-34.0-03.150-00).

Для обеспечения должного уровня безопасности и наглядности при обслуживании электроустановок, токоведущие части маркируются и окрашиваются. На переменном токе: шины фазы А - желтым цветом, фазы В - зеленым, фазы С - красным. Шины постоянного тока: положительная - красная, отрицательная - синим. Шины окрашиваются по всей длине для более интенсивного охлаждения и для антикоррозийной защиты.

Перед началом работ со снятием напряжения необходимо проверить отсутствие напряжения. Проверка отсутствия напряжения между всеми фазами на отключенной части электроустановки должна быть проведена допускающим, после вывешивания предупреждающих плакатов. Проверять отсутствие напряжения необходимо указателем напряжения заводского изготовления, в диэлектрических перчатках.

Для измерения распределения токов между параллельными ветвями плеча преобразователя используются электроизмерительные клещи. В правилах техники безопасности [14] изложены требования по использовании этого прибора. Измерения электроизмерительными клещами должны производить два лица, одно из которых должно иметь группу по электробезопастности не ниже IV, а второе - не ниже III. Для измерений применяются клещи с амперметром, установленным на их рабочей части. Использование клещей с вынесенным амперметром не допускается. Во время измерений запрещается нагибаться к амперметру для отсчета показаний, касаться приборов, проводов. Измерения следует производить в диэлектрических перчатках, защитных очках, стоя на изолирующем основании.

Пожаробезопасность устройств и аппаратуры системы возбуждения должна быть обеспечена:

- максимально возможным применением негорючих и трудногорючих материалов;

- соответствующим выбором расстояний между разнопотенциальными

токоведущими элементами, а также между токоведущими элементами и корпусом с использованием в необходимых случаях изоляционных негорючих перегородок;

- средствами защиты, обеспечивающими быстрое обесточивание токоведущих частей при возникновении дугового перекрытия между ними.

6.3 Расчет вентиляции

Для минимизации влияния запыленности окружающего воздуха и охлаждения тиристорных преобразователей применим систему кондиционирования воздуха с рециркуляцией.

Рисунок 6.1 - Схема вентиляционной сети

1 - воздуховод, соединяющий кондиционер и вентилятор; 2 и 5 - воздуховоды, подводящие и подающие очищенный и охлажденный воздух на тиристоры; 4 и 3 - воздуховоды, забирающие нагретый и загрязненный воздух и отводящие его на очистку и охлаждение в кондиционер.

Предварительный расчет расхода возуха в системе произведем по формуле [15]

L=3600•F•Vтр,

где F- площадь поперечного сечения трубопровода, м²;

Vтр- транспортная скорость перемещения смеси воздуха и пыли, м/с, определяемая из соотношения:

V_тр ? 2,5• Vв,

где Vтр- скорость витания частиц пыли.

L=3600•0,1225 •1,5=661,5 м³/ч.

Так как в системе два одинаковых преобразователя, то результирующий расход воздуха будет равен

L_об=2• L,

Lоб=2•662=1324 м³/ч.

По рекомендациям, приведенным в [16], определяем размеры воздуховодов на различных участках и заполняем таблицу 6.1.

Таблица 6.1 - Параметры участков воздуховодов

Участок	Vтр, м/с	Расход воздуха, м3/ч
1	2,83	1324
2	2,17	1324
3	2,17	1324
4	1,42	662
5	1,08	662

По таблицам [16] определяем удельные потери на трение

?ртр=?рR•l, (6.1)

где l- длина участка воздухопровода, м.

По таблицам [16] определем коэффициенты местного сопротивления в участках ж и вычисляем их сумму Уж.

Определяем динамическое давление в потоках рд в различных сечениях по формуле:

р_д= Vтр²• с/2 , (6.2)

где с - плотность воздуха (1,29 кг/м³).

Определяем потери давления на преодоление местных сопротивлений ?рз на каждом участке по формуле

?р_з=рд•Уж , (6.3)

Находим потерю давления в участке воздухопровода как сумму потерь давления на трение и на преодоление местных сопртивлений:

?р=?р_тр+?рз.

Полученные результаты сводим в таблицу 6.2.

Таблица 6.2 - Параметры воздуховода

№ участка	Расход воздуха, м3/ч	Высота воздуховода h,м	Ширина воздуховода b,м	Длина воздуховода l, м	Скорость движения воздуха Vтр ,м/с	Динамическое давление воздуха рд , Па	Потери давления на трение	Коэффициент местного сопротивления ж	Потери давления на местные сопротивления ?рз ,Па	Общие потери давления на участке ?р, Па
							Удельные ?рR , Па	По всему участку ?рR•l, Па
1	1324	0,35	0,5	3	2,83	5,17	0,26	0,78	2,89	14,9	15,68
2	1324	0,4	0,4	6	2,17	3,04	0,13	0,78	7,47	22,7	23,48
3	1324	0,45	0,45	9	2,53	4,12	0,19	1,71	5,32	21,5	23,21
4	662	0,35	0,35	1,5	1,42	1,3	0,09	0,14	0,99	1,29	1,43
5	662	0,4	0,4	1,5	1,08	0,75	0,04	0,06	0,84	0,63	0,69
											64,5

Каждый участок разделим на составляющие элементы, определим коэффициент местного сопротивления ж и найдем общие потери давления на каждом участке.

Таблица 6.3 - Расчет сопротивлений на участке 1

Элементы воздухопровода	Параметр воздухопровода	Коэффициент местного сопротивления	Потери давления ?рз,Па
Колено прямоугольного сечения	ц=90є, h/b=0,35/0,5=0,7 К=1,56	1,716	8,87
Колено квадратного сечения	ц=90є	1,1	5,69
Диффузор пирамидальный	ц=10є, F0/F=0,09/0,175=0,514	0,07	0,36
		2,89	14,9

Таблица 6.4 - Расчет сопротивлений на участке 2

Элементы воздухопровода	Параметр воздухопровода	Коэффициент местного сопротивления	Потери давления ?рз,Па
Колено квадратного сечения	ц=90є	1,1	3,34
Колено квадратного сечения	ц=90є	1,1	3,34
Колено квадратного сечения	ц=90є	1,1	3,34
Колено квадратного сечения	ц=90є	1,1	3,34
Диффузор пирамидальный с отводом 90є за вентилятором	F0/F=0,048/0,16=0,3	2	6,08
Изменение поперечного сечения	F0/F=0,0289/0,16=0,18	0,64	1,95
Приточный насадок		0,434	1,32
		7,47	22,7

Таблица 6.5 - Расчет сопротивлений на участке 3

Элементы воздухопровода	Параметр воздухопровода	Коэффициент местного сопротивления	Потери давления ?рз,Па
Колено квадратного сечения	ц=90є	1,1	4,53
Колено квадратного сечения	ц=90є	1,1	4,53
Колено квадратного сечения	ц=90є	1,1	4,53
Колено квадратного сечения	ц=90є	1,1	4,53
Изменение поперечного сечения	F0/F=0,0289/0,2025=0,14	0,49	2,02
Вытяжной насадок		0,434	1,32
		5,32	21,46

Таблица 6.6 - Расчет сопротивлений на участке 4

Элементы воздухопровода	Параметр воздухопровода	Коэффициент местного сопротивления	Потери давления ?рз,Па
Диффузор пирамидальный	ц=16є, F0/F=0,1225/0,16=0,77	0,07	0,091
Изменение поперечного сечения	F0/F=0,0289/0,16=0,18	0,64	0,83
Вытяжной насадок		0,284	0,37
		0,99	1,29

Таблица 6.7 - Расчет сопротивлений на участке 5

Элементы воздухопровода	Параметр воздухопровода	Коэффициент местного сопротивления	Потери давления ?рз,Па
Диффузор пирамидальный	ц=16є, F0/F=0,1225/0,16=0,77	0.07	0,05
Изменение поперечного сечения	F0/F=0,0289/0,16=0,18	0,64	0,48
Приточный насадок	ц=60є, l0/D=0,075/0,17=0,44	0,13	0,1
		0,84	0,63

Выбираем вентилятор по общему расходу воздуха Lс

Lс=1,1•L, Lс=1,1•1324=1455,3 м³/ч.

По каталогам [16] выбираем вентилятор Ц4-70 №3,2 с производительностью 1500 м³/ч с двигателем 4А71А2 мощностью 1,5 кВт и частотой вращения 2860 об/мин. Полное давление, развиваемое вентилятором составляет 1500 Па.

Для охлаждения воздуха применяем кондиционер, выбор ведем по производительности по холоду. Из расчетов, произведенных в основной части пояснительной записки было определено, что тепловые потери в тиристорном преобразователе составляют 10 кВт в номинальном режиме. Из [16] выбираем кондиционер КСИ-12 с характеристиками:

- производительность по циркуляционному и наружному воздуху 3000/1500 м³/ч;

- производительность по холоду 14 кВт;

- предельная температура окружающей среды +60є.

Таблица 6.9 - Технические данные кондиционера КСИ-12А

Производительность по циркуляционному и наружному воздуху, м3/ч	3000/1500
Холопроизводительность, ккал/ч (Вт), при температуре испарения 10є С и конденсации 50є С	12000(14000)
Температура окружающей среды, єС	60
Температура обработанного воздуха, єС	20-32
Свободный напор вентилятора, кгс/м2(Па)	25(250)
Холодильный агент	Фреон-12
Напряжение силовой сети, В	380
Напряжение сети управления, В	220
Мощность электродвигателя вентилятора, кВт	2,2
Мощность электродвигателя, встроенного в компрессор, кВт	5
Расход воды, охлаждающей конденсатор, л/ч	2400
Масса кондиционера (сухая), кг	900

Компоновка вентиляционного оборудования показана в графической части проекта (140211-08-СХ.07). Использованы преимущественно воздухопроводы квадратного сечения, площадью, 0,16 м² (сторона - 0,4м). Отбор наружного воздуха ведется по воздухопроводу, вмонтированному в окно.

Обработанный компрессором воздух с помощью вентилятора подается в нижнюю часть шкафа с тиристорными преобразователями. Рециркуляционный воздух подается обратно в кондиционер, где отчищается и приобретает заданные тепловлажностные параметры.

6.4 Вывод

В экологическом разделе дипломного проекта были проанализированы потенциальные опасности для рабочего персонала, обслуживающего систему; были приведены правила проведения работ и даны рекомендации персоналу по безопасной работе с системой.

Для охлаждения силовых элементов тиристорного преобразователя и очистки воздуха от загрязняющих элементов окружающей среды было предложено применить в помещении систему кондиционирования воздуха.

Для системы кондиционирования были выбраны воздухопроводы, фасонные элементы к ним, вентилятор и кондиционер, спроектирована компоновка вентиляционного оборудования.

Данный комплекс мер повысит комфорт и безопасность обслуживания системы.

7 ОРГАНИЗАЦИОННО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

7.1 Общие положения

Функциональная модель (ФМ) - это логико-графическое изображение состава и взаимосвязей функций объекта, получаемое с помощью их формулировки и установления порядка подчинения.

В ФСА под функцией понимают внешнее проявление свойств какого-либо объекта в данной системе отношений.

ФМ должна строиться на основе техники систематизированного анализа функций (FAST).

При этом необходимо руководствоваться следующими правилами:

а) линии критического пути ФМ должны соответствовать тем функциям, которые должны быть выполнены обязательно для реализации главной функции системы;

б) соответствие выделяемой функции как частным целям данной составляющей объекта, так и общим целям, ради которых создается объект;

в) четкая определенность специфики действий, обуславливающих содержание выделяемой функции;

г) соблюдение строгой согласованности целей и задач, определивших выделение данной функции, с действиями, составляющими ее содержание;

д) функции верхнего уровня должны являться отражением целей для функций нижестоящего уровня;

е) сигналом к завершению построения ФМ должна являться невозможность дальнейшей дифференциации функций без перехода от функций к предметной форме их исполнения.

Функционально-стоимостная модель (ФСМ) системы пригодна для выявления ненужных функций и элементов (бесполезных и вредных); определения функциональной достаточности и полезности элементов объекта; распределения затрат по функциям; оценки качества исполнения функций; выявления дефектных функциональных зон в объекте; определения уровня функционально-структурной организации изделия.

Построение ФСМ осуществляется путем совмещения ФМ и СМ объекта.

Оценка значимости функции ведется последовательно по уровням ФМ (сверху вниз), начиная с первого. Для главной и второстепенной, т.е. для внешних функций объекта, при оценке их значимости исходным является распределение требований потребителей (показателей качества, параметров, свойств) по значимости (важности).

Нормирующим условием для функции является следующее:

где r_ij - значимость j^ой функции, принадлежащей данному i^ому уровню ФМ (определяется экспертным путем);

j=1,2,…,n;

n - количество функций, расположенных на одном уровне ФМ и относящихся к общему объекту вышестоящего уровня.

Для внутренних функций определение значимости ведется исходя из их роли в обеспечении функций вышестоящего уровня.

Учитывая многоступенчатую структуру ФМ, наряду с оценкой значимости функций по отношению к ближайшей вышестоящей функции, определяется показатель относительной важности функции любого i-го уровня R_ij по отношению к изделию в целом:

,

где G - количество уровней ФМ.

В случае, если одна функция участвует одновременно в обеспечении нескольких функций верхнего уровня ФМ, ее значимость определяется для каждой из них отдельно, а относительная важность функции для объекта в целом рассчитывается как сумма значений R_ij по каждой ветви ФМ (от i^го уровня до первого), проходящей через эту функцию.

Оценка качества исполнения функций (Q)

Обобщенный (комплексный) показатель качества варианта исполнения функций оценивается по формуле:

, (7.1)

где - относительная значимость n-го потребительского свойства;

- степень удовлетворения n-го свойства в V-ом варианте;

m - количество свойств.

Выражение качества выполнения функций будет иметь вид:

(7.2)

Определение абсолютной стоимости функций

Функционально необходимые затраты - минимально возможные затраты на реализацию комплекса функций системы при соблюдении заданных требований потребителей (параметров качества) в условиях производства и применения (эксплуатации), организационно-технический уровень которых соответствует уровню сложности спроектированного объекта.

Абсолютная стоимость реализации функций S_абс определяется по формуле:

 (7.3)

где S_изг - затраты, связанные с изготовлением (приобретением) материального носителя функции. В состав этих затрат входят: затраты на проектирование, изготовление (модернизацию), пуско-наладочные работы, обучение персонала;

S_экспл - эксплуатационные затраты;

S_тр - затраты, связанные с трудоемкостью реализации функции;

S_эн - энергозатраты на реализацию функции;

S_проч - прочие затраты на реализацию функции.

Определение относительной стоимости реализации функций

Относительная стоимость реализации функций S_отнF определяется по формуле:

(7.4)

где S_абс - суммарная абсолютная стоимость функционирования объекта, определяется путем суммирования значений абсолютных стоимостей реализации функций;

S_абсFij - абсолютная стоимость реализации j^ой функции i^го уровня ФМ.

Функционально-стоимостные диаграммы (ФСД) и диаграммы качества исполнения функций (КИФ) строятся для базового и проектного варианта исследуемой системы. Они имеют целью выявление зон диспропорции, т.е. зон избыточной затратности реализации функции, а также определение зон функциональной недостаточности (низкого качества исполнения функций).

Диаграммы ФСД и КИФ строятся для базового варианта (до принятия и реализации проектного решения) и проектного варианта.

На основании сравнения этих диаграмм можно судить о степени полезности и экономической целесообразности курсового проекта.

7.2 Построение функциональной и структурной модели объекта проектирования

F₁ - обеспечить возбуждение генератора ;

f₁₁ - обеспечить надежность возбуждения ;

f₁₂ - обеспечить управляемость возбуждения;

f₁₃ - обеспечить простоту в обслуживании и ремонте системы возбуждения;

f₁₄ - обеспечение безопасности в работе;

f₁₁₁ - применение резервирования систем;

f₁₁₂ - быстродействующая система ;

f₁₁₃ - применение современной полупроводниковой базы;

f₁₁₄ - обеспечение высокой перегрузочной способности;

f₁₂₁ - возможность широкого регулирования напряжения;

f₁₂₂ - глубокая автоматизация процесса регулирования;

f₁₂₃ - обеспечение возбуждения при вводе генератора в работу;

f₁₂₄ - обеспечение быстрого вывода генератора из работы;

f₁₃₁ - использование блочной системы;

f₁₃₂ - легкость настройки и ввода в эксплуатацию;

f₁₃₃ - легкость монтажа;

f₁₃₄ - простота контроля параметров;

f₁₄₁ - ограничение доступа к системе;

f₁₄₂ - применение негорючих материалов;

f₁₄₃ - использование пожарозащиты;

f₁₁₁₁ - резервирования каналов управления;

f₁₁₁₂ - резервирование силовой части;

7.3 Функционально - стоимостной анализ базового варианта

Для примера рассчитаем параметры для функции f₁₁ (обеспечение надежности возбуждения генератора).

Относительная значимость данной функции r=0,4; степень удовлетворения свойства в базовом варианте Р=0,8.

Тогда, по формуле (7.1) определим качество исполнения функции:

Q= 0,4·0,8=0,32.

Абсолютная стоимость реализации данной функции Sабс складывается из нескольких составляющих (7.3):

Sабс =1070+10+10+1+1=1092 тысяч рублей.

Относительная стоимость реализации функции Sотн определяется из (7.4):

Sотн =3610/1092=0,3.

Таблица 7.1 Расчет затрат для базового варианта

Индекс функции	r	P	Q	Sизг	Sэкспл	Sтрудоемк	Sэнерг	Sпроч	Sабс	Sотн
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
f11	0,4	0,4	0,16	1070	10	10	1	1	1092	0,30503
f12	0,4	0,6	0,24	110	10	12	1	1	134	0,03743
f13	0,1	0,6	0,06	130	10	15	1	1	157	0,04385
f14	0,1	0,3	0,03	30	10	16	1	1	58	0,01620
f111	0,4	0,5	0,2	520	10	4	1	1	536	0,14972
f112	0,3	0,3	0,09	200	10	3	1	1	215	0,06006
f113	0,2	0,3	0,06	50	10	8	1	1	70	0,01955
f114	0,1	0,7	0,07	300	10	5	1	1	317	0,08855
f121	0,3	0,7	0,21	20	10	1	1	1	33	0,00922
f122	0,3	0,5	0,15	50	10	6	1	1	68	0,01899
f123	0,1	0,7	0,07	20	10	4	1	1	36	0,01006
f124	0,3	0,7	0,21	20	10	4	1	1	36	0,01006
f131	0,4	0,3	0,12	50	10	4	1	1	66	0,01844
f132	0,2	0,2	0,04	10	10	2	1	1	24	0,00670
f133	0,2	0,3	0,06	60	10	2	1	1	74	0,02067
f134	0,2	0,6	0,12	10	10	14	1	1	36	0,01006
f141	0,2	0,7	0,14	10	10	7	1	1	29	0,00810
f142	0,5	0,6	0,3	10	10	5	1	1	27	0,00754
f143	0,3	0,5	0,15	10	10	3	1	1	25	0,00698
f1111	0,5	0,6	0,3	10	10	5	1	1	27	0,00754
f1112	0,5	0,2	0,1	500	10	8	1	1	520	0,14525
			2,88						3580	1

Таблица 7.2 Функционально - стоимостная модель для базового варианта

Индекс функции	Наименование функции	Значимость функции , r	Относительная важность функции , R	Качество исполнения функции , Q	Абсолютная стоимость реализации функции , Sабс	Относительная стоимость реализации функции , Sотн
1	2	3	4	5	6	7
f11	обеспечить надежность возбуждения	0,4	0,4	0,16	1092	0,30503
f12	обеспечить управляемость возбуждения	0,4	0,4	0,24	134	0,03743
f13	обеспечить простоту в обслуживании и ремонте системы возбуждения	0,1	0,1	0,06	157	0,04385
f14	обеспечение безопасности в работе	0,1	0,1	0,06	58	0,01620
f111	применение резервирования систем	0,4	0,16	0,36	536	0,14972
f112	быстродействующая система	0,3	0,12	0,09	215	0,06006
f113

Страница:

•  1 
•  2 
•  3 

дипломная работа "Проектирование резервного возбуждения генераторов третьей очереди ТЭЦ" скачать

Подобные документы

• Возбуждение синхронных генераторов

  Системы возбуждения синхронных генераторов. Изменение величины выпрямленного напряжения. Системы автоматического регулирования возбуждения синхронных генераторов. Изменение тока возбуждения синхронного генератора. Активное сопротивление обмотки.
  
  контрольная работа [651,7 K], добавлен 19.08.2014
  

• Машины постоянного тока

  Принцип работы и устройство генераторов постоянного тока. Электродвижущая сила и электромагнитный момент генератора постоянного тока. Способы возбуждения генераторов постоянного тока. Особенности и характеристика двигателей различных видов возбуждения.
  
  реферат [3,2 M], добавлен 12.11.2009
  

• Система управления электроприводом постоянного тока с управлением в цепи возбуждения двигателя

  Расчёт силовой части привода и системы регулирования тока возбуждения, якоря и скорости. Выбор двигателя, трансформатора, полупроводниковых элементов, защитной и коммутационной аппаратуры. Применение электропривода в металлургическом производстве.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 18.06.2015
  

• Машины постоянного тока

  Принцип работы и устройство генератора постоянного тока. Типы обмоток якоря. Способы возбуждения генераторов постоянного тока. Обратимость машин постоянного тока. Двигатель параллельного, независимого, последовательного и смешанного возбуждения.
  
  реферат [3,6 M], добавлен 17.12.2009
  

• Вертикальный синхронный двигатель типа ВДС 325/40-16 мощностью 5500 кВт

  Назначение, описание конструкции и системы возбуждения вертикального синхронного двигателя. Конструкция корпуса, сердечника и обмотки статора, ротора, крестовин и вала, системы возбуждения. Расчет электромагнитного ядра и его оптимизация на ЭВМ.
  
  курсовая работа [2,0 M], добавлен 06.04.2012
  

• Математическое моделирование процесса триплет-триплетного переноса энергии

  Зависимость стационарной концентрации триплетных молекул акцептора энергии от мощности возбуждения. Зависимость интенсивности СФ от мощности возбуждения. Зависимостью интенсивности обычной фосфоресценции от интенсивности возбуждения.
  
  реферат [33,1 K], добавлен 16.03.2007
  

• Расчет двигателя постоянного тока

  Расчет и построение естественных и искусственных механических характеристик двигателя постоянного тока смешанного возбуждения. Расчет регулирующего элемента генератора параллельного возбуждения. График вебер-амперной характеристики электродвигателя.
  
  контрольная работа [198,0 K], добавлен 09.12.2014
  

• Проектирование электрического двигателя постоянного тока

  Выбор главных размеров и расчет параметров якоря. Магнитная система машин постоянного тока. Определение размагничивающего действия поперечной реакции якоря. Расчет системы возбуждения и определение потерь мощности. Тепловой и вентиляционный расчет.
  
  курсовая работа [538,3 K], добавлен 30.04.2012
  

• Характеристики асинхронного двигателя 7,5 кВт

  Выбор размеров и расчет параметров якоря. Магнитная система машин постоянного тока. Расчет системы возбуждения. Оценка коммутационных параметров. Потери мощности и рабочие характеристики. Определение размагничивающего действия поперечной реакции якоря.
  
  курсовая работа [2,3 M], добавлен 13.09.2014
  

• Генераторы и синхронные компенсаторы. Самозапуск электрических двигателей

  Векторные диаграммы работы синхронного компенсатора. Типы турбо-, гидрогенераторов. Характеристика систем охлаждения и возбуждения. Параметры охлаждающей среды. Автоматическое гашение магнитного поля генераторов. Расчет самозапуска электродвигателей.
  
  реферат [502,2 K], добавлен 14.07.2016
  

Другие документы, подобные "Проектирование резервного возбуждения генераторов третьей очереди ТЭЦ"

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам