Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

• 1. Общепроектная часть
• 1.1 Введение
• 1.2 Обоснование выбора энергетической установки для ледокола
• 1.3 Выбор компоновки ЯППУ
• 1.4 Характеристики и назначение основного оборудования и систем ППУ
• 1.5 Размещение оборудования ППУ
• 1.7 Тепловой расчёт турбины
• 1.7.1 Исходные данные
• 1.7.2 Расчет потребной мощности ГТЗА
• 1.7.3 Расчет рабочего процесса в турбине
• 1.7.4 Предварительный расчет последней ступени
• 1.7.5 Предварительный расчет I ступени
• 1.7.6 Расчет числа ступеней и габаритов турбины
• 1.7.7 Уточненный расчет 1 ступени
• 1.7.8 Уточненный расчет последней ступени
• 1.7.9 Расчет закрутки лопаточного аппарата последней ступени по методу
• 1.7.10. Расчёт на прочность сопловой и рабочей лопаток последней ступени
• 1.7.11. Расчёт хвостового крепления рабочей лопатки последней ступени
• 1.7.12 Тепловой и габаритный расчет конденсатора
• 2. Специальная часть
• 2.1 Назначение и область применения
• 2.1.1 Муфта служит:
• 2.2 Описание и обоснование выбранной конструкции
• 2.3 Расчёт муфты
• 2.3.1 Расчет жесткостных характеристик муфты
• 2.3.2 Расчет собственных частот колебаний втулки промежуточной
• 2.3.3 Оценка допустимости резонансных колебаний втулки промежуточной
• 2.3.4 Расчет прочности пакета при воздействии ударной нагрузки
• 2.3.5 Определение ресурса муфты
• 2.3.6 Расчет прочности деталей муфты
• 2.4 Описание организации работ с применением разрабатываемого изделия
• 2.5 Расчёт показателей уровня стандартизации и унификации
• 2.6 Метрологическое обеспечение
• 3. Технологическая часть
• 3.1 Изготовление пакетов пластин муфты
• 4. Охрана труда и защита окружающей среды
• 4.1 Требования техники безопасности и пожарной безопасности
• 4.1.1 Оценка опасности работ
• 4.1.2 Основные организационные и технические мероприятия по обеспечению безопасного выполнения работ
• 4.2 Охрана окружающей среды
• 4.3 Охрана почв
• 5. Технико-экономическое обоснование проекта
• 5.1 Расчёт себестоимости изготовления виброизолирующей компенсирующей муфты
• 5.2 Расчет затрат на сырье и основные материалы
• 5.3 Расчет затрат на покупные и комплектующие изделия
• 5.4 Расчет основной заработной платы промышленно-производственного персонала при изготовлении виброизолирующей компенсирующей муфты
• 5.5 Калькуляция основной заработной платы при изготовлении виброизолирующей компенсирующей муфты
• 5.6 Калькуляция себестоимости изготовления виброизолирующей компенсирующей муфты
• Заключение
• Список литературы

1. Общепроектная часть

1.1 Введение

В нашей стране успешно эксплуатируется первый в мире атомный ледокол "Ленин”, работают ледоколы типов "Арктика”, ”Россия”, ”Таймыр”. Наша страна является первой в мире, которая перешла на серийное строительство атомных транспортных судов и ледоколов.

Сейчас ведутся большие работы по проектированию и созданию более совершенных судовых ядерных энергетических установок (СЯЭУ). Это объясняется рядом достоинств СЯЭУ, обусловленных высокой энергоемкостью ядерного топлива, что позволяет иметь установки неограниченной мощности, практически не нуждающиеся в пополнении запасов топлива, обеспечивать любую дальность плавания и открывает большие возможности для увеличения грузоподъемности и скорости судов.

Развитие судовой ядерной энергетики, создание соответствующей промышленной базы делают экономически эффективным использование ЯЭУ на судах ледокольного типа, однако использование ядерной энергетики приводит к необходимости решать совершенно новые проблемы, связанные с обеспечением ядерной, радиационной и экологической безопасности атомных судов.

В настоящее время на судах применяются и очевидно в ближайшие 5 - 10 лет будут применяться только двухконтурные установки ВВРД.

Основное достоинство двухконтурных установок - радиоактивные среды ограничены первым контуром, рабочее тело ПТУ абсолютно не радиоактивно.

Вода - дешевый и доступный теплоноситель. Процессы заполнения ППУ водой, очистки и подпитки осуществляются проще, чем при использовании теплоносителей другого типа.

Хорошие замедляющие свойства воды позволяют получать большую объемную плотность тепловыделений и создавать компактные активные зоны, что особенно важно для судовых ЯЭУ. Использование воды в качестве теплоносителя и замедлителя упрощает конструкцию активной зоны. Так как вода используется и для защиты от ионизирующих излучений, то появляется возможность перегружать ядерное топливо под слоем воды, одновременно охлаждая его. В судовых условия запасы питательной воды (ПВ) можно пополнять с помощью испарительной установки.

Однако при применении воды в качестве теплоносителя возникает ряд трудностей.

Поскольку возможности повышения температуры теплоносителя ограничены давлением, то температура пара не превышает значений 260 ч 310°С, что снижает термодинамический КПД цикла.

Вода является хорошим растворителем, что усложняет ее очистку. Кроме того, вода

отличается высокой коррозионной активностью, которая усиливается при наличии в воде растворимых примесей.

Облучение воды потоком нейтронов приводит к ее разложению на водород и кислород и образование гремучей смеси.

1.2 Обоснование выбора энергетической установки для ледокола

Выбор применения судовой ЯЭУ на ледоколах объясняется рядом достоинств судовых ЯЭУ отличающие их от ЭУ других типов.

К числу основных особенностей судовых ЯЭУ следует, прежде всего, отнести высокую энергетическую концентрацию топлива. Благодаря этому на судне с ЯЭУ практически отсутствует запас горючего и высвобождающийся объем, и водоизмещение судна могут быть использованы для перевозки грузов или для размещения дополнительного оборудования, повышающего безопасность плавания судна и обеспечивающего комфорт личному составу. Это преимущество позволяет также применять на судне энергетическую установку большей мощности, которая может обеспечить любую дальность плавания и открывает большие возможности для увеличения грузоподъемности и скорости судов.

Развитие судовой ядерной энергетики делает экономически эффективным использование ЯЭУ на судах ледокольного типа.

В настоящее время на судах применяются только водо-водяные реакторы, которые, судя по тенденции развития судовой ядерной энергетики, сохранят свое лидирующее положение в ближайшем будущем. Установки этого рода более полно изучены, с точки зрения как ядерной, так и теплофизических процессов, происходящих в них. Оборудование этих установок полностью освоено производством.

1.3 Выбор компоновки ЯППУ

Исходя из данных по проекту нам дана судовая ЯЭУ без регенеративных отборов ледокольного типа. Такая схема была использована на атомных ледоколах типов "Арктика”, ”Россия" и ”Таймыр”. В качестве прототипа для рассмотрения принимаем ледокол "Арктика”, построенный в 1975 году.

На ледоколе этого типа была применена блочная компоновка ППУ.

На атомном ледоколе "Ленин" была применена петлевая схема ППУ с раздельной компоновкой оборудования. Такая компоновочная схема имеет ряд недостатков:

большая длина трубопроводов;

наличие запорной арматуры большого диаметра;

необходим большой напор ЦНПК;

значительное количество сварных соединений;

большая масса и габариты ППУ и биологической защиты

монтаж ППУ приходится выполнять непосредственно в реакторном отсеке, что заметно усложняет проведение монтажных работ и влияет на их качество.

Данные недостатки устранены на судах с блочной компоновкой ппу, где парогенераторы размещают по окружности относительно центральной оси реактора и как можно ближе к нему. Вследствие этого в блочных ППУ используют вертикальные парогенераторы. Роль трубопроводов выполняют соединенные между собой концентрические патрубки (типа "труба в трубе”), по которым подводится и отводится теплоноситель.

Парогенераторы размещают выше соединительных патрубков, тем самым улучшаются условия для создания и поддержания естественной циркуляции теплоносителя, также снижается опасность полной утечки теплоносителя, приводящей к оголению активной зоны в случае разуплотнения I контура.

Блочная компоновка имеет ряд преимуществ по сравнению с раздельным размещением оборудования ППУ:

меньшие габариты ППУ, биологической защиты и масса установки в целом;

меньшее гидравлическое сопротивление I контура из-за снижения протяженности трубопроводов;

необходим меньший напор ЦНПК;

лучшие условия для создания естественной циркуляции теплоносителя при остановке основных насосов;

повышается радиационная безопасность ППУ, так как уменьшается количество сварных соединений;

появляется возможность собирать ППУ непосредственно в цехе, с последующей погрузкой на судно, что улучшает условия труда и повышает качество монтажа и контроля.

1.4 Характеристики и назначение основного оборудования и систем ППУ

Паропроизводящая установка (ППУ) ледокола состоит из двух идентичных автономных блоков. В каждый из них входят один реактор, четыре парогенератора (ПГ) и четыре циркуляционных насоса первого контура (ЦНПК), составляющие первый контур (см. рис.1.1). Соединение реактора ПГ и гидрокамер ЦНПК выполнено при помощи коротких силовых патрубков типа "труба в трубе”, так что создается единая жесткая конструкция - блок.

Применение блочной компоновки позволяет иметь ряд преимуществ по сравнению с раздельным размещением оборудования ППУ применявшееся только на первых атомных судах. При блочной компоновке уменьшаются габариты ППУ и биологической защиты и масса установки в целом. Снижаются гидравлические сопротивления циркуляционного насоса в целом. Снижаются гидравлические сопротивления циркуляционного тракта первого контура, что позволяет уменьшить требуемый напор ЦН и улучшить условия для создания естественной циркуляции теплоносителя при остановке насосов. Повышается радиационная безопасность ППУ, т.к. уменьшается вероятность разрыва трубопроводов большого диаметра вследствие снижения их протяженности и числа сварных соединений. Появляется возможность собирать блок ППУ непосредственно в цехе с последующей погрузкой на судно, что улучшает условия труда сборщиков и повышает качество монтажа и контроля.

Каждый ЦНПК с соответствующим ПГ и патрубками образует отдельную петлю циркуляции. Теплоноситель - вода высокой чистоты (ВВЧ) - под давлением 12,8 МПа проходит через активную зону реактора, нагреваясь до 318°С, и по отводящим патрубкам поступает в ПГ. В ПГ теплоноситель отдает тепло рабочему телу и, охлажденный, поступает в кольцевую камеру, выгороженную в корпусе реактора соответствующими перегородками, а из нее в ЦНПК. От ЦНПК теплоноситель поступает по напорным патрубкам в активную зону. При отказе ЦНПК или ПГ одной петли ЦНПК отключается (останавливается), парогенератор отсекается по первому и по второму контурам.

В ППУ применен водоводяной реактор под давлением (ВВРД). Мощность реактора - 180 МВт. Реактор - гетерогенный, на тепловых нейтронах. Корпус реактора изготовлен из низколегированной теплостойкой стали, и представляет собой цилиндрический толстостенный сосуд, предназначенный для размещения всех основных частей реактора. Для защиты от коррозии поверхность корпуса и днище внутри реактора облицованы нержавеющей сталью. Герметичное соединение корпуса и крышки обеспечивается клиновой самоуплотняющейся прокладкой и нажимным фланцем. Для защиты корпуса реактора от излучений активной зоны применяются боковые и торцевые тепловые экраны. Подвод и отвод теплоносителя первого контура осуществляется в верхней части корпуса реактора. Такое решение позволяет снизить опасность ухода радиоактивного теплоносителя в случае крупной течи в первом контуре. В целях уменьшения гидравлического сопротивления теплоноситель в активной зоне совершает один ход.

Активная зона состоит из рабочих кассет, расположенных в узлах правильной треугольной решетки. Рабочая кассета представляет собой пучок стерженьковых тепловыделяющих элементов, заключенных в кожуховую трубу из циркониевого сплава.

Компенсация реактивности, обусловленной температурным эффектом, отравлением, а также выгоранием топлива в процессе кампании (работы), и необходимая подкритичность реактора в заглушенном состоянии осуществляется системой компенсирующих стержней (КР). Стержни изготовлены из карбида бора, который сильно поглощает тепловые нейтроны. Компенсирующие стержни расположены между рабочими кассетами и перемещаются в специальных циркониевых направляющих трубах.

Контроль температуры теплоносителя первого контура на входе и выходе активной зоны осуществляется с помощью термопар и термометров сопротивления.

Для быстрой остановки реактора предусмотрена система аварийной защиты (АЗ). Она состоит из поглощающих стержней, объединенных в четыре независимые группы. Стержни системы АЗ вводятся в активную зону по аварийным сигналам.

Активной зоне присущи внутренние саморегулирующиеся характеристики, которые противодействуют любым тенденциям системы выйти из-под контроля. Благодаря отрицательному температурному коэффициенту реактивности, реактор может работать в режиме саморегулирования, что позволяет отказаться от автоматических регуляторов мощности реактора. Управление мощностью реактора осуществляется путем изменения расхода питательной воды в ПГ.

Парогенератор - прямоточного типа, с движением теплоносителя первого контура в межтрубном пространстве, рабочего тела - в трубах. Выполнен ПГ в виде вертикальной цилиндрической камеры с эллиптическим днищем. Внутри корпуса размещена трубная система, изготовленная из коррозионно-стойкого металла. С целью повышения живучести и ремонтопригодности трубная система разделена на 20 парогенерирующих секций и закреплена в крышке ПГ.

Циркуляционный насос первого контура (ЦНПК) - вертикального исполнения с "сухим" статором. Рабочее колесо насоса, гидрокамера с патрубками и приводной асинхронный двигатель размещены в общем герметичном корпусе. Смазка и охлаждение трущихся поверхностей двух опорных и одного упорного подшипников осуществляется теплоносителем, в свою очередь охлаждаемым в специальном встроенном охладителе.

При нарушении уплотнения любая из секции встроенного холодильника может быть отключена без ущерба для дальнейшей работы ЦНПК. Чтобы предотвратить разрушительное влияние коррозии на конструктивные элементы и короткозамкнутую обмотку ротора, а также защитить изоляцию обмоток статора, и ротор, и статор отделены от воды герметичными нихромовыми перегородками (рубашками).

Обмотка статора ЦНПК состоит из двух обмоток: обмоток большой скорости и обмоток малой скорости, что позволяет обеспечить надежный двухскоростной режим работы насоса.

Нормальная работа первого контура обеспечивается рядом вспомогательных систем:

циркуляции теплоносителя первого контура;

компенсации изменения объема и поддержания давления теплоносителя;

подпитки теплоносителем первого контура;

очистки теплоносителя;

охлаждения оборудования ППУ;

аварийной проливки активной зоны реактора;

дренажа, слива и хранения радиоактивной воды;

разрежения воздуха в реакторном помещении.

Система очистки теплоносителя первого контура предназначена для удаления из воды первого контура растворенных в ней солей, газов и механических примесей. В ППУ применена система очистки высокого давления. (СОВД). Контур очистки включен параллельно основному тракту воды первого контура, поэтому расход в нем определяется перепадом давления в точках отбора и гидравлическим сопротивлением системы очистки.

В состав системы очистки каждого блока входят: один холодильник, ионообменный фильтр (ИОФ), трубопроводы и арматура. Ионообменные смолы анионит и катионит (сорбенты) - загружены в виде смешанного слоя. Вода из реактора поступает в холодильник, где охлаждается до температуры 60°С. Охлажденная вода из реактора поступает в ИОФ, проходит через механические фильтры, слой ионообменных смол, подложку и второй комплект механических фильтров, предназначенных для предотвращения износа смол, и возвращается в контур.

Для контроля работоспособности смол и качества теплоносителя предусмотрены отбор проб до и после ИОФ. Ионообменные смолы стечением времени уплотняются под давлением потока, что приводит к росту гидравлического сопротивления фильтра и ухудшению обменных свойств сорбентов, поэтому сорбенты периодически взрыхляют обратным током воды.

Система расхолаживания предназначена для отвода тепла из активной зоны реактора в условиях дефицита пара и электроэнергии. Расхолаживание активной зоны возможно с использованием нескольких контуров:

второго контура;

холодильника системы очистки с циркуляцией теплоносителя при помощи ЦНПК, работающих на ОМС;

холодильника системы очистки с циркуляцией теплоносителя при помощи насоса ремонтного расхолаживания.

Три автономных канала расхолаживания обеспечивают надежное функционирование системы при всех проектных аварийных ситуациях, включая и судовые аварии.

В режиме расхолаживания по второму контуру получаемый в ПГ пар, пароводяная смесь и горячая вода отводятся по специальному трубопроводу через дроссельный клапан и ДУУ в стояночный конденсатор. Конденсат из конденсатора забирается электроконденсатным насосом и подается в теплый ящик. Подача воды в ПГ осуществляется аварийным вспомогательным насосом по автономному от питательной основной магистрали, трубопроводу.

При расхолаживании активной зоны с использованием холодильника системы очистки отсекается ИОФ. Циркуляция теплоносителя осуществляется ЦНПК. При этом основная масса теплоносителя прокачивается через активную зону реактора, а часть его поступает в холодильник, в котором охлаждается и поступает на всас ЦНПК, где более холодный теплоноситель смешивается с горячим, за счет чего происходит снижение температуры всей массы циркулирующего теплоносителя.

При невозможности или нецелесообразности использования ЦНПК циркуляция теплоносителя в остановленном реакторе для отвода остаточного тепловыделения обеспечивается НРР. Теплоноситель первого контура забирается из реактора после прохода активной зоны, охлаждается в холодильнике системы очистки и поступает на вход активной зоны.

Система третьего контура предназначена для отвода тепла от оборудования первого контура при длительной работе ЯЭУ. Охлаждению подлежит: холодильники ИОФ системы очистки теплоносителя первого контура, электродвигатели ЦНПК, приводы рабочих органов системы управления и защиты, бак железоводной защиты, конструктивные элементы вторичной биологической защиты блока ППУ. Система выполнена в виде замкнутого контура, по которому циркулирует дистиллированная вода.

В состав системы одного борта входят два циркуляционных насоса. Один насос основной, другой - резервный. В контуре поддерживает небольшое избыточное давление, которое исключает кавитацию теплоносителя в циркуляционных насосах и способствует надежному заполнению контура. Избыточное давление в контуре создается подключением к нему компенсационной емкости - цистерны. Эта цистерна служит также для компенсации изменений объема воды в результате изменения ее температуры.

Тепловая энергия воспринимаемая водой третьего контура передается забортной воде в теплообменнике третьего-четвертого контуров.

Очистка воды контура осуществляется в ИОФ, что позволило разместить часть оборудования вне биологической защиты.

Для непрерывной циркуляции воды в контуре, кроме резервного насоса, установлены перемычки между контурами разных бортов. При необходимости вода подается к потребителям по байпасному трубопроводу, минуя ИОФ.

Система четвертого контура предназначена для отвода тепловой энергии от воды третьего контура, а также для охлаждения ряда вспомогательных потребителей. В системе установлено 3 циркуляционных насоса. Два насоса постоянно находятся в работе, причем каждый насос способен обеспечить полный расход воды, третий насос - резервный. Прием и отлив забортной воды производится через клапаны забортной воды - кингстоны. Приемный трубопровод снабжен фильтром, удерживающим механические примеси в забортной воде.

Система подпитки предназначена для компенсации небольших потерь теплоносителя первого контура, происходящих в результате отбора проб или нарушения его герметичности. В состав системы входят два подпиточных электронасоса объемного типа. Насосы расположены в зоне строгого режима и включаются по мере необходимости в соответствии с показаниями уровнемеров в компенсаторах объема. Подпиточная вода размещается в подпиточных баках. Вся арматура на трубопроводах рассматриваемой системы имеет дистанционное управление.

Система компенсации изменения объема теплоносителя и поддержания его давления обеспечивает поддержание заданного давления в первом контуре и компенсацию изменений объема контура и теплоносителя. В процессе разогрева и расхолаживания и в переходных режимах.

Объем теплоносителя во время работы ЯЭУ изменяется в результате изменения его температуры: при повышении температуры избыточный объем воды вытесняется из системы циркуляции, а при снижении - вновь поступает в систему.

Для выполнения своих функций система компенсации объема теплоносителя должна содержать две группы элементов. Первая группа предназначена для компенсации изменения объема теплоносителя, вторая - для создания необходимого избыточного давления в первом контуре ППУ и поддержания его в заданных пределах во время работы судовой ЯЭУ.

Для компенсации изменения объема теплоносителя в ядерных ППУ применяются емкости - баллоны, соединенные с основным объемом первого контура трубопроводами. Баллоны обычно называют компенсаторами объема.

Давление теплоносителя может быть создано путем заполнения объема над поверхностью теплоносителя в компенсаторах объема газом, сжатым до требуемого давления. Такая система называется газовой. Необходимое давление теплоносителя может быть получено также испарением части воды, заполняющей компенсаторы объема, и доведением давления пара до требуемого. Систему компенсации подобного типа называют паровой.

В состав группы элементов, служащих для создания и поддержания давления теплоносителя, входят баллоны с газом, связанные с компенсаторами объема

трубопроводами. В паровой системе компенсации для этой цели используют электрогрелки, размещаемые в компенсаторах объема. Электрогрелки снабжаются аппаратурой управления нагревом и испарением теплоносителя.

В состав газовой системы компенсации изменения объема теплоносителя входят компенсаторы объема, в которых размещается вытесняемый из системы циркуляции в процессе расширения теплоноситель. Компенсаторы объема соединены трубопроводом с системой циркуляции теплоносителя. При значительном объеме теплоносителя, вытесняемого в компенсатор объема при разогреве ППУ, последний может быть разделен на несколько емкостей, связанных между собой трубопроводами последовательно или параллельно.

К достоинствам паровой системы компенсации изменения объема теплоносителя относятся:

исключение проблем, связанных с растворением газа, и выполнение КО функций дегазатора теплоносителя;

более высокая стабильность давления в первом контуре по сравнению с газовой системой компенсации объема.

Выбор системы компенсации изменения объема теплоносителя производят исходя из свойств системы и предъявляемых к ней требований.

В установке ледокола использована паровая система компенсации объема и поддержания давления. В состав системы входят компенсаторы объема (КО), в которых размещается вытесняемый из системы циркуляции в процессе расширения теплоноситель. Компенсатор объема - это емкость высокого давления. В КО использована плоская самоуплотняющаяся крышка, в которую вмонтированы четыре секции электронагревателя. Спирали нагревателя заключены внутри трубок из нержавеющей стали. Вход теплоносителя в КО осуществляется через разбрызгивающее устройство в паровое пространство КО выше уровня воды. Выход воды в контур осуществляется из нижней части компенсатора. Все четыре секции нагревателя включаются только при разогреве установки. Для поддержания давления и компенсации тепловых потерь периодически включается только одна секция.

Для аварийного охлаждения активной зоны реактора в случае разгерметизации первого контура предусмотрена система аварийной проливки реактора. В состав системы входят 3 проливочных насоса объемного типа, трубопроводы и арматура. По сигналу падения давления в первом контуре в действие вводятся основные проливочные насосы. Они принимают воду из цистерн запаса питательной воды и подают ее в первый контур по двум автономным магистралям. В случае отказа одного из основных насосов автоматически включается резервный насос.

Система вентиляции обеспечивает удаление радиоактивных газов и аэрозолей и поддержание необходимой температуры и влажности, а также некоторого разрежения в помещениях реакторного отсека. Система делится на две автономные группы (подсистемы) по обслуживаемым помещениям. Подсистема вентиляции реакторного и аппаратного помещений обеспечивает вентиляцию по открытому и замкнутому циклам. Вторая подсистема обслуживает прочие помещения ядерной ППУ и работает только по открытому циклу. При работе системы по открытому циклу выброс воздуха производится в полую грот-мачту. Воздух, удаляемый из реакторного помещения, перед выбросом в атмосферу при необходимости проходит очистку в противоаэрозольных фильтрах тонкой очистки.

В процессе эксплуатации ядерной ППУ появляются жидкие радиоактивные отходы трех групп: высокоактивные 3,710⁸ Бк/л, слабоактивные 3,710⁶ Бк/л, воды санпропускников 3,710 Бк/л.

Для раздельного сбора, хранения и выгрузки с борта судна этих вод предусмотрено 3 подсистемы - дренажа, хранения и удаления радиоактивных отходов.

Система высокоактивных вод состоит из цистерн, трубопроводов дренажа, вентиляции и выгрузки с арматурой и контрольно-измерительными приборами (КИП). В цистерны этой системы сливается теплоноситель первого контура: отбор проб, воздухоудаление, частичное дренирование.

Система слабоактивных вод включает в себя цистерны, систему осушения реакторного отсека, а также трубопроводы вентиляции и выгрузки с арматурой и КИП. Слабоактивные воды образуются при дезактивации оборудования и помещений отсека ядерной ППУ, протечках воды первого контура и сливе воды из системы очистки теплоносителя первого контура.

Высокоактивные и слабоактивные воды за борт не сливаются, а выгружаются в специальный танкер - хранилище. Цистерны этих систем установлены в защищенной плитами биологической защиты помещении, которое находится под реакторным отделением.

Система вод санпропускников состоит из трубопроводов осушения душевых санпропускников, цистерн, насосов и КИП. В цистерны этой системы сливаются воды после санобработки вахтенного персонала, работающего в отсеке ЯППУ в условиях нормальной эксплуатации. Если уровень активности воды не превышает предельно допустимых концентраций по существующим нормам, вода удаляется за борт. Выброс этих вод разрешен только на значительном удалении от берега. В случае необходимости вода может быть выгружена на берег.

Удаление жидких РАО с судна на базу обслуживания производится специальными насосами, гидравлическими эжекторами или сжатым воздухом.

Твердые радиоактивные отходы хранятся в помещении, оборудованном специальными защитными боксами, системой транспортировки и постом для упаковки и сварки контейнеров. Система транспортировки включает в себя монорельсовую дорогу и грузовой лифт. Контейнеры с отходами до передачи в береговые хранилища хранятся в защитных боксах. Основная часть твердых радиоактивных отходов имеет незначительную активность.

1.5 Размещение оборудования ППУ

Оборудование первого контура и некоторых вспомогательных систем размещается в двухсекционном баке железоводной защиты. Верхняя часть биологической защиты реакторного помещения образована плитами с вырезами для крышки реактора, парогенераторов, насосов и другого оборудования. На расстоянии около 600 мм. От бака железоводной защиты размещаются боковые плиты вторичной биологической защиты. Пространство, ограниченное боковыми и верхними плитами, образует герметичное реакторное помещение, разделенное продольной переборкой. В реакторном помещении располагается оборудование первого контура, компенсаторы объема, ИОФ и холодильник системы очистки, а также трубопроводы системы подпитки теплоносителя первого контура, компенсации объема (водяные), очистки теплоносителя первого контура, расхолаживания активной зоны реактора, осушения.

Над верхними плитами биологической защиты находится образованное вертикальными стальными листами герметичное аппаратное помещение. В этом помещении располагаются приводы системы управления и защиты реактора, клапаны системы очистки и расхолаживания, трубопроводы системы компенсации объема и третьего контура, кабельные трассы ЦНПК и систем управления, датчики системы радиационного контроля и другая аппаратура.

Реакторное и аппаратное помещения охватывает прочноплотная реакторная выгородка, сформированная из плоских судовых конструкций. Она оснащена предохранительным клапаном для предотвращения разрушения при возрастании давления паровоздушной смеси, образующейся при нарушении герметичности первого контура. При открытии клапана, паровоздушная смесь выбрасывается в грот - мачту. После сброса пика давления клапан дистанционно закрывается.

Для перекрытия вентиляционных каналов предусмотрены автоматические отсечные клапаны, герметизирующие реакторную выгородку при поднятии в ней избыточного давления до 5 кПа.

Реакторная выгородка и примыкающие к ней помещения радиоактивных отходов, радиохимической лаборатории, промежуточных теплообменников третьего - четвертого контуров, дезактивации и другие заключены в газоплотный отсек, который образуется главными поперечными и продольными переборками, настилом второго дна и главной палубой.

1.6. Характеристики и назначение основного оборудования ПТУ

Паротурбинная установка (ПТУ) включает в себя 2 главных турбогенератора (ГТГ) мощностью 37500 кВт каждый (см. рис.1.2).

Главный турбогенератор состоит из турбины с навешенным главным масляным

насосом (ГМН), главного конденсатора (ГК) с дроссельно-увлажнительным устройством (ДУУ) и обслуживающих вспомогательных механизмов: главного турбоциркуляционного насоса (ГТЦН), главного электроконденсатного насоса (ГЭКН), главного эжектора (ГЭЖ) и вспомогательного эжектора (ВЭЖ). Пар к турбине подается через маневровое устройство (МУ), состоящее из ходового клапана (ХК), быстрозапорного клапана (БЗК) и клапана травления (КТ).

Турбина вращает три последовательно соединенных синхронных генератора переменного тока. Соединение турбины с генератором - безредукторное.

Генераторы вырабатывают переменный ток. Охлаждение генераторов - воздушное. Каждый генератор имеет по два выносных подшипника, один из которых со стороны турбины опорно-упорный.

Электроэнергия передается от генераторов к главным гребным электродвигателям постоянного тока через выпрямительные установки. Всего установлено три двухъякорных электродвигателя на оба борта.

При открытых БЗК и ХК свежий пар поступает в турбину, в которой потенциальная энергия пара преобразуется в механическую, передаваемую электрогенераторам. Отработавший в турбине пар поступает в ГК, где конденсируется. Образовавшийся в конденсаторе конденсат забирается ГЭКН и подается через холодильники ГЭЖ и ВЭЖ в деаэратор.

Клапан травления предназначен для перепуска избытков свежего пара через ДУУ в конденсатор с целью поддержания постоянного давления перед ХК. ДУУ служит для снижения давления и температуры пара, поступающего через КТ в главный конденсатор. Давление снижается до 0,098МПа последовательным дросселированием пара в нескольких плоских решетках с отверстиями (дроссельные решетки.). Температура пара снижается до 100⁰С за счет впрыска в пар через форсунки конденсата, подаваемого от напорного трубопровода ГЭКН через регулирующий клапан. Согласование расходов пара и конденсата происходит за счет связанного регулирования КТ и регулирующего клапана.

Турбина ГТГ - влажно-паровая, однокорпусная. Проточная часть турбины выполнена двухпоточной с расходящимися потоками пара. В турбине применена двухпоточная радиальная активная регулирующая ступень с единым на оба потока сопловым аппаратом и разделяющимся потоком пара в пределах рабочих лопаток. В каждом потоке установлено 15 реактивных ступеней. Лопатки последних ступеней имеют переменный по высоте профиль. Для уменьшения влагосодержания пара применена внутрикорпусная сепарация. Отсос влаги осуществляется из периферийных камер за рабочими колесами последних ступеней. Ротор турбины цельнокованый из хромомолибденовой стали. Статор турбины выполнен в виде двух совмещенных корпусов. Наружный корпус связан непосредственно с конденсатором, внутренний корпус заключает проточную часть турбины и имеет сквозные сверления для отвода в конденсатор влаги из внутрикорпусных сепарирующих устройств и при продувке турбины. Патрубок подвода пара к регулирующей ступени соединен с наружным корпусом с помощью линзового компенсатора.

Турбина снабжена системой регулирования и защиты, обеспечивающей поддержание заданной частоты вращения, давления пара перед ХК и защиту турбины от возможных аварий при недопустимом превышении значений тех или иных параметров.

К системам обслуживающим работу главной турбины, относятся: система смазки, система укупорки и отсоса пара от концевых уплотнений, система продувания турбины.

Система смазки служит для подачи масла к подшипникам турбины и генераторов, а также отвода тепловой энергии, выделяющейся в результате трения и поступающих к подшипникам от нагретых частей турбины. Система смазки является частью общей масляной системы турбоагрегата, обеспечивающей кроме смазки подачу масла к органам управления регулирования и защиты (РУЗ) турбоагрегата.

Для смазки применяется турбинное масло, которое не содержит водорастворимых кислот и щелочей, механических примесей и воды легко деэмульгирует, а специальные присадки, вводимые в масло, предупреждают ржавление шеек валов, уменьшают склонность масла к пенообразованию и появлению в нем различных смол. Система смазки - гравитационная.

В системе установлено два насоса. Навешенный на турбину главный масляный насос (ГМН) создает давление масла порядка 1МПа. Такое давление необходимо для работы системы РУЗ. При снижении частоты вращения или при остановленной главной турбине давление масла в системе создается резервным электромасляным насосом (ЭМН). Гравитационная система смазки обладает большой надежностью благодаря наличию в расходных цистернах запаса масла, обеспечивающего аварийную остановку турбогенератора (выбег ротора) при выходе из строя масляных насосов.

Система укупорки и отсоса пара от концевых уплотнений служит для предотвращения подсоса воздуха в корпус турбины через концевые уплотнения. Для того чтобы избежать подсоса воздуха, концевые уплотнения снабжаются камерами укупорки. Специальным регулятором в камерах поддерживается давление пара, немного превышающее атмосферное.

Отсос пара от концевых уплотнений предусмотрен для предупреждения утечки пара из турбины в машинное отделение, во избежание обводнения масла в подшипниках, потери конденсата и тепловой энергии в установке. Для этой цели концевые уплотнения имеют камеры отсоса, в которых давление поддерживается немного меньше атмосферного. Пар и воздух, попадающие в камеры отсоса отсасываются паровым эжектором и отводятся в конденсатор системы отсоса.

Система продувки предназначена для удаления конденсата, собирающегося в нижних частях внутреннего корпуса турбины, в МУ, арматуре и паропроводе. Конденсат появляется во время прогревания турбины в результате конденсации пара при его соприкосновении с холодными частями турбины, клапанов, паропровода. С помощью трубопроводов этой системы конденсат удаляется в конденсатор. Продувка осуществляется открытием клапанов, установленных на отводящих трубах, во время прогревания турбины, в период стоянки в готовности и при выводе турбины из действия.

Для превращения отработавшего в главной турбине пара в конденсат и создания вакуума на выходе из турбины служит главная конденсационная установка. В ее состав входят главный конденсатор и обслуживающие его системы и механизмы. К ним относятся: циркуляционная система, система отсоса воздуха из конденсатора и конденсатный насос.

Главный конденсатор выполнен двухходовым, двухпоточным по охлаждающей воде. Для обеспечения необходимой плотности, конденсатор снабжен двойными трубными досками, в которых развальцованы утолщенные мельхиоровые трубки. В горловину конденсатора встроено ДУУ. Конструкция конденсатора позволяет осуществить быстрый прием через ДУУ до 150% номинального расхода пара.

Конденсатно-питательная система (КПС) обеспечивает бесперебойное питание ПГ питательной водой требуемого качества и в необходимом количестве. В установке применена КПС закрытого типа с деаэратором. Конденсат из ГК подается в деаэратор главным электроконденсатным насосом. В ГК поступает также конденсат греющего пара водоопреснительной установки (ВОУ).

Для снижения солености и содержания продуктов коррозии и эрозии в питательной воде весь поток конденсатора пропускается через механические и ионообменные фильтры. Очистка конденсатора от кислорода и других газов осуществляется в термомеханическом деаэраторе. Вода в деаэраторе подогревается до температуры кипения паром, отработавшим в трубопроводах главного циркуляционного насоса и главного питательного насоса.

Подача воды из деаэратора в ПГ на основных режимах работы установки осуществляется главными питательными насосами. В режимах выведения на мощность или остановки ЯЭУ может использоваться резервный питательный электронасос, который включен в питательную магистраль параллельно основному. Необходимый расход воды в ПГ поддерживается питательным клапаном (ПК). Линейная зависимость расхода воды от проходного сечения ПК обеспечивается за счет поддержания на нем постоянного перепада давлений дроссельным клапаном (ДК). Для снижения термических напряжений в конструкциях ПГ и реакторе скорость изменения расхода питательной воды ограничивается. Конденсат из конденсатора АТГ подается ЭКН или в конденсатную систему или в ГК. Уровень воды в конденсаторе поддерживается регулятором уровня в конденсаторе (РУК).

На ледоколе применена многоступенчатая, работающая по принципу самоиспарения ВОУ с испарителем - конденсатором, имеющем четыре камеры. Камеры сообщаются между собой через гидравлические запоры по дистилляту и рассолу. Кроме того, в состав ОУ входят паровой подогреватель питательной воды и насосы забортной воды, рассола, а также дистиллята со сборником дистиллята. Дистиллят, полученный в ВОУ, до его направления в системы ЯЭУ проходит дополнительную очистку в ИОФ.

В режиме стоянки при неработающем ЯППУ для получения пара предназначена вспомогательная парогенераторная установка ВПУ на органическом топливе. Она состоит из двух ПГ.

В состав электроэнергетической системы ЭЭС входит две основных и одна аварийная электростанции. Носовая электростанция состоит из двух АТГ и одного главного распределительного щита (ГРЩ), кормовая - из трех АТГ, одного резервного дизель генератора (ДРДР.) и одного ГРЩ. Источники ГРЩ двух независимых электростанций расположены в разных помещениях ледокола. РДГ установлено в помещении кормовой электростанции.

Два аварийных дизель генератора (АДГ) установлены в отдельном помещении на палубе бака вместе с аварийным распределительным щитом (АРЩ). Электроснабжение потребителей ЯЭУ осуществляется от двух щитов питания, расположенных в отдельных помещениях.

В целом выбранная тепловая система ПТУ соответствует требованиям движения при максимальной надежности, следуя заданным требованиям ее экономичности.



1.7 Тепловой расчёт турбины

1.7.1 Исходные данные

м, (длина корпуса судна)

м, (ширина корпуса судна)

т, (водоизмещение)

узлов, (скорость)

м, (осадка)

МПа, (давление на перегревающем участке)

, (температура на перегревающем участке)

кПа, (давление в конденсаторе)

%, (отбор пара)

1.7.2 Расчет потребной мощности ГТЗА

Таблица 1.7.2

№	Наименование величины	Обозначение	Размерность	Расчетная формула	Численное значение
1	2	3	4	5	6
1	Коэффициент использования вертикальных сил при разрушении льда корпусом судна	м0	---	[5], стр.89	1,5
2	Удельный вес льда	гл	т/м3	[5], стр.14	0,9
3	Предел прочности льда на изгиб	ур	т/м2	[5], стр.17	80
4	Толщина льда	h	м	[5], стр.5	1,8
5	Полное ледовое сопротивление судна в сплошных льдах	Rл	т	Rл = 0,004•BКВЛ?ур?h?м0 + 3,6•BКВЛ•h2?м0?гл	498,312
6	Коэффициент засасывания	t0	---	[3], стр.89	0,08
7	Суммарный упор винтов	Pe	т	Ре=Rл/ (1-t0)	541,643
8	Максимально допустимое значение диаметра гребного винта	[dв]	м	[dв] = T / 1,575	7,619
9	Диаметр гребного винта	dв	м	принимаем из условия: dв ? [dв]	6,0
10	Необходимая суммарная мощность	Nр	кВт	[5], стр.221	44160
11	К. п. д. гребного электродвигателя	з?	---	[6]	0,92
12	К. п. д. генераторов	з??	---	[6]	0,94
13	Коэффициент, учитывающий потери в электросети	з???	---	[6]	0,99
14	К. п. д. электропередачи	зп	---	зп = з??з???з???	0,856
15	К. п. д. линии вала	звл	---	[9], стр.11	0,94
16	Требуемая эффективная мощность	Nе	кВт		54871,94

1.7.3 Расчет рабочего процесса в турбине

Таблица 1.7.3

№	Наименование величины	Обозначение	Размерность	Расчетная формула	Численное значение
1	2	3	4	5	6
1	Параметры пара за парогенератором в точке Аnе	Рnе	МПа	задано	3
		Рnе	С	задано	300
		inе	кДж/кг	по i-S диагр.	2994,3
		Snе	кДж/кг. град	по i-S диагр.	6,54
2	Параметры пара в точке А2nе	Рк	МПа	задано	0,009
		S2nе	кДж/кг. град	Snе	6,54
		i2nе	кДж/кг. град	по i-S диагр.	2058,6
3	Располагаемый теплоперепад по параметрам за парогенератором	Напг	кДж/кг	inе i2nе	935,7
4	Тепловые потери в главном паропроводе коэффициент тепловых потерь	Напг	кДж/кг	Напг	46,785
			-	0,05 0,1	0,05
5	Параметры пара за маневровым устройством (в точке АМУ)	S	кДж/кг. град	Snе	6,54
		i	кДж/кг	inеНапг	2947,515
		Р	МПа	по i-S диагр.	2,471
6	Параметры пара перед турбиной	i	кДж/кг	inе	2994,3
		Р	МПа	Р	2,471
		S	кДж/кг. град	по i-S диагр.	6,624
		t	С	по i-S диагр.	293,35
			м3/кг	по i-S диагр.	0,1
7	Параметры пара в точке А2t	Р2t	МПа	Pк	0,009
		S2t	кДж/кг. град	S	6,624
		i2t	кДж/кг	по i-S диагр.	2085,3
8	Располагаемый теплоперепад в турбине	Нат	кДж/кг	i i2t	909
9	Внутренний КПД	i	-	принимается	0,78
10	Механический КПД турбины	мт	-	принимается	0,985
11	Коэффициент снижения мощности от неработающих ступеней заднего хода	зх	-	принимается	0,996
1	2	3	4	5	6
12	КПД редуктора	ред	-	принимается	0,993
13	Эффективный теплоперепад в турбине	Не	кДж/кг	Натiмтзхред	690,722
14	Параметры пара за последней ступенью турбины А2z	i2z	кДж/кг	i Не	2303,578
		Р2z	МПа	Pк	0,009
		S2z	кДж/кг. град	по i-S диагр	7,3158
		t2z	С	по i-S диагр	43,762
		2z	м3/кг	по i-S диагр	14,336
		x2z	-	по i-S диагр	0,0885
15	Отбор пара	б	%	задано	3
16	Количество корпусов в турбоагрегате	Zk	кг/с	принимается	1
17	Потребный расход рабочего тела	G	кг/с		79,44
18	Количество турбоагрегатов		-	принимается	2
19	Расход пара на одну турбину		кг/с		39,72
20	Количество протоков пара в однокорпусном агрегате	mпр	-	принимается	2
21	Расход пара на один проток или один борт		кг/с		19,86
22	Расход рабочего тела через первую ступень турбины	G1	кг/с		20,15
23	Расход рабочего тела через последнюю ступень турбины		кг/с		19,54

Параметры в точках:

	I	S	P
A2пе	2058,6	6,54	0,009
Aпе	2994,3	6,54	3
Aму	2947,515	6,54	2,471
А*о	2994,3	6,624	2,471
А2t	2085,3	6,624	0,009
A2z	2303,578	7,3158	0,009
	Hат=909	Hе =690,72	Hапe=935,7

1.7.4 Предварительный расчет последней ступени

Таблица 1.7.4

№	Наименование величины	Обозначение	Размерность	Расчетная формула	Численное значение
1	2	3	4	5	6
1	Параметры пара за последней ступенью (точка А2z)	i2z	кДж/кг	из пункта 1.7.3	2303,578
		Р2z	МПа	Pк	0,009
		S2z	кДж/кг. град	по i-S диагр	7,3129
		t2z	С	по i-S диагр	43,762
		2z	м3/кг	по i-S диагр	14,33
		x2z	-	по i-S диагр	0,885
2	Абсолютная скорость потока на выходе из ступени	С2z	м/c	принимается	150
3	Окружная скорость	U2z	м/c	принимается	300
4	Угол выхода потока из рабочей решетки в абсолютном движении	2z	град.	принимается	90
5	Показатель адиабаты	k2z	-	1,035+0,1x2z	1,1234
6	Скорость звука в сечении за последней ступенью	a2z	м/c		380,6
7	Скорость выхода потока из рабочей решетки последней ступени в относительном движении	W2z	м/c		335,4
8	Число Маха		-		0,88
9	Угол выхода потока	2z	град.		26
10	Конструктивный параметр	Dcpzlлz			0,59
11	Конструктивный параметр	z		принимается	3
12	Коэффициент разгрузки рабочей лопатки	р	-	принимается	0,72
13	Материал рабочих лопаток последней ступени и его характеристики: плотность допускаемые напряжения			принимается	ВТЗ-1
		л		принимается	4500
		[] р		принимается	950
1	2	3	4	5	6
14	Проверка величины растяжения в корневом сечении	р			204
15	Коэффициент запаса прочности	к	-		4,65
16	Средний диаметр рабочего колеса	Dcpz	м		1,335
17	Длина рабочих лопаток последней ступени	lлz	м		0,445
18	Число оборотов турбины	nт	об/мин		4292
19	Корневой диаметр последней ступени	Dkz	м	Dcpz lлz	0,89
20	Степень реактивности последней ступени		-	принимается	0,5
21	Скоростная характеристика ступени	1	-		0,89
22	Коэффициент скорости сопловой решетки		-	принимается	0,97
23	Изоэнтропийный теплоперепад, срабатываемый в последней ступени	Hизz	Дж/кг		107475

Рис. 1.3 Выходной треугольник скоростей последней ступени по результатам предварительного расчета.

a₂= 90; b₂=26; С₂=150; U=300; W₂=335,4;

Рис. 1.4 Треугольник скоростей 1 ступени по результатам предварительного расчета

a₁=10; b₁=19,3; С₁=401; U=216; W₁=196;

a₂=69,8; b₂=14; С₂=63,35; W₂=245;

Рис. 1.5 Треугольник скоростей 1 ступени по результатам уточненного расчета

a₁=10; b₁=21; С₁=393; U=216,7; W₁=176,3;

a₂=78; b₂=14; С₂=12,3; W₂=229;

1.7.5 Предварительный расчет I ступени

Таблица 1.7.5

№	Наименование величины	Обозначение	Размер ность	Расчетная формула	Численное значение
1	2	3	4	5	6
1	Корневой диаметр	DK1	м	0,06+DKz	0,95
2	Длина сопловой лопатки	lС	м	принимается	0,02
3	Длина рабочей лопатки (приблизительно)	lЛ	м	0,003+lС	0,023
4	Средний диаметр 1-й ступени	Dср1	м	DK1+lС	0,973
5	Окружная скорость	U1	м/c		218
6	Степень реактивности		-	принимается	0,15
7	Угол выхода потока из соплового аппарата в абсолютном движении	1	град.	принимается	10
8	Скоростная характеристика		-	принимается	0,54
9	Абсолютная скорость выхода из соплового аппарата	С1	м/c		403,7
10	Осевая проекция	С1u	м/c	С1cos1	397,5
11	Окружная проекция	С1z	м/c	С1sin1	70,1
12	Окружная составляющая скорости W1	W1u	м/c	С1uU1	179,5
13	Относительная скорость на входе в рабочую решетку	W1	м/c		192,7
14	Угол входа пара в рабочую решетку в относительном движении	1	град.		21,3
15	Коэффициент скорости сопловой решетки		-	принимается	0,95
16	Коэффициент скорости рабочей решетки		-	принимается	0,93
17	Располагаемый теплоперепад в сопловой решетке	hс	кДж/кг		90,3
18	Располагаемый теплоперепад на ступень	Низ	кДж/кг		106,2
19	Располагаемый теплоперепад в рабочей решетке	hл	кДж/кг	Низ	15,9
20	Относительная скорость на выходе из рабочей решетки	W2	м/c		244,1
21	Угол выхода потока из рабочей решетки в относительном движении	2	град.	1+4	14
22	Окружная составляющая скорости	W2u	м/c	W2cos2	236,8
23	Осевая составляющая скорости	W2z	м/c	W2sin2	59
24	Окружная составляющая	C2u	м/c	W2uU1	18,8
25	Осевая составляющая	С2z	м/c	W2z	59
26	Абсолютная скорость выхода из рабочей решетки	C2	м/c		61,9
27	Угол выхода потока из рабочей решетки в абсолютном движении	2	град.		72,4
28	Параметры пара в точке А1t	i1t	кДж/кг		2904
		S1t	кДж/кг. град		6,624
		P1t	МПа	по i-S диагр.	1,679
29	Потеря энергии в сопловом аппарате	qc	кДж/кг	(12) hc	8,8
30	Параметры пара в точке А1	i1	кДж/кг		2912,8
		Р1	МПа	P1t	1,679
		1	м3/кг	по i-S диагр.	0, 199
		t1	С	по i-S диагр.	248,4
		S1	кДж/кг. град	по i-S диагр.	6,64
31	Степень впуска в сопловом аппарате	1	-		1,0
32	Параметры пара в точке А2t	S2t	кДж/кг. град

Подобные документы

• Использование достижений ядерной энергетики в мореплавании

  Характеристика ядерных энергетических установок, преимущества их использования на морских судах. Первое гражданское атомное судно, схема энергетической установки ледокола. Разработка новой реакторной установки в связи с модернизацией транспортного флота.
  
  контрольная работа [54,7 K], добавлен 04.03.2014
  

• Расчет газотурбинной установки

  Схема и принцип действия газотурбинной установки. Выбор оптимальной степени повышения давления в компрессоре теплового двигателя из условия обеспечения максимального КПД. Расчет тепловой схемы ГТУ с регенерацией. Расчёт параметров турбины и компрессора.
  
  курсовая работа [478,8 K], добавлен 14.02.2013
  

• Повышение энергетической эффективности судовой энергетической установки

  Роль судов в транспортном процессе. Технический уровень оборудования судовой энергетической установки, анализ мероприятий, направленных на повышение ее энергетической эффективности. Модернизация основной и вспомогательной энергетических установок.
  
  дипломная работа [3,7 M], добавлен 11.09.2011
  

• Расчёт характеристик газотурбинных энергетических установок

  Обоснование и выбор параметров газотурбинной энергетической установки. Расчёт на номинальной мощности и частичных нагрузках. Зависимость работы от степени повышения давления. Зависимость относительных расходов топлива установки от относительной мощности.
  
  контрольная работа [1,3 M], добавлен 25.11.2013
  

• Моделирование тепловой схемы ПГУ

  Краткое описание, принципиальная тепловая схема и основные энергетические характеристики паротурбинной установки. Моделирование котла-утилизатора и паровой конденсационной турбины К-55-90. Расчет тепловой схемы комбинированной энергетической установки.
  
  курсовая работа [900,4 K], добавлен 10.10.2013
  

• Тепловой баланс паротурбинной установки

  Выбор котла и турбины. Описание тепловой схемы паротурбинной установки. Методика и этапы определения параметров основных точек термодинамического цикла. Тепловой баланс паротурбинной установки, принципы расчета главных показателей и коэффициентов.
  
  курсовая работа [895,5 K], добавлен 03.06.2014
  

• Проект модернизации энергетической установки буксирного судна с целью повышения его тягового усилия

  Разработка проекта модернизации энергетической установки судового буксира для повышения его тягового усилия, замена двигателей на более экономичные. Выбор энергетической и котельной установки, комплектация электростанции: дизель–генераторы, компрессоры.
  
  курсовая работа [2,7 M], добавлен 29.11.2011
  

• Разработка двухвальной газовой турбины контктной газотурбинной установки типа ГТН-25

  Проектирование контактной газотурбинной установки. Схема, цикл, и конструкция КГТУ. Расчёт проточной части турбины. Выбор основных параметров установки, распределение теплоперепадов по ступеням. Определение размеров диффузора, потерь энергии и КПД.
  
  курсовая работа [2,0 M], добавлен 02.08.2015
  

• Анализ цикла паротурбинной установки

  Способы повышения тепловой эффективности паросиловых установок. Основные характеристики паротурбинной установки. Построение диаграммы тепловых и эксергетических потоков в установке. Расчёт параметров точек идеального и действительного циклов ПТУ.
  
  контрольная работа [52,0 K], добавлен 17.06.2011
  

• Оценка энергоресурсных характеристик и показателей надежности перспективной космической термоэмиссионной ядерной энергетической установки

  Структура и состав ядерной энергетической установки. Схемы коммутации и распределения в активных зонах. Требования надежности. Виды и критерии отказов ядерной энергетической установки и ее составных частей. Имитационная модель функционирования ЯЭУ-25.
  
  отчет по практике [1,0 M], добавлен 22.01.2013
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам