Тепловой расчет парогенератора БКЗ-75-39 ФБ
Проектно-экономические параметры парогенератора. Привязка расчета горения топлива к котлоагрегату. Тепловой баланс парогенератора и расход топлива. Расчет характеристик топки, площади поверхности стен топки и площади лучевоспринимающей поверхности топки.
Рубрика | Физика и энергетика |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 03.01.2011 |
Размер файла | 444,2 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Министерство образования и науки Украины
ГВУЗ''Украинский Государственный Химико-Технологический Университет''
Кафедра энергетики
Курсовая Работа
По дисциплине «Котельные установки»
«Тепловой расчет парогенератора БКЗ-75-39 ФБ»
Выполнил
Студент гр.4-етт-36
Шаталов И.В.
Проверил
Бутенко И.Г.
Днепропетровск 2010
Содержание
1.Введение
2.Проектно-экономические параметры парогенератора
3.Расчет горения топлива
4.Привязка расчета горения топлива к котлоагрегату
5.Тепловой баланс парогенератора и расход топлива
6 .Расчет конструктивных характеристик топки
7 .Расчет полной площади поверхности стен топки и площади лучевоспринимающей поверхности топки
8. Поверочный расчет теплообмена в топке
9. Конструктивные размеры и характеристики перегревателя
10. Поверочный расчет второй ступени перегревателя
11. Конструктивный расчет первой ступени перегревателя
12. Конструктивные размеры характеристики экономайзера
13. Поверочный расчет второй ступени экономайзера
14. Поверочный расчет первой ступени воздухоподогревателя
15.Поверочный расчёт второй ступени воздухоподогревателя
16.Конструктивный расчёт первой ступени экономайзера
17. Расчёт невязки теплового баланса парогенератора
Вывод
Литература
1.Введение
Котлы типов БКЗ-75-39ФБ и БКз=75-39ФБЖ предназначены для получения пара, используемого в промышленности, строительстве, транспорте, коммунальном, сельском и др. отраслях хозяйства на технологию отопления и вентиляцию, а так же для малых электростанций. Котлы могут работать в закрытых и полузакрытых котельных, рассчитаны для установки в районах с сейсмичностью до 6 баллов.
Паровые котлы типа БКЗ-75-39ФБ рассчитаны для работы на бурых и каменных углях, торфе. Котёл работает с уравновешенной тягой.
Вертикально-водотрубные однобарабанные котлы с естественной циркуляцией выполнены по П-образной схеме ком компоновке поверхностей нагрева. Диапазон изменения паропроизводительности - 70-100% от номинальной. Топочная камера с твёрдым шлакоудалением экранирована трубами. Трубы фронтового и заднего экранов в нижней части образуют холодную воронку. В верхней части трубы заднего экрана разведены в четырехрядный фестон.
Для сжигания каменных углей топочная камера котла БКЗ-75-39ФБ оборудуются тремя пылеугольными вихревыми горелками, расположенными с фронта котла четырьмя пылеугольными горелками, расположенными соосно по две горелки встречно на боковых стенках.
Для сжигания фрезерного торфа топочная камера оборудуется двумя шахтными мельницами, шахтами с открытыми амбразурами, расположенными с фронта котла, с подачей топлива и воздуха тонкими струями. С целью обеспечения устойчивости сгорания торфа часть поверхности боковых экранов топочной камеры на уровне амбразур утепляется, для чего нижняя часть боковых экранов выполняется из труб d 60x4 мм с приваренными к ним шипами и покрывается хромитовой массой.
Для сжигания бурых углей топочная камера оборудуется двумя мельничными шахтами с открытыми амбразурами и эжекционными соплами.
Барабан котла внутренним диаметром 1500мм с толщиной стенки 40мм выполнен из стали 20К. В барабане иметься отсек первой ступени испарения и два отсека второй ступени испарения по торцам барабана, оборудованные внутрибарабанными циклонами. Третья ступень испарения состоит из двух выносных циклонов диаметром 337 мм. Пар из циклонов поступает в барабан. Качество питательной воды и пара должно соответствовать требованиям ГОСТа 20995-75. При работе с продувкой, равной 5% от производительности, концентрация солей в питательной воде не должна превышать по общему солесодержанию 250 мг/кг при солесодержании котловой воды в последней степени испарения до 6000 мг/кг и в чистом отсеке до 1000 мг/кг.
Пароперегреватель - конвективный, змеевиковый, вертикальный с коридорным расположением труб d 38x3 мм (сталь 20) выполнен из двух блоков расположенных за фестоном в поворотном проводе между топкой и конвективным газоходом. Температура перегрева пара регулируется поверхностным пароохладителем, расположенным в отсеке пароперегревателя.
Водяной экономайзер - кипящего типа, гладкотрубный змеевиковый, выполнен из труб d 32x3 мм и состоит из трёх блоков, расположенных в конвективном газоходе котла.
Трубчатых воздухоподогреватель - вертикального типа выполнен из труб d 40x16 мм, имеет четыре хода по воздушной стороне. Состоит из трех блоков.
При необходимости котлы могут быть оборудованы устройствами для дробевой очистки труб поверхностей нагрева водяного экономайзера и трубчатого воздухоподогревателя, а также средствами защиты от дробевого наклепа. Очистка труб экранов топки и пароперегревателя производиться стационарными паровыми обдувочными устройствами.
Каркас котла - металлический, сварной конструкции, с обшивкой . Обмуровка - трехслойная, выполнена из плит облегчённого типа, закрепляемых на каркасе котла. Толщина обумуровки составляет 265мм, в местах, не закрытых трубами, - 320мм.
Котлы снабжены всей необходимой регулирующей и запорной арматурой, устройствами для контроля температуры и давления пара на уровне воды в барабане.
Для удобства обслуживания и ремонта котлы оборудованы помостами и лестницами, а топочная камера и конвективные газоходы - лазами и гляделками.
Тепловой расчет парогенератора БКЗ-75-39 ФБ
Расчетное задание: для выполнения теплового расчета парогенератора используем следующие данные:
Топливо - Уголь ГР(0,6); Т(0,2); Мазут(0,2);
Паропроизводительность агрегата 75 т/ч;
Давление пара в барабане 4 МПа;
Температура перегретого пара 440 ;
Температура питательной воды 110 ;
Температура уходящих газов 220 ;
Продувка 4%.
2.Проектно-экономические параметры парогенератора
Парогенератор БКЗ-75-39ФБ . Топочная камера объемом 454 полностью экранированная трубами Ш 60Ч4 мм с шагом
75 мм (боковые и задние экраны) и 90 мм (фронтовой экран). Экраны разделены на 12 самостоятельных циркуляционных контуров.
Схема испарения трехступенчатая. Перегреватель - вертикальный, змеевиковый конвективный двухступенчатый. Змеевики первой ступени выполнены из труб Ш 38Ч3 мм.
Экономайзер - стальной, гладкотрубный, змеевиковый, кипящего вида, двухступенчатый, выполнен из труб Ш 32Ч3 мм. Поперечный и продольный шаги труб в обеих ступенях одинаковы и равны соответственно 40 и 55 мм.
Воздухоподогреватель - стальной, трубчатый, с шахматным расположением труб Ш 40Ч1,5 мм, двухступенчатый, четыреходовой. Поперечный шаг труб: первой ступени -70мм, второй- 60 мм, продольный шаг: первой ступени - 45 мм, второй - 42 мм.
Технические и основные конструктивные характеристики парогенератора следующие:
Номинальная паропроизводительность 75 т/ч
Рабочее давление пара 4 Мпа
Температура перегретого пара 440
Площадь поверхности нагрева:
I. Лучевоспринимающая (экранов и фестона) 326
II. Конвективная
a) Фестона 62
b) Перегревателя 219
c) Экономайзера 810
d) Воздухоподогревателя 3620
Для сжигания заданного типа топлива выбираем камерную топку.
Расчет парогенератора выполняем по нормативному методу расчета.По данным расчетным характеристик камерных топок (табл. 4-3) и нормативных значений присосов воздуха в газоходах (табл. 2-1) выбираем коэффициент избытка воздуха на выходе из топки и находим расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах . Результаты расчетов сводим в таблицу 1.
Табл. 1-1 Присосы воздуха по газоходам Дб и расчетные значения коэффициентов избытка воздуха в газоходах .
Участки газового тракта |
Дб |
||
Топка и фестон |
0,1 |
1,1 |
|
Перегреватель (II ст.) |
0,03 |
1,13 |
|
Перегреватель (I ст.) |
0,02 |
1,15 |
|
Экономайзер (II ст.) |
0,04 |
1,19 |
|
Воздухоподогреватель (II ст.) |
0,03 |
1,22 |
|
Экономайзер (I ст.) |
0,04 |
1,26 |
|
Воздухоподогреватель (I ст.) |
0,03 |
1,29 |
3.Расчет горения топлива
Выполняем расчет горения топливной смеси по нормативной методике расчета[1]. Данные расчета энтальпии в зависимости от температуры продуктов сгорания заносим в таблицу 1-2, а также представляем графически на рис. 2.
Состав Гр в процентах:
С |
Н |
S |
N |
O |
W |
A |
|||
55.2 |
3.8 |
3.2 |
1.0 |
5.8 |
8.0 |
23.0 |
100 |
22.04 |
Состав Т в процентах:
С |
Н |
S |
N |
O |
W |
A |
|||
62,7 |
3,1 |
2,8 |
3,1 |
1,7 |
5.0 |
23,8 |
100 |
24,22 |
Состав Мазута в процентах :
С |
Н |
S |
N |
O |
W |
A |
|||
84.65 |
11.7 |
0.3 |
0.3 |
0.3 |
3.0 |
0.05 |
100 |
40.31 |
Состав топлива в смеси: Уголь Гр(0,6), Т(0,2), Мазут (0,2).
Состав твердого топлива в процентах:
62,59 |
5,36 |
2,56 |
0,84 |
3,68 |
6,4 |
18,57 |
100 |
26,13 |
Теплота сгорания смеси твердого топлива:
Определим теоретически необходимый для сжигания объем воздуха:
Теоретические объемы продуктов сгорания :
Обьемы продуктов сгорания при сжигании смеси твердого топлива:
Энтальпии продуктов сгорания рассчитываем по формулам:
Энтальпия теоретически необходимого объема воздуха:
Коэффициент избытка воздуха: б=1,1;
Удельные энтальпии воздуха , трехатомных газов , азота и водяных паров определяем в интервале температур от 100 до 2000 °С.
При t = 100 °С:
Аналогично выполняем расчеты при других температурах.
t,oC |
I0в |
I0вRO2 |
I0N2 |
I0H2O |
I0г |
Iгобщ |
|
100 |
649,044 |
165,620 |
505,7 |
77,01 |
748,330 |
828,1624 |
|
200 |
1307,922 |
349,860 |
1011,4 |
155,04 |
1516,300 |
1677,174 |
|
300 |
1981,551 |
547,820 |
1524,88 |
236,13 |
2308,830 |
2552,561 |
|
400 |
2665,014 |
756,560 |
2050,03 |
319,26 |
3125,850 |
3453,647 |
|
500 |
3363,228 |
976,080 |
2582,96 |
404,94 |
3963,980 |
4377,657 |
|
600 |
4081,11 |
1197,560 |
3127,56 |
497,76 |
4822,880 |
5324,857 |
|
700 |
4813,743 |
1431,780 |
3679,94 |
584,97 |
5696,690 |
6288,78 |
|
800 |
5556,21 |
1669,920 |
4251,77 |
680,85 |
6602,540 |
7285,954 |
|
900 |
6298,677 |
1911,980 |
4835,27 |
777,24 |
7524,490 |
8299,227 |
|
1000 |
7060,812 |
2157,960 |
5422,66 |
879,75 |
8460,370 |
9328,85 |
|
1100 |
7842,615 |
2407,860 |
6010,05 |
982,26 |
9400,170 |
10364,81 |
|
1200 |
8624,418 |
2662,660 |
6593,55 |
1086,81 |
1010,11 |
11403,82 |
|
1300 |
9494,727 |
2916,480 |
7196,5 |
1195,44 |
1019,27 |
12476,27 |
|
1400 |
10207,69 |
3175,200 |
7815,01 |
1304,58 |
1120,43 |
13550,34 |
|
1500 |
11009,16 |
3433,920 |
8417,96 |
1417,29 |
1200,37 |
14623,3 |
|
1600 |
11815,55 |
3691,660 |
9036,47 |
1530,51 |
1265,34 |
15711,95 |
|
1700 |
12617,02 |
3954,300 |
9654,98 |
1645,77 |
1310,56 |
16806,94 |
|
1800 |
13418,49 |
4216,940 |
10277,38 |
1763,58 |
1394,85 |
17908,37 |
|
1900 |
14244,55 |
4479,580 |
10911,45 |
1880,88 |
1421,58 |
19023,99 |
|
2000 |
15065,69 |
4746,140 |
11529,96 |
2007,36 |
1477,31 |
20136,54 |
Этот рачет горения топлива выполнен без привязки к котлоагрегату БКЗ-75-39 ФБ.
Далее приведены таблицы с помощью которых производиться привязка расчета горения топлива к конструктивным характеристикам котлоагрегата БКЗ-75-39 ФБ.
4.Привязка расчета горения топлива к котлоагрегату
Далее рассчитываем характеристику продуктов сгорания по газоходу с учетом присосов воздуха. Данные заносим в таблицу 1-3.
Табл. 1-4 Энтальпии продуктов сгорания в газоходах.
t,oC |
I0г |
I0в |
Участки газоходов |
||||||||||||||
Топка a=1,1 |
II ст. паропер. a=1,13 |
I ст. паропер. a=1,15 |
II ст. эконом. a=1,19 |
II ст. воздухоп. a=1,22 |
I ст. эконом. a=1,26 |
I ст. воздухоп. a=1,29 |
|||||||||||
I |
ДI |
I |
ДI |
I |
ДI |
I |
ДI |
I |
ДI |
I |
ДI |
I |
ДI |
||||
100 |
1775 |
1290 |
2149 |
||||||||||||||
200 |
3636 |
2600 |
4312 |
4390 |
2241 |
||||||||||||
300 |
5517 |
3939 |
6384 |
6541 |
2229 |
6660 |
2269 |
||||||||||
400 |
7447 |
5298 |
8454 |
8613 |
2229 |
8825 |
2283 |
8983 |
2324 |
||||||||
500 |
9421 |
6686 |
10691 |
2237 |
10892 |
2279 |
11159 |
2334 |
11360 |
2376 |
|||||||
600 |
11458 |
8113 |
12675 |
13000 |
2309 |
13243 |
2352 |
13568 |
2409 |
||||||||
700 |
13506 |
9570 |
14750 |
14942 |
2266 |
15324 |
2325 |
15612 |
2368 |
15994 |
2427 |
||||||
800 |
15642 |
11046 |
17078 |
2328 |
17299 |
2357 |
17741 |
2416 |
18072 |
2461 |
|||||||
900 |
17811 |
12522 |
19063 |
19438 |
2360 |
19689 |
2390 |
20190 |
2449 |
||||||||
1000 |
20023 |
14037 |
21427 |
2364 |
21848 |
2410 |
22129 |
2440 |
|||||||||
1100 |
22245 |
15591 |
23804 |
2377 |
24272 |
2424 |
|||||||||||
1200 |
24473 |
17145 |
26187 |
2383 |
|||||||||||||
1300 |
26782 |
18876 |
28669 |
2482 |
|||||||||||||
1400 |
29095 |
20293 |
31124 |
2455 |
|||||||||||||
1500 |
31410 |
21886 |
33599 |
2475 |
|||||||||||||
1600 |
33763 |
23489 |
36112 |
2513 |
|||||||||||||
1700 |
36129 |
25083 |
38637 |
2525 |
|||||||||||||
1800 |
38514 |
26676 |
41181 |
2545 |
|||||||||||||
1900 |
40929 |
28318 |
43761 |
2580 |
|||||||||||||
2000 |
43353 |
29951 |
46348 |
2587 |
|||||||||||||
2100 |
45943 |
31674 |
49110 |
2763 |
|||||||||||||
2200 |
48326 |
33333 |
51659 |
2549 |
После привязки расчета горения топлива к конструктивным размерам приступаем к расчету теплового баланса парогенератора и расчету расхода топлива.Ниже приведены таблицы расчета теплового баланса и расхода топлива, а также расчет кострутивных характеристик топки.
5.Тепловой баланс парогенератора и расход топлива.
Тепловой баланс составлен в расчете на 1 кг располагаемой теплоты топлива Q определенной по формуле (3-1). Считая, что предварительный подогрев воздуха и топлива за счет внешнего источника отсутствует, имеем = 0 и . Расчеты выполняем в соответствии с табл. 1-5
Таблица 1- 5. Расчет теплового баланса парогенератора и величина расхода топлива.
Наименование |
Обозначение |
Расчетная ф-ла или способ опр. |
Единица |
Расчет |
|
Располагаемая теплота топлива |
26139,58 |
||||
Потери от хим. недожога |
По табл. 4-5 |
% |
0,5 |
||
Потери от мех. недожога |
По табл. 4-5 |
% |
4,0 |
||
Температура уходящих газов |
По заданию |
220 |
|||
Энтальпия уходящих газов |
По I-t диаграмме |
1909,6 |
|||
Температура воздуха в котельной |
По выбору |
25 |
|||
Энтальпия воздуха в котельной |
По I-t диаграмме |
238,5 |
|||
Потери теплоты с уходящими газами |
% |
||||
Потери теплоты от наружного охлаждения |
По рис. 3-1 |
% |
0,7 |
||
Сумма тепловых потерь |
% |
||||
К.П.Д. парогенератора |
% |
||||
Коэффициент сохранения теплоты |
- |
||||
Производительность парогенератора |
D |
По заданию |
кг/с |
20,83 |
|
Давление пара в барабане |
По заданию |
МПа |
4 |
||
Температура перегретого пара |
По заданию |
440 |
|||
Температура питательной воды |
По заданию |
110 |
|||
Удельная энтальпия перегретого пара |
По табл. VI-8 |
кДж/кг |
3302 |
||
Удельная энтальпия питательной воды |
По табл. VI-6 |
кДж/кг |
338,5 |
||
Значение продувки |
p |
По заданию |
% |
4 |
|
Полезно использованная теплота в агрегате |
кВт |
||||
Полный расход топлива |
B |
кг/с |
|||
Расчетный расход топлива |
кг/с |
Величина |
Единица |
Суммарная площадь |
||
Наименование |
Обозначение |
|||
Общая площадь стены и выходного окна |
326 |
|||
Площадь занятая лучевоспринимающей поверхностью: полная |
F |
326 |
||
открытая |
326 |
|||
Наружный диаметр экранных труб |
d |
мм |
60 |
|
Шаг экранных труб |
s |
мм |
90 |
|
Расстояние от оси экранных труб до кладки (стены) |
l |
мм |
48 |
|
Отношение |
s/d |
- |
1,5 |
|
Отношение |
l/d |
- |
0,8 |
|
Угловой коэффициент экрана |
x |
- |
0,92 |
|
Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов |
299,92 |
6 .Расчет конструктивных характеристик топки
Величина |
Единица |
Расчет |
|||
Наименование |
Обозначение |
Расчетная ф-ла или способ определения |
|||
Активный объем топочной камеры |
По конструктивным размерам |
454 |
|||
Тепловое напряжение топочной камеры: |
кВт/ |
||||
расчетное |
|||||
допустимое |
По табл. 4-5 |
кВт/ |
140 |
||
Количество горелок |
n |
По табл. III-10 |
шт |
2 |
|
Теплопроизводительность горелки |
МВт |
||||
Тип горелки |
- |
По табл. III-6 |
- |
- |
7 .Расчет полной площади поверхности стен топки и площади лучевоспринимающей поверхности топки
Для проверки теплового баланса приступаем к поверочному расчету т/о.
8. Поверочный расчет теплообмена в топке
Величина |
Еди- ница |
Расчет |
|||
Наименование |
Обозначение |
Расчетная формула или способ определения |
|||
Суммарная площадь лучевоспринимающей поверхности |
По конструктивным размерам |
299,9 |
|||
Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов |
-//- |
299 |
|||
Полная площадь стен топочной камеры |
-//- |
345 |
|||
Коэффициент тепловой эффективности лучевоспринимающей поверхности |
- |
||||
Эффективная толщина излучающего слоя пламени |
s |
м |
|||
Полная высота топки |
По конструктивным размерам |
м |
18,615 |
||
Высота расположения горелок |
По конструктивным размерам |
м |
4,2 |
||
Относительный уровень расположения горелок |
- |
0,22 |
|||
Параметр учитывающий распределение температуры в топке |
М |
0,59-0,5 |
- |
||
Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки |
По табл. 4-5 |
- |
1,1 |
||
Присос воздуха в топке |
По табл. 2-2 |
- |
0,1 |
||
Температура горячего воздуха |
По предварительному выбору |
300 |
|||
Энтальпия горячего воздуха |
По i-t диаграмме |
кДж/кг |
3784,06 |
||
Энтальпия присосов воздуха |
-//- |
кДж/кг |
238,5 |
||
Количество теплоты вносимое в топку с воздухом |
кДж/кг |
||||
Полезное тепловыделение в топке |
кДж/кг |
||||
Адиабатическая температура горения |
По It-диаграмме |
1475 |
|||
Температура газов на выходе из топки |
По предварительному выбору |
1000 |
|||
Средняя суммарная теплоёмкость продуктов сгорания |
кДж/кг |
||||
Объёмная доля: водяных паров трёхатомных газов |
По табл. 1-2По табл. 1-2 |
---- |
0,140,12 |
||
Суммарная объёмная доля трёхатомных газов |
-- |
0,14 + 0,12 = 0,26 |
|||
Коэффициент ослабления лучей:трёхатомными газамизоловыми частицамигазами кокса |
По форм.5-26По форм.5-27По |
1/(мЧЧМПа)-//--//- |
1,120,8610 |
||
Коэффициент ослабления лучей топочной средой |
k |
1/(м*мПа) |
|||
Суммарная сила поглощения топочного объема |
ксв*ps |
(ксв=кнс+ксаж)*ps |
- |
||
Степень черноты факела |
,, |
По рис. 5-4 или формуле 5-22 |
- |
0,6315; 0,764; 0,87 |
|
Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами |
По ф-ле |
- |
0,3*(2-1,13)*(1,6*1473/1000-0,5)*83,8/11,2=3,63 |
||
Тепловая нагрузка стен топки |
|||||
Температура газов на выходе из топки |
-273 |
С |
996 |
||
Энтальпия газов на выходе из топки |
По -таблице или по-диаграмме |
кДж/кг |
14765 |
||
Общее тепловосприятие топки |
кДж/кг |
0,9914?(32868-18642)=14103,7 |
|||
Средняя удельная тепловая нагрузка лучевоспринимающих поверхностей |
кВт/м2 |
После поверочного расчета теплоообмена в топке переходим к расчету ступеней пароперегревателя.
9. Конструктивные размеры и характеристики перегревателя
Размеры и характеристики |
Единица |
Ступень |
||||
Наименование |
Обозначение |
Расчетная формула или способ определения |
II |
I |
||
Диаметр труб |
По конструктивным размерам |
мм |
38Ч3 |
38Ч3 |
||
Количество труб (поперек газохода) |
-//- |
шт. |
81 |
81 |
||
Количество рядов труб (по ходу газохода) |
-//- |
шт. |
8 |
4 |
||
Средний шаг труб:поперечный |
-//- |
мм |
75 |
75 |
||
продольный |
-//- |
мм |
165 |
165 |
||
Расположение труб в пучке |
- |
-//- |
- |
Коридорное |
Коридорное |
|
Характер смывания |
- |
-//- |
- |
Поперечное |
Поперечное |
|
Средняя длина змеевикаСреднюю длину змеевика принимаем равной средней длине одного прямого участка трубы и колена |
l |
-//- |
м |
2,86 |
2,53 |
|
Суммарная длина труб |
-//- |
м |
17,6 |
759 |
||
Полная площадь поверхности нагрева |
H |
480 |
240 |
|||
Площадь живого сечения на входе a', b', l', a” ,b ”,l” - размеры газохода и длина одного змеевика во входном и выходном сечениях |
F' |
a'b'- l' d |
22,4 |
24,45 |
||
То же, на выходе2 |
F” |
a”b”- l” d |
10,13 |
12,17 |
||
Средняя площадь живого сечения газохода |
13,95 |
16,25 |
||||
Количество параллельно включенных змеевиков (по пару) |
m |
По конструктивным размерам |
шт |
81 |
81 |
|
Площадь живого сечения для прохода пара |
f |
0,065 |
0,065 |
10. Поверочный расчет второй ступени перегревателя
Величина |
Единица |
Расчет |
|||
Наименование |
Обозначение |
Расчетная формула или способ определения |
|||
Диаметр труб |
По конструктивным размерам |
мм |
38/32 |
||
Площадь поверхности нагрева |
H |
-//- |
480 |
||
Температура пара на выходе из ступени |
По заданию |
440 |
|||
То же, на входе в ступень |
По предварительному выбору |
270 |
|||
Давление пара:на выходе из ступени |
По заданию |
МПа |
4 |
||
на входе в ступень |
По выбору |
МПа |
4,2 |
||
Удельная энтальпия пара:на выходе из ступени |
По табл. VI-8 |
кДж/кг |
3308 |
||
на входе в ступень |
-//- |
кДж/кг |
2897 |
||
Суммарное тепловосприятие ступени |
Q |
кДж/кг |
|||
Средняя удельная тепловая нагрузка лучевоспринимающих поверхностей топки |
Из расчета топки |
112,22 |
|||
Коэффициенты распределения тепловой нагрузки:по высоте |
По рис. 5-9 |
- |
1 |
||
между стенами |
По табл. 5-7 |
- |
1 |
||
Удельное л?чистое тепловосприятие выходного окна топки |
112,22 |
||||
Угловой коэффициент фестона |
По рис. 5-1 |
- |
0,92 |
||
Площадь поперечного сечения газохода перед ступенью |
6,075*2,9=18,04 |
||||
Лучистое тепловосприятие ступени |
кДж/кг |
||||
Конвективное тепловосприятие ступени |
кДж/кг |
3722-70,42=3651,6 |
|||
Температура газов перед ступенью |
Из расчета топки |
996 |
|||
Энтальпия газов на входе в ступень |
-//- |
кДж/кг |
18027 |
||
То же, на выходе из ступени |
кДж/кг |
||||
Температура газов на выходе из ступени |
По it-таблице |
811 |
|||
Средняя температура газов |
0,5(995+811)=903 |
||||
Средняя скорость газов в ступени |
м/с |
4,7 |
|||
Коэффициент теплоотдачи конвекцией |
По рис. 6-5 |
60,2*0,98*0,85*0,92= 46,13 |
|||
Средняя температура пара |
|||||
Объем пара при средней температуре |
По табл. VI-8 |
0.0693 |
|||
Средняя скорость пара |
м/с |
||||
Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару |
По рис. 6-8 |
0,98*1130=1107,4 |
|||
Толщина излучающего слоя |
s |
м |
|||
Суммарная поглощательная способность трехатомных газов |
м*МПа |
||||
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами |
По рис. 5-5 |
1/(м*МПа) |
21,47 |
||
Суммарная оптическая толщина запыленного газового потока |
pks |
- |
|||
Степень черноты излучающей среды |
б |
По рис. 5-4 |
1/(м*МПа) |
0,13 |
|
Коэффициент загрязнения |
е |
По $6-2 |
0.004 |
||
Температура загрязненной стенки трубы |
|||||
Коэффициент теплоотдачи излучением |
По рис. 6-12 |
150*0,12*0,95=17,1 |
|||
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке |
1(54+17,1)=71,1 |
||||
Коэффициент тепловой эффективности |
ш |
По табл. 6-2 |
- |
0,55 |
|
Коэффициент теплопередачи |
К |
||||
Разность температур между газом и паром:наибольшая |
967,6-440=527,6 |
||||
наименьшая |
775-270=505 |
||||
Температурный поток при противотоке |
|||||
Площадь поверхности нагрева прямоточного участка |
По конструктивным размерам |
320 |
|||
Полная площадь поверхности нагрева ступени |
H |
-//- |
480 |
||
Параметр |
А |
- |
|||
Полный перепад температуры газов |
967,6-775=192,6 |
||||
То же, пара |
440-270=170 |
||||
Параметр |
p |
- |
|||
Параметр |
R |
/ |
- |
192/170=1,13 |
|
Коэффициент перехода к сложной схеме |
ш |
По рис. 6-14 |
- |
0,998 |
|
Температурный перепад |
0,998*513,7=512,67 |
||||
?епловосприятие ступени по уравнению теплообмена |
кДж/кг |
||||
Расхождение расчетных тепловосприятий |
% |
||||
То же, на входе в ступень |
По предварительному выбору |
265 |
|||
Удельная энтальпия пара на входе в ступень |
По табл. VI-8 |
кДж/кг |
2867 |
||
Суммарное тепловосприятие ступени |
Q |
кДж/кг |
|||
Конвективное тепловосприятие ступени |
кДж/кг |
3993,9-70,42=3923,48 |
|||
Энтальпия газов на выходе из ступени |
кДж/кг |
||||
Температура газов на выходе из ступени |
По it-таблице |
960 |
|||
Разность температур между газом и паром:наибольшая |
960-265=695 |
||||
наименьшая |
996-440=527,6 |
||||
Температурный поток при противотоке |
608,14 |
||||
Температурный перепад |
0,998*608,14=607,2 |
||||
Тепловосприятие ступени по уравнению теплообмена |
кДж/кг |
||||
Расхождение расчетных тепловосприятий |
% |
11. Конструктивный расчет первой ступени перегревателя
Величина |
Единица |
Расчет |
|||
Наименование |
Обозначение |
Расчетная формула или способ определения |
|||
Диаметр труб |
По конструктивным размерам |
мм |
38/32 |
||
Параметры пара на входе в ступень:давление |
МПа |
4,4 |
|||
температура |
256 |
||||
паросодержание |
х |
По выбору |
- |
0,98 |
|
Удельная энтальпия:кипящей воды |
По табл. VI-7 |
кДж/кг |
1115,5 |
||
сухого насыщенного пара |
То же |
кДж/кг |
2797,2 |
||
Удельная энтальпия пара на входе в ступень |
кДж/кг |
||||
Параметры пара на выходе из ступени:давление |
Из расчета второй ступени |
МПа |
4,2 |
||
температура |
То же |
265 |
|||
удельная энтальпия |
-//- |
кДж/кг |
2867 |
||
Тепловосприятие пароохладителя |
По выбору |
кДж/кг |
60 |
||
Тепловосприятие ступени |
Q |
кДж/кг |
|||
Энтальпия газов на входе в ступень |
Из расчета второй ступени |
кДж/кг |
14054 |
||
Температура газов на входе в ступень |
-//- |
960 |
|||
Энтальпия газов на выходе из ступени |
кДж/кг |
||||
Температура газов на выходе из ступени |
По It-таблице |
675 |
|||
Средняя температура газов в ступени |
|||||
Средняя скорость газов в ступени |
м/с |
||||
Коэффициент теплоотдачи конвекцией |
По рис. 6-5 |
40,24 |
|||
Средняя температура пара |
|||||
Объем пара при средней температуре |
По табл. VI-8 |
0,0650 |
|||
Средняя скорость пара |
м/с |
||||
Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару |
По рис. 6-7 |
0,97*650=630,5 |
|||
Эффективная толщина излучающего слоя |
s |
м |
|||
Суммарная поглощательная способность трехатомных газов |
м*МПа |
||||
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами |
По рис. 5-5 |
1/(м*МПа) |
23,57 |
||
Суммарная оптическая толщина запыленного газового потока |
pks |
- |
|||
Степень черноты излучающей среды |
б |
По рис. 5-4 |
1/(м*МПа) |
0,19 |
|
Коэффициент загрязнения |
е |
По $6-2 |
0.0096 |
||
Температура загрязненной стенки трубы |
|||||
Коэффициент теплоотдачи излучением |
По рис. 6-12 |
0,19*110=20,54 |
|||
Температура в объеме камеры перед ступенью |
Из расчета второй ступени перегревателя |
775 |
|||
Коэффициент |
А |
По $6-2 |
- |
0,3 |
|
Глубина по ходу газов:ступени (пучка) |
По конструктивным размерам |
м |
2,2 |
||
объема перед ступенью |
-//- |
м |
8,5 |
||
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке |
|||||
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке |
|||||
Коэффициент тепловой эффективности |
ш |
По табл. 4-6 |
- |
0,55 |
|
Коэффициент теплопередачи |
К |
||||
Разность температур между газом и паром:наибольшая |
912-361=551 |
||||
наименьшая |
760-265=495 |
||||
Температурный поток при противотоке |
|||||
Полный перепад температуры газов |
760-765=85 |
||||
То же, пара |
265-256=9 |
||||
Параметр |
p |
- |
|||
Параметр |
R |
/ |
- |
85/9=9,4 |
|
Коэффициент перехода к сложной схеме |
ш |
По рис. 6-15 |
- |
0,98 |
|
Температурный перепад |
442,53 |
||||
Площадь поверхности нагрева ступени |
Н |
12. Конструктивные размеры характеристики экономайзера
Наименование |
Обозначение |
Единица |
Ступень |
||
II |
I |
||||
Диаметр труб:наружный |
d |
мм |
32 |
32 |
|
внутренний |
мм |
26 |
26 |
||
Расположение труб |
- |
- |
шахмат |
шахматное |
|
Количество труб в горизонтальном ряду |
шт. |
38 |
40 |
||
Количество горизонтальных рядов труб |
шт. |
20 |
44 |
||
Шаг труб:поперек потока газов (по ширине) |
мм |
50 |
40 |
||
вдоль потока газов (по высоте) |
мм |
55 |
55 |
||
Относительный шаг труб:поперечный |
- |
1,56 |
1,25 |
||
продольный |
- |
1,7 |
1,7 |
||
Площадь поверхности нагрева |
H |
244 |
565 |
||
Размеры сечения газохода поперек движения газов |
A |
м |
2,0 |
1,7 |
|
Б |
м |
6,2 |
6,2 |
||
Площадь живого сечения для прохода газа |
F |
4,9 |
2,6 |
||
Количество параллельно включенных труб (по воде) |
шт. |
24 |
24 |
||
Площадь живого сечения для прохода воды |
f |
0,02 |
0,02 |
13. Поверочный расчет второй ступени экономайзера
Величина |
Единица |
Расчет |
|||
Наименование |
Обозначение |
Расчетная формула или способ определения |
|||
Площадь поверхности нагрева ступени |
H |
По конструктивным размерам |
244,3 |
||
Площадь живого сечения для прохода газов |
-//- |
4,9 |
|||
То же для прохода воды |
f |
-//- |
0,02 |
||
Температура газов на входе в ступень |
Из расчета перегревателя |
675 |
|||
Энтальпия газов на входе в ступень |
-//- |
кДж/кг |
12563 |
||
Температура газов на выходе из ступени |
По выбору |
500 |
|||
Энтальпия газов на выходе из ступени |
По It-диаграмме |
кДж/кг |
9364,84 |
||
Тепловосприятие ступени (теплота отданная газами) |
кДж/кг |
||||
Удельная энтальпия воды на выходе из ступени |
кДж/кг |
||||
Температура воды на выходе из ступени |
По табл. VI-6 |
170 |
|||
Удельная энтальпия воды на входе в ступень |
кДж/кг |
||||
Температура воды на входе в ступень |
По табл. VI-6 |
102 |
|||
Средняя температура воды |
t |
0,9*(102+170)=136 |
|||
Скорость воды в трубах |
щ |
м/с |
|||
Средняя температура газов |
0,5(680+500)=590 |
||||
Средняя скорость газов |
м/с |
||||
Коэффициент теплоотдачи конвекцией |
По рис. 6-4 |
112*1*0,96*0,93=98,9 |
|||
Эффективная толщина излучающего слоя |
s |
м |
|||
Суммарная поглощательная способность трехатомных газов |
м*МПа |
||||
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами |
По рис. 5-5 |
1/(м*МПа) |
3,8 |
||
Суммарная оптическая толщина запыленного газового потока |
pks |
- |
|||
Степень черноты излучающей среды |
б |
По рис. 5-4 |
- |
0,115 |
|
Температура загрязненной трубы |
215,5+60=275,5 |
||||
Коэффициент теплоотдачи излучением |
По рис. 6-11 |
65*0,625=4,62 |
|||
Температура в объеме камеры перед ступенью |
Из расчета перегревателя |
620 |
|||
Коэффициент |
А |
По $ 6-2 |
- |
0,4 |
|
Глубина по ходу газов:ступени |
По конструктивным размерам |
м |
1,82 |
||
объема перед ступенью |
-//- |
м |
43,52 |
||
Коэффициент теплоотдачи излучением с учетом излучения газового объема переел ступенью |
|||||
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке |
1(98,9+3,016)=101,9 |
||||
Поправка коэффициента загрязнения |
По табл. 6-1 |
0,004 |
|||
Коэффициент загрязнения |
По формуле (6-8) |
0,002*0,8+0,004=0,0096 |
|||
Коэффициент теплопередачи |
К |
||||
Разность температур между средами:наибольшая |
675-170=505 |
||||
наименьшая |
500-102=398 |
||||
Отношение |
- |
1,27 |
|||
Температурный напор |
t |
451,5 |
|||
Тепловосприятие ступени по уравнению теплообмена |
кДж/кг |
||||
Расхождение расчетных тепловосприятий |
% |
||||
Температура газов на выходе из ступени |
По выбору |
530 |
|||
Энтальпия газов на выходе из ступени |
По It-диаграмме |
кДж/кг |
9964 |
||
Тепловосприятие ступени (теплота отданная газами) |
кДж/кг |
||||
Удельная энтальпия воды на входе в ступень |
кДж/кг |
||||
Температура воды на входе в ступень |
По табл. VI-6 |
104 |
|||
Разность температур между средами:наибольшая |
675-170=505 |
||||
наименьшая |
530-104=426 |
||||
Температурный напор |
dT |
481 |
|||
Тепловосприятие ступени по уравнению теплообмена |
кДж/кг |
||||
Расхождение расчетных тепловосприятий |
% |
14. Поверочный расчет первой ступени воздухоподогревателя
Наименование |
Обозначение |
Расчетная формула или способ определения |
Единица |
Расчет |
|
Диаметр и толщина стенок труб |
dЧs |
По конструктивным размерам |
мм |
40Ч1,5 |
|
Относительный шаг труб:поперечный |
-//- |
- |
1,75 |
||
продольный |
-//- |
- |
1,125 |
||
Количество рядов труб |
-//- |
шт |
38 |
||
Количество ходов по воздуху |
n |
-//- |
- |
3 |
|
Площадь живого сечения для прохода газов |
-//- |
3,68 |
|||
То же для прохода воздуха |
-//- |
5,67 |
|||
Площадь поверхности нагрева |
H |
-//- |
2146 |
||
Температура газов на выходе из ступени |
По заданию |
220 |
|||
Энтальпия газов на выходе из ступени |
По It-таблице |
кДж/кг |
3480,2 |
||
Температура воздуха на входе на ступень |
По выбору |
25 |
|||
Энтальпия теоретического количества холодного воздуха |
По It-таблице |
кДж/кг |
386 |
||
Температура воздуха на выходе из ступени |
По выбору |
160 |
|||
Энтальпия теоретического количества воздуха на выходе из ступени |
По It-таблице |
кДж/кг |
3098,84 |
||
Отношение |
- |
1,251-0,1+0,03=0,08 |
|||
Тепловосприятие ступени |
Q |
кДж/кг |
|||
Средняя температура воздуха в ступени |
t |
0,5*(25+160)=92,5 |
|||
Энтальпия теоретического количества воздуха присосов при средней температуре |
По It-таблице |
кДж/кг |
1733,2 |
||
Энтальпия газов на входе в ступень |
кДж/кг |
||||
Температура газов на входе в ступень |
По It-таблице |
330 |
|||
Средняя температура газов |
0,5*(282+195)=238,5 |
||||
Средняя скорость газов |
м/с |
||||
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке |
По рис. 6-6 |
35*0,9*1=31,5 |
|||
Средняя скорость воздуха |
м/с |
||||
Коэффициент теплоотдачи с воздушной стороны |
По рис. 6-4 |
33,95 |
|||
Коэффициент использования поверхности нагрева |
По табл. 6-3 |
- |
0,75 |
||
Коэффициент теплопередачи |
К |
||||
Разность температур между средами:наибольшая |
170 |
||||
наименьшая |
155 |
||||
Отношение |
- |
1,096 |
|||
Температурный напор |
162,5 |
||||
Полный перепад температуры газов |
135 |
||||
То же, пара |
150 |
||||
Параметр |
p |
- |
|||
Параметр |
R |
/ |
- |
133/86=1.55 |
|
Коэффициент |
ш |
По рис. 6-16 |
- |
0,85 |
|
Температурный перепад |
138 |
||||
Тепловосприятие ступени по уравнению теплообмена |
кДж/кг |
||||
Расхождение расчетных теплов. |
% |
15.Поверочный расчёт второй ступени воздухоподогревателя
Величина |
Единица |
Расчёт |
|||
Наименование |
Обозначение |
Расчётная формула или способ определения |
|||
Диаметр труб |
По конструктивным размерам |
мм |
40 |
||
Относительный шаг:поперечныйпродольный |
То же» » |
---- |
1,51,05 |
||
Количество рядов труб |
» » |
шт. |
4,8 |
||
Количество ходов по воздуху |
» » |
-- |
1 |
||
Площадь живого сечения для прохода газов |
» » |
м2 |
3,43 |
||
То же, для прохода воздуха |
» » |
м2 |
6,1 |
||
Площадь поверхности нагрева |
» » |
м2 |
1500 |
||
Температура газов на входе в ступень |
Из расчёта второй ступени экономайзера |
єС |
402 |
||
Энтальпия газов на входе в ступень |
То же |
кДж/кг |
5920,08 |
||
Температура воздуха на выходе из ступени |
По выбору |
єС |
350 |
||
Энтальпия воздуха на выходе из ступени |
По -таблицы |
кДж/кг |
3444 |
||
Отношение количества воздуха на выходе из ступени к теоретически необходимому |
-- |
1,2-0,07-0,04=1,09 |
|||
Температура воздуха на входе в ступень |
Принемаем |
єС |
281,5 |
||
Энтальпия воздуха на входе в ступень |
По -таблицы |
кДж/кг |
2753 |
||
Тепловосприятие ступени |
кДж/кг |
||||
Средняя температура воздуха |
єС |
315,7 |
|||
Энтальпия присосов воздуха |
По -таблицы |
кДж/кг |
258,066 |
||
Энтальпия газовна выходе изступени |
кДж/кг |
||||
Температура газов на выходе из ступени |
По -таблицы |
єС |
351 |
||
Средняя температура газов |
єС |
0,5(351+402)=376,5 |
|||
Средняя скорость газов |
м/с |
||||
Коэффициент теплоотдачи с газовой стороны |
По рис. 6-7 |
Вт/(м2·К) |
42 |
||
Средняя скорость воздуха |
м/с |
||||
Коэффициент теплоотдачи с воздушной стороны |
По рис. 6-5 |
Вт/(м2·К) |
65,04 |
||
Коэффициент использования поверхности нагрева |
По табл. 6-3 |
-- |
0,85 |
||
Коэффициент теплоотдачи |
Вт/(м2·К) |
21,7 |
|||
Разность температур между средами:наибольшаянаименьшая |
єСєС |
351-281,5=69,5402-350=52 |
|||
Среднийтемпературный напор при противотоке |
єС |
0,5(69,5+52)=60,8 |
|||
Перепад температур:наибольшийнаименьший |
єСєС |
350-281,5=68,5402-351=51 |
|||
Параметр |
-- |
0,42 |
|||
То же |
-- |
1,33 |
|||
Коэффициент |
По рис. 6-16 |
-- |
0,84 |
||
Температурный напор |
єС |
0,84?60,8=51,03 |
|||
Тепловосприятие по уравнению теплообмена |
кДж/кг |
||||
Расхождениерасчётныхтепловосприятий |
% |
16.Конструктивный расчёт первой ступени экономайзера
Величина |
Единица |
Расчёт |
|||
Наименование |
Обозначение |
Расчётная формула или способопределения |
|||
Площадь поверхности нагрева ступени |
H |
По конструктивным размерам |
м2 |
610 |
|
Площадь живого сечения для прохода газов |
То же |
м2 |
6,9 |
||
То же, для прохода воды |
f |
» » |
м2 |
0,042 |
|
Температура газов на входе в ступень |
Из расчёта второй ступенивоздухоподогревателя |
єС |
351 |
||
Энтальпия газов на входе в ступень |
То же |
кДж/кг |
5243 |
||
Температура газов на выходе из ступени |
Принимаем |
єС |
284,6 |
||
Энтальпия газов на выходе из ступени |
То же |
кДж/кг |
4324,15 |
||
Количество теплоты, отданное газами |
кДж/кг |
||||
Удельная энтальпия воды на выходе из ступени |
Из расчёта второй ступени экономайзера |
кДж/кг |
710,5 |
||
Температура воды на выходе из ступени |
Из расчёта второй ступени экономайзера |
єС |
167,7 |
||
Температура воды на входе в ступень |
t = tпв |
єС |
145 |
||
Удельная энтальпия воды на входе в ступень |
По табл. VI-6 |
кДж/кг |
613 |
||
Количество теплоты отданное газам |
|
кДж/кг |
|||
Расхождениерасчётныхтепловосприятий |
кДж/кг |
||||
Средняятемператураводы |
tср |
єС |
0,5(145+16,7)=156,35 |
||
Скоростьводы втрубах |
м/с |
||||
Средняятемпературагазов |
єС |
0,5(351+284,6)=317,8 |
|||
Средняяскорость газов |
м/с |
||||
Коэффициент теплоотдачи конвекцией |
По рис. 6-5 |
Вт/(м2·К) |
70,3 |
||
Коэффициенттеплоотдачиот газов к стенке |
Вт/(м2·К) |
1?70,3=70,3 |
|||
Поправка к коэффициенту загрязнения |
По табл. 6-1 |
м2·К/Вт |
0,001 |
||
Коэффициент загрязнения |
По формуле (6-8) |
м2·К/Вт |
0,00451 |
||
Коэффициент теплоотдачи |
Вт/(м2·К) |
||||
Разность температур между середами:-наибольшая-наименьшая |
єСєС |
351-167,7=183,3284,6-145=139,6 |
|||
Отношение |
-- |
1,31 |
|||
Температурный напор |
єС |
0,5(183,3+139,6)=161,45 |
|||
Площадь поверхности нагрева ступени |
H |
м2 |
17. Расчёт невязки теплового баланса парогенератора
Величина |
Величина |
Расчёт |
|||
Наименование |
Обозначение |
Расчётная формула или способ определения |
|||
Расчётная температура горячего воздуха |
Из расчёта воздухоподогревателя |
єС |
350 |
||
Энтальпия горячего воздуха при расчётной температуре |
То же |
кДж/кг |
3480 |
||
Количество теплоты, вносимое в топку воздухом |
кДж/кг |
(1,2-0,07-0,04)?3480+(0,07+0,04)??258,066=3782,3 |
|||
Полезное тепловыделение в топке |
кДж/кг |
||||
Лучистое тепловосприятие топки |
кДж/кг |
15730,5 |
|||
Расчётная невязка теплового баланса |
кДж/кг |
||||
Невязка |
-- |
% |
Вывод
При выполнении курсового проекта проведен тепловой расчет промышленного парогенератора БКЗ-75-39 ФБ при сжигании заданной топливной смеси.
Расчет парогенератора выполняем по нормативному методу расчета.[1].
При расчете горения топлива определили параметры горения смеси = 0,76; =6,362; =6,908;=1,186.
При расчете теплового баланса определили : потери от хим недожога q3=0,5; потреи от мех. недожога q4=4.0; потери теплоты с уходящими газами q2=11,7; потери теплоты от наружного охлаждения q5=0,7.Как следует из результатов расчета парогенератор может работать на заданной смеси топлив и К.П.Д его составляет 83,56%.
Расчет парогенератора заканчивается определением невязки теплового баланса. В курсовом проекте величина невязки составляет 2,7%.
Литература
1. Тепловой расчет промышленных парогенераторов/Под ред. В. И. Частухина,-К.: Вища школа, 1980.
2. Тепловой расчет промышленных парогенераторов (нормативный метод)/ Под ред. Н.В. Кузнецова, В.В. Митора, М: Энергия, 1973.
3. Роддатис К. Ф. Котельные установки.-М.: Энергия, 1977.
Подобные документы
Тепловой баланс парогенератора и расход топлива. Основные конструктивные характеристика топки. Тепловой расчет парогенератора типа ТП-55У. Определение фестона, перегревателя и хвостовых поверхностей. Конструктивные размеры и характеристики экономайзера.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 25.08.2014Тепловой расчет парогенератора: топливо, воздух, продукты сгорания. Основные конструктивные характеристики топки. Расчет фестона, перегревателя и испарительного пучка. Аэродинамический расчет топки и самотяги дымовой трубы. Выбор дымососа и вентилятора.
курсовая работа [166,5 K], добавлен 16.03.2012Пересчет состава и теплоты сгорания топлива. Тепловой баланс парогенератора. Предварительная расчетная схема и конструктивные размеры топки. Определение тепловыделения в топке и теоретической температуры горения. Характеристики и расчет экономайзера.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 21.05.2016Энтальпия воздуха и продуктов сгорания. Тепловой баланс парогенератора и расход топлива. Основные конструктивные характеристики топки. Расчет фестона, перегревателя, испарительного пучка и хвостовых поверхностей. Определение теплообмена в топке.
курсовая работа [541,4 K], добавлен 25.06.2013Действительное количество воздуха и продуктов сгорания. Тепловой баланс котельного агрегата и расход топлива. Основные конструктивные характеристики топки. Расчет теплообмена, фестона, пароперегревателя, хвостовых поверхностей и невязки теплового баланса.
курсовая работа [2,9 M], добавлен 24.10.2013Расчет необходимого объема воздуха и объема продуктов сгорания топлива. Составление теплового баланса котла. Определение температуры газов в зоне горения топлива. Расчет геометрических параметров топки. Площади поверхностей топки и камеры догорания.
курсовая работа [477,7 K], добавлен 01.04.2011Котел с естественной циркуляцией, однобарабанный, однокорпусный, закрытой П-образной компоновки. Определение объемов дымовых газов и их энтальпий. Тепловой баланс парогенератора. Конструктивные характеристики топки. Расчет впрыскивающих пароохладителей.
курсовая работа [509,0 K], добавлен 04.11.2015Уравнение теплового и материального баланса парогенератора ПГВ-1000, его тепловая диаграмма. Расчет коэффициента теплоотдачи и площади нагрева парогенератора. Конструктивный и гидродинамический расчет элементов парогенератора, определение их прочности.
курсовая работа [228,8 K], добавлен 10.11.2012Тепловой расчет площади теплопередающей поверхности вертикального парогенератора. Расчет режимных и конструктивных характеристик ступеней сепарации пара. Определение толщины стенки коллектора на периферийном участке. Гидравлический расчет первого контура.
курсовая работа [456,5 K], добавлен 13.11.2012Тепловой расчет площади теплопередающей поверхности вертикального парогенератора. Расчет среднего угла навивки труб поверхности нагрева. Основные конструкционные характеристики пучка теплообменных труб. Прочностной расчет элементов парогенератора.
курсовая работа [642,4 K], добавлен 10.11.2012