Расчет цепной контактной подвески

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

План

1. Определить максимально допустимую длину пролета цепной контактной подвески на прямом участке пути и в кривой для заданных условий

2. Определить наибольшие изгибающие моменты, действующие на промежуточные консольные опоры, установленные на внешней и внутренней стороне кривого участка пути перегона радиуса R. Подобрать типы опор

3. «Требования, предъявляемые к контактным проводам, существующие и перспективные марки контактных проводов, их характеристики. Причины износа контактных проводов; места повышенного износа; срок службы контактных проводов»

4. Перечислить общие положения техники безопасности и организации работ в электроустановках; назвать категории работ в отношении мер безопасности. Перечислить и пояснить схемами требования «Инструкции по технике безопасности для электромонтеров контактной сети» (ЦЭ-761) при заданных условиях работы: Общие требования безопасности при работах на контактной сети. Работа на высоте



Исходные данные

Исходные данные для определения максимально допустимых длин пролётов

цепная контактная подвеска опора

Система тока - переменный.

Тип контактной подвески - полукомпенсированная;

Конструктивная высота контактной подвески: h = 1.8 м;

Тип консолей - изолированные;

Длина подвесной гирлянды изоляторов, h_и = 0,17 м;

Условия расположения контактной подвески:

характеристика местности - нулевые места, насыпи 1…2 м, выемки глубиной до 5 м, в открытой равнинной местности с невысоким (4…5 м) редким лесом (k_V = 1; k_Г = 1);

профиль пути - а) прямой участок;

б) кривая радиуса R = 800 м.

Исходные данные для расчета изгибающего момента (мощности) опоры

1. Принять для расчета нераздельные опоры длиной 13.6 м типа С (для переменного тока);

2. Тип подвески главных путей, смонтированной на опорах, расчетные метеорологические условия и место расположения контактной подвески (условия ветрового воздействия):

Марка проводов контактной сети:

несущего троса - ПБСМ-95;

контактных проводов - МФО-100.

ПБСМ-95 + МФО-100

Система тока: переменный.

Анкерный участок состоит из пролётов, м: 660 + 1050 + 946 м.

Расстояние от опоры до первой простой струны, е. м - 10 м.

Минимальная температура, t_min = - 45

Максимальная температура, t_max = + 25

Ветровой район: I.

Гололедный район: III.

Форма гололеда - цилиндрическая.

Удельная плотность гололеда = 900 кг/м₃.

Температура гололеда, t_г = - 5.

Температура, при котором наблюдается максимальная скорость ветра, t_V = - 5.

Характеристика воздушной газовой среды: среднеагрессивная к железобетонным конструкциям.

Радиус кривой R= 800м;

Габарит опоры Г, м:

· на внешней стороне кривой - 3,15 м;

· на внутренней стороне кривой - 3,45 м;

Плечо силы тяжести консоли z_KH = 1.8 м;

Высота опоры фундамента h_on = 9.6 м;

Высота точки приложения горизонтальных усилий от контактного провода, h_K = 6.5 м;

Высота точки приложения горизонтальных усилий от несущего троса, h_T = h_K + h = 6.5 + 1.8 = 8.3 м;

Нагрузка от силы тяжести консоли с фиксатором, G_KH

· для внешней стороны кривой - 70 даН;

· для внутренней стороны кривой - 80 даН;

Нагрузка от силы тяжести гирлянды изоляторов с учётом части веса фиксатора, передающиеся на несущий трос, G_ИЗ = 20 даН;



Нагрузка от силы тяжести гололеда и снега консоли, G_КНГ

bH, мм	5	10	15	20
GКНГ, даН	10	20	30	40



1. Определение максимально допустимую длину пролета цепной контактной подвески на прямом участке пути и в кривой для заданных условий

1.1 Обработка заданных метеоусловий

Задана максимальная скорость ветра для I-го ветрового района: v_н = 22 м/с

v = v_H*k_v = 22 * 1 = 22 м/с

скорость ветра при гололеде для III гололедного района v_гн = 15 м/с

v_г = v_ГH*k_v = 15 * 1 = 15 м/с

толщина гололеда на контактном проводе:

b_K = 0.5 * b_г = 0,5 * 15 = 7,5 мм.

1.2 Определение расчетного режима

Ветровое воздействие на провода возникает в двух режимах: максимального ветра и гололеда с ветром. Выбор наибольшей допустимой длины пролета будем производить путем сравнения значений, полученных при ветре максимальной интенсивности и при сочетании гололеда с ветром (по наименьшему значению длин пролетов).

Определяем расчетный режим, исходя из сравнения числовых значений ветровых нагрузок на контактные провода, подсчитанные для обоих упомянутых режимов. Режим, соответствующий большей нагрузке, будем считать расчетным и только для него выполним расчет длин пролетов.

Горизонтальная ветровая нагрузка на контактные провода:

в режиме ветра максимальной интенсивности:

p_KVmax = C_X * * Н * 10^-3 (1)

в режиме гололеда с ветром:

p_KГ = C_X * * (Н + 2*b_к) * 10^-3 (2)

Н - высота сечения контактного провода, мм;

С_х - аэродинамический коэффициент лобового сопротивления контактного провода ветру (1,85).

p_KVmax = 1,85 * * 10,5 * 10^-3 = 0,5876 даН/м;

p_KГ = 1,85 * * (10,5 + 2*7,5) * 10^-3 = 0,6634 даН/м.

Таким образом, расчетным режимом является режим гололеда с ветром, т. е он будет более тяжелым по ветровым отклонениям.

1.3 Расчетные нагрузки на провода и натяжения в проводах контактной подвески в расчетном режиме

Расчеты сведем в таблицу 1

Таблица 1

Расчетные параметры	Значения расчетных нагрузок, даН/м, и натяжений, даН, для контактной подвески ПБСМ-95 + МФО-100, находящийся в открытой равнинной местности с невысоким лесом на нулевых местах, невысоких насыпях, в неглубоких выемках; kV = kГ = 1.
Нагрузка от веса проводов подвески g = gT + nK*(gK + gC),	g = 0.759 + 1*(0.873 + 0.1) = 1.732 даН/м.
Нагрузка от веса гололеда на несущем тросе gГТ = 0,009*р*bT*(d + bT)*0.8	gГТ = 0,0009*3,14*15*(12,5 + 15)*0.8 = 0,93258 даН/м.
Нагрузка от веса гололеда на контактном проводе gГК = 0,009*р*bК*(dср.к + bК)	gГК = 0,0009*3,14*7,5*(12,71 + 7,5) = 0,42835 даН/м
Полная вертикальная нагрузка от веса гололеда на проводах контактной подвески gГ = gГТ + nK*(g ГK + g ГC),	gГ = 0,93258 + 1*(0,42835 + 0,06) = = 1,42093 даН/м
Ветровая нагрузка на несущий трос Рт = CX * * (d + 2*bT) * 10-3	Рт = 1,25* * (12.5 + 2*15) * 10-3 = 0.550 даН/м
Ветровая нагрузка на контактные провода pK = CX * * (Н + 2*bк) * 10-3	pK = 1,85 * * (10,5 + 2*7,5) * 10-3 = 0,6634 даН/м.
Результирующая нагрузка на несущий трос qт =	qт = = 3,2 даН/м.
Нагрузка от веса контактных проводов с учетом веса гололеда на них g'K = nK(gк + gгк)	g'K = 1*(0,873 + 0,42835) = 1,301 даН/м
Натяжение несущего троса в расчетном режиме Т	Т = Тmax = 2000 даН
Натяжение несущего троса при беспроводном положении контактного провода Т0	1600 даН
Натяжение контактных проводов К	980 даН

1.4 Определение наибольших допустимых пролетов

Применим приближенные формулы:

На прямых участках пути:

(3)

На кривых участках пути:



(4)

К - номинальное натяжение контактных проводов, даН.

наибольшее допустимое горизонтальное отклонение контактных проводов от оси токоприемника в пролете, м.

- на прямых; - на кривых.

а - зигзаг контактного провода, м.

- на прямых; - на кривых.

Р_к - ветровая нагрузка на контактные провода, даН/м.

Р_Э - удельная эквивалентная нагрузка, учитывающая взаимодействие несущего троса и контактного провода при ветровом их отклонении, даН/м.

(5)

К - номинальное натяжение контактного провода, даН.

Т - натяжение несущего троса контактной подвески в расчетном режиме, даН/м.

- средняя длина струны в средней части пролета, м.

(6)

h - конструктивная высота контактной подвески, м.

g - вертикальная нагрузка от собственного веса проводов контактной подвески, даН/м.

T₀ - натяжение несущего троса контактной подвески при беспровесном положении контактной подвески, даН

- горизонтальная нагрузка от воздействия ветра на контактный провод, даН/м.

- горизонтальная нагрузка от воздействия ветра на несущий трос, даН/м.

результирующая нагрузка на несущий трос, даН/м.

- нагрузка от собственного веса контактного провода, даН/м

, - упругий прогиб опор на уровне несущего троса и контактного провода под действием ветровой нагрузки на опоры и провода, м.

- максимальная длина пролета контактной подвески без учета эквивалентной нагрузки, м.

- длина подвесной гирлянды изоляторов, м.

Формулы (3) и (4) можно упростить, приняв

В_пр = (7)

В_кр = (8)

При скоростях ветра до 25 м/с:

= 0,01

= 0,015

В_пр (на прямой) = 0,877

В_кр (на кривой) = 0,840

1.5 Определение максимально допустимых длин пролетов для полукомпенсированной контактной подвески

Воспользуемся методом последовательных приближений:

¬ определим l_max без учета р_э

= 72,005 = 72 м.

¬ находим сренюю длину струны в средней части пролета, приняв l = l_max = 72 м.

.

¬ определим удельную эквивалентную нагрузку р_Э, приняв

l = l_max = 72 м.



¬ уточняем l_max = 72 м., подставляя р_Э = 0,09733 даН/м

Однако, наибольшая допустимая длина пролета (согласно правил устройства и эксплуатации контактных сетей электрифицированных железных дорог) не должна превышать 70 м, на насыпях высотой 5…10 м в открытой местности - 50 м; на кривых и незащищенных от ветра местах при радиусе 900 м - 50 м, при радиусе 700 м - 45 м, при радиусе 500 м - 40 м, при радиусе 30 м - 35 м.

Для рассматриваемой полукомпенсированной контактной подвески

ПБСМ-95 + МФО-100 на прямой при k_V = 1; k_Г = 1 максимально допустимая длина пролета должна быть принята

l_max = 70 м.

1.6 Определение наибольшей длины пролета для полукомпенсированной контактной подвески ПБСМ-95 + МФО-100, расположенной на кривой радиусом 800 м при k_V = 1; k_Г = 1

Расчет проводим аналогично - методом последовательного приближения:

По формуле (4)

¬ определим l_max без учета р_э

¬ определим удельную эквивалентную нагрузку р_Э, приняв

l = l_max = 59,054 м.

¬ определим удельную эквивалентную нагрузку р_Э, приняв

l = l_max = 59,054 м.

¬ уточняем l_max = 59,054 м., подставляя р_Э = 0,07 даН/м

Дальнейшее уточнение длины пролета не имеет смысла, так как будет происходить в долях метра.

Окончательно выбираем для полукомпенсированной контактной подвески ПБСМ-95 + МФО-100, расположенной на кривой радиусом 800 м принимаем длину пролета

l_max = 60 м.



2. Определение наибольших изгибающих моментов, действующих на консольные опоры, установленные на внешней и внутренней стороне кривой заданного радиуса

2.1 Подбор типовых опор

a. Расчетная схема промежуточной консольной опоры

Рис. 1. Расчетная схема промежуточной изолированной консольной опоры

Условные обозначения на рис. 1:

Р_Т - горизонтальная нагрузка от давления ветра на несущий трос, даН;

Р_К- горизонтальная нагрузка от давления ветра на контактный провод, даН;

Р_ОП- горизонтальная нагрузка от давления ветра на опру, даН;

- горизонтальная нагрузка от излома несущего троса на кривой, даН;

- горизонтальная нагрузка от излома контактного провода на кривой, даН;

G_П - вертикальная нагрузка от веса контактной подвески, даН;

G_КН - вертикальная нагрузка от веса консоли, даН;

- высота опры, м;

- высота точек приложения горизонтальных сил относительно основания опоры, м;

z_КН - плечо веса консоли, м;

а - зигзак контактного провода;

Г - габарит опры, м (на внешней стороне опоры Г = 3,15 м, на внутренней стороне опоры - 3,45 м);

d_ОП - диаметр опры на уровне головок рельса (для железобетонных опор типа С (СС) можно принять равным 0,44 м.).

b. Определение погонных нагрузок на провода контактной подвески во всех расчетных режимах

Погонные 9распределенные) нагрузки на провода контактной подвески создаются за счет веса провода и веса гололеда на проводах (вертикальные нагрузки) и за счет действия ветра на провода подвески (горизонтальные нагрузки.

Погонные нагрузки были определены в предыдущих расчетах, сведем их значения в таблицу 2.

Наименование нагрузок	Расчетные режимы
	Гололед с ветром	Максимальный ветер	Минимальная температура
Вертикальная нагрузка от собственного веса 1 м. проводов даН/м	1,732	1,732	1,732
Нагрузка от веса гололеда на проводах подвески, gГ, даН/м	1,421	-	-
Горизонтальная ветровая нагрузка на несущий трос, PT даН/м	0,55	0,473	-
Нагрузка от давления ветра на контактный провод, РK, даН/м	0,6634	0,5876	-

c. Определение нормативных нагрузок (усилий), действующих на опору

Длина пролета на кривой составляет:

R=800м

L=50м

Расчет нормативных изгибающих моментов в основании опор, по которым будем осуществлять подбор опор, выполняем по нормативным нагрузкам.

Определение нормативных нагрузок, действующих на опору, производится для трех расчетных режимов:

а. гололед с ветром;

б. максимального ветра;

в. минимальной температуры.

Вертикальная нагрузка от веса контактной подвески:

а) для режима максимального ветра и минимальной температуры

G_П = g*l + G_ИЗ (9)

где g - погонная нагрузка от собственного веса проводов подвески (троса, проводов и струн (по табл. 2 g = 1.732 даН/м);

l - длина пролета на кривой, (по нормативу для R= 800м - 50 м);

G_ИЗ - вес гирлянды изоляторов (по заданию G_ИЗ = 20 даН);

G_П = 1,732*50 + 20 = 106,6 даН.

б) для режима гололеда с ветром

G_П = (g + g_Г)*l + G_ИЗ (10)

где g_Г - погонная нагрузка от веса гололеда (по табл. 2 g_Г = 1.421 даН/м);

G_П = (1,732 + 1,421)*50 + 20 = 177,65 даН.

Вертикальная нагрузка от веса консоли задана по заданию:

для b_H = 15 мм

G_КН = 30 даН.

Горизонтальная нагрузка от давления ветра на несущий трос и контактный провод:

а) для режима гололеда с ветром

Р_Т^Г = р_тг * l = 0.55 * 50 = 27.5 даН;

P_K^Г = p_кг * l = 0,6634 * 50 = 33,17 даН.

б) для режима максимального ветра

Р_Т^В = р_тVmax * l = 0.473 * 50 = 23.65 даН;

P_K^В = p_кVmax * l = 0,5876 * 50 = 29.38 даН.

в) для режима минимальной температуры жэти нагрузки отсутствуют

Горизонтальные нагрузки от давления ветра на опору

а) для режима гололеда с ветром

Р_ОП = С_Х* * S_ОП (11)

где С_Х - аэродинамический коэффициент лобового сопротивления (принимаем для опор С - 0,7 для конических опор);

S_ОП - площадь сечения опоры, для опор тиа С принимаем 3,46 м²;

v_гн - скорость ветра, при гололеде: 15 м/с.

Р_ОП^Г = 0,7* * 3,46 = 34,059 даН.

б) для режима максимального ветра:



Р_ОП = С_Х* * S_ОП (12)

v_н - скорость ветра: 22 м/с.

Р_ОП^V = 0,7* * 3,46 = 73,2655 даН.

в) в режиме минимальной температуры этой нагрузки нет.

2.2 Горизонтальная нагрузка от изменения направления (излома) несущего троса на кривой

Здесь, прежде всего, указываем значения натяжений несущего троса:

- для полукомпенсированной подвески:

T_Г = 1900 даН;

Т _tmin = 1650 даН;

T _Vmax = 1600 даН.

Это табличные значения.

Горизонтальная нагрузка от излома несущего троса на кривой будет:

а) для режима гололеда с ветром:

= Т_Г * (13)

= 1900 * = 118.75 даН;

б) для режима максимального ветра:

= Т_Vmax * (14)

= 1650 * = 103.125 даН;



в) для режима минимальной температуры:

= Т_tmin * (15)

= 1600 * = 100 даН;

Горизонтальная нагрузка от изменения направления (излома) контактного провода на кривой

Для всех трех режимов: в силу того, что номинальное натяжение контактных проводов К обеспечивается компенсаторами - величина постоянная

= К * (16)

= 980 * = 61,25 даН;

Горизонтальная нагрузка от зигзага контактных проводов и несущего троса на кривой.

На кривых участках пути контактная подвеска обычно является вертикальной хордовой. Зигзаги контактного провода и несущего на всех опорах одинаковы.

В этих условиях изменение направления (излом) несущего троса и контактного провода зависит только от радиуса кривой и длины пролета и не зависит от наличия зигзага проводов.

Следовательно, горизонтальная нагрузка от зигзага контактных проводов и несущего троса равна нулю.

Составим итоговую расчетную таблицу



Таблица 3

Расчетные режимы	Нормативные нагрузки, даН
	GП	GКН	РТ	РК	РОП
Гололед с ветром	177,65	30	27,5	33,17	34,059	118,75	61,25
Максимальный ветер	106,6	30	23,65	29,38	73,2655	103,125	61,25
Минимальная температура	106,6	30			-	100,0	61,25

d. определение изгибающих моментов М₀ относительно условного обреза фундамента (УОФ).

Определение М₀ относительно УОФ опоры находим по формуле:

М₀ = [G_П*(Г + 0,5d_ОП) + G_KH*z_KH + (P_T )*h_T + (P_K )*h_K

P_ОП* ]*10^-2 (17)

где Р_Т - горизонтальная нагрузка от давления ветра на несущий трос, даН;

Р_К- горизонтальная нагрузка от давления ветра на контактный провод, даН;

Р_ОП- горизонтальная нагрузка от давления ветра на опру, даН;

- горизонтальная нагрузка от излома несущего троса на кривой, даН;

- горизонтальная нагрузка от излома контактного провода на кривой, даН;

G_П - вертикальная нагрузка от веса контактной подвески, даН;

G_КН - вертикальная нагрузка от веса консоли, даН;

- высота опры, м;

- высота точек приложения горизонтальных сил относительно основания опоры, м;

z_КН - плечо веса консоли, м;

а - зигзак контактного провода;

Г - габарит опры, м (на внешней стороне опоры Г = 3,15 м, на внутренней стороне опоры - 3,45 м);

d_ОП - диаметр опры на уровне головок рельса (для железобетонных опор типа С (СС) можно принять равным 0,44 м.).

формула (17) пригодна для определения изгибающих моментов опоры, установленной как на внешней, так и на внутренней стороне кривой, при любом принятом направлении ветра и при любом расчетном режиме.

От расчетного режима зависят величины нагрузок, а от того на какой стороне кривой находится опора и какое принято направление ветра, зависят знаки плюс или минус горизонтальных сил Р.

Рис. 2. Нагрузки на опоры, установленные на кривой

Положительные направления изгибающего момента и нагрузок обычно принимают от опоры к пути, следовательно, перед вертикальными нагрузками от веса подвески G_П и веса консоли G_КН, всегда направленными от опоры к пути, во всех случаях будет знак плюс.

На рис. 2. показано направление действующих на опоры нагрузок от изменения направления (излома) проводов на кривых участках пути

, и принимаемые в расчетах направления ветра Р_Т, Р_К, Р_ОП.

Поскольку расчеты М₀ опор рационально выполнять для условий наиболее неблагоприятных сочетаний нагрузок на опору, то:

Ш при расчете М₀ опор на внешней стороне кривой, где нагрузки G_П,G_К, направлены от опоры к пути, следует принять направление ветра тоже к пути;

Ш при расчетах М₀ опор внутренней стороны кривой, где нагрузки G_П и G_К направлены к пути, а нагрузки - от пути (к полю), и до выполнения расчетов неясно, какое направление ветра окажется наиболее неблагоприятным, расчеты выполняем для обоих возможных направлений ветра

Расчет М₀ опоры, установленной на внешней стороне кривой

принятое направление ветра - к пути

Формула (17) примет вид:

М₀ = [G_П*(Г + 0,5d_ОП) + G_KH*z_KH + (P_T + )*h_T + (P_K + )*h_K +

+ P_ОП* ]*10^-2 (17.1)

1. Гололед с ветром:

М₀ = [177,65*(3,15 + 0,5*0,44) + 30*1,8 + (27,5 +118,75)*1,8 + (33,17 +61,25)*6,5 + 34,059* ]*10^-2 = 16,933 кН*м

2. Максимальный ветер:

М₀ = [106,6*(3,15 + 0,5*0,44) + 30*1,8 + (23,65 +103,125)*1,8 + (29,38 +61,25)*6,5 + 73,27* ]*10^-2 = 15,822 кН*м

3. Минимальная температура:

М₀ = [106,6*(3,15 + 0,5*0,44) + 30*1,8 + (100)*1,8 + (61,25)*6,5 ]*10^-

= 9,91 кН*м



Расчет М₀ опоры, установленной на внутренней стороне кривой

а) принятое направление ветра - к пути

Формула (17) примет вид:

М₀ = [G_П*(Г + 0,5d_ОП) + G_KH*z_KH + (P_T - )*h_T + (P_K - )*h_K +

+ P_ОП* ]*10^-2 (17.2)

1. Гололед с ветром:

М₀ = [177,65*(3,45 + 0,5*0,44) + 30*1,8 + (27,5 - 118,75)*1,8 + (33,17 - 61,25)*6,5 + 34,059* ]*10^-2 = 5,227 кН*м

2. Максимальный ветер:

М₀ = [106,6*(3,45 + 0,5*0,44) + 30*1,8 + (23,65 -103,125)*1,8 + (29,38 -61,25)*6,5 + 73,27* ]*10^-2 = 4,467 кН*м

3. Минимальная температура:

М₀ = [106,6*(3,45 + 0,5*0,44) + 30*1,8 + (-100)*1,8 + (-61,25)*6,5 ]*10^-2 = -1,329 кН*м.

б) принятое направление к полю:

В режиме минимальной температуры расчет не делаем, так как в этом режиме ветра нет.

Расчет М₀ опоры, установленной на внешней стороне кривой

Формула (17) примет вид:



М₀ = [G_П*(Г + 0,5d_ОП) + G_KH*z_KH + (-P_T - )*h_T + (-P_K - )*h_K -

- P_ОП* ]*10^-2 (17.3)

1. Гололед с ветром:

М₀ = [177,65*(3,45 + 0,5*0,44) + 30*1,8 + (-27,5 - 118,75)*1,8 + (-33,17 - 61,25)*6,5 - 34,059* ]*10^-2 = - 3,345 кН*м

2. Максимальный ветер:

М₀ = [106,6*(3,45 + 0,5*0,44) + 30*1,8 + (-23,65 -103,125)*1,8 + (-29,38 -61,25)*6,5 - 73,27* ]*10^-2 = - 4,9557 кН*м.

2.3 Выбор типа опоры

В результате расчетов было получено:

F На внешней стороне кривой М_0max = 16.933 kH*m - в режиме гололеда с ветром;

F На внутренней стороне кривой М_0min = 5.227 kH*m - в режиме с гололедом;

F Характеристика воздушной газовой среды - среднеагрессивная к железобетонной конструкции;

F заданная минимальная температура t_min = - 45;

F Контактная сеть - переменного тока.

По эти данным выбираем:

$ для внешней стороны кривой опору (стойку) типа:

С136.6-1 МК (рис. 3)

Это стойка типа С - с проволочной напрягаемой арматурой, длиной 13,6 м с толщиной стенки 60 мм, первой несущей способности ( = 44 кН*м М_0max = 16.933 kH*м).

М - эта опора предназначена для районов с расчетной температурой ниже - 40;

К - стойка предназначена для использования в местах со среднеагрессивной воздушной средой по отношению к железобетонным конструкциям.

$ для внутренней стороны кривой такая же стойка:

С136.6-1 МК

Рис. 3. Опора типа С136.6-1 МК: 1 - заглушка верхняя; 2 - отверстия для установки деталей контактной сети; 3 - отверстия для вентиляции; 4 - заглушка нижняя

D₁ = 290 мм; D₂ = 492мм.



3. Требования, предъявляемые к контактным проводам, существующие и перспективные марки контактных проводов, их характеристики. Причины износа контактных проводов; места повышенного износа; срок службы контактных проводов

Провода контактных подвесок.

Общие положения

Назначение и конструкция контактных проводов

Провода контактных подвесок предназначены для передачи эл.энергии постоянного и переменного тока от тяговых подстанций к ЭПС (питающими проводами).

Контактный провод -- основной или единственный провод контактной подвески, осуществляющий непосредственный контакт с токоприёмниками электроподвижного состава в процессе токосъёма. Различают одинарный контактный провод и двойной, составленный из двух проводов (правого и левого), входящих в одну контактную подвеску. Двойной контактный провод используют обычно для улучшения качества токосъёма при силе тока, снимаемого токоприёмниками, свыше 1000 А. Впервые контактный провод был применён в 1881 году в Германии Э. В. Сименсом. Этот контактный провод представлял собой медную трубку с прорезью, внутри которой перемещался контактный элемент, связанный гибким проводом с электрической повозкой. Позднее стали применять контактный провод с профилем сечения в виде восьмёрки. В начале XX века профиль сечения контактного провода приобрёл форму, близкую к современной: сплошное сечение с двумя боковыми продольными пазами в верхней части (головке), служащими для закрепления на контактном проводе арматуры контактной сети.

В России и Болгарии размеры головки контактного провода (рис.1) одинаковы для различных площадей сечения; в других странах размеры головки зависят от площади сечения. Для повышения ветроустойчивости контактной сети используют овальный широкий контактный провод (рис.2), имеющий хорошие аэродинамические характеристики.

Рис.1. Медный контактный провод площадью сечения 85 ммІ (а), 100 ммІ (б) и 150 ммІ (в)

Рис.2. Медный овальный контактный провод площадью сечения 100 ммІ (МФО-100)



Таблица 1. Основные замеры и характеристики контактных проводов

Номинальная площадь сечения,мм2	Размеры, мм	Временное сопротивление медного провода, ГПа	Линейная плотность, кг/м	Нагрузки от силы тяжести, кН/м
	А	Н	С	R
85	11,76	10,8	1,3	6,0	0,368	0,76	7,40*10-3
100	12,81	11,8	1,8	6,5	0,363	0,89	8,73*10-3
150	15,50	14,5	3,2	7,8	0,353	1,34	13,09*10-3

Площадь сечения контактного провода, применяемого на отечественных железных дорогах, -- 85, 100, реже -- 150 ммІ, за рубежом -- от 65 до 194 ммІ. Контактный провод обычно изготовляют из электролитической меди. На первых электрических железных дорогах в 1920-х годах (Великобритания, США) применяли контактный провод из бронзы, который допускал более высокое натяжение, чем медный. Это свойство было важно для улучшения качества токосъёма при некомпенсированных цепных контактных подвесках, которые монтировались тогда в этих странах.

Рис.3. Биметаллический сталемедный контактный провод



Рис.4. Комбинированный сталеалюминиевый контактный провод

Износостойкость бронзового меднокадмиевого контактного провода в 2--2,5 раза выше, чем медного. Однако бронзовые контактные провода дороже медных, а их электрическое сопротивление выше. Целесообразность применения бронзового контактного провода определяется технико-экономическим расчётом. В ряде стран (ФРГ, Австрия, Япония и другие) наряду с чисто медным контактным проводом выпускают низколегированный медный контактный провод с присадками серебра, олова, которые повышают термо- и износостойкость провода. Биметаллический сталемедный контактный провод (рис.3), который выпускали в 1940-х годах в Германии, в 1950-х годах в СССР, в 1990-х годах в Японии, используется для приёмо-отправочных путей станций. В нашей стране комбинированный сталеалюминиевый контактный провод (контактная часть -- стальная, (рис.4) применяют в ограниченных размерах для городского электротранспорта. Долговечность контактного провода зависит в основном от свойств контактных вставок токоприёмников и размеров движения электроподвижного состава.

Расшифровка сокращений для проводов

Существуют разные виды контактных проводов: фасонный, медный, бесстыковый, повышенной прочности и износостойкости.

Провода маркируют буквами, после которых цифрами записывают число и площадь сечения токопроводящих жил. При обозначении проводов принята следующая структура. В центре ставится буква П, обозначающая провод. Перед буквами П может стоять буква А, обозначающая, что провод изготовлен из алюминиевых токопроводящих жил; если буквы А нет, то токопроводящие жилы изготовлены из меди.

Вслед за буквой П стоит буква, характеризующая материал, из которого выполнена изоляция провода:

Р -- резиновая изоляция,

В -- ПВХ (поливинилхлоридная) изоляция

П -- изоляция из полиэтилена

Если провод имеет оплетку из хлопчатобумажной пряжи, покрытой лаком, то это обозначается буквой Л, а если пряжа пропитана противогнилостным составом, то буква в марке провода опускается. Букву Л ставят на последнем месте в обозначении марки провода.

Провода для электрических установок марки

ПВ имеют цифровые индексы 1; 2; 3 и 4. Данные цифры обозначают степень гибкости проводов. Чем выше, тем провод более гибкий.

Провода для воздушных ЛЭП расшифровываются следующим образом:

СИП - самонесущий изолированный провод. Изоляция из светостабилизированного сшитого полиэтилена.

СИП-1 - с неизолированной нейтралью

СИП-2 - с изолированной нейтралью

СИП-4 - с равными по сечению изолированными жилами.

А - неизолированный провод, скрученный из алюминиевых проволок

АС - неизолированный провод, состоящий из стального сердечника и алюминиевых проволок

МФ - медный фасонный провод,

НлФ - провод из низколегированной меди

НлОл - контактный провод с присадкой олова

Требования

Контактные провода должны иметь высокую механическую прочность, быть износоустойчивыми, не подверженными коррозии и обладать хорошей электрической проводимостью.

Износ контактного провода

Износ контактного провода зависит от многих факторов: количества проходов пантографов, материала и формы сечения провода, материала контактирующих элементов полоза пантографа, площади контакта «полоз -- провод», величины и рода снимаемого тока, давления пантографа на провод, сорта и вида смазки полозов, конструктивного выполнения контактной подвески и пантографов, метеорологических условий и т. д.

На отечественных дорогах износ контактного провода выражают обычно уменьшением площади его сечения S_И в ммІ (рис.5), в некоторых странах -- уменьшением высоты сечения h в мм. Износ контактного провода неравномерен по длине пролёта контактной сети главным образом из-за неодинаковой эластичности контактной подвески и, следовательно, различных нажатий токоприёмника на провод. У фиксаторов контактного провода износ обычно больше, чем в серединах пролётов, но при длительном ухудшении условий смазывания в серединах пролётов он оказывается более высоким, чем у фиксаторов. При несамосмазывающихся контактных вставках истощение или исчезновение внешней смазки, например при дождях, приводит к неравномерному износу контактного провода вдоль участка обращения локомотивов: износ увеличивается по мере удаления электроподвижного состава от станций, на которых эту смазку возобновляют. Износ приводит к возрастанию в проводе растягивающих напряжений. Для предупреждения обрыва провода нормируют максимальное значение износа (например, для провода с площадью сечения 100 ммІ в России -- 35 ммІ, в Германии -- 20 ммІ).



Рис. 5. Износ контактного провода S_И: h -- высота сечения; a -- ширина поверхности трения.

Наиболее важными из факторов, влияющих на износ, являются материал контактного провода и контактирующих элементов пантографа, вид смазки полозов и величины снимаемых пантографами токов.

Большей износостойкостью по сравнению с широко применяемым в настоящее время контактным проводом из твердотянутой электролитический меди обладают бронзовые провода (из меди с легирующими присадками: кадмием, магнием и др.). Так, в условиях работы наших дорог срок службы медно-кадмиевого контактного провода и 2 раза превышает срок службы медного. Поэтому применение бронзовых проводов является одним из главных путей уменьши имя потерь меди на электрифицированных дорогах.

Нанос контактного провода существенно влияет на эксплуатационные расходы по контактной сети. Поэтому стремятся увеличить срок службы контактного провода различными средствами, в том числе увеличением норм предельного износа провода до его смены.

Однако с увеличением износа провода возрастают потери электроэнергии. Годовые эксплуатационные расходы, связанные с этими потерями и зависящие от размеров перевозок и сечения контактной сети, составляют сотни и тысячи рублей на 1 км сети.

Контактная подвеска проектируется так,чтобы контактный провод было выгодно доводить до предельного износа. Если это требование в эксплуатации не обеспечивается, то усиливают сечение подвески с помощью алюминиевых проводов. Необходимость изменения нормы износа контактного провода определяется соответствующим расчетом.

Для уменьшения износа контактного провода очень важно правильно выбрать материал контактирующих элементов полозов пантографов. Наименьший износ провода происходит при угольных вставках, изготовляемых из угля, получаемого на основе пекового или нефтяного кокса, и обладающих хорошей полирующей способностью. Для получения определенных качеств вставок к углю добавляют графит, сажу и пр. Исходные материалы представляют собой порошки, связанные смолой.

Угольные вставки применяются на ряде зарубежных дорог, электрифицированных по системе как переменного (ГДР, ФРГ, Австрия, Швеция, Швейцария), так и постоянного тока (Бельгия, Голландия, Алжир, Дания и др.). По инициативе Всесоюзного научно-исследовательского института железнодорожного транспорта (ЦНИИ МПС) с 1961 г. начали применять угольные вставки и в Советском Союзе, а затем и в России.

Обладая хорошей полирующей способностью, эти вставки достаточно износостойки: на дорогах постоянного тока их пробег достигает 75 000 км, на дорогах переменного тока -- более 150 000 км.

Относительно высокое переходное сопротивление в контакте «вставка -- провод» является недостатком угольных вставок. В связи с этим ведутся работы по созданию угольно-графитовых и металло-угольных вставок, которые, обладая меньшим сопротивлением, обеспечили бы съем больших тяговых токов электровозами постоянного тока.

Перспективно также применение на полозах пантографов электроподвижиого состава пластин, получаемых методами металлокерамики. Благодаря значительному содержанию графита такие пластины без дополнительной смазки хорошо полируют рабочую поверхность контактного провода, увеличивая его срок службы.

Снижение износа контактного провода и уменьшение расхода пантографной меди могут быть получены заменой среднего ряда медных контактных пластин полоза стальными. При этом стальные пластины предназначаются для полировки рабочей поверхности контактного провода, а медные -- для защиты стальных от искрения при токосъеме.

Эксплуатационные наблюдения показали, что на тех участках дорог, где нет сильных гололедов, рабочая поверхность стальных пластин в процессе эксплуатации приобретает зеркальную полировку, уменьшая износ контактного провода и увеличивая пробег полозов. На тех же участках, где периодически бывает гололеде сильным искрением при токосъеме, полировка стальных пластин в этот период исчезает и образуются наплывы с твердостью, превышающей твердость основного металла. Усиленный износ провода в этот период сводит на нет уменьшение его износа за счет эксплуатации сталемедных пластин в условиях нормального токосъема.

Такие результаты эксплуатации позволяют в настоящее время рекомендовать полозы с совместным расположением стальных и медных пластин лишь для дорог, проходящих по не гололедным районам. Однако возможно, что при других марках стали такие полозы будут применимы и в гололедных районах.

Вид смазки полозов пантографов при металлических контактных пластинах (за исключением пластин, получаемых методами металлокерамики) оказывает большое влияние на износ контактного провода.

Применявшаяся ранее жирная (солидо-лографитовая) смазка, представлявшая собой смесь солидола с графитом в отношении 2:1, не обеспечивала необходимую равномерность нанесения ее на провод. Избыток смазки, выступавший выше поверхности контактных пластин, быстро снимался проводами, расположенными вблизи станций, где производилась смазка полозов. При дальнейшем движении поверхность смазки засорялась частицами меди, минеральными частицами и пр., что уменьшало ее поступление на провод. Поскольку истощение смазки начиналось со средних частей полоза, по которым контактный провод скользил более длительное время, то там, где провод располагался ближе к оси пути (в серединах пролетов на прямых участках), он более интенсивно изнашивался.

Эффективность жирной (солидоло-графитовой) смазки повышается, если смазывать контактный провод на удаленных от пунктов отправления поездов перегонах двухпутных участков и на перегонах, расположенных в середине тяговых плеч однопутных участков. Опыт Октябрьской дороги (в то время, когда там применялась жирная смазка) показал, что это мероприятие снижает износ контактного провода более чем в 2 раза.

Дополнительное нанесение смазки на провод применяют и на ряде зарубежных дорог. Так, на швейцарских дорогах применяется устройство, состоящее из поршневого насоса и резервуара, устанавливаемых на основании пантографа. Шток насоса связан с подвижными рамами пантографа; поэтому всякое изменение высоты полоза при движении, вызываемое изменением высоты контактного провода, приводит к перемещению поршня, т. е. подаче смазки по специальному трубопроводу в желоб полоза. Резервуар имеет емкость 3--4 л; средний расход смазки (масла) 0,2--0,5 г/км. Таким приспособлением оборудована половина подвижного состава.

Солидоло-графитовая смазка имеет еще ряд серьезных недостатков: замерзает при температурах ниже --30° С, оказывается нестойкой при дождях, создает на проводах липкую пленку, в которой удерживается пыль, несгораемые частицы, содержащиеся в продуктах сгорания котлов паровозов, и пр.

Указанных недостатков жирной смазки в большой степени лишена сухая графитовая смазка, внедренная на дорогах Советского Союза в 1960 г. Эта смазка в отличие от жирной солидоло-графитовой пригодна к использованию при любых температурах окружающего воздуха, более удобна в эксплуатации и, что самое главное, менее склонна к истощению, т. е. обеспечивает меньший средний износ контактного провода на участке. Последнее преимущество сухой графитовой смазки особенно ощутимо в условиях работы электровозов на длинных тяговых плечах, где при жирной смазке большую часть пути полоз проходит почти при сухом трении.

В настоящее время сухая смазка выпускается двух марок: СГС-0 (сухая графитовая смазка основного состава) и СГС-Д (сухая графитовая смазка дополнительного состава). Смазка основного состава, наносимая на полозы в расплавленном состоянии, предназначена для зарядки новых и отремонтированных полозов пантографов в условиях депо. Смазка дополнительного состава, употребляемая в холодном виде, предназначена для подмазки полозов на пунктах оборота.

Эффективность сухой графитовой смазки во многом зависит от качества и регулярности подмазки полозов смазкой дополнительного состава, производимой при каждом заходе электроподвижного состава в основное и оборотное депо и на линейный пункт. Опыт эксплуатации сухой графитовой смазки показал, что при нерегулярной подмазке полозов износ контактного провода и контактных пластин заметно возрастал.

Сухая графитовая смазка плохо работает в сочетании с жирной, поскольку солидол размягчает графитовую пленку на контактном проводе и контактных пластинах полозов, работающих на сухой смазке, и способствует ее удалению. Поэтому с переходом на сухую смазку не допускается к работе ни один пантограф, полозы которого заправлены солидоло-графитовой смазкой.

Величины снимаемых пантографами токов сильно влияют на степень износа контактного провода. Чем они больше, тем значительнее износ провода при прочих равных условиях. Эксплуатационные данные показывают, что усиленный износ провода наблюдается в местах трогания и разгона электроподвижного состава и на затяжных подъемах.

Влияние величин снимаемого тока на износ легко оценивается из сравнения износа провода на дорогах с равными эксплуатационными условиями, но разным напряжением в контактной сети, что обусловливает различие снимаемых пантографами токов. Так, при медных контактных пластинах, сухой графитовой смазке и напряжении в контактной сети 3 кв износ провода на 20% ниже, чем при напряжении 1,5 кВ.

На дорогах переменного тока напряжением 25 кВ износ контактного провода в 2--3 раза меньше, чем на аналогичных по условиям эксплуатации дорогах постоянного тока напряжением 3 кВ.

Срок службы контактного провода в зависимости от грузонапряженности участка и ряда других условий меняется в широких пределах; в наиболее неблагоприятных условиях на дорогах постоянного тока с интенсивным движением срок службы одиночного медного контактного провода при медных контактных пластинах на полозах снижается до 5--7 лет. Как показали наблюдения, удельный износ в подвеске с двумя контактными проводами несколько выше, чем в подвеске с одним проводом. Поэтому нельзя считать, что срок службы одного контактного провода в первом случае в 2 раза больше, чем во втором.

На срок службы контактного провода влияют величины его местных износов. Повышенный износ провода в отдельных точках (местный износ) в основном объясняется неравномерностью эластичности контактной подвески в пролете. Там, где эластичность мала, т. е. под фиксаторами на кривых малых радиусов, под фиксаторами, работающими на сжатие, в местах установки электрических соединителей и отбойников, на воздушных стрелках при больших углах отклонения проводов и т. д., наблюдается повышенный износ.

Согласно Приложению 6 к Правилам от 12.07.93 № ЦЭ-197 «Усредненные сроки службы основных устройств контактной сети» для контактных проводов устанавливается:

Таблица 4

Наименование элементов	Усредненные сроки службы, годы
5. Контактные провода: на главных путях участков постоянного тока при угольных вставках токоприемников то же, при мсталлоксрамичсских пластинах токоприемников то же, участков переменного тока на станционных путях	30 20 50 50
6. Медные и бронзовые многопроволочные провода То же, в зонах с повышенной загазованностью серными и сернистыми газами	50 25
7. Биметаллические сталсмедные провода То же, в зонах с повышенной загазованностью серными и сернистыми газами (применение этого провода не рекоменд	40 10
8. Алюминиевые и сталсалюминисвыс провода То же, в зонах с повышенным загрязнением солевыми и щелочными компонентами (применение этих проводов не рекомендуется)	45 20

Поэтому следует добиваться создания наибольшего постоянства эластичности подвески в пролете, т. е. повсеместно применять сочлененные облегченные фиксаторы, не допускать снижения натяжения контактного провода за счет реакций неправильно смонтированных фиксаторов и струн, заменять существующие двухпролетные сопряжения анкерных участков на трех- и четырехпролетные и т. п.

На кривых малых радиусов для повышения эластичности контактной подвески в опорных точках целесообразно устройство парных фиксаторов, т. е. двух фиксаторов на каждой опоре. Устанавливаемые на кронштейне (расположенном вдоль пути) с расстоянием между ними 2--2,5 м (рис. 6) парные фиксаторы обеспечивают меньший угол излома контактного провода в точке фиксации, что приводит к уменьшению горизонтальной составляющей реакции фиксатора, а следовательно, и к увеличению отжатия фиксатора при проходе пантографа.

Более равномерному износу провода в пролете способствует выполнение вертикальной регулировки контактной подвески в строгом соответствии с данными монтажных таблиц.



Рис. 6. Схема фиксирования контактного провода на кривой двумя фиксаторами, установленными на фиксаторном кронштейне, расположенном вдоль пути

Срок службы контактного провода при наличии местных износов можно продлить различными путями. При местном износе 50--60 мм² для провода сечением 150 мм², 35--40 мм² для провода сечением 100 мм² и 25--30 мм² для провода сечением 85 мм2 на контактный провод устанавливают шунты (отрезки такого же провода, располагаемые сбоку), препятствующие соприкосновению полоза с основным проводом. Шунт крепится к основному проводу при помощи двух или более (в зависимости от его длины) специальных соединительных зажимов (рис. 7). В последнем.случае в средней части шунта устанавливают соединительные зажимы типа I, по концам -- типа II.

Если на каком-либо участке износ превышает 60 мм² для провода сечением 150 мм², 40 мм² для провода сечением 100 мм² и 30 мм² для провода сечением 85 мм², то провод вырезают и заменяют другим с износом не более чем на примыкающих участках.

В тех случаях, когда повышенный износ провода в пределах всего анкерного участка наблюдается в строго определенных по отношению к опорам местах (например, под фиксаторами), применяют продольную сдвижку контактного провода на 3--4 м. В результате этого в местах расположения жестких точек, где происходит повышенный износ, оказываются участки контактного провода с относительно малым износом, а участки провода с повышенным износом перемещаются в местах, где износ провода происходит более медленно.

В 1961--1962 гг. на некоторых электрифицированных участках, где эксплуатируются электровозы с пантографами, полозы которых заправлены сухой графитовой смазкой, была отмечена новая разновидность износа контактного провода -- волнообразный износ. Через равные интервалы на проводе с таким износом видны небольшие (длиной 5--15 мм) участки с хорошей полировкой рабочей поверхности, между которыми много кратеров и наплывов -- следов усиленного электрического износа. Расстояние между участками с хорошей полировкой («длина волны») на разных дорогах различно, однако близко к 100 или 150 мм. Местный износ провода внутри каждой волны достигает 3 мм (рис. 8).

В результате специально проведенных исследований было установлено, что непременными условиями возникновения волнообразного износа контактного провода являются отсутствие средних пластин полозов при применении сухой графитовой смазки и наличие значительных местных износов провода.

Механизм возникновения и развития волнообразного износа провода в этих условиях довольно прост (рис. 9). В тот момент, когда полоз при наличии местного износа проходит своей средней частью через выступ на проводе (положение 1 полоза на рис. 9, а), происходит усиленный электрический износ провода. Объясняется это тем, что когда полоз, лишенный средних контактных пластин, проходит по выступу средней частью, заполненной твердой смазкой, являющейся плохим проводником, медные пластины отходят от контактного провода и между ними и проводом возникает дуга.

В тот момент, когда с выступом на проводе начинает контактировать одна из пластин полоза (положение 2 полоза на рис. 9, а), дуга прекращается и ухудшения состояния поверхности провода не происходит. Таким образом, на проводе возникают участки с неудовлетворительным и хорошим состоянием его рабочей поверхности. Расстояние а между участками с хорошим состоянием рабочей поверхности провода равно расстоянию между серединами контактных пластин полоза.

Рис. 7. Соединительный зажим контактного провода

Рис. 8. Контактный провод с волнообразным износом

Этот процесс прогрессирует (2-я стадия, рис. 9, б) до тех пор, пока рабочая поверхность провода не станет волнообразной (рис. 9, в).

Электрический характер волнообразного износа подтверждается также и тем обстоятельством, что наибольшие величины его имеют место на подъемах и в зонах трогания электроподвижного состава, т. е. там, где пантографами снимаются наибольшие тяговые токи.

Изучение износа контактного провода на других дорогах показало, что при наличии средних пластин и сухой графитовой смазки полозов волнообразного износа не происходит. Поэтому-основным мероприятием по предупреждению и прекращению волнообразного износа провода является устройство на полозах пантографов средних пластин, выполняемых из меди или графитизированной стали и располагаемых на всей прямолинейной части полозов.

Рис. 9 Стадии развития волнообразного износа контактного провода

Последнее требование объясняется тем обстоятельством, что в типовых полозах средние пластины располагаются на длине не более 580 мм, в то время как зигзаги контактного провода находятся в пределах 300--500 мм. При таком соотношении размеров под фиксаторами провод сходит со средних пластин полоза и условия возникновения волнообразного износа в этих местах сохраняются. Учитывая, что именно точки фиксации провода являются очагами местных износов, длину средних пластин полоза следует принять равной двойному максимальному зигзагу провода, т. е. 1 000 мм.

Другим обязательным мероприятием должна быть тщательная регулировка контактной подвески и ликвидация условий для возникновения местных износов.

На участках, где волнообразный износ провода достиг уже опасной величины, кроме указанных, должны быть приняты меры по скорейшему «заравниванию» волнообразного износа и при шлифовке провода. Целесообразна езда при двух поднятых пантографах, когда практически исключены одновременные отрывы всех контактных пластин обоих пантографов от провода, т. е. сведен до минимума электрический износ. Эффективно повышение статических давлений до 11--13 кГ для двухполозных пантографов и до 9--11 кГ для однополозных.

Наиболее радикальным мероприятием в этом отношении является переход на широкие (порядка 250 мм) полозы рамной конструкции (рис. 10), когда никакие неровности рабочей поверхности провода не могут стать очагом такого износа. Для закладки сухой графитовой смазки на полозе рамной конструкции предусматриваются специальные карманы.

Общий износ контактного провода возрастает в период гололеда, вызывающего искрение между проводом и полозом пантографа. О мерах борьбы с гололедом на проводах изложено ниже, в параграфе «Эксплуатация контактной сети в тяжелых метеорологических условиях».

Рис. 10. Полоз рамной конструкции: 1 - контактная пластина; 2 - сухая графитовая смазка



4. Общие положения техники безопасности и организации работ в электроустановках; назвать категории работ в отношении мер безопасности. Перечислить и пояснить схемами требования «Инструкции по технике безопасности для электромонтеров контактной сети» (ЦЭ-761) при заданных условиях работы

Общие положения техники безопасности и организации работ в электроустановках

При выполнении работ в электроустановках должны применяться исправные и испытанные средства защиты. Работающая бригада должна быть ограждена сигналистами по указанию производителя работ. В тех случаях, когда работа выполняется со снятием напряжения, нужно помнить, что на участках, электрифицированных на переменном токе, в проводах контактной сети и ВЛ возникает опасное для жизни наведенное от подвесок соседних путей напряжение.