Разработка системы электроснабжения термического цеха
Характеристика потребителей (термический цех) системы электроснабжения. Расчет электрических и осветительных нагрузок. Выбор мощности, числа и типа цеховых трансформаторов. Проверка коммутационной и защитной аппаратуры. Токи короткого замыкания.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 19.01.2015 |
| Размер файла | 812,5 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Содержание
- Введение
- 1. Характеристика потребителей
- 2. Расчет силовых и осветительных нагрузок
- 2.1 Расчет силовых нагрузок
- 2.2 Расчет осветительных нагрузок
- 3. Выбор цеховых трансформаторов
- 3.1 Расчет числа и мощности цеховых трансформаторов
- 3.2 Технико-экономический расчет
- 4. Выбор схемы распределения электрической энергии
- 4.1 Выбор сечения проводов и кабелей
- 4.2 Выбор выбор шинопроводов
- 5. Расчет токов короткого замыкания
- 6. Выбор защитной и коммутационной аппаратуры
- Заключение
- Список литературы
Введение
Целью данного курсового проекта является разработка системы электроснабжения термического цеха. При проектировании нужно произвести расчет электрических и осветительных нагрузок, выбрать мощность, число и тип цеховых трансформаторов, рассмотреть вопросы выбора и проверки коммутационной и защитной аппаратуры 0,4 кВ, выбрать сечения и длины кабельных линий, произвести расчет токов короткого замыкания, расчет автоматики, построить карту селективности.
1. Характеристика потребителей
По категории надежности часть приёмников цеха являются потребителями II категории - 75%, а все остальные - потребители III категории. Питание электроприемников обеспечивается от двух независимых, взаимно резервирующих, источников питания.
Все потребители электрической энергии являются потребителями трехфазного напряжения 380В переменного тока с частотой 50Гц. Потребители имеют разные режимы работы. Вся осветительная нагрузка цеха однофазная.
Таблица 1.1 - Характеристика потребителей
|
№ по рисунку |
Наименование потребителя |
n, шт |
Uном, В |
Pном, кВт |
Ки |
cosц |
Режим работы |
|
|
1. Механическое отделение Н=6м |
||||||||
|
1,2 4,5 6,7,8,9,10 |
Токарные станки |
2 2 5 |
380 380 380 |
16,2 12,5 4,8 |
0,16 0,16 0,16 |
0,6 0,6 0,6 |
КР КР КР |
|
|
11,12,13,14,15 16,17 |
Строгальные станки |
5 2 |
380 380 |
4,2 3,1 |
0,16 0,16 |
0,6 0,6 |
КР КР |
|
|
18 19, 20,21 22 23 31,32 |
Фрезерные станки |
1 3 1 1 2 |
380 380 380 380 380 |
15,7 12,5 7,1 4,5 1,5 |
0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 |
0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 |
КР КР КР КР КР |
|
|
24 3 |
Карусельные станки |
1 1 |
380 380 |
35,5 28,5 |
0,16 0,16 |
0,6 0,6 |
КР КР |
|
|
27,28 33 |
Сверлильные станки |
2 1 |
380 380 |
7,5 2,9 |
0,16 0,16 |
0,6 0,6 |
КР КР |
|
|
25,26 29,30 |
Шлифовальные станки |
2 2 |
380 380 |
21,5 13,6 |
0,16 0,16 |
0,6 0,6 |
КР КР |
|
|
2. Слесарно-сборочное отделение Н=12 м |
||||||||
|
47,48,49 |
Отрезные станки |
3 |
380 |
2,5 |
0,14 |
0,5 |
КР |
|
|
40 |
Ножницы |
1 |
380 |
7 |
0,16 |
0,6 |
ПКР |
|
|
35,36 |
Пресс |
2 |
380 |
17 |
0,25 |
0,65 |
ДР |
|
|
41,42 |
Обдирочно-шлифовальные станки |
2 |
380 |
3,5 |
0,3 |
0,65 |
КР |
|
|
43,44,45,46 |
Трубоотрезные станки |
4 |
380 |
3,1 |
0,14 |
0,5 |
КР |
|
|
37,38,51 |
Преобразователь сварочный |
3 |
380 |
28 |
0,3 |
0,6 |
||
|
34,50 |
Трансформатор сварочный |
2 |
380 |
35 |
0,3 |
0,4 |
КР |
|
|
39 |
Кран мостовой ПВ=25% |
1 |
380 |
29 |
0,06 |
0,5 |
ПКР |
|
|
52,53 |
Машины электросварочные |
2 |
380 |
25 |
0,3 |
0,6 |
КР |
|
|
3. Электроремонтное отделение Н=6 м |
||||||||
|
54 |
Строгальные станки |
1 |
380 |
5,6 |
0,16 |
0,6 |
КР |
|
|
55,56,57 |
Точильные станки |
3 |
380 |
4,5 |
0,16 |
0,6 |
КР |
|
|
58,59,60 |
Сушильные шкафы |
3 |
380 |
4 |
0,5 |
0,95 |
ДР |
|
|
61,63,64 |
Токарные станки |
3 |
380 |
15,1 |
0,16 |
0,6 |
КР |
|
|
65,66,67 |
Обдирочные станки |
3 |
380 |
4,5 |
0,16 |
0,6 |
КР |
|
|
62 |
Машины электросварочные |
1 |
380 |
20,5 |
0,3 |
0,6 |
КР |
|
|
4. Гальваническое отделение Н=6 м |
||||||||
|
69,70,71,75 |
Выпрямители |
4 |
380 |
22 |
0,5 |
0,8 |
ДР |
|
|
72,73 74,76 |
Сушильные шкафы |
2 2 |
380 380 |
10 6 |
0,5 0,5 |
0,95 0,95 |
ДР ДР |
|
|
77 |
Полировочные станки |
1 |
380 |
3,2 |
0,3 |
0,65 |
КР |
|
|
5. Кузнечное отделение Н=12 м |
||||||||
|
79 |
Молоты |
1 |
380 |
15 |
0,3 |
0,65 |
КР |
|
|
80,81,84 |
Горны |
3 |
380 |
1 |
0,5 |
0,95 |
ДР |
|
|
85,86,87 |
Обдирочные станки |
3 |
380 |
2,8 |
0,16 |
0,6 |
КР |
|
|
78,83 |
Печи сопротивления |
2 |
380 |
45,8 |
0,5 |
0,95 |
ДР |
|
|
82 |
Тельферы ПВ=25% |
1 |
380 |
15 |
0,06 |
0,5 |
ПКР |
|
|
6. Термическое отделение Н=6 м |
||||||||
|
88 89,90 91,92,93 95,96,97,98,99 94,100,101,102,103 104 |
Печи сопротивления |
1 2 3 5 5 1 |
380 380 380 380 380 380 |
35 24 22 19 2,2 1,1 |
0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 |
0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 |
ДР ДР ДР ДР ДР ДР |
|
|
107,106,105 |
Вентиляторы |
3 |
380 |
5,0 |
0,7 |
0,8 |
ДР |
|
|
7. Инструментальная Площадь 30 м2 (5х6), Руд=6 кВТ/м |
||||||||
|
8. Склад Площадь 100м2 (10х10), Руд=0,4 кВТ/м |
||||||||
|
9. Бытовые помещения Площадь 100 м2 (10х10), Руд=0,3 кВТ/м |
электроснабжение короткое замыкание цех
2. Расчет силовых и осветительных нагрузок
2.1 Расчет силовых нагрузок
Основными исходными данными для определения расчетных силовых нагрузок служит перечень потребителей электрической энергии с указанием их номинальной мощности, количества и режима работы.
Расчет производится по методу упорядоченных диаграмм.
Среднесменная активная и реактивная мощности электроприемника определяются по формулам:
, (2.1)
, (2.2)
где - коэффициент использования ЭП;
- номинальная мощность электроприемника, кВт.
Коэффициент использования для группы электроприемников:
, (2.3)
Эффективное число электроприемников определяется по формуле:
(2.4)
Расчетная нагрузка группы потребителей электроэнергии определяется по формуле:
, (2.5)
где Кр - коэффициент расчетный.
Расчетная реактивная мощность группы потребителей определяется в зависимости от эффективного числа электроприемников по выражениям:
При: :
, (2.6)
при:
, (2.7)
где - соответствует cos ц, принятому для данного потребителя.
Полную расчетную мощность определяем по выражению:
(2.8)
Расчетный ток для группы потребителей определяется по выражению:
(2.9)
где Uном=0,4 кВ - номинальное напряжение сети.
Произведем расчет нагрузок для цеха:
Найдем Рсм для трехфазных электроприемников по (2.1):
Для потребителей работающих в ПКР
(2.10)
1гр.
2гр.
3гр.
4гр.
5гр.
6гр.
7гр.
Т.к. нет однофазных потребителей, то суммарная среднесменная мощность:
(2.11)
1гр.
2гр.
3гр.
4гр.
5гр.
6гр.
7гр.
Т.к. нет однофазных потребителей, то суммарная номинальная нагрузка:
(2.12)
1гр.
2гр.
3гр.
4гр.
5гр.
6гр.
7гр.
Эффективное число электроприемников определяется по (2.4):
1гр. шт. Кр=1,3
2гр. шт. Кр=1,52
3гр. шт. Кр=1,69
4гр. шт. Кр=1,05
5гр. шт. Кр=1
6гр. шт. Кр=1,01, 7гр. шт. Кр=8,71
Найдем суммарную расчетную активную и реактивную мощности по формулам (2.5) и (2.6):
1гр. ;
2гр. ;
3гр. ;
4гр. ;
5гр. ;
6гр. ;
7гр. ;
Инструментальная:
Вт;
квар.
Склад:
кВт;
квар.
Бытовые помещения:
кВт;
квар.
Суммарная расчетная активная мощность:
Рр=84,9+4,26+14,4+78,65+241,35+10,6+11,5+180+40+30=695,66 кВт
Суммарная расчетная реактивная мощность:
Qр=86,9+4,8+10,94+99,6+79,65+7,2+2,51+144+32+24=491,6 квар
Полная мощность, согласно (2.8), составляет:
кВА,
Определим расчетный ток по формуле (2.9):
А.
2.2 Расчет осветительных нагрузок
Расчет осветительных нагрузок цеха производим по методу удельных мощностей.
Устанавливаем VI разряд зрительных работ. Освещенность Е=100 лк. Освещение выполним люминесцентными лампами, тип светильника ЛБ-80, cosц=0,93. Коэффициенты отражения от потолка, стен и рабочей поверхности: , , . Коэффициент спроса: . Коэффициент пускорегулировочной аппаратуры для ЛЛ .
Высота подвеса светильников над полом: м. Находим удельную мощность осветительной установки: . Площадь участка: .
Вт; кВт;
квар.
3. Выбор цеховых трансформаторов
3.1 Расчет числа и мощности цеховых трансформаторов
При выборе числа и мощности трансформаторов учитывается категория надёжности электроснабжения потребителей и их коэффициент загрузки , который зависит от системы охлаждения трансформатора:
Для I категории - (сухие) и (масляные);
для II категории - (сухие) и (масляные);
и для III категории - (сухие) и (масляные).
Принимаем .
Найдём суммарную мощность, потребляемую цехом с учётом осветительной нагрузки:
(3.1)
(3.2)
(3.3)
кВт;
квар;
кВА.
Количество трансформаторов определяется по выражению:
, (3.4)
где - номинальная мощность трансформатора;
Рассмотрим возможность применения КТП с силовыми трансформаторами типа ТМ - 400/10/0,4 или ТМ - 630/10/0,4.
;
.
Реактивная мощность, передаваемая через трансформаторы из сети ВН в сеть НН, определяется по выражению:
(3.5)
квар;
квар.
Определяем реактивную мощность, которую необходимо скомпенсировать по выражению:
(3.6)
квар;
квар.
Т.к. , то компенсирующее устройство не требуется.
Уточняем коэффициент загрузки трансформатора по выражению:
(3.7)
;
.
Уточняем коэффициент загрузки трансформатора в аварийном режиме по выражению:
(3.8)
;
.
В обоих случаях коэффициент загрузки удовлетворяет условиям ПУЭ.
Для окончательного выбора числа и мощности трансформаторов производим технико-экономический расчет.
3.2 Технико-экономический расчет
Полные затраты на обслуживание трансформатора определяются по выражению:
, (3.9)
где E - норма дисконта ();
- полные капитальные затраты с учётом стоимости КТП;
- стоимость потерь в трансформаторе;
- затраты на обслуживание ремонт и амортизацию.
, (3.10)
где - цена КТП, тыс. руб, тыс. руб;
- индекс цен оборудования;
- коэффициент, учитывающий транспортно заготовительные расходы, связанные с приобретением оборудования;
- коэффициент учитывающий затраты на строительные работы;
- коэффициент учитывающий затраты на монтаж и отладку оборудования.
тыс. руб.;
тыс. руб.
, (3.11)
где - стоимость 1кВт/ч электроэнергии, ;
- годовое число часов работы трансформатора, ;
- потери холостого хода, кВт, кВт;
- потери короткого замыкания, кВт, кВт;
- время максимальных потерь,
тыс. руб;
тыс. руб.
, (3.12)
где норма амортизационных отчислений;
- норма обслуживания оборудования;
- норма ремонта оборудования.
тыс. руб.;
тыс. руб.
тыс. руб.;
тыс. руб.
Вариант КТП с двумя трансформаторами мощностью кВА на основе технико-экономического расчета оказался выгоднее, его и принимаем за основной.
4. Выбор схемы распределения электрической энергии
Цеховые сети распределения электроэнергии должны обеспечивать необходимую надёжность электроснабжения приёмников электроэнергии в зависимости от их категории надёжности, быть удобными и безопасными в эксплуатации, иметь оптимальные технико-экономические показатели, и конструктивное исполнение, обеспечивающее применение индустриальных и скоростных методов монтажа. Схемы могут быть: радиальными, магистральными и смешанными, с односторонним и двухсторонним питанием.
В данном случае применяется магистральная схема. Магистральная схема-это такая схема, когда питание к отдельным узлам нагрузки передается по отдельной линии.
Магистральные схемы выполненные шинопроводами относятся к высоконадежным элементам систем электроснабжения, их можно применять для питания потребителей любой категории. Если требуется резервирование, то применяют двух трансформаторные подстанции с установкой АВР на секционном выключателе.
Достоинства: высокая гибкость сети, дающая возможность перестановки технологического оборудования.
Питание распределительных пунктов от ТП и отдельных потребителей от распределительных пунктов выполним при помощи кабелей. Необходимо рассчитать сечения кабелей и выбрать распределительные пункты.
4.1 Выбор сечения проводов и кабелей
Для выбора кабелей необходимо знать номинальные токи электроприемников, которые рассчитываются по формуле:
(4.1)
Проверяем выбранный кабель по нагреву расчетным током:
, (4.2)
где - длительно допустимый ток, А;
- поправочный коэффициент, учитывающий отличие температуры в цехе от температуры, при которой задан , ;
- расчетный ток потребителя, для одиночного электроприемника ;
- поправочный коэффициент, учитывающий снижение допустимой токовой нагрузки для кабелей при их многослойной прокладке в коробах, .
Выбранные кабели необходимо проверить на потери напряжения:
(4.3)
где, - активное и реактивное удельные сопротивления линии, мОм/м;
- длинна линии, км;
- угол сдвига между напряжением и током в линии.
Согласно ПУЭ потеря напряжения должна удовлетворять условию:
. (4.4)
Приведем расчет для 1-го потребителя:
А;
Выбираем кабель марки АПВ4 (1x16) Iдоп=55 А.
Таблица 4.1 - Выбор кабелей, питающих электроприемники
|
№ станка |
Pном, кВт |
cosц |
sinц |
з |
U ном, В |
I ном, А |
Iдоп, А |
Провод |
L, м |
r0, мОм/м |
x0, мОм/м |
?U, % |
|
|
1 |
16,2 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
45,6 |
55 |
АПВ 4 (1ґ16) |
23,2 |
1,94 |
0,0675 |
0,59 |
|
|
2 |
16,2 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
45,6 |
55 |
АПВ 4 (1ґ16) |
19 |
1,94 |
0,0675 |
0,48 |
|
|
4 |
12,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
35,2 |
37 |
АПВ 4 (1ґ8) |
17,4 |
4,135 |
0,0815 |
0,71 |
|
|
5 |
12,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
35,2 |
37 |
АПВ 4 (1ґ8) |
15,9 |
4,135 |
0,0815 |
0,65 |
|
|
6 |
4,8 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
13,5 |
15 |
АПВ 4 (1ґ2) |
15,8 |
18,5 |
0,121 |
1,09 |
|
|
7 |
4,8 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
13,5 |
15 |
АПВ 4 (1ґ2) |
19,6 |
18,5 |
0,121 |
1,35 |
|
|
8 |
4,8 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
13,5 |
15 |
АПВ 4 (1ґ2) |
19,3 |
18,5 |
0,121 |
1,33 |
|
|
9 |
4,8 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
13,5 |
15 |
АПВ 4 (1ґ2) |
14,8 |
18,5 |
0,121 |
1,02 |
|
|
10 |
4,8 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
13,5 |
15 |
АПВ 4 (1ґ2) |
13,5 |
18,5 |
0,121 |
0,93 |
|
|
11 |
4,2 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
11,8 |
15 |
АПВ 4 (1ґ2) |
12,9 |
18,5 |
0,121 |
0,78 |
|
|
12 |
4,2 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
11,8 |
15 |
АПВ 4 (1ґ2) |
10,3 |
18,5 |
0,121 |
0,62 |
|
|
13 |
4,2 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
11,8 |
15 |
АПВ 4 (1ґ2) |
12 |
18,5 |
0,121 |
0,72 |
|
|
14 |
4,2 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
11,8 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
13,1 |
18,5 |
0,121 |
0,79 |
|
|
15 |
4,2 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
11,8 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
15,8 |
18,5 |
0,121 |
0,95 |
|
|
16 |
3,1 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
8,7 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
13,7 |
18,5 |
0,121 |
0,61 |
|
|
17 |
3,1 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
8,7 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
9,6 |
18,5 |
0,121 |
0,43 |
|
|
18 |
15,7 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
44,2 |
55 |
АПВ 4(1ґ16) |
8,1 |
1,94 |
0,0675 |
0,20 |
|
|
19 |
12,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
35,2 |
37 |
АПВ 4(1ґ8) |
8 |
4,135 |
0,0815 |
0,33 |
|
|
20 |
12,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
35,2 |
37 |
АПВ 4(1ґ8) |
5,8 |
4,135 |
0,0815 |
0,24 |
|
|
21 |
12,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
35,2 |
37 |
АПВ 4(1ґ8) |
6 |
4,135 |
0,0815 |
0,24 |
|
|
22 |
7,1 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
20,0 |
23 |
АПВ 4(1ґ4) |
9,1 |
7,74 |
0,095 |
0,39 |
|
|
23 |
4,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
12,7 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
13,4 |
18,5 |
0,121 |
0,87 |
|
|
31 |
1,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
4,2 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
9,1 |
18,5 |
0,073 |
0,20 |
|
|
32 |
1,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
4,2 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
19,5 |
18,5 |
0,0662 |
0,42 |
|
|
24 |
35,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
99,9 |
120 |
АПВ 4(1ґ5_) |
8,8 |
0,625 |
0,0625 |
0,17 |
|
|
3 |
28,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
80,2 |
85 |
АПВ 4(1ґ35) |
19,9 |
0,89 |
0,0637 |
0,43 |
|
|
27 |
7,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
21,1 |
23 |
АПВ 4(1ґ4) |
1,3 |
7,74 |
0,095 |
0,06 |
|
|
28 |
7,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
21,1 |
23 |
АПВ 4(1ґ4) |
2,1 |
7,74 |
0,095 |
0,10 |
|
|
33 |
2,9 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
8,2 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
23,3 |
18,5 |
0,121 |
0,97 |
|
|
25 |
21,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
60,5 |
70 |
АПВ 4(1ґ25) |
3,5 |
1,24 |
0,0662 |
0,08 |
|
|
26 |
21,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
60,5 |
70 |
АПВ 4(1ґ25) |
0,8 |
1,24 |
0,0662 |
0,02 |
|
|
29 |
13,6 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
38,3 |
39 |
АПВ 4(1ґ1_) |
1,3 |
3,1 |
0,073 |
0,04 |
|
|
30 |
13,6 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
38,3 |
39 |
АПВ 4(1ґ1_) |
4,9 |
3,1 |
0,073 |
0,16 |
|
|
47 |
2,5 |
0,5 |
0,87 |
0,9 |
380 |
8,4 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
11,1 |
18,5 |
0,121 |
0,40 |
|
|
48 |
2,5 |
0,5 |
0,87 |
0,9 |
380 |
8,4 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
7,6 |
18,5 |
0,121 |
0,27 |
|
|
49 |
2,5 |
0,5 |
0,87 |
0,9 |
380 |
8,4 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
3,9 |
18,5 |
0,121 |
0,14 |
|
|
40 |
7 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
19,7 |
23 |
АПВ 4(1ґ4) |
19 |
7,74 |
0,095 |
0,81 |
|
|
35 |
17 |
0,65 |
0,76 |
0,9 |
380 |
44,2 |
55 |
АПВ 4(1ґ16) |
18,2 |
1,94 |
0,0675 |
0,48 |
|
|
36 |
17 |
0,65 |
0,76 |
0,9 |
380 |
44,2 |
55 |
АПВ 4(1ґ16) |
12,7 |
1,94 |
0,0675 |
0,34 |
|
|
41 |
3,5 |
0,65 |
0,76 |
0,9 |
380 |
9,1 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
15 |
18,5 |
0,121 |
0,75 |
|
|
42 |
3,5 |
0,65 |
0,76 |
0,9 |
380 |
9,1 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
10,8 |
18,5 |
0,121 |
0,54 |
|
|
43 |
3,1 |
0,5 |
0,87 |
0,9 |
380 |
10,5 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
6,7 |
18,5 |
0,121 |
0,30 |
|
|
44 |
3,1 |
0,5 |
0,87 |
0,9 |
380 |
10,5 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
2,6 |
18,5 |
0,121 |
0,12 |
|
|
45 |
3,1 |
0,5 |
0,87 |
0,9 |
380 |
10,5 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
19 |
18,5 |
0,121 |
0,85 |
|
|
46 |
3,1 |
0,5 |
0,87 |
0,9 |
380 |
10,5 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
14,3 |
18,5 |
0,121 |
0,64 |
|
|
37 |
28 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
78,8 |
85 |
АПВ 4(1ґ35) |
7,1 |
0,89 |
0,0637 |
0,15 |
|
|
38 |
28 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
78,8 |
85 |
АПВ 4(1ґ35) |
1,5 |
0,89 |
0,0637 |
0,03 |
|
|
51 |
28 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
78,8 |
85 |
АПВ 4(1ґ35) |
17,6 |
0,89 |
0,0637 |
0,37 |
|
|
34 |
35 |
0,4 |
0,92 |
0,9 |
380 |
147,7 |
175 |
АПВ 4(1ґ95) |
23 |
0,329 |
0,0602 |
0,29 |
|
|
50 |
35 |
0,4 |
0,92 |
0,9 |
380 |
147,7 |
175 |
АПВ 4(1ґ95) |
23 |
0,329 |
0,0602 |
0,29 |
|
|
39 |
29 |
0,5 |
0,87 |
0,9 |
380 |
97,9 |
120 |
АПВ 4(1ґ5_) |
26 |
0,625 |
0,0625 |
0,43 |
|
|
53 |
25 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
70,3 |
85 |
АПВ 4(1ґ35) |
6,6 |
0,89 |
0,0637 |
0,12 |
|
|
52 |
25 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
70,3 |
85 |
АПВ 4(1ґ35) |
12,1 |
0,89 |
0,0637 |
0,23 |
|
|
69 |
22 |
0,8 |
0,6 |
0,9 |
380 |
46,4 |
55 |
АПВ 4(1ґ16) |
5,9 |
1,94 |
0,0675 |
0,20 |
|
|
70 |
22 |
0,8 |
0,6 |
0,9 |
380 |
46,4 |
55 |
АПВ 4(1ґ16) |
11,6 |
1,94 |
0,0675 |
0,39 |
|
|
71 |
22 |
0,8 |
0,6 |
0,9 |
380 |
46,4 |
55 |
АПВ 4(1ґ16) |
16,8 |
1,94 |
0,0675 |
0,57 |
|
|
75 |
22 |
0,8 |
0,6 |
0,9 |
380 |
46,4 |
55 |
АПВ 4(1ґ16) |
11,3 |
1,94 |
0,0675 |
0,38 |
|
|
72 |
10 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
17,8 |
23 |
АПВ 4(1ґ4) |
2,1 |
7,74 |
0,095 |
0,13 |
|
|
73 |
10 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
17,8 |
23 |
АПВ 4(1ґ4) |
8,5 |
7,74 |
0,095 |
0,51 |
|
|
74 |
6 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
10,7 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
13 |
18,5 |
0,121 |
1,11 |
|
|
76 |
6 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
10,7 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
11,2 |
18,5 |
0,121 |
0,96 |
|
|
77 |
3,2 |
0,65 |
0,76 |
0,9 |
380 |
8,3 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
15 |
18,5 |
0,121 |
0,69 |
|
|
54 |
5,6 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
15,8 |
19 |
АПВ 4(1ґ2,5) |
12,8 |
12,5 |
0,116 |
0,70 |
|
|
55 |
4,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
12,7 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
12,8 |
18,5 |
0,121 |
0,83 |
|
|
56 |
4,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
12,7 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
15,6 |
18,5 |
0,121 |
1,01 |
|
|
57 |
4,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
12,7 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
12,6 |
18,5 |
0,121 |
0,81 |
|
|
58 |
4 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
7,1 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
6,8 |
18,5 |
0,121 |
0,39 |
|
|
59 |
4 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
7,1 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
8,3 |
18,5 |
0,121 |
0,47 |
|
|
60 |
4 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
7,1 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
12,4 |
18,5 |
0,121 |
0,71 |
|
|
61 |
15,1 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
42,5 |
55 |
АПВ 4(1ґ16) |
15,5 |
1,94 |
0,0675 |
0,37 |
|
|
63 |
15,1 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
42,5 |
55 |
АПВ 4(1ґ16) |
4,5 |
1,94 |
0,0675 |
0,11 |
|
|
64 |
15,1 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
42,5 |
55 |
АПВ 4(1ґ16) |
0,8 |
1,94 |
0,0675 |
0,02 |
|
|
65 |
4,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
12,7 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
0,8 |
18,5 |
0,121 |
0,05 |
|
|
66 |
4,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
12,7 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
4,8 |
18,5 |
0,121 |
0,31 |
|
|
67 |
4,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
12,7 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
9,9 |
18,5 |
0,121 |
0,64 |
|
|
62 |
20,5 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
57,7 |
70 |
АПВ 4(1ґ25) |
8,4 |
1,24 |
0,0662 |
0,18 |
|
|
88 |
35 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
62,2 |
70 |
АПВ 4(1ґ25) |
6,9 |
1,24 |
0,0662 |
0,23 |
|
|
89 |
24 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
42,6 |
55 |
АПВ 4(1ґ16) |
0,5 |
1,94 |
0,0675 |
0,02 |
|
|
90 |
24 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
42,6 |
55 |
АПВ 4(1ґ16) |
0,5 |
1,94 |
0,0675 |
0,02 |
|
|
91 |
22 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
39,1 |
55 |
АПВ 4(1ґ16) |
5,6 |
1,94 |
0,0675 |
0,19 |
|
|
92 |
22 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
39,1 |
55 |
АПВ 4(1ґ16) |
5,7 |
1,94 |
0,0675 |
0,19 |
|
|
93 |
22 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
39,1 |
55 |
АПВ 4(1ґ16) |
0,5 |
1,94 |
0,0675 |
0,02 |
|
|
95 |
19 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
33,8 |
39 |
АПВ 4(1ґ1_) |
11,3 |
3,1 |
0,073 |
0,52 |
|
|
96 |
19 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
33,8 |
39 |
АПВ 4(1ґ1_) |
9,4 |
3,1 |
0,073 |
0,43 |
|
|
97 |
19 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
33,8 |
39 |
АПВ 4(1ґ1_) |
5,8 |
3,1 |
0,073 |
0,26 |
|
|
98 |
19 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
33,8 |
39 |
АПВ 4(1ґ1_) |
11,6 |
3,1 |
0,073 |
0,53 |
|
|
99 |
19 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
33,8 |
39 |
АПВ 4(1ґ1_) |
16,3 |
3,1 |
0,073 |
0,74 |
|
|
94 |
2,2 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
3,9 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
0,5 |
18,5 |
0,121 |
0,02 |
|
|
100 |
2,2 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
3,9 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
12,5 |
18,5 |
0,121 |
0,39 |
|
|
101 |
2,2 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
3,9 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
8,8 |
18,5 |
0,121 |
0,28 |
|
|
102 |
2,2 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
3,9 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
6 |
18,5 |
0,121 |
0,19 |
|
|
103 |
2,2 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
3,9 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
12 |
18,5 |
0,121 |
0,38 |
|
|
104 |
1,1 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
2,0 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
8,6 |
18,5 |
0,121 |
0,13 |
|
|
105 |
5 |
0,8 |
0,6 |
0,9 |
380 |
10,6 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
8,6 |
18,5 |
0,121 |
0,62 |
|
|
106 |
5 |
0,8 |
0,6 |
0,9 |
380 |
10,6 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
7,1 |
18,5 |
0,121 |
0,51 |
|
|
107 |
5 |
0,8 |
0,6 |
0,9 |
380 |
10,6 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
7 |
18,5 |
0,121 |
0,50 |
|
|
79 |
15 |
0,65 |
0,76 |
0,9 |
380 |
39,0 |
55 |
АПВ 4(1ґ16) |
13 |
1,94 |
0,0675 |
0,30 |
|
|
80 |
1 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
1,8 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
6,4 |
18,5 |
0,121 |
0,09 |
|
|
81 |
1 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
1,8 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
2,1 |
18,5 |
0,121 |
0,03 |
|
|
84 |
1 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
1,8 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
13,9 |
18,5 |
0,121 |
0,20 |
|
|
85 |
2,8 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
7,9 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
10,5 |
18,5 |
0,121 |
0,42 |
|
|
86 |
2,8 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
7,9 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
6,3 |
18,5 |
0,121 |
0,25 |
|
|
87 |
2,8 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
380 |
7,9 |
15 |
АПВ 4(1ґ2) |
2,2 |
18,5 |
0,121 |
0,09 |
|
|
78 |
45,8 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
81,4 |
85 |
АПВ 4(1ґ35) |
17,5 |
0,89 |
0,0637 |
0,56 |
|
|
83 |
45,8 |
0,95 |
0,31 |
0,9 |
380 |
81,4 |
85 |
АПВ 4(1ґ35) |
18,8 |
0,89 |
0,0637 |
0,60 |
|
|
82 |
15 |
0,5 |
0,87 |
0,9 |
380 |
50,6 |
55 |
АПВ 4(1ґ16) |
18,4 |
1,94 |
0,0675 |
0,44 |
Кабели для питания распределительных пунктов выбираются по нагреву номинальным током нагрузки РП, т.к. потребители, подключенные к РП, работают совместно.
, (4.5)
где - суммарная номинальная мощность потребителей подключенных к РП.
А
Таблица 4.2 - Выбор кабелей, питающих РП
|
№ ШРА |
SШРА, кВА |
cos? |
sin? |
Uном, В |
Iр. ШРА, А |
Iном. ШРА, А |
Тип |
L, м |
r0, мОм/м |
x0, мОм/м |
?U, % |
|
|
1 |
147,2 |
0,6 |
0,8 |
380 |
223,65 |
225 |
ПВ 4 (1???) |
51,5 |
0,2 |
0,0602 |
1,55 |
|
|
2 |
106,1 |
0,6 |
0,8 |
380 |
161, 20 |
175 |
АПВ 4 (1???) |
41,7 |
0,329 |
0, 195 |
1,07 |
|
|
3 |
75,2 |
0,6 |
0,8 |
380 |
114,25 |
120 |
АПВ 4 (1???) |
47,4 |
0,625 |
0,0625 |
1,16 |
|
|
4 |
174,2 |
0,5 |
0,87 |
380 |
264,67 |
290 |
ПВ 4 (1????) |
10,8 |
0,158 |
0,0602 |
0,36 |
|
|
5 |
126,7 |
0,5 |
0,87 |
380 |
192,50 |
200 |
АПВ 4 (1????) |
1,7 |
0,27 |
0,0602 |
0,05 |
|
|
6 |
69,3 |
0,6 |
0,8 |
380 |
105,29 |
120 |
АПВ 4 (1???) |
9,8 |
0,625 |
0,0625 |
0, 20 |
|
|
7 |
41,1 |
0,95 |
0,31 |
380 |
62,44 |
75 |
АПВ 4 (1???) |
14,2 |
1,24 |
0,0662 |
0,21 |
|
|
8 |
133 |
0,95 |
0,31 |
380 |
202,07 |
225 |
ПВ 4 (1???) |
49,6 |
0,2 |
0,0602 |
1,22 |
|
|
9 |
210 |
0,95 |
0,31 |
380 |
319,06 |
330 |
ПВ 4 (1????) |
34,4 |
0,123 |
0,0596 |
1,30 |
|
|
10 |
61,1 |
0,95 |
0,31 |
380 |
92,83 |
120 |
АПВ 4 (1???) |
13,8 |
0,625 |
0,0625 |
0,22 |
|
|
11 |
123,2 |
0,8 |
0,6 |
380 |
187,18 |
200 |
АПВ 4 (1????) |
11,3 |
0,27 |
0,0602 |
0,32 |
4.2 Выбор выбор шинопроводов
Выбираем шинопровод ШМА4-1250 А
4.3 Выбор силовых распределительных пунктов
Выполним расчет нагрузок по отдельным узлам схемы
Расчет выполним аналогично пункту 2.1.
Питание потребителей осуществляется от одиннадцати распределительных пунктов.
Расчет нагрузки, приходящейся на 1-й РП:
шт, ;
;
кВА.
A.
Расчет нагрузки, приходящейся на 2-й РП:
кВт;
Kи = 0,16 шт, ;
кВт;
квар;
кВА.
A.
Расчет нагрузки, приходящейся на 3-й РП:
Kи = 0,16 шт, ;
кВт;
кВА.
A.
Расчет нагрузки, приходящейся на 4-й РП:
шт, ;
;
кВА.
A.
Расчет нагрузки, приходящейся на 5-й РП:
кВт;
Kи = 0,25 шт, ;
кВт;
квар;
кВА., A.
Расчет нагрузки, приходящейся на 6-й РП:
шт, ;
;
кВА.
A.
Расчет нагрузки, приходящейся на 7-й РП:
шт, ;
;
кВА.
A.
Расчет нагрузки, приходящейся на 8-й РП:
шт, ;
;
кВА.
A.
Расчет нагрузки, приходящейся на 9-й РП:
шт, ;
;
кВА.
A.
Расчет нагрузки, приходящейся на 10-й РП:
шт, ;
;
кВА.
A.
Расчет нагрузки, приходящейся на 11-й РП:
шт, ;
;
кВА.
A.
Выбор силовых шкафов и пунктов осуществляется по степени защиты в зависимости от характера среды в цехе, по его комплектации предохранителями или автоматическими выключателями.
Условия выбора силовых пунктов:
Номинальный ток силового пункта должен быть больше расчетного тока Iр группы приемников
(4.6)
Число присоединений к силовому пункту не должно превышать количества отходящих от силового пункта линий
. (4.7)
Таблица 4.3 - Выбор распределительных пунктов
|
№ РП |
Sр, кВА |
Iр, А |
NПРИС |
Тип СП |
Iн. СП, А |
NДОП |
|
|
1 |
53,18 |
76,76 |
11 |
ПР8513-33-00-1Х2-54 |
160 |
12 |
|
|
2 |
77,76 |
112,24 |
10 |
ПР8513-33-00-1Х2-54 |
160 |
12 |
|
|
3 |
25,22 |
36,4 |
12 |
ПР8513-33-00-1Х2-54 |
160 |
12 |
|
|
4 |
69,8 |
100,76 |
11 |
ПР8513-33-00-1Х2-54 |
160 |
12 |
|
|
5 |
83,64 |
120,73 |
9 |
ПР8513-33-00-1Х2-54 |
160 |
12 |
|
|
6 |
36,39 |
52,53 |
7 |
ПР8513-29-00-1Х2-54 |
63 |
10 |
|
|
7 |
22,82 |
32,94 |
7 |
ПР8513-29-00-1Х2-54 |
63 |
10 |
|
|
8 |
91,08 |
131,47 |
10 |
ПР8513-33-00-1Х2-54 |
160 |
12 |
|
|
9 |
115,68 |
166,96 |
11 |
ПР8513-35-00-1Х2-54 |
250 |
12 |
|
|
10 |
36,79 |
53,1 |
9 |
ПР8513-29-00-1Х2-54 |
63 |
10 |
|
|
11 |
77,67 |
112,11 |
9 |
ПР8513-33-00-1Х2-54 |
160 |
12 |
5. Расчет токов короткого замыкания
Расчет токов КЗ выполняется с целью проверки коммутационной аппаратуры на динамическую стойкость, чувствительность и селективность действия защит.
Расчет произведем для потребителя № 78, т.к. он является самым мощным электроприемником, и для потребителя № 39, т.к. он является самым удаленным.
Исходная схема для расчета токов короткого замыкания
Рисунок 5.1 - Исходная схема
Исходные данные для расчета:
Система С: ; .
Трансформатор Т: Sн. тр=630 кВА; Uк=5,5%; ДPк=7,6кВт.
Линия W1: ПВ 4 (1x120); ; ; .
Линия W2:: АПВ 4 (1Ч50); ; ; .
Линия W3: ПВ 4 (1x95); ; ; .
Линия W4: АПВ 4 (1x35); ; ; .
Выключатель QF1: Iн=600А.
Выключатель QF2: Iн=300 А.
Выключатель QF3: Iн=125 А.
Выключатель QF4: Iн=250 А.
Выключатель QF5: Iн=100 А.
Кран мостовой Н1: Pн=29 кВт; Iн=97,9 А; cosц=0,5; ПВ=25%;.
Печи сопротивления Н2: Pн=45,8 кВт; Iн=42,6 А; cosц=0,95.
Рисунок 5.2 - Схема замещения
Найдем параметры схемы замещения.
Индуктивное сопротивление системы:
, (5.1)
где - номинальный ток отключения выключателя на стороне ВН.
мОм.
Сопротивления трансформатора:
; (5.2)
. (5.3)
мОм;
мОм.
Сопротивления линий:
; (5.4)
. (5.5)
мОм;
мОм;
мОм;
мОм;
мОм;
мОм;
мОм;
мОм.
Сопротивления автоматических выключателей:
RQF1=0,41 мОм; XQF1=0,13 мОм;
RQF2=0,95 мОм; XQF2=0,3 мОм;
RQF3=1,75 мОм; XQF3=0,9 мОм;
RQF4=1 мОм; XQF4=0,6 мОм;
RQF5=2,15 мОм; XQF5=1,2 мОм.
Переходные сопротивления неподвижных контактных соединений:
Rк1=0,0037 мОм;
Rк2=0,024 мОм.
Rк3=0,027 мОм.
(5.6)
мОм.
мОм.
Сопротивление дуги:
, (5.7)
где - падение напряжения на дуге, кВ;
- максимальный ток КЗ, А.
, (5.8)
где - напряженность в стволе дуги, при ; - длина дуги.
, (5.9)
где; - суммарные индуктивное и активное сопротивления прямой последовательности до точки КЗ со стороны системы.
Минимальный ток КЗ определяется по выражению:
. (5.10)
Ударный ток определяется по выражению:
, (5.11)
где - ударный коэффициент.
(5.12)
, (5.13)
где - частота сети, .
Для точки К1:
, (5.14)
. (5.15)
мОм;
мОм;
кА.
Расстояние между фазами проводника а для КТП с трансформаторами на 630 кВА составляет , т.к. а > 50 мм, то LД = а = 60 мм.
В;
мОм;
кА;
Найдем ударный ток:
с;
;
кА.
Для точки К2:
, (5.16)
. (5.17)
мОм;
мОм;
кА.
Расстояние между фазами проводника а в сетях напряжением до 1 кВ составляет 2,8 мм, т.к. а < 5 мм, то LД = 4а = 11,2 мм.
;
мОм;
кА;
Найдем ударный ток:
с;
;
кА.
Для точки К3:
, (5.18)
. (5.19)
мОм;
мОм;
кА.
Расстояние между фазами проводника а в сетях напряжением до 1 кВ составляет 2,8 мм, т.к. а < 5 мм, то LД = 4а = 11,2 мм.
;
мОм;
кА;
Найдем ударный ток:
с;
;
кА.
Для точки К4:
, (5.20)
. (5.21)
мОм;
мОм;
кА.
Расстояние между фазами проводника а в сетях напряжением до 1 кВ составляет 2,8 мм, т.к. а < 5 мм, то LД = 4а = 11,2 мм.
В;
мОм;
кА;
Найдем ударный ток:
с;
;
кА.
Для точки К5:
, (5.22)
. (5.23)
мОм;
мОм;
кА.
Расстояние между фазами проводника а в сетях напряжением до 1 кВ составляет 2,8 мм, т.к. а < 5 мм, то LД = 4а = 11,2 мм.
В;
мОм;
кА;
Найдем ударный ток:
с;
;
кА.
Токи однофазного КЗ в сетях с напряжением до 1кВ, как правило, являются минимальными. По их величине проверяется чувствительность защитной аппаратуры.
Действующее значение периодической составляющей тока однофазного КЗ определяется по формуле:
, (5.24)
где - полное сопротивление питающей системы, трансформатора, а также переходных контактов точки однофазного КЗ;
- полное сопротивление петли фаза-ноль от трансформатора до точки КЗ.
, (5.25)
Где
, , , - соответственно индуктивные и активные сопротивления прямой и обратной последовательности силового трансформатора;
, - соответственно индуктивное и активное сопротивления нулевой последовательности силового трансформатора.
мОм.
, (5.26)
где - удельное сопротивление петли фаза-нуль элемента;
- длина элемента.
Значение тока однофазного КЗ в точке К2:
мОм;
кА.
Значение тока однофазного КЗ в точке К3:
мОм;
кА.
Значение тока однофазного КЗ в точке К4:
мОм;
кА.
Значение тока однофазного КЗ в точке К5:
мОм;
кА.
6. Выбор защитной и коммутационной аппаратуры
Условия выбора и проверки автоматических выключателей:
По напряжению:
. (6.1)
По номинальному току:
. (6.2)
По отстройке от пиковых токов:
, (6.3)
где - ток срабатывания отсечки;
- коэффициент надежности;
- пиковый ток.
4) По условию защиты от перегрузки:
. (6.4)
По времени срабатывания:
, (6.5)
Где
- собственное время отключения выключателя;
- ступень селективности.
По условию стойкости к токам КЗ:
, (6.6)
Где ПКС - предельная коммутационная способность.
7) По условию чувствительности:
, (6.7)
где - коэффициент разброса срабатывания отсечки,.
Кран мостовой: Sн=58 кВА; Iн=97,9 А; cosц=0,5; ПВ=25%;.
Кран мостовой подключен к шкафу РП 4 проводом АПВ 4 (1Ч50) длиной 26 м.
В качестве выключателя QF3 выбираем автоматический выключатель марки ВА52Г31: А; А; 14А; кА.
1) 660 В > 380 В;
2) , ;
3)
, ;
4)
5)
6)
7)
Все условия выполняются.
Печь сопротивления: Pн=45,8 кВт; Iн=42,6 А; cosц=0,95.
Печь сопротивления подключена к шкафу РП 8 проводом АПВ 4 (1x35) длиной 17,5 м.
В качестве выключателя QF5 выбираем автоматический выключатель марки ВА52Г31: А; А; ; кА. К нему подключена печь сопротивления с .
1) 660 В > 380 В;
2) ;
3) , ;
4)
5)
6)
7)
Все условия выполняются
Шкаф РП 4 подключен к РУ 0,4 проводом ПВ 4 (1x120) длиной 10,8 м.
ПР8513-33-00-1Х2-54 , Sр=69,8 кВА
В качестве выключателя QF2 выбираем автоматический выключатель марки ВА52-33: А; А; ; кА.
1) 660 В > 380 В;
2) ;
3) ;
4)
,
5)
6)
7)
Все условия выполняются
Шкаф РП 8 подключен к РУ 0,4 проводом ПВ 4 (1x95) длиной 49,6 м.
ПР8513-33-00-1Х2-54 , Sр=91,08 кВА
В качестве выключателя QF4 выбираем автоматический выключатель марки ВА52-33: А; А; А; кА.
1) 660 В > 380 В;
2) ;
3) ;
4)
5)
6)
7)
Все условия выполняются
Вводной автоматический выключатель выбирается на номинальный ток трансформатора с учетом коэффициента перегрузки 1,4 двухтрансформаторной подстанции.
А.
Выбираем автоматический выключатель ВА53-41:
А; А; ; кА.
1) 660 В > 380 В;
2) ;
3) , ;
4)
5)
6)
7)
Карта селективности представляет собой совокупность защитных характеристик, построенных в логарифмическом масштабе, в осях тока и времени. На карту нанесены значения пиковых токов нагрузки в характерных точках сети, а также значения токов КЗ
Карта селективности защит участка сети
Заключение
В ходе выполнения контрольной работы были приобретены навыки расчета токов симметричного короткого замыкания, выбора схем электроснабжения предприятия. Были произведены расчет токов короткого замыкания, силовой и осветительной нагрузки, выбор числа и мощности цеховых трансформаторов на основе технико-экономического сопоставления вариантов.
Список литературы
1. Внутризаводское электроснабжение и режимы: методические указания к курсовому проекту. - Вологда: ВоГТУ, 2006. - 16 с.
2. Внутризаводское электроснабжение и режимы: методические указания для выполнения контрольных работ. Часть 1. Расчет токов короткого замыкания на стороне выше 1 кВ. - Вологда: ВоГТУ, 2007. - 47 с.
3. Старкова Л.Е., Орлов В.В. Проектирование цехового электроснабжения: учеб. Пособие. - 2-е изд. Испр. И доп. - Вологда. ВоГТУ, 2001. - 172с.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Характеристика цеха и потребителей электроэнергии. Расчет нагрузок цеха. Разработка графиков. Выбор числа, мощности трансформаторов на подстанции, коммутационной аппаратуры. Расчет токов короткого замыкания. Мероприятия по повышению коэффициента мощности.
курсовая работа [504,2 K], добавлен 11.02.2013Расчёт электрических и осветительных нагрузок завода и цеха. Разработка схемы электроснабжения, выбор и проверка числа цеховых трансформаторов и компенсация реактивной мощности. Выбор кабелей, автоматических выключателей. Расчет токов короткого замыкания.
дипломная работа [511,9 K], добавлен 07.09.2010Разработка принципиальной схемы электроснабжения микрорайона города. Расчет электрических нагрузок. Определение числа, мощности и мест расположения трансформаторов. Расчет токов короткого замыкания и релейной защиты. Выбор коммутационной аппаратуры.
дипломная работа [1,2 M], добавлен 15.02.2017Краткая характеристика металлопрокатного цеха, расчет электрических и осветительных нагрузок. Выбор схемы цеховой сети, числа и мощности цеховых трансформаторов. Определение напряжения внутризаводского электроснабжения. Расчет картограммы нагрузок.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 22.04.2012Расчет электрических нагрузок промышленного предприятия. Выбор числа, мощности и типа трансформаторов цеховых трансформаторных подстанций предприятия. Технико-экономическое обоснование схемы внешнего электроснабжения. Расчет токов короткого замыкания.
дипломная работа [1,2 M], добавлен 13.03.2010Определение электрических нагрузок от силовых электроприёмников. Выбор количества и мощности трансформаторов цеховых подстанций. Выбор напряжения и схемы электроснабжения. Расчёт токов короткого замыкания. Выбор и проверка оборудования и кабелей.
курсовая работа [817,1 K], добавлен 18.06.2009Расчёт электрических нагрузок цеха. Оценка осветительной сети, выбор компенсирующего устройства. Определение мощности трансформатора, схемы цеховых электрических сетей переменного тока. Расчет токов короткого замыкания. Выбор защитной аппаратуры.
курсовая работа [360,3 K], добавлен 15.12.2014Характеристика потребителей и определения категории. Расчет электрических нагрузок. Выбор схемы электроснабжения. Расчет и выбор трансформаторов. Компенсация реактивной мощности. Расчет токов короткого замыкания. Выбор и расчет электрических сетей.
курсовая работа [537,7 K], добавлен 02.04.2011Расчёт силовых электрических нагрузок, осветительной сети, системы отопления, силовых трансформаторов, коммутационной и защитной аппаратуры при проектировании электроснабжения механического цеха. Расчет оплаты труда персонала, платы за электроэнергию.
курсовая работа [719,0 K], добавлен 13.12.2009Определение электрических нагрузок, выбор цеховых трансформаторов и компенсации реактивной мощности. Выбор условного центра электрических нагрузок предприятия, разработка схемы электроснабжения на напряжение выше 1 кВ. Расчет токов короткого замыкания.
курсовая работа [304,6 K], добавлен 23.03.2013
