Освещение строительной площадки

- для площадок при ширине до 150 м рекомендуются прожекторы ПЗС с лампами накаливания до 1,5 кВт;

- при ширине площадок более 150 м - прожекторы с лампами накаливания и осветительные приборы с ксеноновыми лампами;

- при ширине площадок долее 300 м - осветительные приборы с галогенными или ксеноновыми лампами большой мощности (10,20,50кВт);

- высота установки приборов принимается максимальной, по возможности на уровне крыши возводимого здания;

- расстояние между прожекторами не должно превышать четырехкратной высоты их установки (30…300 м)

- световой поток должен быть направлен в нескольких направлениях, предпочтительно в трех, минимально - в двух.

Расчет количества прожекторов для строительных площадок обычно выполняют по номограммам.

Число прожекторов N_р может быть также установлено методом использования светового потока (при освещении прожекторами ПЗС-35 Рл=500 и 1000 Вт, при ПЗС 45 Рл=1000 и 1500 Вт).

В нашем проекте требуется осветить прожекторами участок монтажа и кирпичной кладки площадью S=3000м² (А=60 м, В=50 м)

Принимаем для прожекторов ПЗС-35 по ([Ш] Таблицы 1.6.1; 1.6.2, с. 18)], нормируемую освещенность Е=10 лк., мощность лампы прожектора ПЗС-35 принимаем Рл=500 Вт (лампы накаливания Г-225-500)

Определяем количество прожекторов по формуле 18, шт.

Принимаем 16 прожекторов, установленных на 8 мачтах.

Мощность осветительной установки Р_у.прож (прожекторов) составляет 8 кВт.

Охранное освещение выполнено светильниками РКУ-400 для ртутной лампы ДРЛ-400, укрепленных с помощью кронштейнов на железобетонных опорах, на которых установлены прожекторы. Мощность светильников охранного освещения составляет Р_у.охр (охранное освещение) 3,2кВт.

Сети сигнального освещения получают питание от понижающих трансформаторов напряжением 380/36 В. Светильники сигнального освещения установлены на переносных опорах. Общая мощность установки сигнального освещения Р_у.сигн составляет 3,6 кВт.

Таким образом, общая мощность осветительной установки строительной площадки (рабочее, охранное и сигнальное освещение) составляет, кВт

Р_{оу.площ}= Р_раб.+ Р_охр.+ Р_сигн (35)

Р_{оу.площ}=16+3,2=3,6=14,8

2.5 Расчет силовых нагрузок по шкафам. Расчет токов силовых нагрузок, компоновка и выбор силовых шкафов

На строительной площадке жилого дома расположено электрооборудование строительных машин и механизмов, а также электроосветительные установки, которые получают электроэнергию от распределительного пункта ПР85072, который в свою очередь подсоединен к комплектной трансформаторной подстанции КТП. Напряжение сети питания 380/220В.

Паспортные данные токоприемников приведены в таблице 1.

Рекомендуемые значения коэффициентов взяты из ([6] табл. 1.5.1. с. 24).

При строительстве многоквартирного дома необходимо произвести расчет электрических нагрузок, чтобы определиться с выбором силовых коммутирующих устройств на строительной площадке и на трансформаторной подстанции, а также, чтобы подобрать сечение проводов и кабелей от подстанции или опоры воздушной линии электропередачи до строительной площадки.

Расчет электрических нагрузок производится в целях защиты от перегрузки по потребляемой мощности.

По данным нагрузки строительной площадки подбирается сечение проводки, но оно не должно быть меньше указанного в ПУЭ.

В настоящее время применяют несколько методов определения расчетных нагрузок ([16] с. 492):

- установленной мощности и коэффициента спроса;

- упорядоченных диаграмм или показателей графиков нагрузок;

- удельного расхода электроэнергии на единицу продукции.

Для проектирования данного объекта используем метод коэффициента спроса и установленной мощности, который является простым и достаточно распространенным методом расчета.

Под установленной мощностью электроприемника, работающего в продолжительном режиме, понимают номинальную мощность Р_н, указанную заводом-изготовителем в его паспорте, кВт:

Если номинальные мощности электроприемников выражены в кВА, то их необходимо пересчитать в кВт по паспортным данным

Р_н=S_нсоsц_н, (36)

где S_н - номинальная полная мощность электроприемника, кВА;

соsц_н - номинальный коэффициент мощности.

Номинальную мощность электроустановок Р_н, работающих в повторно-кратковременном режиме, приводят к номинальным мощностям продолжительного режима работы. Поэтому

(36)

где ПВ - паспортная продолжительность включения.

В результате анализа работы различных потребителей электроэнергии на строительстве установлено, что расчетная мощность Р_р группы однородных потребителей энергии, работающих с переменной нагрузкой, всегда меньше ее установленной мощности ([16] с. 493).

Для каждой группы однородных электроприемников выделяют определенное соотношение между величинами расчетной Р_р и установленной Р_у мощностей, которое называют коэффициентом спроса

(37)

Этот коэффициент является статической характеристикой, который учитывает неполную нагрузку и неодновременность работы строительных машин, КПД приводных электродвигателей и потери мощности в электрической сети от источника питания стройплощадки до потребителей. Кс определяется по справочным таблицам нормативных документов.

По указанному выше методу расчета определим расчетные нагрузки нашего объекта. В таблице 1 приведены необходимые данные для расчета.

Вначале все потребители электроэнергии стройплощадки разобьем на группы однородных по режиму работы электроприемников и для каждой группы приемников определим суммарную установленную мощность Р_у, кВт:

- в длительном режиме

; (38)

- в повторно-кратковременном режиме

; (39)

- для трансформаторов и сварочных машин

, (40)

где ПВ_н - продолжительность включения, указанная в паспорте электроприемника(ПВ_н=0,15; 0,25; 0,4; 0,6);

S_н - номинальная полная мощность, кВА;

соsц_н - номинальный коэффициент мощности.

Далее для каждой группы находят расчетную активную мощность, кВт:

(41)

где К_с - коэффициент спроса;

Р_у - установленная мощность, кВт.

В качестве примера определим установленные мощности бетонного смесителя и крана башенного. Исходные данные берем из таблицы1.

Определяем установленную мощность бетонного смесителя по формуле 38, кВт:

Аналогично определяется установленная мощность остальных групп приемников, работающих в длительном режиме (конвейера ленточного).

Определяем установленную мощность крана башенного по формуле 39, кВт:

Аналогично определяется установленная мощность остальных групп приемников, работающих в в повторно-кратковременном режиме (виброрейки,

вибратопогружателя, ручного электроинструмента).

Для каждой группы находим расчетную активную мощность по формуле 41, кВт: - для бетоносмесителя

Р_р=0,5•17=8,5;

для крана башенного

Р_р=0,3•32,65=9,8.

Расчетную активную мощность силового оборудования всей стройплощадки Р определяют как сумму расчетных активных мощностей отдельных групп приемников энергии:

(42)

где m-число групп приемников энергии.

Расчетные мощности осветительных установок вычисляют из соотошений

- для ламп накаливания, кВт

P_ро= k_coP_у= k_co? P_н; (43)

- для ртутных ламп ДРЛ, ДРИ, кВт

P_ро= 1,1k_c.oP_у= 1,1k_co? P_н, (44)

где k_cо - коэффициент спроса для линий освещения. По ([Кон] Таблица 4.8 с. 495) К_со=0,8 - наружное освещение лампами накаливания, к_со=1,0 - наружное освещение лампами ДРЛ.

Ранее была определена установленная мощность линии прожекторного освещения строительной площадки, выполненной прожекторами ПЗС-35-1 с лампами накаливания Г225-500, охранного и сигнального освещения.

P_{у. прож.}=8кВт; P_{у. охр.}=3,2кВт; P_{у. сигн} =3,6кВт.

Определим расчетную мощность всех видов освещения строительной площадки по формулам 3,36, кВт:

P_p.прож=0,8•8=6,4;

P_p.охр=1•3,2=3,2;

P_p.сигн=0,8•3,6=2,9;

Расчетную реактивную мощность каждой группы электроприемников можно получить из выражения, квар:

(43)

где tgц - тангенс угла ц, соответствующий средневзвешенному коэффициенту мощности соsц данной группы приемников. соsц определен из ([16. Таблица 4.8, с. 495]).

Расчетная реактивная мощность всей площадки определяется выражением, квар:

(44)

В качестве примера определим реактивную мощность бетоносмесителя и крана башенного по формуле 10, квар: - для бетоносмесителя Q_p=8,5•1,02=8,5;

- для крана башенного Q_p=9,8•1,73=17.

Аналогично определим реактивные мощности остальных групп электроприемников, полученные результаты расчетов поместим в таблицу 4.

Определим активную и реактивную мощности силовой и осветительной нагрузки всей площадки по формулам 9,11, кВт, квар соответственно.

Р==127,7

Q= =110

Далее определим полную расчетную мощность стройплощадки, кВА

(45)

Полученные результаты расчетов поместим в таблицу 4

Расчетные мощности на шинах низкого напряжения ТП, питающей потребители строительной площадки, уточняют с учетом несовпадения во времени максимумов нагрузок отдельных крупных групп потребителей.

Это несовпадение оценивают коэффициентом участия в максимуме нагрузки Км, принимаемом равным 0,8-0,9. Таким образом, расчетные формулы приобретают вид:

- активная мощность, кВт Pґ=K_мР (46)

- реактивная мощность, квар Qґ= K_мQ (47)

- полная мощность, кВА Sґ= (48)

Определяем активную, реактивную и полную мощности с учетом К_м по формулам 13,14,15, кВт, квар, кВА соответственно:

Pґ=0,9•127,7=114,9;

Qґ= 0,9 •110=99;

Sґ=151,7.

Средневзвешенный коэффициент мощности всей стройплощадки:

(49)

Определяем коэффициент мощности стройплощадки по формуле 49

2.6 Компенсация реактивной мощности

Коэффициент мощности всего объекта согласно современным требованиям должен находиться в диапазоне cos цн=0,92-0,95. Поэтому на предприятиях требуется устанавливать компенсирующие устройства в виде конденсаторных батарей или синхронных компенсаторов, реактивная мощность которых определяется, квар;

 (50)

где -коэффициент, учитывающий повышения cosц за смет правильного выбора оборудования, и его эксплуатации, (обычно б~0,9)

-тангенс угла сдвига фаз до компенсации;

-тангенс угла сдвига фаз соответствующий заданному значению по требованию энергоснабжающей организации;

Произведем расчет компенсации реактивной мощности.

Выберам конденсатор или конденсаторные установки с ближайшей к номинальной мощностью установка которых и позволяет довести коэффициент мощности строительной площадки до заданного значения.

Выбираем конденсаторы и конденсаторные установки:

Тип КМ-2-0,38-20; номинальное напряжение 0,38Кв; номинальная мощность 20 квар.

2.7 Выбор трансформаторов ТП строительной площадки

При выборе трансформаторов (или трансформатора) ТП стройплощадки используют расчетные активную Робщ, реактивную Qобщ и полную Sобщ мощность. Однако при этом необходимо учитывать мощность установленных компенсирующих устройств , активную и реактивную мощности потерь в самом трансформаторе, величину которых оценивают по соотношениям:

(51)

(52)

Где - номинальная мощность трансформатора, указанная в его паспорте, кВА.

Таким образом, вначале рассчитаем реактивную мощность стройплощадок с учетом .

(53)

А затем, имея в виду, что активная мощность от введения компенсирующих устройств не меняется, т.е.

(54)

Получим, что полная расчетная мощность стройплощадки

(55)

По величине этой мощности , используют таблицу, осуществляют предварительный выбор трансформатора.

Выбирают трансформатор марки: ТМ-160/10; мощность Sт-160 кВА; напряжение первичное 10/6 Кв; напряжение вторичное 0,4/0,69 кВ.

При установке на ТП одного трансформатора его мощность

(56)

Далее рассчитывают и

(57)

(58)

(59)

Полная мощность выбранного трансформатора Sт больше или равна Sобщ, то останавливаются на этом трансформаторе. Если же условие не выполняется, то выбирают трансформатор, имеющий следующую большую мощность по шкале стандартных мощностей.

Выбираем трансформаторную подстанцию ЗТП?53/2?400, мощностью 400 кВА. Выбор данной подстанции обусловлен тем, что в районе, где проходит стройка, уже имеется данная трансформаторная подстанция.

2.8 Выбор и проверка автоматических выключателей, предохранителей в сетях строительных площадок

Напряжением до 1 кВ. Выбор проводов и кабелей силовых сетей. Проверка на соответствие защите.

Сечение токопроводящмх жил кабелей, а также проводов, питающих электроэнергией потребителей строительных площадок, выбирают по:

- величине расчетного электрического тока проводов (кабелей), зависящего от напряжения, мощности и соsц потребителей;

- величине потери напряжения в них.

В ряде случаев предусматривается проверка линий по условиям экономической плотности тока, термической и электродинамической стойкости при токах короткого замыкания, защиты от перегрузки.

Из всех полученных сечений выбирают наибольшее.

Расчетный ток нагрузки линии вычисляют, используя формулы:

(трехфазная цепь); (60)

(однофазная цепь), (61)

где U_л - номинальное линейное напряжение сети, В;

U_ф - номинальное фазное напряжение, В;

Р_р - расчетная мощность отдельного электроприемника или строительной площадки.

За расчетный ток нагрузки трехфазных электродвигателей принимают его номинальный ток:

(62)

где Р_н - номинальная мощность двигателя, кВт;

соsц_н - коэффициент мощности;

з_н - коэффициент полезного действия.

Р_н, соsц_н, з_н приводятся в каталогах.

По величине расчетного тока I_p определяют сечение проводов S по таблицам, в которых приведены для различных сечений длительно допустимые токи. Сечение провода (кабеля) выбирают так, чтобы выполнялось условие

I_д > I_p (63)

В качестве примера определим расчетный ток и выберем сечение провода к крану башенному (Р_н =65,3 кВт; соsц_н=0,78; з_н=0,83; ПВ=25%).

Ранее была определена установленная мощность двигателя 35,5 кВт. По установленной мощности определяем расчетный ток двигателя по формуле 19, А

По расчетному току выбираем кабель так, чтобы выполнялось соотношение 20.

Из ([ПУЭ] табл. 1.3.8. с. 25) минимальный допустимый длительный ток I_д для крана составляет 80А, т.е. 80 >76,6.

Этому току соответствует сечение жилы провода 16 мм². Выбираем кабель марки КРПТ 4х16 мм².

По рекомендации ПУЭ расчетный ток для проверки сечения проводников по нагреву в качестве расчетного тока следует принимать ток, приведенный к длительному режиму, при этом для медных проводов сечением более 16 мм², а для алюминиевых до 10 мм², ток определяется умножением допустимого длительного тока на коэффициент 0,875/vТ_пв. Таким образом, I_д.п=76,6•0,875/v0,25=134А

Данные расчетов остальных приемников сводим в таблицу 4.

Выбранное сечение токоведущих жил кабелей или проводов необходимо согласовывать с коммутационными возможностями аппаратов защиты, к которым относятся плавкие предохранители и автоматические выключатели.

Осуществим следующий этап расчета - выбор плавких предохранителей.

Для всех электрических сетей необходимо при выборе плавких вставок предохранителей соблюдать условие

I_в>I_p, (64)

где I_в - ток плавкой вставки предохранителя, А.

Если электрическая цепь не содержит электрооборудования, имеющего большие пусковые токи, то это условие является определяющим. По ([Кон] табл. 4,12 с. 503) выбирают плавкий предохранитель.

Для линий, питающих электрические двигатели, плавкие предохранители выбирают следующим образом:

а) определяют пусковой ток для линии, питающей отдельный электродвигатель

I_пуск=К_пI_н, (65)

где К_п - кратность пускового тока, приведенная в каталогах двигателей;

I_н - номинальный ток электродвигателя А.

При расчете радиальных линий, питающих группы электродвигателей, пусковой ток определяют выражением

I_пуск= I_р?+(К_п - 1) I_н.м, (66)

где I_р? - расчетный ток линии, равный сумме расчетных токов отдельных двигателей А;

I_н.м - номинальный ток двигателя, имеющего наибольший пусковой ток, А

б) определяют ток плавкой вставки предохранителя, которая не должна перегорать во время их пуска. Поэтому должно выполняться условие

, (67)

где I_пуск - пусковой ток двигателя, А;

в - коэффициент кратковременной перегрузки плавкой вставки предохранителей.

Он равен: - 2,5 - для двигателей, пускаемых без нагрузки; 2 - 1,6 - запускаемых под нагрузкой; 1,6 - для двигателей с тяжелыми условиями пуска.

в) по условию 24 выбирают предохранитель со стандартной плавкой вставкой.

г) проверяют соответствие тока этой плавкой вставки условию защиты линии данного сечения от токов короткого замыкания

I_в<3 I_д, (68)

где I_д - длительно допустимый ток для данного сечения, А.

Если это условие не выполняется, то выбирают следующее стандартное сечение.

д) проверяют электросеть от токов перегрузки

I_д>К_з I_в, (69)

где К_з - коэффициент кратности допустимых токов защитного аппарата.

Выберем плавкий предохранитель для башенного крана.

Определяем пусковой ток для линии, питающей электродвигатель по формуле 22, А

I_пуск=5,0•76,6=383

Определяем ток плавкой вставки предохранителя по формуле 24, А

I_в>

Выбираем предохранитель со стандартной плавкой вставкой.

По ([16] табл. 4,12 с. 503) выбираем плавкий предохранитель ПР-2-350, номинальный ток плавкой вставки которого больше тока расчетного.

260>239,2

Проверяем соответствие тока этой плавкой вставки условию защиты линии данного сечения от токов короткого замыкания по формуле 25, А

260<3•90<270

Проверяем электросеть от токов перегрузки по формуле 26, А (По ([16] табл. 4,13 с. 504) К_з=0,33

90>0,33•260>85,8

Все условия по выбору плавкого предохранителя выполняются, следовательно, аппарат защиты выбран правильно.

Для снабжения энергией, а также для коммутации и защиты крана башенного выбран ящик силовой с блоком «предохранитель-выключатель» на ток 400 А с номинальным током плавкой вставки 300А, тип ящика силового ЯБПВУ-4.

Остальные аппараты коммутации и защиты, а также кабели для силовых ящиков и шкафов силовых распределительных рассчитываем по аналогичной методике и данные расчетов заносим в таблицу 5.

Номинальный ток трансформатора на стороне высокого напряжения определяется по формуле, А:

 (70)

где SТ - мощность трансформатора, кВ А;

Uном - номинальное напряжение, В.

Iном=400/1,73 · 10=23,12

Сечение кабеля с алюминевыми жилами по экономической плотности

тока определяем по формуле

Fээ=Iном/Jэк (71)

Fээ=23,12/1,4=16,2

Выбираем кабель от ГПП до трансформатора ААШв 3х25/10

Выбранное сечение кабеля проверим по потере напряжения, с учетом номинальной нагрузки трансформатора по формуле, В

(72)

где Iном - номинальный первичный ток трансформатора;

l - длина кабельной линии, км;

z0 - удельное активное сопротивление, Ом/км;

x0 - удельное индуктивное сопротивление, Ом/км.

Принимаем cos = 0,93 и sin = 0,37.

По ([8] с. 54, табл. П 2.1) определим r0 =1,24 Ом/км и x0 =0,066 Ом/км

Проверяем выбранное сечение кабеля по потере напряжения с учетом номинальной нагрузки трансформатора по формуле

Произведем проверку выбранного кабеля, %

(73)

1,17% < 5%

- К абель удовлетворяет требованиям по потере напряжения.

Высоковольтные аппараты, шины трудно подаются расчетам и поэтому заводы- изготовители указывают предельный сквозной ток короткого замыкания (его амплитудное значение) - iпр.скв(iдин), которые не должны быть определены в наших расчетах ударного тока при трехфазном токе короткого замыкания и проверка на электродинамическую стойкость сводится к условию iпр.скв(iдин) >iуд.

Определяем тепловой импульс трехфазного тока короткого замыкания - Iк, кА2с

(74)

где Та - постоянная затухания апериодической составляющей тока КЗ. По ([6] стр. 359), принимаем равным 0,01.

где tотк= tзащ+ tвык

tзащ - время действия основной защиты, С4

tвык - полное время отключения выключателя, С.

tотк= 2 + 0,1 = 2,1

Определяем тепловой импульс тока короткого замыкания по формуле, кА2

Вк = 6,52 • (2,1 + 0,01) = 89

По данным выключателя

Вк = 31,52 • 3 = 2976,8

Выбираем и проверяем выключатель нагрузки на стороне 10кВ. По

([8] с. 42, табл. П 4.1) - выключатель нагрузки ВМПП, Uном=10кВ;

Iном=1600 А, ток термической стойкости 31,5/4 кА/c, iпр.скв=80 кА

Сравним данные выключателя и расчетные.

Таблица 4

Расчетные	Допустимые
Uном=10кВ Iном=23,12 iУ=0,95кА Iк(3)=0,67 кА Вкв=0,95 кА2/с	Uном=10кВ Iном=400 A Iускв=128Ка Iк(3)=10кА Вк1 = 400 кА2/с

Выключатель ВВЭ по своим параметрам проходит.

Выбираем и проверяем высоковольтный предохранитель, совмещенный с выключателем. Согласно дерективным материалам, номинальный ток выбирается по величине 2Iном.

С рекомендуемым разбросом 20%

По ([1] таблица П 2.84 с. 188) выбираем токоограничивающий предохранитель ПКТ-103-10-100-12,5УЗ, Iном=100 A.

Сравним данные расчетов и предохранителя с учетом мощности отключения и тока короткого замыкания.

Таблица 5

Расчетные	Допустимые
Uном=10кВ Iном=23,12 iотк=0,95кА ВКВ=0,95	Uном=10кВ Iном=630 A iотк=80 кА ВКВ=100 кА2/с

Проверяем кобель ААШв 3х50 по тепловому импульсу

(74)

где Вк - тепловой импульс трехфазного тока короткого замыкания;

СТ - коэффициент, зависящий от допустимой температуры при коротком замыкании и материала токоведущей шины, кабеля, провода, аппарата.

Проверяем кабель ААШв 3х50 по тепловому импульсу по формуле

Кабель и предохранители проходят.

2.9 Расчет токов короткого замыкания

В электроустановках могут возникать различные виды коротких замыканий, сопровождающихся резкими бросками тока. Электрооборудование, устанавливаемое в системах электроснабжения должно выбираться с учетом этих токов.

На КТП на стороне низкого напряжения 0,4 кВ установлен выключатель автоматический с током отключения равным 31,5 кА.

Определим реактивное сопротивление системы электроснабжения, Ом

(75)

где U_баз - базисное напряжение линии

U_баз=U_ср=10•1,05=10,5 кВ

х_сис.=10,5²/(1,73•10•10,5)=0,6

Определяем активное сопротивление кабеля на высокой стороне по формуле, Ом

(76)

где r₀ - активное сопротивление кабельной линии, (Ом/км). По ([8] с. 226, П. 2.1)

r₀ = 0,625;

l - длинна кабельной линии электропередачи, l =1 км

(77)

где х₀ - реактивное сопротивление кабельной линии, (Ом/км). По ([8] с. 227, П. 2.3) х₀ = 0,11

Определяем результирующее сопротивление линии в точке К1 по формуле, Ом

 (78)

Определяем трёхфазный ток короткого замыкания в точке К1 по формуле, кА

(79)

где Uср.ном - номинальное напряжение линии + 5%, кВ

Находим 3^х фазный ток короткого замыкания в точки К1, кА

Определяем мгновенное значение ударного тока короткого замыкания с учётом ударного коэффициента Ку по формуле, кА

iу к1= Ку 2 I(3)к1 (80)

Определяем мгновенное значение ударного тока короткого замыкания с учётом ударного коэффициента Ку.

iу к1=1,01•1,41•6,5=9,2

Находим ударный коэффициент по кривым (1, с. 72 рис. 7.4).

По ([12] табл. 1.9.1, с. 61) найдём активное, реактивное и полное сопротивления трансформатора (400 кВА)

R_тра-ра=3,1 мОм

X_тр-ра=13,6 мОм

Z_тр-ра=129 мОм

Определяем номинальный силового трансформатора на низкой стороне, по формуле 83, А

(81)

где U_ном2 - номинальное напряжение на низкой стороне, кВ

Выбираем активные и реактивные сопротивления трансформатора тока и аппаратуры защиты по (7, с. 65, таб. 2.54) с учётом номинального тока силового трансформатора на низкой стороне.

r_тт = 0,05 мОм; х_тт = 0,07 мОм; r_а = 0,08 мОм; х_а = 0,08 мОм.

Определяем суммарные активные сопротивления от точки К1 и К2, мОм

(82)

где R_к - активное сопротивление контактов, мОм, R_к = 15 по ([10], с. 120)

Определяем суммарно индуктивные сопротивления от точки К1 и К2, мОм

(83)



Определяем полное результирующее сопротивление цепи в точке К2, мОм

(84)

Определяем 3^х фазный ток короткого замыкания в точки К2, кА

(85)

где U_ном2 - номинальное напряжение на низкой стороне, В, U_ном2 = 400

Определяем ударный 3^х фазный ток короткого замыкания в точке К2 по формуле 65, кА, учитывая ударный коэффициент К_у2 = 1,08.

Выбираем по (1, с. 133, табл. П2.1) кабель ВВГнг 5х50 на низкой стороне для ЩР-1 с учётом номинального тока расцепителя автоматического выключателя на вводе в шкаф.

Определяем активное и индуктивное сопротивление кабеля на низкой стороне, мОм

r_л.н.= 0,37 1= 0,37

х_л.н.= 0,06 1=0,06

Определяем результирующие суммарные значения сопротивлений в точке К3, мОм

r_{рез к3} = 0,37+18,23=18,6

х_{рез к3}= 0,06+13,73=13,8

Определяем полное результирующее сопротивление в точке К3 по формуле, мОм

z_{рез к3}= 18,6²+ 13,8² = 23,2.

Определяем значение ударного тока в точке К3 по формуле 65, кА, учитывая ударный коэффициент Ку.

i_{у к3} = 10 2 1= 14,2.

Определяем значение однофазного тока короткого замыкания, кА

(86)

где U_ф - фазное напряжение сети, В;

Z_тр - полное сопротивление трансформатора току однофазного короткого замыкания на корпус с учётом сопротивлений прямой и нулевой последовательности, мОм;

Z_петли - полное сопротивление петли фаза-нуль кабеля.

Определяем по (3, с. 407)

Z_тр= 129 мОм.

Определяем удельное сопротивление петли по (3, табл. 7)

Z₀ петли = 2,96 мОм/м;

Определяем полное сопротивление петли фаза-нуль

Z_петли= 2,96 1 = 2,96.

Определяем значение однофазного тока короткого замыкания по формуле, кА

Все данные сводим в таблицу 6.

Таблица 6

№ точки	Трехфазные К.З.	Однофазные К.З.
	xк	rк	Zрез	Iк з	Kу	iуд	Zпетли	Zтр/3
1	0,06		0,9	6,5	1,01	9,2
2	13,73	18,23	22,8	10,1	1,01	15,4
3	13,8	18,6	23,2	10	1,01	14,2	2,96	43

2.10 Расчет контура заземления

При эксплуатации электрических сетей, промышленного и бытового электрооборудования имеется опасность поражения электрическим током.

Поэтому при устройстве и эксплуатации электроустановок предусматривают меры, гарантирующие их безопасное обслуживание.

Опасность поражения электрическим током возникает в случае непосредственного прикосновения человека к к токоведущим частям, между которыми имеется разность потенциалов или которые находятся под напряжением относительно земли. Однако поражение возможно и в случае прикосновения к металлическим частям электрооборудования, нормально, не находящимся под напряжением.

Металлические корпуса электрических машин, трансформаторов, аппаратов, светильников, каркасы распределительных щитов, шкафов, пультов управления, металлические конструкции ЛЭП, подстанций, и распределительных устройств, металлические обмотки кабелей и пр. могут оказаться под напряжением в случае повреждения электроизоляции.

Чтобы избежать опасность поражения электрическим током, все перечисленные части электрооборудования подлежат заземлению.

Заземление - преднамеренное электрическое соединение электроустановки или оборудования с заземляющим устройством. Защитное заземление - заземление, выполняемое в целях безопасности.

В электроустановках с глухозаземленной нейтралью нейтраль генератора или трансформатора трехфазного переменного тока, один из выводов источника однофазного тока должны быть присоединены к заземлителю при помощи заземляющего проводника.

Согласно ПУЭ сопротивление заземляющего устройства, к которому присоединены нейтрали генератора или трансформатора или выводы источника однофазного тока должно быть не более 2,4,8 Ом соответственно при линейных напряжениях 660, 380 и 220 В источника трехфазного тока или 380, 220, и 127 В источника однофазного тока.

При расчете заземляющего устройства определяются тип заземлителей, их количество и место размещения, а также сечение заземляющих проводников. Этот расчет производится для ожидаемого сопротивления заземляющего устройства в соответствии с существующими требованиями ПУЭ.

Исходные данные:

- вид ЗУ - контурное;

- климатическая зона - III;

- вертикальный электрод - круглая сталь d=16 мм - диаметр, L_в=5 м;

- горизонтальный электрод - полоса стальная мм, сечение 160 мм²;

- заземляющий проводник - пруток d=8 мм;

- глубина заложения горизонтального заземлителя t = 0,5 м;

- грунт - суглинок.

Требуется определить количество вертикальных электродов N_В, длину горизонтальной полосы L_П, фактическое сопротивление заземляющего устройства.

Расчетное сопротивление одного вертикального электрода определяется по формуле, Ом

r_в =0,3с • К_сез.в, (87)

где с - удельное сопротивление грунта, Ом •м, по ([20] табл. 1.13.2; 1.13.3) с= 100 Ом •м.;

К_сез.в = F (зона III) = 1,5;

К_сез.г = F (зона III) = 2,3.

Определяем расчетное сопротивление вертикального электрода по формуле (89), Ом

r_в =0,3 • 100 •1,5=45

Требуемое для сети НН при данном грунте R_зу2 ? 4 Ом.

Для расчета принимается R_зу2 =4 Ом.

Количество вертикальных электродов без учета экранирования может быть определено по формуле

N?_в..р..= r_в / R_зу2, (88)

а с учетом экранирования количество вертикальных электродов может быть определено по формуле

N_в..р..= N?_в..р. / з_в, (89)

где з_в - коэффициент использования электродов, з_в =0,55 (тип ЗУ, вид заземления, б / L, N_в - ([13] таблица 1.13.6).

Определяем количество вертикальных электродов без учета экранирования по формуле (90), а с учетом экранирования по формуле 91

N?_в..р.= 45/4 = 11,1.

Принимается N?_в.р = 12

с учетом экранирования

N_в..р.= 12 /0,55 = 21,8

Принимается N_в.р = 22.

По ([13] таблица 1.13.5) з _В = F (контурное; 1, 12)=0,55.

Размещаем ЗУ на плане (рисунок 7), уточняем расстояния между электродами. Так как контурное ЗУ закладывается на расстоянии не менее 1 м, то длина по периметру закладки определяется по формуле

L_п=(А+3) •2+(В+2) •2, (90)

где А?В=9?7 м-габаритные размеры подстанции.

Тогда расстояние между электродами уточняется с учетом формы объекта. По углам устанавливают по одному вертикальному электроду, а оставшиеся между ними.

Для равномерного распределения электродов окончательно принимается N_в=22, тогда расстояние между электродами по длине объекта а_А и по ширине объекта определяется по формуле, м

; , (91)

где n_A -количество электродов по длине объекта;

n_В -количество электродов по ширине объекта.

Определяем расстояние между электродами по формуле 75, м

a_A=15/6=2,5; a_В=9/5=1,8;

Определяем длину полосы по формуле 74, м

L_п=(9+3)•2+ (7+2) •2 =46

Для уточнения коэффициентов использования з_в и з_г определяем среднее значение отношения а/ L_в по формуле

(92)

Принимаем .

Тогда по ([13] таблица 1.13.5) уточняются коэффициенты использования з _В = F (контурное; 1, 22)=0,47; з _г = F (контурное; 1, 22)=0,27.

Уточненные значения сопротивлений вертикального и горизонтального электродов могут быть определены по формулам (95), (96) соответственно

; (93)

, (94)

где Lп - длина горизонтального электрода, м;

b - ширина полосы, м;

з _В, з _г - коэффициенты использования F (тип ЗУ, вид заземления, б/L, N_в, N_г);

с - удельное сопротивление грунта, Ом •м;

t - глубина заложения горизонтального заземлителя, м;

к_сез.г - коэффициент сезонности.

Определим уточненные значения сопротивлений вертикального и горизонтального электродов по формулам (95), (96), Ом

;

.

Фактическое сопротивление ЗУ определяется по формуле, Ом

. (95)

.

R_зу.доп. (4,0 Ом) > R_зу.ф(3,92), следовательно ЗУ будет эффективным.

Заземляющее устройство состоит из 22 вертикальных электродов длиной L_В =5 м, диаметром d =16 мм; горизонтальный электрод - стальная полоса имеет длину Lп =46 м, 40х4 мм; R_зу.ф=3,92 Ом.

Рисунок 6

2.11 Электропривод пассажирского лифта с асинхронным двигателем

Для расчёта электропривода лифта необходимы следующие исходные данные:

- грузоподъёмность номинальная G_г

- скорость подъёма и опускания х

- диаметр шкива D_ш

- передаточное число передачи i_п

- продолжительность включения расчётная ПВ_р

- продолжительность включения каталожная ПВ_к

Исходные данные приведены в таблице 8

Таблица 7

Gг, кг	н, м/с	Dш	in	ПВр, %	ПВк, %
700	0,7	0,5	30	35	30

Статическая мощность при подъёме лифта, кВт

, (96)

где g - ускорение свободного падения (g=9,8 м/c²);

б=0,5;

з_п=0,6.

Определяем статическую мощность при подъёме лифта по формуле 96

P_сп=(1-0,5)?0,6?700?9,8?0,7?10^-3=4

Статическая мощность при опускании лифта, кВт

(97)

Определяем статическую мощность при опускании лифта по формуле 97

P_со=(1-0,5)?0,6?700?9,8?0,7?10^-3=1,44

Статическая эквивалентная мощность, кВт

(98)

Определяем статическую эквивалентную мощность по формуле 98

Мощность двигателя пассажирского лифта, кВт

, (99)

Определяем мощность двигателя пассажирского лифта по формуле 99

Синхронная частота вращения двигателя, об/мин

(100)

Определяем синхронную частоту вращения двигателя по формуле 100

n_с=60?0,7?30?3,14?0,5=802,55

Расчётный момент двигателя

, (101)

(102)

F_сп=0,5?700?9,8=3430 Н

Определяем расчётный момент двигателя по формуле 101

М=3430?0,5?30?0,6=95,28 Н

Согласно справочной литературе выбирается марка двигателя по ([5], таблица 1.4). Я выбираю двигатель 4АН18056/18НЛБ.

Выбранный двигатель должен быть проверен на перегрузочную

способность и если он проходит проверку, то выбираем этот тип двигателя, Н•м

(103)

Проверяем двигатель на перегрузочную способность по формуле 103

15295,28

Все данные об электроприводе лифта заносим в таблицу 6

Таблица 8

Марка двигателя	Р, (кВт)	n, (об/мин)	з, (%)	Cosц	Мmax/Mн (ом)	Iпуск/Iном
4А180М2УЗ	30	2945	90,5	0,9	3	2,4

Структурная схема лифтовой установки

Команда от устройства приказов и вызовов поступает в узел, который осуществляет запоминание и последующее снятие соответствующих команд после их выполнения. Схемное решение этого узла зависит от очередности выполнения вызовов кабины и от типа элементов, применяемых в качестве запоминающих устройств (залипающие кнопки, одно- и двухобмоточные электромагнитные реле и бесконтактные элементы).

Наиболее сложным и ответственным узлом схемы управления лифтовой установки является позиционно-согласующее устройство (ПСУ), которое служит для определения положения кабины в шахте и выдачи сигналов для движения кабины в нужном направлении и ее остановки. Конструктивно ПСУ выполняют в виде набора электромеханических переключателей, размещенных в шахте или смонтированных в специальных приборах - копираппарате или селекторе, которые находятся в машинном помещении и связаны с кабиной механической или электрической связью.

Электропривод пассажирского лифта с асинхронным двигателем

Электрическая схема пассажирского лифта с кнопочным управлением применяется для лифтов со скоростью движения 0,5 м/с. Лифт приводится в движение асинхронным двигателем М с контактными кольцами. Разгон двигателя осуществляется в три ступени с управлением в функции времени посредством механических реле времени РВ, РН, РУ1 и РУ2, пристроенных к контакторам KB, КН, КУ1, КУ2. Параллельно статорной обмотке двигателя включен тормозной электромагнит ЭмТ, при включении растормаживающий механизм лифта. Пуск двигателя может осуществляться вызывными кнопками, находящимися на любом из этажей. Этажные переключатели ПЭ1…ПЭ5 установлены каждый на своем этаже. Этажные реле РЭ1…РЭ5 находятся на панели управления лифтом. Число этажных переключателей и реле соответствует числу этажей, обслуживаемых лифтом (для данной схемы - двенадцать этажей).

Электрооборудование, расположенное в кабине, связано с панелью управления гибким кабелем ГК. Контакты конечного выключателя ВКА, ограничивающего в аварийных случаях ход кабины вверх и вниз, включены непосредственно в статорную цепь двигателя. Движение кабины невозможно при открытых дверях шахты и кабины, что обеспечивается дверными контактами шахты ВДШ1…ВДШ5 и кабины ВДК, включенными в цепь управления. В эту же цепь включены: контакт конечного выключателя ВКК, контролирующего натяжение канатов (он размыкается при их ослаблении или обрыве); контакт ловителя ВЛ, размыкающийся при срабатывании механизма ловителя; контакты пола ВП1 и ВП2, которые находятся в разомкнутом состоянии, когда кабина занята пассажирами. Контакты ВП2 шунтируют контакт ВДК, когда пассажир вышел из кабины, а ее дверь осталась открытой.

Предположим, что пассажиру необходимо подняться с первого этажа на четвертый (этажный переключатель ПЭ1 находится в среднем положении). Пассажир входит в кабину. Контакты пола ВП1 размыкаются и разрывают цепь вызывных кнопок 1… 12, чем исключается наружное управление.

Далее управление лифтом осуществляется из кабины. Пассажир закрывает двери шахты (замыкается контакт ВДШ1), а также двери кабины (закрывается контакт ВДК) и нажимает кнопку «4 этаж». Включается реле РЭ4 по цепи: через кнопку КНС («Стоп»), контакты всех дверей шахты ВДШ1… ВДШ5, гибкий кабель, контакт ВКК выключателя контроля натяжения канатов, контакт ловителя ВКЛ, дверной контакт кабины ВДК, вторую кнопку «Стоп» в кабине, гибкий кабель, размыкающий контакт контактора КУЗ. Реле РЭ4 замыкает свои контакты и включает контактор KB («Вверх»), который включает в сеть статор двигателя М и тормозной электромагнит ЭмТ. Двигатель начинает работать, с выдержками времени последовательно срабатывают контакторы ускорения КУ1, КУ2, КУЗ и выводят ступени пускового реостата. При включении контактора ускорения КУЗ его размыкающий блок-контакт разрывает цепи всех кнопок как на этажах, так и в кабине, и нажатие любой из кнопок во время движения кабины не влияет на работу лифта до остановки кабины.

Кабина, пройдя второй и третий этажи, повернет рычаги переключателей ПЭ2 и ПЭЗ (а в начале движения ПЭ1), и их контакты займут левое положение. Эти переключения подготавливают схему к последующей работе. По достижении кабиной четвертого этажа ее упор поворачивает рычаг переключателя ПЭ4 в среднее положение, вследствие чего контактор KB обесточивает и отключает двигатель, этажное реле РЭ4 и тормозной электромагнит. Кабина быстро останавливается. После выхода пассажира аппараты управления приводятся в исходное положение (кроме этажных переключателей).

Движение пустой кабины при открытых дверях не опасно и может происходить после нажатия вызывной кнопки вследствие шунтирования дверного контакта ВДК контактами пола ВП2 нужно вернуть пустую кабину с четвертого этажа на первый, нажимается вызывная кнопка 1 наружного управления, расположенная на первом этаже. Включается этажное реле РЭ1, которое своим контактом включает контактор КН («Вниз»). Происходит пуск двигателя в обратном направлении. Кабина лифта опускается и по пути переставляет все этажные переключатели из левого положения в правое, а по достижении первого этажа переводит рычаг переключателя ПЭ1 в среднее положение. Катушка контактора КН обесточивается, двигатель и тормозной электромагнит отключаются, кабина останавливается.

Одной и той же этажной вызывной кнопкой можно вызвать кабину с этажа, расположенного как выше, так и ниже. Например, этажной кнопкой 3 кабина может быть вызвана с первого и второго этажей на третий в результате включения контакторa KB через правые контакты переключателя ПЭЗ. Этой же кнопкой 3 можно вызвать кабину с пятого и четвертого этажей на третий, когда выключится контактор КН через левые контакты того же переключателя ПЭЗ.

Нижние и верхние этажные переключатели ПЭ1 и ПЭ5 Являются одновременно и конечными выключателями, но для большей надежности применяется еще конечный выключатель ВКА. Если в одном из крайних положений почему-либо не отключается двигатель и кабина не остановится, то при дальнейшем ее движении разомкнутся контакты ВКА и отключатся как главные цепи, так и цепи управления. После устранения повреждения выключатель ВКА включается от руки. На схеме не показаны цепи сигнализации занятости кабины, а также аварийной сигнализации.

При скорости кабины выше 0,5 м/с необходима дополнительная механическая характеристика, обеспечивающая возможность работы двигателя на пониженной скорости. Эта характеристика нужна для движения кабины с ревизионной скоростью и обеспечения требуемой точности остановки. Для лифтов со скоростью движения кабины выше 1,4 м/с наиболее распространенным является электропривод с двухскоростным асинхронным двигателем и контакторным управлением. Использование двухскоростных АД с независимыми обмотками, управляемых от тиристорных преобразователей, позволяет увеличивать скорость движения кабины до 2 м/с.

3. Организационная часть

3.1 Организация структуры управления и правовой статус предприятия

Организационная структура управления - совокупность отделов и служб, занимающихся построением и координацией функционирования системы управления, разработкой и реализацией управленческих решений.

В рамках организационной структуры управления регламентируются такие функции, как выполнение бизнес-плана, инновационного проекта, разделение и кооперация управленческой деятельности, в рамках которой происходит процесс управления. Структура управления должна отражать цели и задачи организации, функциональное разделение труда и объем полномочий работников управления с учетом ограничений внутренней и внешней среды.

Структурой управления называется состав подразделений в аппарате управления и их взаимосвязь. Структура управления зависит от степени специализации предприятия, научно - технического уровня, типа производства и других факторов. Поэтому структура управления не может быть единой для всех отраслей. Но есть типичная, которая наиболее лучше подходит ко всем.

Элементы организационной структуры управления:

- самостоятельное структурное подразделение - административно обособленная часть, выполняющая одну или несколько функций управления;

- звено управления - одно или несколько подразделений, которые необязательно обособлены административно, но выполняют определенную функцию управления;

- управляющая ячейка - отдельный работник управления или самостоятельное структурное подразделение, выполняющее одну или несколько специальных функций менеджмента.

Между элементами существуют связи:

горизонтальные - носят характер согласования и являются, как правило, одноуровневыми;

вертикальные - связи подчинения, которые возникают при наличии нескольких уровней управления, делятся на линейные и функциональные.

Все основные аспекты строения и деятельности организации определяют цель как главный системообразующий фактор. Каждый элемент имеет свою задачу, обладает ресурсом для ее решения и выполняет свою строго определенную функцию, структура же обеспечивает порядок и взаимодействие элементов для осуществления их функций. Элементы единой системы выделяются в процессе ее структуризации, при этом каждая система допускает возможность различных сечений в соответствии с заданными критериями. Организационная структура является одним из этих сечений.

Организационно - правовая форма предприятия есть просто форма юридической регистрации предприятия, которая создает этому предприятию определенный правовой статус.

Развитие системы менеджмента качества является непрерывным процессом, находящимся под постоянным контролем высшего руководства компании. При выполнении ряда контрактов специалистами фирмы разработаны и выполняются программы обеспечения качества.

Система управления предприятием строится на основе сочетания централизованного руководства с оперативной самостоятельностью предприятий и развитием их инициативы.

Многогранная деятельность предприятий приводит к необходимости специализации отдельных подразделений в аппарате управления предприятием.

Управление - это целесообразное воздействие на коллективы людей для координации их деятельности в процессе производства с целью эффективного выполнения стоящих перед производством задач.

Элементы организационной структуры управления:

- самостоятельное структурное подразделение - административно обособленная часть, выполняющая одну или несколько функций управления;

- звено управления - одно или несколько подразделений, которые необязательно обособлены административно, но выполняют определенную функцию управления;

- управляющая ячейка - отдельный работник управления или самостоятельное структурное подразделение, выполняющее одну или несколько специальных функций менеджмента.

Методы управления - это способы осуществления управленческой деятельности, с помощью которых выполняются функции управления предприятием или подразделениями предприятия.

В практике управления предприятиями используют множество различных методов, отличающихся своим содержанием и назначением. Выделяют следующие группы методов: экономические, организационно-административные и социально-психологические.

Система управления предприятием строится на основе сочетания централизованного руководства с оперативной самостоятельностью предприятий и развитием их инициативы. Многогранная деятельность предприятий приводит к необходимости специализации отдельных подразделений в аппарате управления предприятием.

4. Экономическая часть

4.1 Расчет стоимости монтажа электроосвещения

От сложности производимых работ зависит номенклатура потребляемых материальных ресурсов. В состав материальных ресурсов входят основные и вспомогательные материалы. Основные материалы предназначены для непосредственного выполнения работ. Материальные ресурсы относятся к оборотным фондам - они используются однократно и воспроизводятся после каждого производственного цикла, а также полностью переносят свою стоимость на производимые работы.

Ведомость основных материалов является исходными данными. Расчет стоимости основных материалов, руб. для выполнения проекта определяются по формуле

, (104)

где - цена i-го наименования материала (определяется студентом самостоятельно по состоянии на текущий год);

- количество i-го наименования материала.

Номенклатура основных материалов и расчет затрат на их приобретение оформляется в таблицу 9.

Таблица 9 - Номенклатура основных материалов

Наименование	Единица измерения	Кол-во	Цена единицы, руб.	Сумма, руб.
Щит этажный ЩРН-12	Шт.	1	7500	7500
Выключатель автоматический	Шт.	8	70	560
Коробка ответвительная КМ-40002	Шт.	23	50	1150
Выключатель двухклавишный Legrand Plexo Arctic	Шт.	27	200	5400
Светильник MW-LIGHT	Шт.	14	1750	24500
Светильник Lightstar	Шт.	13	2250	29250
кабеля ВВГнг 3x1,5	м	530	20	10600
кабеля ВВГнг 3x2,5	м	340	25	8500
Розетка двухполюсная	Шт.	33	150	4950
Всего				92410

Определение трудоёмкости работ

Для определения плановой трудоемкости работ составляется технологическая карта выполнения монтажа электроосвещения. Карта технологического процесса составляется студентом самостоятельно на основании ведомости основных материалов. Нормы времени, а также квалификационные разряды рабочих определяются с использованием сборника ЕНИР.

Затраты труда в нормо-часах определяются по формуле:

, (105)

где - норма времени на i-ую операцию, час;

- число операций.

Таблица 10 - Технологическая карта

Таблицы 10

Перечень работ	Норма времени, час	Количество	Трудоемкость	Разряд работ
Проектно-конструкторские работы	x	x	120	5
ПКР	x	x	120	5
Установка Щита этажного	7	1	7	4
Установыключателя автоматического	0,5	8	4	4
Установка коробки ответвительной	0,7	23	1,4	4
Установка выключателя двухклавешного

Подобные документы

• Электроснабжение промышленного предприятия

  Категория надежности электроснабжения и выбор схемы электроснабжения предприятия. Расчет электрических нагрузок и выбор трансформатора. Компенсация реактивной мощности. Расчет осветительной сети. Выбор аппаратов защиты и линий электроснабжения.
  
  курсовая работа [466,9 K], добавлен 01.05.2011
  

• Проект системы электроснабжения и электроосвещения механического участка ОАО "Атоммашэкспорт"

  Характеристика электрических нагрузок объекта и его технологического процесса. Классификация помещений по взрыво-, пожаро-, и электробезопасности. Категория надежности и выбор схемы снабжения и освещения механического участка ОАО "Атоммашэкспорт".
  
  дипломная работа [890,3 K], добавлен 08.06.2013
  

• Проектирование системы электроснабжения строительной площадки жилого дома

  Разработка системы электроснабжения строительной площадки. Определение расчётных нагрузок и выбор силовых трансформаторов для комплектной трансформаторной подстанции. Разработка схемы электрической сети, расчет токов. Экономическая оценка проекта.
  
  курсовая работа [290,0 K], добавлен 07.12.2011
  

• Модернизация электрохозяйства электросборочного цеха №55 ООО "ПК" НЭВЗ

  Анализ электрических нагрузок и выбор схемы электроснабжения. Общая характеристика предохранителей силовых распределительных пунктов. Проектирование электрической сети освещения. Выбор сечения проводников осветительной сети и автоматических выключателей.
  
  дипломная работа [2,9 M], добавлен 19.01.2021
  

• Расчет электроснабжения цеха

  Расчет мощности электродвигателя вращающейся печи для обжига. Расчет и выбор аппаратуры управления и защиты. Выбор схемы электроснабжения и расчет электрических нагрузок. Подбор проводов и кабелей. Светотехнический расчет освещения комнаты мастера.
  
  курсовая работа [239,5 K], добавлен 21.04.2015
  

• Электрификация технологического оборудования цеха и разработка системы освещения

  Выбор схемы электроснабжения и расчет ее элементов. Проектирование осветительной установки рабочего освещения, компоновка сети. Выбор силовых трансформаторов и питающего кабеля для подстанции. Расчет токов короткого замыкания и проверка аппаратов защиты.
  
  дипломная работа [737,2 K], добавлен 21.11.2016
  

• Расчет электроснабжения компрессорной станции и выбор электрооборудования

  Определение категории надежности и выбор электросхемы. Расчет электрических нагрузок, токов короткого замыкания. Выбор силовых трансформаторов, проводников, распределительных устройств, аппаратов коммутации и защиты. Проверка высоковольтного выключателя.
  
  курсовая работа [426,9 K], добавлен 27.03.2014
  

• Проектирование системы электроснабжения цеха промышленного предприятия

  Общие требования к электроснабжению объекта. Составление схемы электроснабжения цеха, расчет нагрузок. Определение количества, мощности и типа силовых трансформаторов, распределительных линий. Выбор аппаратов защиты, расчет токов короткого замыкания.
  
  курсовая работа [343,3 K], добавлен 01.02.2014
  

• Расчет и выбор трансформаторов тока ТПЛ-10 и напряжения НОМ-10-66

  Краткая характеристика электроснабжения и электрооборудования автоматизированного цеха. Расчет электрических нагрузок. Категория надежности и выбор схемы электроснабжения. Расчёт и выбор компенсирующего устройства. Выбор числа и мощности трансформаторов.
  
  курсовая работа [177,2 K], добавлен 25.05.2013
  

• Электроснабжение микрорайона города через распределительные пункты

  Характеристика объекта проектирования, расчет нагрузок электроприемников. Выбор трансформаторов. Проектирование сети и системы электроснабжения. Расчет токов короткого замыкания. Выбор и проверка электрических аппаратов. Релейная защита и автоматика.
  
  дипломная работа [2,3 M], добавлен 15.02.2017
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам