d=d₀ +10(9H + W)/ (?L₀ +1) г/кг сухого воздуха

d=332,8 /(1х25+1)=1,28 г/кг (7.1.5)

Расход свежего воздуха на сгорание ? кг топлива равен

L₀^' =??L₀, м³/кг генерируемого топлива, (7.1.6)

L₀^' =1х0,22х3,75=5,58 м³/кг

Масса смеси, получаемой от сухой перегонки 1 кг генерируемого топлива и покидающей рабочую зону дымогенератора, определяется по формуле:

L_Д =W_Д +L'₀ (1 + 0,01d) + ? кг/кг генерируемого топлива, (2.7)

L_Д =0,95+0,0558(1+0,01х12,8)+0,203=0,121 кг/кг

где W_Д -- количество дымовых веществ, получаемых от сухой перегонки 1 кг топлива, кг/кг генерируемого топлива.

Масса водяных паров в смеси, покидающей зону дымогенерации,

 W_n =W_В +0,01d(Lо^' + ?) кг/кг генерируемого топлива, (2.8)

W_n =0,15+0,01х12,8х(0,0558+0,203)=0,018 кг/кг

Массу остальной части -- воздушно-дымовой смеси (кроме водяного пара), покидающей рабочую зону дымогенератора, условно называемой сухой,

L'=Lд-Wn , (7.1.9)

L'=0,121-0,018=0,103 м³/кг

а ее влагосодержание

d₁ = W_n/L^' кг/кг сухого воздуха, ( 7.1.10)

d₁ =0,018/0,103=0,174 кг/кг

Теплосодержание этой смеси будет равно

i₁ =0,24t₁ +(595 +0,47t₁)d₁ кДж/кг сухого воздуха, (7.1.11)

i₁ =0,24х18+(595+0,47х18)х1,36=825кДж/кг

Воздушно-дымовую смесь, выходящую из дымогенератора, немедленно охлаждают, смешивая с холодным воздухом до t_с, с которой ее направляют в технологический аппарат. Числовое значение t_c выбирают в зависимости от назначения процесса и его режима. Количество свежего воздуха _L"₀ кг на 1 кг сухого воздуха, покидающего рабочую зону, вычисляют по формуле

L"₀ =(d₁-d_c) / (d_c-d₀) кг/кг, (7.1.12)

L"₀ =(0,174-0,053)/(0,053-0,012)=2,95 кг/кг

где d_c -- влагосодержание воздушно-дымовой смеси, покидающей дымогенератор, получаемое по I - d-диаграмме в зависимости от t_с.

Используя данную методику расчетов мы определили для нашей установки вполне достаточно 150…250 граммов опилок древесины черемухи или или другой не содержащей смолу древесины и устрой ство подогрева -электроплитку закрытого исполнения.

На приусадебном участке 20 соток рядом с домом находятся гараж, сарай дровник, свинарник на 50 свиней и коровник на 5 коров. Специального помещения для птичника не предусматривается, так как по осени идет забой птицы и ее переработка. В стороне недалеко от линии ЛЭП-0,4 находится баня и крытое помещение, где мы решили выполнить сушильно-коптильный участок. На чертеже показано размещение строений и линии ЛЭП-0,4 кВ.

Существующее строение находится в 20м от ближайшей опоры. Мы решили выполнить тросовую проводку от опоры до трубостойки (гусака). Ввод в коптильню выполним через трубостойку из стальной трубы с условным проходом 32 мм от опоры №4 кабелем ВВГ 3х6 на тросе. По соображением безопасности трос необходимо занулить с двух сторон. Кроме того на опоре №4 устанавливаем автоматический выключатель АП502МТ в протяжном ящике К654 на высоте не менее 3,5 м. Для опоры №4 выполняем заземляющее устройство одиночным электродом из стального круглого прутка диаметром 12мм и длиной 5 м. Заземляющий спуск из стали диаметром 6 мм.

На чертеже коптильни показано размещение электрооборудования, где условные обозначения выполненые соответствии с ГОСТ 21.608-84. Электропроводки решили выполнить кабелем ВВГ в стальной трубе по стенам и потолку, под покрытием из несгораемых материалов. Высота установки оборудования от уровня чистого пола: щит ЩЭ (верх щита)-1,7 м; штепсельных розеток-0,8 м; выключателей-1,5 м.

Потери напряжения при существующих сечениях проводов ВЛ до наиболее удаленной точки составляют 10%. Общая потеря напряжения от трансформатора до наиболее удаленной точки (розетка) равна сумме потерь отдельных участков и не должна превышать располагаемой расчетной величины потери напряжения сети U с. Согласно ВСН 59-88 п.5. отклонения напряжения от номинального на зажимах силовых приемников и наиболее удаленных ламп электрического освещения не должны превышать в нормальном режиме +5%. Проводим расчет сечений проводов по допустимой по допустимой потере напряжения. Определяем сумму моментов активных нагрузок, т.е. сумму произведений нагрузок, передаваемых по участкам линии, на длины этих участков.

Ма=Р ^. L

Определяем сумму моментов реактивных нагрузок:

Мр=Q* L

Расчетная величина потери напряжения сети:

Uа=U?2*Хср.* Мр

Сечение провода высчитываем по формуле:

F=Ма/Сх*U

Величина расчетной потери напряжения в линии уточняется по формуле:

Uа=?1*М/ F:

где ?1-коэффициент (см. табл. 57, 1);

1 участок-М1

Рр=25 квт; провод АВВГ, ток 1р=40 А Л=20 м

Ма=25х0,02= 0,5 кВт*км

Мр=25*0,33*0,03*0,02=0,165 квар*км

Ua=0,23-0,69*0,06*0,165=0,22%

F=21,9*0,5/0,22=49,7 мм²

Выбираем ближайшее значение сечения провода по каталогу - 50мм²

Производим проверку:

Uа=21,9*0,5/50=0,22%

Вывод: проверочный расчет показывает, что принятое сечение удовлетворяет расчетное условие.

Аналогично проводим расчет для других участков.

2 участок-М2

Рр=25 кВт

1р=40 А

L=100 м

Ма=25*0,1=2.5 кВт*км

Мр=25*0,33*0,1=0,825 квар.км

Uа=1,3-0,69*0,3*0,825=1,13%

F=21,9*2,5/ 1,13=48,5 мм²

Выбираем ближайшее значение сечения провода по каталогу - 50мм²

Производим проверку:

Uа=21,9*2,5/50=1,1%

Вывод: проверочный расчет показывает, что принятое сечение удовлетворяет расчетное условие.

3 участок

Рр=2,66 кВт

1р=12,7 А

L=20 м

Кабель ВВГ

Ма=2,66*0,02=0,053 кВт.км

Мр=2,66*0,33*0,02=0,017 квар.

Uа=0,006-4,13*0,06*0,017==0,0018%

F=0,078*0,053/0,0018=2,3 мм²

Выбираем сечение провода по каталогу -ВВГ3х6 мм²

Производим проверку

Uа=0,0078*0,053/6=0,0007%

Вывод: проверочный расчет показывает, что принятое сечение удовлетворяет расчетное условие.

4 участок

Рр=2,66 кВт

1р=12,7 А

L=3 м

Кабель ВВГ

Ма=2,66*0,003=0,008 кВт.км

Мр=2,66*0,33*0,003=0,0026 квар

Uа=0,0009-4,13*0,06*0,0026=0,00026%

F=0,0078*0,008/0,00026=2,4 мм²

Выбираем сечение провода по каталогу - ВВГ3х6 мм²

Производим проверку

Uа=0,078*0,008/6=0,0001%

Вывод: проверочный расчет показывает, что принятое сечение удовлетворяет расчетное условие.

5 участок

Рр=0,48 кВт

1р=2,2 А

L=10 м

Кабель ВВГ

Проводим расчет как для осветительной нагрузки:

Ма=0,48х10=4,8 4,8 кВт*м

С-коэффициент, зависящий от напряжения и материала провода С=14

[табл.12, 1]

Сечение провода рассчитываем по следующей формуле:

F=Ма/Сх*U F=4,8/14*0.15=2,29 мм²

Выбираем ближайшее значение сечения провода по каталогу - 2,5 мм²

Производим проверку:

Uа=Р* L/Сх*U Uа=4,8/4,8/14*2,5=0,137%

Общая потеря от ТП до розетки составляет:

U=0,22+1,1+0,0007+0,0001+0,137=1,46%

Вывод: расчет показывает, что принятое сечение удовлетворяет расчетное условие.

Расчет токов однофазного к.з.

Мы проверяем на отключение однофазного к.з. в конце линий (петля «фаза-нуль») автоматические выключатели, предохранители и проводники.

Трансформатор 320кВА, ZTp/3=0.05 Oм.

Zn = ZnT.xL.OM.

Участок 1 :ТП23 - on. I. Zn=2.22x0.02=0.044 Ом.

Участок 2:оп.1-оп.4 Zn= 1.69x0.1 =0.169 Ом.

Участок 3:on.4-Tpy6ocтойкa.Zn=7.22x0.02=0.144 Ом.

Участок 4:трубостойка-ЩЭ.гп=7.22хО.ООЗ=0.022 Ом

Участок 5:ЩЭ-розетка.гп=21.46x0.01=0.21 Ом.

1 к.з.= Uф/(Zпт* L+Zтр./3)

где Zп.т..-полное сопротивление цепи ОКЗ с учетом активных и Z.Tp/3 индуктивных сопротивлений петли "фазный - нулевой провод".

1з хКз< 1кз, Кз=3

Точка 1. 1кз=220/(0,044+0,05+0.169)=220/0,263=837 А

Точка 2 .1кз=220/(0.044+0.169 +0.144+0.05+0.022 )=220/0.429=513 А.

1ср.=ЗООА 1кз >1ср 837А >ЗООА

Линия защищена

Icp.=1.2xIpxlO=192A 1кз >1ср 513А>192А

Линия защищена

Точка 3.1кз=220/(0.044+0.169+0.144+0.022+0.21+0.05 )=220/0,639=344 А

Линия защищена

Из приведенных расчетов видно, что надежное действие защищающих линию автоматических выключателей и предохранителя обеспечивается (при 1п.в.= 100 А наТП-23,ф.7) 1к/1н=344/10=34 tcр=0,01 сек

Линия защищена

Примечания

1 .Ввод в здание выполнить через трубостойку из стальной трубы с условным проходом 32 мм от опоры №4 кабелем ВВГ-Зхб на тросе. Трос занулить с 2-х сторон.

2.Опора№4ВЛ-0.4кВ от ТП23,ф7-существующая.

З.Установить на опоре №4 автоматический выключатель АП502МТ в протяжном ящике К 654(см.т.п.3.407.1-136.24.00) на высоте не менее 3.5м.

4 Для опоры №4 выполнить заземляющее устройство одиночным электродом из стали d=l 2мм, Ь=5м.3аземляющий спуск из стали диаметром бмм [5]

Термостаты, сушильные шкафы в хлебобулочной промышленности имеют значительные габариты, полезный объем, но недостаточную вентиляцию, отсутствует отсос для влаги.

Мы предлагаем на базе термостата разработать коптильный камеру, которую можно разработать с любой списанной камеры из пищевого алюминия или нержавейки. Нами разработан такой образец на базе термостата, который мы предлагаем после небольшой доработки для фермерских или личных хозяйств в сельской местности.

Расчет воздухонагревателей

Основной задачей расчета нагревательных элементов является экономичный выбор сопротивлений по наименьшим затратам активного материала (нагревательного провода). Решение этой задачи сводится к электрическому расчету по определению токов и сопротивлений и тепловому расчету для определения максимальной температуры нагрева элементов.

Процесс нагревания элементов током характеризуется зависимостью температуры перегрева (превышение температуры элемента над температурой окружающей среды) от времени _п=(f). Эта зависимость согласно теории нагрева однородного тела с некоторыми допущениями аналитически выражается уравнением:

(1)

где Т- постоянная времени нагрева, с;

₀- начальная температура элемента или температура перегрева к моменту включения, С;

_у=установшаяся температура элемента, соответствующая тепловому балансу, то есть когда количество, отдаваемому в окружающую среду за счет теплоотдачи А[Дж/(сС)]. При тепловом балансе Q=_уА, откуда

 (2)

Из соотношения видно, что величина установившейся температуры нагревательного элемента практически зависит от его мощности (так как количество тепла Q, выделяемое током за 1с, равно мощности P) и условий охлаждения. Температура нагрева элемента достигает установившегося значения _у теоретически за время t =?, так как в этом случае показательная функция в уравнении (1) становится равной нулю. Однако практически элемент достигает температуры, близкой к установившейся, за время t=(4?5) T/

Таким образом, если время работы нагревательных элементов t _p >4Т, то по экономическим соображениям необходимо принять допустимую температуру нагрева элементов равной установившейся, то есть _д =_у.

Практический расчет водонагревателей с принудительной вентиляцией или с естественным теплообменом сводится к определению мощности P нагревателя и геометрических размеров нагревательного провода. При этом исходными данными являются количество тепла Q_ч(кДж/ч), необходимого для нагревания воздуха и поддержания его температуры (или расходуемого на испарение воздуха в сушилке), а также величина фазного напряжения сети U_ф.

Расчет производится в следующем порядке.

Определяют по формуле мощность нагревательной установки P (Вт).

КПД установки обычно принимают равным 1; для калорифера, устанавливаемом в отдельном помещении, =0,9.

Величину тока отдельного элемента находят по формуле:

 (3)

где n-число параллельных секций.

В следствии того, что установившаяся температура _у зависит от многих факторов, непосредственный расчет ее связан со значительными трудностями. Поэтому в практических расчетах _у определяют, пользуясь экспериментальными кривыми _у=f(I), снятым для различных сечений голого провода (нихром) при горизонтальном его расположении в спокойной воздушной среде с температурой 15-20С. Условия, отличные от тех, для которых даны кривые _у=f(I), учитываются соответствующими коэффициентами К_в. Например, для проволочной спирали без каркаса К_в =0,8ЃЂ0,9; для проволоки нагревательных плиток К_в=0,5?0,6. Следовательно, теплоотдача будет меньше, а действительная (рабочая) установившаяся температура будет больше

(4)

Для проволоки, находящейся в воздушном потоке (электрокалориферы) в зависимости от скорости движения воздуха принимают К_в = 1,1?1,5. Скорость движения воздушного потока для электрокалориферов определяется в зависимости от назначенного обогреваемого объекта и принимается обычно не более 10-15 м/с.

Рабочая температура нагревательного элемента _р, определенная по формуле (4), не должна превышать предельно допустимую рабочую температуру _д, указанную в таблице. Кроме того по конструктивным соображениям, а также из соображений возможных местных перегревов в закрытых крепежными деталями участках нагревателей предельная температура воздухонагревателей берется не более 500-600 С.

Практически _р определяется следующим образом. Для данных тока I_э и сечения нагревательного провода s по кривым _у =f(I) находят _у. Затем по формуле (4) вычисляют _р. Если _р окажется больше допустимой температуры _д или более 600С, то берут большее сечение провода и повторяют расчет рабочей температуры элемента. Определив рабочую температуру нагревательного элемента, находят по формуле величину удельного сопротивления материала при этой температуре. Выполнив по этой методике предварительные расчеты и анализ существующих в практике конструкций мы определили мощность теплового блока - 2 кВт, выбрали вентилятор бытовой на два режима с приточной и вытяжной вентиляцией, ТЭНы воздушные. Переходник мы изготовили сами из листового алюминия.

8. Вопросы эксплуатации электрооборудования

Если, до первого запуска, камера находилась в температуре ниже 10С или в условиях большой влажности, после распаковки следует ее оставить в помещении, где будет она эксплуатироваться, на протяжении минимум 2 часа, не присоединяя ее к сети питания.

Работы связанные с обслуживанием камеры, эксплуатацией камеры сводятся:

- При загрузке камеры следует соблюдать следующее условие - загружаемый продукт должен находиться на расстоянии 30мм от стенок камеры, кроме того, должен быть размещен, по мере возможности, равномерно. Это обеспечит соответствующую циркуляцию горячего воздуха, а затем- максимальное выравнивание температуры.

- включение питания путем нажатия кнопки сетевого выключателя, обозначенного «сеть», подсоединение к сети подтверждается контрольной лампочкой.

- Установка температуры выдержки при помощи воротка.

- Установленную температуру следует считать ориентировочную. Она требует ориентировки на основании показаний контрольного термометра встроенного в двери камеры.

Корректирование установки можно производить только после установления температуры внутри нагревательной камеры, в чем можно убедиться, наблюдая за вышеуказанным контрольным термометром. Когда камера действует автоматически, без надзора. Встроенный в камеру регулятор температуры замыкает или размыкает, по мере необходимости, электрическую цепь нагревательных элементов. Замыкание цепи сопровождается загорание сигнальной лампочки, обозначенной- нагревание, разрыв /размыкание/ цепи -потушением.

Смена предохранителя

Предохранитель находится на извлекаемой из камеры панели, содержащей всю электрическую систему согласно схеме.

Для обмена предохранителя следует выдвинуть панель из камеры, не рассоединяя ее.

Надежность определяется следующими параметрами:

-средний срок службы должен быть не менее 5 лет.

-конструкция должна быть ремонтно пригодной и обеспечивать доступность к составным частям и их легкосъемкость, а также обеспечивать минимальные затраты времени на обнаружение дефектов и их устранение при техническом обслуживании и ремонте.

-разборка и сборка должна осуществляться при помощи стандартного инструмента.

-требование к воздействию климатических факторов внешней среды при эксплуатации должны соблюдаться ГОСТ 15543.1.

Требования к унификации и стандартизации.

В условное обозначение должно входить:

-тип.

-номинальная потребляемая мощность.

-номинальное напряжение.

-комфортность

-обозначение настоящего стандарта.

Регулировка включения ТЭНов предусматривает собой включение и выключение ТЭНов для поддержания заданной температуры в камере. Регулировка должна осуществляться как в автоматическом режиме, так и вручную.

9. Безопасность жизнедеятельности

9.1 Введение

БЖД - наука о нормированном, комфортном и безопасном взаимодействии человека со средой обитания.

Решение проблемы БЖД состоит в обеспечении нормальных (комфортных) условий деятельности людей в их жизни, в защите человека и окружающей его среды (производственной, природной, городской, жилой) от воздействия вредных факторов, превышающих нормативно-допустимые уровни. Поддержание оптимальных условий деятельности и отдыха человека создаёт предпосылки для высшей работоспособности и продуктивности.

Обеспечение безопасности труда и отдыха способствует сохранению жизни и здоровья людей за счет снижения травматизма и заболеваемости. Поэтому объектом изучения БЖД является комплекс отрицательно воздействующих явлений и процессов в системе «человек - среда обитания».

Основополагающая формула БЖД - предупреждение и упреждение потенциальной опасности.

Предметом изучения дисциплины являются вопросы обеспечения безопасного взаимодействия человека со средой обитания и защиты населения от опасностей в чрезвычайных ситуациях.

Аксиомы БЖД:

1. Всякая деятельность (бездеятельность) потенциально опасна.

2. Для каждого вида деятельности существуют комфортные условия способствующие её максимальной эффективности.

3. Все естественные процессы, антропогенная деятельность и объекты деятельности обладают склонностью к спонтанной потере устойчивости или к длительному негативному воздействию на человека и среду его обитания, т.е. обладают остаточным риском.

4. Остаточный риск является первопричиной потенциальных негативных воздействий на человека и биосферу.

5. Безопасность реальна, если негативные воздействия на человека не превышают предельно допустимых значений с учетом их комплексноговоздействия.

6. Экологичность реальна, если негативные воздействия на биосферу не превышают предельно допустимых значений с учетом их комплексноговоздействия.

7. Допустимые значения техногенных негативных воздействий обпечивается соблюдением требований экологичности и безопасности к техническим системам, технологиям, а также применениям систем экобиозащиты (экобиозащитной техники).

8. Системы экобиозащиты на технических объектах и в технологических процессах обладают приоритетом ввода в эксплуатацию и средствами контроля режима работы.

2. Цель, задачи и практическое значение науки.

Основная цель безопасности жизнедеятельности как науки - защита человек в техносфере от негативных воздействий антропогенного и естественного происхождения и достижение комфортных условий жизнедеятельности. Средством достижения этой цели является реализация обществом знаний и умений, направленных на уменьшение в техносфере физических, химических, биологических и иных негативных воздействий до допустимых значений. Это и определяет совокупность знаний, входящих в науку о безопасности жизнедеятельности.

Эта дисциплина решает следующие основные задачи:

- идентификация (распознавание и количественная оценка) негативных воздействий среды обитания;

- защита от опасностей или предупреждение воздействия тех или иных негативных факторов на человека;

- ликвидация отрицательных последствий воздействия опасных и вредных факторов;

- создание нормального, то есть комфортного состояния среды обитания человека.

- Основные функции БЖД - обеспечить безопасность труда и жизнедеятельности человека, охрану окружающей природной среды через:

- описание жизненного пространства;

- формирование требований безопасности к источникам

- негативных факторов - назначение ПДВ, ПДС, ПДЭВ, допустимого риска и т. д.;

- рганизацию мониторинга состояния среды обитания и инспекционного контроля источников негативного воздействия;

- разработку и использование средств биозащиты;

- реализацию мер по предотвращению и ликвидации последствий ЧС;

- обучение населения основам БЖД, подготовку специалистов всех уровней и форм деятельности.

Практическое значение данной дисциплины исходит из целей и задач, которые реализует наука БЖД. Таким образом, основное практическое значение БЖД - это защита жизни и здоровья людей в чрезвычайных ситуациях.

Требование к противопожарной безопасности и охране природы

- Требования к безопасности коптильной камеры должны соблюдаться ГОСТ 27570.12. раздел 22.

- Комплектующие изделия должны соответствовать по безопасности ГОСТ 27570.12 раздел 24.

- Присоединение несъемного шнура питания к коптильной камере должны соблюдаться ГОСТ 27570.12 раздел 25.

При эксплуатации коптильной камеры необходимо соблюдать следующие правила техники безопасности:

1. Место эксплуатации коптильной камеры следует содержать в чистоте. Поскольку в процессе работы Вам придется иметь дело с тлеющими опилками, рекомендуется ставить коптильню для работы на лист металла и иметь под рукой емкость с водой, в которой будет удобно охлаждать контейнер для опилок и разогретую крышку дымогенератора.

2. Эксплуатировать коптильную камеру следует в хорошо проветриваемом помещении, не содержащем в воздухе паров воды, горюче-смазочных материалов, пыли и т.п.

3. Во включенном состоянии коптильную камеру не следует подвергать толчкам и перемещать.

4. Не следует эксплуатировать коптильную камеру на плоскостях, наклоненных более чем на 15°.

6. Замену сгоревших предохранителей производить только на выключенной коптильне при вынутой из розетки вилке шнура питания. Категорически запрещается использовать самодельные предохранители.

Расчет заземляющего устройства трансформаторной подстанции 10/0,4 кВ

От подстанции отходит одна воздушная линия 380/220 В, на которой в соответствии с ПУЭ намечено выполнить заземление нулевого провода. Удельное сопротивление грунта, измеренное при нормальной влажности, p_изм=120 Ом*м. Заземляющий контур в виде четырехугольного прямоугольника выполняем путём заложения в грунт вертикальных стальных стержней длиной 5м и диаметром 12 мм, соединённых между собой стальной полосой 40х4мм. Глубина заложения стержней 0,8м, полосы 0,9м. Ток замыкания на землю на стороне 10кВ I_з=8А.

Определяем расчётное сопротивление грунта для стержневых заземлителей:

(9.1)

Сопротивление вертикального заземлителя из круглой стали:

(9.2)

Сопротивление повторного заземления R_п.з. не должно превышать 30 Ом при Р=100Ом*м и ниже.

При Р>100Ом*м допускается принимать

(9.3)

Для повторного заземления принимаем один стержень длиной 5м и диаметром 12мм, сопротивление которого 31,2 Ом<41 Ом.

Общее сопротивление всех шести повторных заземлений:

(9.4)

(R_п.з.- сопротивление одного повторного заземления).

Определяем расчётное сопротивление заземления нейтрали трансформатора с учётом повторных заземлений:

(9.5)

В соответствии с ПУЭ сопротивление заземляющего устройства при присоединении к нему электрооборудования напряжением до и выше 1000В не должно быть более 10 Ом и 125/I_з, если последнее меньше 10 Ом,

(9.6)

Принимаем для расчётов меньшее из этих значений r_иск=10 Ом.

Определяем теоретическое число стержней: (9.7)

Принимаем четыре стержня и располагаем их в грунте на расстоянии 5м один от другого. Длина полосы связи

Определяем сопротивление полосы связи:

(9.8)

При n=4 b a_il=5/5=1, ?_В=0,69 и ?_Г=0,45.

Тогда действительное число стержней:

Принимаем для монтажа n_Д=n_Т=4 стержня и проводим поверочный расчёт.

Действительное сопротивление искусственного заземления:

Сопротивление заземляющего устройства с учетом повторных заземлений нулевого провода:

(9.9)

Если же расчёт выполнить без учёта полосы связи, то действительное число стержней:

(9.10)

и для выполнения необходимо 6 стержней.

9.2 Расчет молниезащиты и заземления

Молниезащита - это комплекс защитных устройств, предназначенных для обеспечения безопасности зданий и сооружений, оборудования, материалов от воздействия взрывов, загораний и разрушений, возникающих при воздействии молнии. Основные элементы молнии - защиты: молниеприемник; токоотвод и заземлитель. Защитное действие молниеотвода основано на свойстве молнии поражать, в первую очередь более высокие и хорошо заземленные металлические объекты. Такие молнии воспринимаются молниеприемником и полностью отводятся в землю через токоведущий спуск и заземлитель.

В моем проекте молнезашита установлена на коптильне. Зная габариты, определяем высоту стержневого молнеприемника по формуле:

(9.1)

где ?к=5м - длина коптильни.

hk=3м - высота ее.

В соответствии с ПУЭ [5] сопротивление заземляющего устройства при присоединении к нему электрооборудования напряжением до и выше 1000В не должно быть более 10 Ом и 125/I_з, если последнее меньше 10 Ом,

(9.2)

Принимаем для расчётов меньшее из этих значений r_иск=10 Ом.

Определяем теоретическое число стержней: (9.3)

Принимаем четыре стержня и располагаем их в грунте на расстоянии 5м один от другого. Длина полосы связи

Определяем сопротивление полосы связи:

(9.4)

При n=4 b a_il=5/5=1, ?_В=0,69 и ?_Г=0,45.

Тогда действительное число стержней:

Принимаем для монтажа n_Д=n_Т=4 стержня и проводим поверочный расчёт.

Действительное сопротивление искусственного заземления:

Сопротивление заземляющего устройства с учетом повторных заземлений нулевого провода:

(9.5)

Если же расчёт выполнить без учёта полосы связи, то действительное число стержней:

(9.6)

и для выполнения необходимо 6 стержней.

10. Экономическая часть

Таблица 10 1.- Исходные данные.

Наименование показателей	Обозначение	Единица измерения	Показатели сырья	Показатели новые
Дни работы за год	Др	дни	250,0	250,0
Цена мяса: свинина	Цсв	руб/кг	150	450
Цена колбасы (средняя)	Цк	руб/кг	84,5	84,5
Цена копченостей (средняя)	Цкоп	руб/кг	109,5	109,5
Средняя з/пл: -производственных рабочих	См. прр	руб	2500,0	2500,0

Таблица 10. 2-Стоимость сырья и копченой продукции

№	Наименование	Цена за 1 кг.	Кол-во в год кг	Стоимость копченой продукции, руб.
1	Мясо кур	105	40	4200
2	Свинина	148	450	66600
3	Говядина	140	300	42000
4	Рыба	30	100	3000

Общая сумма затрат может быть подсчитана по формуле:

Сц.конст=Сп.м+Си.с+Сэ.у.

Где Сп.м. - затраты на покупку деталей, изделий, материалов, руб.

Си.с. - затраты на изготовление деталей, заработную плату производственных рабочих участвующих в изготовлении и сборке гелио установки, руб.

Сэ.у. - затраты по эксплуатации установки за сезон работы.

Таблица 10.3- Затраты

№	Наименование затрат	Ед. измерения	Стоимость
1	Стоимость материала и оборудования	Руб.	6998
2	Годовые затраты эл. энергии	Руб	960
3	Стоимость пищевых добавок	Руб	400
4	Транспортные расходы	Руб	8022
5	Трудовые затраты	Руб	2500
6	Общие затраты	Руб	19372

Таблица 10.3. Экономическая эффективность проекта

№	Наименование	Ед. измерения	Стоимость
1	Стоимость материалов и оборудование	Руб	6998
2	Годовые затраты эл. энергии	Руб	960
3		Руб	53480
4	Транспортные расходы	Руб	8022
5	Годовая экономия	Руб	34108
6	Срок окупаемости	лет	0,6

Со=Зоб/Эоб=8650/44830=0,6 лет

Эг.э.=П-Э г=53480-19372=34108 руб.

Выводы

Нами разработан проект на электрификацию коптильного участка, спроектирован опытный образец к экспериментальной установке по холодному и горячему копчению. Данная конструкция легко может быть изготовлена без специальной оснастки в личном или фермерском хозяйстве.

Установка дешева в изготовлении, проста в эксплуатации, может быть использовано ручное или автоматическое управление.

Литература

1. Дьяков В.И. Типовые расчеты по электрооборудованию. М.: Высшая школа, 1985.

2. Гальперин Д.Н. Монтаж эксплуатация и ремонт оборудования М.1961.

3. Бородин И.Ф., Кирилин Н.И. Основы автоматики и автоматизации производственных процессов М.1977.

5. Правила устройства электроустановок. М.: Энергоатомиздат, 2000.

6. Курсовое и дипломное проектирование технологического оборудования пищевых производств/О.Г. Лунин, В.Н .Ветлищев, Ю.М. Березовский и др.-М.: Агропромиздат,1990.

7. Машины и аппараты пищевых производст. В кн.2: Учеб. Для вузов/С.Т.Антипов, И.Т. Кретов, А.Н.Остриков и др.Под ред. Акад. РАСХН В.А. Панфилова.-М.: Высшая школа, 2001.

8. Сибикин Ю.Р., Сибикин М.Ю. Справочник по эксплуатации электроустановок промышленных предприятий: - М.: Высш. шк.: Издательский центр "Академия", 2001.

9. Применение нового коптильного ароматизатора в колбасном производстве // Мясная индустрия. - 1998. - №4. - с.24-26

10. Использование препарата «МИНХ» для бездымного копчения рыбы // Рыбное хозяйство. - 1986. - №9. - с.28-30

11. Исследование химического состава коптильного препарата «ВНИРО» // Известия ТИНРО. - 1992. - том 114. - с.35-40

12. Использование коптильного препарата «ВНИРО» для приготовления отдельных видов рыбной продукции // Сборник трудов ин-та / ВНИРО. - 1997. - с.54-70

13. Курко В.И. , Основы бездымного копчения. - М.: Легкая пищевая промышленность, 1984. - 228 с.

14. Отечественные ароматизаторы комплексного назначения // Мясная промышленность. - 1994. - №5. - с.14-15

15. Перспективы развития технологии бездымного копчения рыбы // сборник трудов / Мин. Рыбного хозяйства СССР. - Калининград. - 1988. - с.129-136 16. Ким Э.Н., Сушка, вяление и копчение рыбы. - Владивосток, - 1989. - 245с.

17. Золотокопова С.В., Мижуева С.А., Технология производства коптильного препарата. - Москва. - 1995. - 320с. 18. Получение коптильного препарата при очистке дымовых выбросов // Рыбное хозяйство. - 1989. 19. Проблемы создания новых ароматизаторов для пищевой и перерабатывающих отраслей промышленности и разработки сих использованием // НИИ пищевых ароматизаторов, кислот и красителей. - 1996. - с.28-40

Размещено на Allbest.ru