где

Таблица 2 - Размеры магнитной цепи

Расчетная величина	Спинка статора	Зубцы статора	Зазор	Полюс ротора
Длина участка, м
Ширина участка, м
Площадь участка, м2
Длина силовой линии, м

При расчете магнитной цепи необходимо также учесть потоки рассеяния обмотки возбуждения, которые дополнительно нагружают полюсы:

где - коэффициент рассеяния обмотки возбуждения

Величина потока рассеяния зависит от коэффициента проводимости

где

где



Расчет магнитной цепи выполняется для режима холостого хода ( = 0) и режима номинальной нагрузки ( = 0.8). Для удобства вычислений весь расчет сведен в таблицы 3 и 4.

Таблица 3 - Расчет магнитной цепи в режиме холостого хода

Расчетная величина	Спинка статора	Зубцы статора	Зазор	Полюс ротора
Магнитный поток, Вб
Индукция, Тл
Напряженность А/м
Магнитное напряжение, А

Магнитный поток при номинальной нагрузке вычисляется по формуле:



-активное сопротивление обмотки статора, о.е.;

-индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора, о.е.

Для расчета сопротивлений и используются соотношения:

1)

где

2)

где

Таблица 4 - Расчет магнитной цепи в режиме номинальной нагрузки

Расчетная величина	Спинка статора	Зубцы статора	Зазор	Полюс ротора
Магнитный поток, Вб
Индукция, Тл
Напряженность, А/м
Магнитное напряжение, А

Потоки , i = 1, 2 определяют соответствующие магнитные напряжения:

- магнитное напряжение воздушного зазора;

- магнитное напряжение зубцов статора;

- магнитное напряжение спинки статора.

Сумма этих магнитных напряжений совместно с МДС обмотки статора определяет магнитное напряжение на участке рассеяния полюсов:



Зная магнитное напряжение , находим коэффициент рассеяния

и полный поток полюса

Потоку соответствует магнитное напряжение полюса .

Результирующее магнитное напряжение:

Магнитное напряжение определяет МДС обмотки возбуждения при номинальной нагрузке

2.8 Расчет перегрузочной способности

МДС обмотки возбуждения в режиме трехфазного короткого замыкания при номинальном токе статора

Кратность максимального синхронного момента

2.9 Расчет обмотки возбуждения

Ширина провода обмотки возбуждения

где

Ширина провода обмотки возбуждения ограничивается:

1)Условием ее размещения в пространстве:

где=785, так как p2.

2)Условием надежного крепления обмотки возбуждения на полюсе:

Высота провода обмотки возбуждения

Размеры провода обмотки возбуждения приводятся в соответствие со стандартными значениями шинной меди.

2.9.3.Средняя длина витка обмотки возбуждения

Номинальное напряжение возбуждения

2.9.5.Число витков обмотки возбуждения

Число витков округляется с точностью до витка.

Ток возбуждения холостого хода

Ток возбуждения при номинальной нагрузке

Плотность тока в обмотке возбуждения при номинальной нагрузке

Перегрев обмотки возбуждения

Номинальные значения напряжения и тока обмотки возбуждения должны быть приведены в соответствие с номинальными данными возбудителей, имеющихся в соответствующих каталогах.

Номинальные данные тиристорного возбудителя:

= 630 А

= 230 В

Найденный таким образом вариант синхронного двигателя полностью определяет его свойства и характеристики. Их оценка производится с помощью ЭВМ. Результаты поверочного расчета полученного варианта позволяют судить о степени его соответствия требованиям ГОСТов и технического задания.

3. СИНТЕЗ И ОПТИМИЗАЦИЯ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОГО ЯДРА НА ПЕРСОНАЛЬНОМ КОМПЬЮТЕРЕ

Характерной чертой современного этапа развития теории и практики проектирования электрических машин является переход к автоматизированному проектированию. Задача синтеза электромагнитного ядра явнополюсного синхронного двигателя разбивается на два этапа: аналитический и поисковый. На аналитическом этапе определяется исходный вариант двигателя. Этот этап выполняется вручную. Результаты данного расчета приведены во второй главе. В ходе поискового этапа выполняются проектные исследования двигателя, и решается задача его параметрической оптимизации. Этот этап выполняется на персональном компьютере с помощью пакета программ OPTCD.

В этой главе приведен поэтапный процесс корректировки исходного варианта двигателя: поиск приемлемого варианта двигателя, оптимизация по минимуму приведённой стоимости, оптимизация по минимуму резервов.

3.1 Поиск приемлемого варианта

3.1.1 Подготовка исходных данных

Проведем подготовку данных для двигателя ВДС 375/71-24.

Номинальные данные:

Номинальная мощность = 9000 кВт

Номинальное линейное напряжение = 10 кВ

Номинальный коэффициент мощности = 0,9

Номинальная частота напряжения сети = 50 Гц

Число пар полюсовp = 12

В соответствии с требованиями технического задания он должен иметь следующие эксплуатационные показатели:

Кратность пускового тока=6.0

Кратность пускового момента=0.4

Кратность максимального момента=2.0

Кратность входного момента=1.1

Двигатели данной серии имеют вертикальное исполнение. Полюсы - шихтованные из стали марки Ст3. Сердечник статора выполняется из электротехнической стали марки 1511. Тип изоляции - термореактивная класса B. Пазовый клин статора выполняется из немагнитного материала. Обмотка возбуждения питается от статического тиристорного возбудителя с номинальным током = 630 А и кратностью форсировки = 2.

На основе этих данных был выполнен ручной расчет двигателя, в результате которого получены следующие конструктивные параметры:

Число эффективных проводников в пазу = 12

Число пазов статора = 225

Внутренний диаметр статора = 3.32 м

Длина сердечника статора = 0.71 м

Высота паза статора = 0.103 м

Ширина паза статора = 0.02 м

Величина воздушного зазора = 0.0085 м

Ширина полюсного наконечника = 0.312 м

Ширина сердечника полюса = 0.241 м

Высота сердечника полюса = 0.241 м

Высота проводника обмотки возбуждения = 5 мм

Ширина проводника обмотки возбуждения = 35 мм

Число стерней демпферной обмотки = 8

Вся подготовленная информация заносится в таблицы исходных данных пакета OPTCD в следующей последовательности.

Номинальные данные

Тип	, кВт	, кВ		, Гц	p	, А
ВДС 375/L-24	9000	10	0.9	50	12	630

Конструктивные данные

Полюс	Клин	Изоляция	Возбудитель	Исполнение	Сталь(j)	Сталь(z)	Сталь(m)	, м
1	0	2	2	1	1511100	1511200	3000300	3.75

Возможные числа параллельных ветвей

A(1)	A(2)	A(3)	A(4)	A(5)	A(6)	A(7)	A(8)	A(9)	A(10)
12	8	6	4	3	2	1	1	1	1

Возможные числа знаменателя дробной части q

D(1)	D(2)	D(3)	D(4)	D(5)	D(6)	D(7)	D(8)	D(9)	D(10)
8	4	2	1	1	1	1	1	1	1

Технические и технологические требования

					, тм	, А	, м
0.4	1.1	2.0	6.0	2.0	0.0	275	0.0075

Допустимый уровень контролируемых показателей

, Тл	, Тл	, Тл	, град	, град	, град	, град	, А/м
1.6	1.8	1.6	80	60	200	25	52470

Исходные значения конструктивных параметров

		, м	. м	, м	, м	, м		, м	, м	, м	, м
12	225	3.32	0.71	0.103	0.02	0.0085	0.312	0.241	0.241	5	35	8

3.1.2 Выбор приемлемого варианта

Результаты поверочного расчета приведены в таблице 5. Первые две колонки таблицы содержат заданные значения конструктивных параметров, а последние две колонки - рассчитанные значения основных показателей двигателя. В нижней строке таблицы указываются значения индукции магнитного поля в воздушном зазоре при холостом ходе , величина линейной нагрузки , приведенная стоимость двигателя CD, отнесенная к полной мощности, и целевая функция CF, включающая CD и штрафы за нарушение ограничений. При выполнении всех ограничений CF = CD.

Таблица 5 - Поверочный расчет двигателя по исходным данным

Как видно из полученной таблицы, результаты вполне удовлетворительны. Данный вариант является приемлемым. Однако стоимость такого двигателя велика и следует стремиться к её уменьшению. Для этого проведем оптимизацию расчета по минимуму приведенной стоимости.

3.2 Оптимизация по приведенной стоимости

На первом шаге оптимизации изменим материал пазового клина с немагнитного на магнитный и марку стали, из которой выполнен сердечник статора. Изменение материала клина должно привести к уменьшению пульсации магнитного поля, а сталь марки 2411 (холоднокатаная) имеет лучшие магнитные характеристики по сравнению с о сталью 1511 (горячекатаная).

Таблица 6

Как видно из таблицы, приведенная стоимость уменьшилась, а КПД возросло.

На втором шаге изменим размеры паза статора. Уменьшим ширину паза. Это должно привести к снижению пульсационных потерь на поверхности полюсного наконечника. Одновременно с этим увеличим высоту паза, так как уменьшение ширины паза приведет к перегреву обмотки статора.

Эти изменения могут привести к снижению индукции в зубцах и к росту индукции в спинке статора, что, в свою очередь, может привести к перегреву обмотки статора и ротора. Для коррекции индукции уменьшим внутренний диаметр статора.

Таблица 7

Приведенная стоимость значительно уменьшилась по сравнению с предыдущим вариантом.

На третьем шаге увеличим размеры сердечника полюса.

Таблица 8

На четвертом шаге увеличим ширину шины обмотки возбуждения, что приведет к увеличению перегрева и к уменьшению потерь в обмотке возбуждения.

Таблица 9

На пятом шаге еще уменьшим ширину паза статора, увеличив при этом его высоту. Это может привести к тому, что не будут выполнены технические требования по пусковому и по входному моментам, так как из предыдущего варианта видно, что они малы, а изменение размеров их неизбежно уменьшит. Для компенсации уменьшим длину, повысив таким образом пусковой и входной моменты.

Таблица 10

На шестом шаге уменьшим диаметр, снизив при этом индукцию в спинке статора.

Таблица 11

На седьмом шаге уменьшим длину сердечника статора, увеличив при этом ширину и уменьшив высоту сердечника полюса.

Таблица 12

В ходе оптимизации двигателя по приведенной стоимости мы уменьшили CD с 26.36 у.е. до 22.56 у.е. КПД возрос с 96.28% до 97.06%.

3.3 Оптимизация по минимуму резервов

Шаг первый. Как видно из таблицы 12, у двигателя значительные резервы по токам. Снизим эти резервы посредством уменьшения числа пазов. Число пазов уменьшается с шагом 9. При первом приближении уменьшим число Z на два шага. Снижение Z ведет к уменьшению индуктивного сопротивления обмотки статора. При этом увеличивается пусковой ток, но при этом увеличиваются пусковой, максимальный и входной моменты.

Таблица 13

Как видно из таблицы 13, уменьшение числа пазов оказалось недостаточным.

При Z = 189 пусковой ток недостаточен. Уменьшим Z до 180 и изменим марку стали на 1511, изменив при этом материал пазового клина на магнитный. Одновременно с этим увеличим длину сердечника статора, что позволит скомпенсировать избыточный пусковой ток.

Таблица 14

Это позволило нам добиться удовлетворительного пускового тока.

Как видно из таблицы 13, у двигателя есть большой резерв по перегреву обмотки возбуждения. На третьем шаге увеличим температуру обмотки возбуждения, уменьшая ширину провода обмотки возбуждения. При этом увеличим длину сердечника статора.

Таблица 15

На четвертом шаге уменьшим ширину и высоту сердечника полюса, что приведет к увеличению температуры обмотки возбуждения. Также уменьшим высоту провода обмотки возбуждения. Для того, чтобы несколько уменьшить пусковой и входной моменты, уменьшим число стержней демпферной обмотки.

Таблица 16

Данный вариант является наиболее оптимальным для данного двигателя в отношении минимума резервов.

3.4 Выбор оптимального варианта

Анализ данных показал, что вариант по минимуму приведенной стоимости наиболее приемлем. При данных значениях конструктивных параметров наибольший КПД - 97.06% и минимальная приведенная стоимость - 22.56 у.е./кВА. В данном случае мы имеем резервы по перегреву обмотки возбуждения и по пусковому току. Расчетный формуляр двигателя ВДС-375/64 -24 приведен в приложении.

3.5 Анализ серии синхронных двигателей

В ходе курсового проекта группы Э-34013 и Э-34014 были поделены на три бригады по 10 человек. Руководителем первой бригады был назначен студент Захаров Ю.П.

В ходе работы бригады были получены вертикальные синхронные двигатели со следующими показателями:

Таблица 17

Фамилия	, кВт	CD, у.е.	, кг/кВА	, кг/кВА	, %	, град	, град
Малиевская	12500	21.83	0.820	0.344	96.88	55.4	73.1	0.53	2.37	5.43
Мошкина	12000	22.52	0.752	0.389	96.48	57.5	70.5	0.40	2.68	5.25
Пяткова	11500	22.71	0.900	0.411	96.68	58.5	77.9	0.43	2.34	5.42
Семенова	11000	22.86	0.707	0.329	96.66	54.8	73.4	0.5	2.16	5.30
Шарапова	10500	22.33	0.812	0.423	96.88	58.6	48.7	0.67	2.53	5.22
Назарова	10000	23.63	0.957	0.324	96.55	58.6	77.5	0.41	2.29	4.64
Дудин	9500	24.81	1.143	0.353	96.36	59.9	74.0	0.81	2.27	5.51
Захаров	9000	22.56	0.853	0.584	97.06	58.2	29.5	0.47	2.23	4.55
Зубарев	8500	25.55	0.709	0.410	96.25	58.2	78.3	0.41	2.36	5.15
Лукичев	8000	24.26	0.874	0.354	96.64	55.2	66.7	0.49	2.30	5.26

3.5.1 Анализ технико-экономических показателей

Анализ серии вертикальных синхронных двигателей по приведенной стоимости

Таблица 18

Фамилия	CD, у.е.
	Реальная	Расчетная	Отклонение	Нормированная	Средневзвешенная
Малиевская	21.83	21.96	+0.13	+0.08	+0.02
Мошкина	22.52	22.26	-0.26	-0.17	-0.043
Пяткова	22.71	22.56	-0.15	-0.1	-0.025
Семенова	22.86	22.86	0	0	0
Шарапова	22.33	23.16	+0.83	+0.55	+0.138
Назарова	23.63	23.46	-0.17	-0.11	-0.028
Дудин	24.81	23.76	-1.05	-0.7	-0.18
Захаров	22.56	24.06	+1.5	+1	+0.25
Зубарев	25.55	24.36	-1.19	-0.79	-0.198
Лукичев	24.26	24.65	+0.39	+0.26	+0.065

Изобразим тенденцию зависимости приведенной стоимости от активной мощности.

y=a+b*x

b =

a =

b = -0.6

a = 29.454

Рис. 7 - График зависимости приведенной стоимости от мощности

Анализ серии вертикальных синхронных двигателей по удельному расходу стали

Таблица 19

Фамилия	, кг/кВА
	Реальный	Расчетный	Отклонение	Нормированный	Средневзвешенный
Малиевская	0.820	0.814	-0.006	-0.02	-0.005
Мошкина	0.752	0.823	+0.071	+0.26	+0.065
Пяткова	0.900	0.831	-0.069	-0.25	-0.063
Семенова	0.707	0.840	+0.133	+0.48	+0.12
Шарапова	0.812	0.848	+0.036	+0.13	+0.033
Назарова	0.957	0.857	-0.1	-0.36	-0.09
Дудин	1.143	0.865	-0.278	-1	-0.25
Захаров	0.853	0.874	+0.021	+0.08	+0.02
Зубарев	0.709	0.882	+0.173	+0.62	+0.155
Лукичев	0.874	0.891	+0.017	+0.06	+0.015

a = 1.027

b = -0.017

Рис. 8 - График зависимости удельного расхода стали от мощности

Анализ серии вертикальных синхронных двигателей по удельному расходу меди

Таблица 20

Фамилия	, кг/кВА
	Реальный	Расчетный	Отклонение	Нормированный	Средневзвешенный
Малиевская	0.344	0.363	+0.019	+0.10	+0.025
Мошкина	0.389	0.369	-0.02	-0.11	-0.027
Пяткова	0.411	0.376	-0.035	-0.20	-0.05
Семенова	0.329	0.382	+0.053	+0.3	+0.075
Шарапова	0.423	0.389	-0.034	-0.19	-0.048
Назарова	0.324	0.395	+0.071	+0.4	+0.1
Дудин	0.353	0.402	+0.049	+0.28	+0.07
Захаров	0.584	0.408	-0.176	-1	-0.25
Зубарев	0.410	0.415	+0.005	+0.03	+0.008
Лукичев	0.354	0.421	+0.067	+0.38	+0.095

b = -0.013

a = 0.526

Рис. 9 - График зависимости удельного расхода меди от мощности

Анализ серии вертикальных синхронных двигателей по КПД

Таблица 21

Фамилия	, %
	Реальный	Расчетный	Отклонение	Нормированный	Средневзвешенный
Малиевская	96.88	96.73	+0.15	+0.32	+0.08
Мошкина	96.48	96.71	-0.23	-0.49	-0.123
Пяткова	96.68	96.69	-0.01	-0.02	-0.005
Семенова	96.66	96.67	-0.01	-0.02	-0.005
Шарапова	96.88	96.65	+0.23	+0.49	+0.123
Назарова	96.55	96.64	-0.09	-0.19	-0.047
Дудин	96.36	96.62	-0.26	-0.55	-0.137
Захаров	97.06	96.59	+0.47	+1	+0.25
Зубарев	96.25	96.57	-0.32	-0.68	-0.17
Лукичев	96.64	96.56	-0.08	-0.17	-0.043

b=0.038

a=96.259

Рис. 10 - График зависимости КПД от мощности

Оценка работы бригады по технико-экономическим показателям серии вертикальных синхронных двигателей

Таблица 22

Фамилия	CD, у.е.	, кг/кВА	, кг/кВА	, %	?	Место
Малиевская	+0.02	-0.005	+0.025	+0.08	+0.12	5
Мошкина	-0.043	+0.065	-0.027	-0.123	-0.128	7
Пяткова	-0.025	-0.063	-0.05	-0.005	-0.143	8
Семенова	0	+0.12	+0.075	-0.005	+0.19	3
Шарапова	+0.138	+0.033	-0.048	+0.123	+0.246	2
Назарова	-0.028	-0.09	+0.1	-0.047	-0.065	6
Дудин	-0.18	-0.25	+0.07	-0.137	-0.497	10
Захаров	+0.25	+0.02	-0.25	+0.25	+0.27	1
Зубарев	-0.198	+0.155	+0.008	-0.17	-0.205	9
Лукичев	+0.065	+0.015	+0.095	-0.043	+0.132	4

3.5.2 Оценка резервов мощности серии вертикальных синхронных двигателей

Таблица 23

Фамилия	, град
	Реальная	Расчетная	Отклонение	Нормированная	Средневзвешенная
Малиевская	55.4	60	-4.6	-0.74	-0.148
Мошкина	57.5	60	-2.5	-0.4	-0.08
Пяткова	58.5	60	-1.5	-0.24	-0.048
Семенова	54.8	60	-6.2	-1	-0.2
Шарапова	58.6	60	-1.4	-0.23	-0.046
Назарова	58.6	60	-1.4	-0.23	-0.046
Дудин	59.9	60	-0.1	-0.02	-0.004
Захаров	58.2	60	-1.8	-0.29	-0.058
Зубарев	58.2	60	-1.8	-0.29	-0.058
Лукичев	55.2	60	-4.8	-0.77	-0.154

синхронный вертикальный двигатель статор

Оценка перегрева обмотки возбуждения

Таблица 24

Фамилия	, град
	Реальная	Расчетная	Отклонение	Нормированная	Средневзвешенная
Малиевская	73.1	80	-6.9	-0.14	-0.028
Мошкина	70.5	80	-9.5	-0.19	-0.038
Пяткова	77.9	80	-2.1	-0.04	-0.008
Семенова	73.4	80	-6.6	-0.13	-0.026
Шарапова	48.7	80	-31.3	-0.62	-0.124
Назарова	77.5	80	-2.5	-0.05	-0.01
Дудин	74.0	80	-6	-0.12	-0.024
Захаров	29.5	80	-50.5	-1	-0.2
Зубарев	78.3	80	-1.7	-0.03	-0.006
Лукичев	66.7	80	-13.3	-0.26	-0.052

Оценка резервов по пусковому моменту

Таблица 25

Фамилия
	Реальная	Расчетная	Отклонение	Нормированная	Средневзвешенная
Малиевская	0.53	0.4	-0.13	-0.32	-0.064
Мошкина	0.40	0.4	0	0	0
Пяткова	0.43	0.4	-0.03	-0.07	-0.014
Семенова	0.5	0.4	-0.1	-0.24	0.048
Шарапова	0.67	0.4	-0.27	-0.66	-0.132
Назарова	0.41	0.4	-0.01	-0.02	-0.004
Дудин	0.81	0.4	-0.41	-1	-0.2
Захаров	0.47	0.4	-0.07	-0.17	-0.034
Зубарев	0.41	0.4	-0.01	-0.02	-0.004
Лукичев	0.49	0.4	-0.09	-0.22	-0.044

Оценка резервов по максимальному моменту

Таблица 26

Фамилия
	Реальная	Расчетная	Отклонение	Нормированная	Средневзвешенная
Малиевская	2.37	2	-0.37	-0.54	-0.108
Мошкина	2.68	2	-0.68	-1	-0.2
Пяткова	2.34	2	-0.34	-0.5	-0.1
Семенова	2.16	2	-0.16	-0.24	-0.048
Шарапова	2.53	2	-0.53	-0.78	-0.156
Назарова	2.29	2	-0.29	-0.43	-0.086
Дудин	2.27	2	-0.27	-0.40	-0.08
Захаров	2.23	2	-0.23	-0.34	-0.068
Зубарев	2.36	2	-0.36	-0.53	-0.106
Лукичев	2.30	2	-0.30	-0.44	-0.088

Оценка резервов по пусковому току

Таблица 27

Фамилия
	Реальная	Расчетная	Отклонение	Нормированная	Средневзвешенная
Малиевская	5.43	6	-0.57	-0.39	-0.078
Мошкина	5.25	6	-0.75	-0.52	-0.104
Пяткова	5.42	6	-0.58	-0.40	-0.08
Семенова	5.30	6	-0.70	-0.48	-0.096
Шарапова	5.22	6	-0.78	-0.54	-0.108
Назарова	4.64	6	-1.36	-0.94	-0.188
Дудин	5.51	6	-0.49	-0.34	-0.068
Захаров	4.55	6	-1.45	-1	-0.2
Зубарев	5.15	6	-0.85	-0.59	-0.118
Лукичев	5.26	6	-0.74	-0.51	-0.102

Оценка работы бригады по оптимизации резервов серии вертикальных синхронных двигателей

Таблица 28

фамилия	, град	, град				?	Место
Малиевская	-0.148	-0.028	-0.064	-0.108	-0.078	-0.426	7
Мошкина	-0.08	-0.038	0	-0.2	-0.104	-0.422	6
Пяткова	-0.048	-0.008	-0.014	-0.1	-0.08	-0.25	1
Семенова	-0.2	-0.026	-0.048	-0.048	-0.096	-0.418	5
Шарапова	-0.046	-0.124	-0.132	-0.156	-0.108	-0.566	10
Назарова	-0.046	-0.01	-0.004	-0.086	-0.188	-0.344	3
Дудин	-0.004	-0.024	-0.2	-0.08	-0.068	-0.376	4
Захаров	-0.058	-0.2	-0.034	-0.068	-0.2	-0.56	9
Зубарев	-0.058	-0.006	-0.004	-0.106	-0.118	-0.292	2
Лукичев	-0.154	-0.052	-0.044	-0.088	-0.102	-0.44	8

Таблица 29

фамилия	Место 1	Место 2	Сумма мест	итог
Малиевская	5	7	6	6-8
Мошкина	7	6	6.5	9
Пяткова	8	1	4.5	2-3
Семенова	3	5	4	1
Шарапова	2	10	6	6-8
Назарова	6	3	4.5	2-3
Дудин	10	4	7	10
Захаров	1	9	5	4
Зубарев	9	2	5.5	5
Лукичев	4	8	6	6-8

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Полученный при оптимизации вариант является более приемлемым, несмотря на то, что отличается от полученного при ручном расчете. Также можно видеть, что мы увеличили перегрев обмотки статора, повысив его до крайнего верхнего предела. Кратности моментов и тока входят в допустимые пределы. В ходе оптимизации двигателя по приведенной стоимости мы уменьшили CD с 26.36 у.е. до 22.56 у.е. КПД возрос с 96.28% до 97.06%.

Таким образом, данный вариант синхронного двигателя, полученный при оптимизации, можно считать полностью удовлетворяющим всем показателям проектирования.

Я считаю, что в результате процесса разработки курсового проекта удалось получить вертикальный синхронный двигатель с неплохими для такого класса машин показателями.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Проектирование электрических машин: Учебник для вузов / И.П. Копылов, Ф.А. Горяинов, Б.К. Клоков и др.; Под ред. И.П. Копылова. - М.: Высшая школа, 2002.

2. Конструктивное устройство вертикальных электродвигателей переменного тока: Методические указания к курсовому и дипломному проектированию / Новиков Н.Н., Шутько В.Ф. - Екатеринбург: изд. ИПК УГТУ, 2001, 38 с.

3. Синтез и оптимизация явнополюсных синхронных двигателей: Методические указания к курсовому проектированию / Новиков Н.Н., Шутько В.Ф. - Свердловск: изд. УПИ им. С.М. Кирова, 1985, 41 с.

4. Проектирование гидрогенераторов и синхронных компенсаторов: Учебник для вузов / Абрамов А.И., Иванов-Смоленский А.В. - М.: Высшая школа, 1978.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Расчетный формуляр двигателя ВДС-375/64 -24



Размещено на Allbest.ru