Размещено на http://www.allbest.ru/

ВВЕДЕНИЕ

Курсовой проект хотелось бы начать с общего обзора производства синхронных машин. Здесь представлены лишь не многие разработки отечественной и зарубежной промышленности:

Генераторы синхронные серии MAGNAPLUS

Синхронные генераторы Marathon Electric являются бесщеточными самовозбуждающимися при помощи регулятора напряжения синхронными бесщеточными генераторами переменного тока. Генератор состоит из шести основных компонентов: главный статор (якорь), главный ротор (поле), статор возбудителя (поле), ротор возбудителя (якорь), вращающийся выпрямитель и регулятор напряжения.

синхронный генератор статор ротор

Генераторы синхронные Leroy Somer

Синхронные генераторы LEROY-SOMER являются признанными лидерами по весо-габаритным характеристикам, что обеспечивает им широкое применение на морских и речных судах, буровых платформах, в мобильных источниках питания буровых установок и вахтовых поселков.



Отличные переходные характеристики синхронных бесщеточных генераторов LEROY-SOMER позволяют применять серийные модели трехфазных генераторов для широкого спектра задач от производства электроэнергии до питания тирристорных нагрузок в телекоммуникациях.

Генераторы синхронные STAMFORD

Модельный ряд синхронных генераторов переменного тока STAMFORD включает в себя 4-х, 2-х и 6-и полюсные низковольтные генераторы, а также 4-х и 6-ти полюсные генераторы, вырабатывающих среднее и высокое напряжение. Возможно исполнение генераторов как с системой самовозбуждения, так и с постоянным магнитом.

Генераторы синхронные серии ME

Синхронные генераторы серии МЕ являются бесщеточными самовозбуждающимися при помощи регулятора напряжения синхронными генераторами переменного тока. Генератор состоит из шести основных компонентов: главный статор (якорь), главный ротор (поле), статор возбудителя (поле), ротор возбудителя (якорь), вращающийся выпрямитель и регулятор напряжения.



Серия БГ производства ОАО "Баранчинский электромеханический завод им.Калинина"

Предназначены для продолжительного режима работы в стационарных и передвижных электроустановках в качестве источника трехфазного тока аварийного электроснабжения; быстрого ввода в действие и приема нагрузки; параллельной работы с промышленной сетью и другими генераторами; специального электроснабжения потребителей, требующих высокое качество электрической энергии.

Это лишь небольшая часть того, что представлено сейчас в каталогах. Мировая промышленность ежедневно разрабатывает новые решения проблем, которые ставят перед ней потребители. От современного инженера - проектировщика сегодня требуется не только понимание алгоритма разработки электрической машины, но и свободное владение программными средствами, которые существенно упрощают трудоемкие процессы расчетов, а так же дают возможность с требуемой точностью выбрать геометрию и энергетику машины.



ТЕХНИЧЕСКИЙ ПРОЕКТ

1. Номинальные параметры

1.1 Номинальное фазное напряжение (предполагая, что обмотка статора будет соединена в звезду)

(1)

1.2 Номинальная полная мощность

(2)

Принимаем предварительно КПД двигателя:

1.3 Номинальный фазный ток

(3)



1.4 Число пар полюсов

(4)

Принимаем отношение ЭДС в якоре при номинальной нагрузке к номинальному напряжению:

1.5 Расчётная мощность

(5)



2. Размеры статора

Принимаем внутренний диаметр статора: Принимаем согласно рекомендации

Внутренний диаметр статора:

(6)

.

Принимаем 15 габарит с высотой оси вращения и диаметром ;

Производим пересчёт диаметра D

(7)

Полюсное деление:

(8)

Для ф =0,141 м и р=5 находим

Задаемся: ; ; .

Расчётная длина статора:



(9)

Определяем отношение :

(10)

Полученное значение коэффициента лежит в допустимых пределах.

Действительная длина статора:

(11)

Принимаем согласно рекомендации ширину вентиляционного канала: и длину пакетов между вентиляционными каналами l_пак=0,048м.

Число вентиляционных каналов:

(12)

Принимаем

Длина пакета:



(13)

Суммарная длина пакетов сердечника:

(14)



3. Зубцовая зона статора. Сегментировка статора

Так как , то принимаем число параллельных ветвей обмотки статора

Принимаем пределы изменения зубцового деления для ф =0,2303 м:

Пределы изменения числа зубцов:

(15)

(16)

Принимаем , как удовлетворяющее наибольшему числу требований. Так как D_а < 990 мм, то статор можно не сегментировать.

Уточняем зубцовое деление:

(17)



Число проводников в пазу:

(18)

Принимаем u_П = 20.

Уточняем линейную нагрузку

(19)

Расхождение уточнённого значения линейной нагрузки с ранее принятым не превышает 5%.

Число пазов на полюс и фазу:

(20)



4. Пазы и обмотка статора

Предварительная ширина паза:

(21)

Принимаем класс нагревостойкости изоляции В.

Принимаем произведение линейной нагрузки машины и плотности тока в обмотке статора:

Плотность тока в обмотке статора:

(22)

Сечение эффективного проводника обмотки статора:

(23)

Принимаем двухстороннюю толщину пазовой изоляции:

Возможная ширина изолированного проводника:

(24)



Принимаем провод марки ПЭТВП; двухсторонняя толщина изоляции ;

.

Допуск на разбухание изоляции по ширине паза:

(25)

Допуск на разбухание изоляции по высоте:

(26)

Технологический допуск на укладку:

Уточняем значение ширины паза:

(27)

Общая толщина изоляции на паз по высоте

Принимаем высоту клина:

Высота паза:

(28)



Эскиз паза статора показан на рисунке 1.

Уточняем плотность тока в обмотке статора:

(29)

Принимаем для магнитопровода статора электротехническую сталь марки 2013; листы статора лакированные; толщина 0,5 мм; коэффициент заполнения пакета статора сталью

Проверяем индукцию в зубце статора:

(30)

Высота спинки статора:

(31)

Проверяем индукцию в спинке статора:

(32)



Значения индукций зубцов и спинки статора находятся в допустимых пределах.

Принимаем коэффициент добавочных потерь:

Теплопроводность изоляции для некомпаудированной изоляции:

Перепад температуры в изоляции паза:

(33)

Перепад температуры в изоляции паза допустимый,

Градиент температуры в пазовой изоляции:

(34)

В результате проверки максимальной индукции в зубцах и спинке статора, а также перепада температуры в пазовой изоляции, установлено, что размеры паза выбраны удачно.



Рисунок 1 - Эскиз птатора

Эффективные витки в фазе обмотки статора:

(35)

Шаг обмотки статора:

(36)

Принимаем

Укорочение шага обмотки статора:

(37)



Коэффициент укорочения шага обмотки статора:

(38)

Коэффициент распределения обмотки статора:

(39)

Обмоточный коэффициент:

(40)

Схема обмотки статора представлена на рисунке 2.



5. Воздушный зазор и полюса ротора

Принимаем кратность максимального момента , находим синхронное индуктивное сопротивление по продольной оси

Максимальная индукция в воздушном зазоре при холостом ходе и номинальном возбуждении:

(41)

Приближённое значение воздушного зазора

(42)

Принимаем величину воздушного зазора под серединой полюса .

Зазор под краями полюса:

(43)

Среднее значение воздушного зазора:

(44)



Ширина полюсного наконечника: ,(45)

где конструктивный коэффициент полюсного перекрытия ,

Радиус дуги полюсного наконечника:

(46)

Принимаем высоту полюсного наконечника

Длина сердечника полюса и полюсного наконечника:

(47)

Принимаем толщину одной нажимной щётки полюса

Расчётная длина сердечника полюса:

(48)

Предварительная высота полюса:



(49)

Принимаем коэффициент, зависящий от высоты полюсного наконечника

Коэффициент рассеяния полюсов:

(50)

Полюсы выполнены из стали марки 1211; листы толщиной 1 мм; коэффициент заполнения полюса сталью

Принимаем индукцию в сердечнике полюса

Ширина сердечника полюса:

(51)

Окружная скорость ротора:

(52)



, то принимаем крепление полюсов шпильками к ободу магнитного колеса.

Длина ярма (обода) ротора:

(53)

Выбрано т.к. машина мощностью более 100кВт.

Минимальная высота ярма ротора:

(54)

Принимаем индукцию в ярме ротора



6. Пусковая обмотка

Принимаем число стержней пусковой обмотки Материал стержня - медь.

Поперечное сечение стержня пусковой обмотки:

(55)

Диаметр стержня:

(56)

Принимаем диаметр стержня , тогда:

Принимаем расстояние между крайним стержнем и краем полюсного наконечника

Зубцовый шаг на роторе:



(57)

Проверяем условия правильности выбора зубцового шага ротора:

Пазы ротора выбираем круглые, полузакрытые.

Диаметр паза ротора:

(58)

Раскрытие паза

Длина стержня:

(59)

Сечение короткозамыкающего сегмента:

(60)



7. Расчёт магнитной цепи

По рис. 7-21 /1/ при дm/д=1,5, б=0,7 и находим

Магнитный поток в воздушном зазоре:

(61)

Определяем отношения:

(62)

(63)

Уточняем значение расчётной длины статора:

(64)

Индукция в воздушном зазоре:



(65)

Коэффициент воздушного зазора для статора:

(66)

Коэффициент воздушного зазора для ротора:

(67)

Коэффициент воздушного зазора:

(68)

Магнитное напряжение воздушного зазора:

(69)



Зубцовый шаг статора на высоте от его коронки:

(70)

Ширина зубца статора на высоте от его коронки:

(71)

Индукция в сечении зубца на высоте :

(72)

Магнитное напряжение зубцов статора:

(73)

Индукция в спинке статора:



(74)

Средняя длина магнитной линии спинки статора:

(75)

Магнитное напряжение ярма статора:

,(76)

где -- коэффициент, учитывающий неравномерное распределение индукции по поперечному сечению спинки статора,

Высота зубца ротора:

(77)

Ширина зубца ротора на высоте от его коронки:



(78)

Индукция в зубце ротора:

(79)

Магнитное напряжение зубцов ротора:

(80)

Удельная магнитная проводимость рассеяния между внутренними поверхностями сердечников полюсов

(81)

Определяем коэффициенты:

(82)

(83)

(84)

Удельная магнитная проводимость между внутренними поверхностями полюсных наконечников:

(85)

Удельная магнитная проводимость рассеяния между торцевыми поверхностями:

(86)

Удельная магнитная проводимость для потока рассеяния на одну сторону полюса:

(87)



Магнитное напряжение воздушного зазора, статора и зубцов полюсного наконечника:

(88)

Поток рассеивания между торцевыми поверхностями полюсов:

(89)

Поток в сечении полюса у его основания:

(90)

Индукция в полюсе:

(91)

Расчётная длина силовой линии в полюсе:

(92)

Магнитное напряжение полюса:



(93)

Если индукция , то следует учесть изменение потока по высоте полюса.

Поток у основания полюса:

(94)

Поток у полюсного наконечника:

(95)

Поток в среднем сечении полюса:

(96)

Индукция в основании полюса:



(97)

Индукция у полюсного наконечника:

(98)

Индукция в среднем сечении:

(99)

Расчётное значение напряжённости магнитного поля полюса:

(100)

Магнитное напряжение воздушного зазора между полюсом и ярмом ротора:

(101)



Индукция в ободе магнитного колеса:

(102)

Средняя длина магнитной линии обода магнитного колеса:

(103)

Магнитное напряжение в ободе магнитного колеса:

(104)

Магнитное напряжение сердечника полюса, ярма ротора и воздушного зазора между полюсом и ярмом:

.(105)

МДС обмотки возбуждения на один полюс:

(106)

.



Проводим расчет для Результаты расчёта магнитной цепи сводим в таблицу.

При переводе магнитных напряжений F_дza , F_mj и потока Ф_m в относительные единицы за базовые значения соответственно приняты МДС F_в0 и Ф при Е_1*=1.

По данным таблицы расчёта магнитной цепи построены характеристика холостого хода .

Таблица 2 -- Результаты расчёта магнитной цепи

Параметр	и
	0,5	1,0	1,1	1,2	1,3
	1732.1	3464.1	3810.5	4156.9	4503.3
	0,0275	0,055	0,0605	0,066	0,0715
	0.4158	0,8317	0,9148	0,998	1.081
	1169.8	2339.6	2573.6	2807.6	3041.5
	0,8026	1.6052	1,7657	1,9262	2.0868
	255,9	6986,6	19819	41650	129380
	15,3	416,4	1181,2	2482,3	7711
	0,5509	1,1	1,212	1.322	1.4324
	0,6239	0,502	0,4439	0,392	0,3478
	131,6	503,97	774,56	1365,2	2219,4
	11,8	36,6	49,75	77,4	111,684
	0,63	1,269	1,396	1,5232	1,65
	311,54	989,41	1469,2	2597,3	5350,4
	2,8	9	13,4	23,6	48,68
	1199,8	2801,6	3817,9	5391	10913
	0,0045	0,0105	0,0143	0,0203	0,041
	0,032	0,0651	0,0739	0,084	0,103
	0,81	1,66	1,89	2.18	2.85
	412,86	5382,7	16725	52623	367870
	73,4	458,78	1260,2	3872,2	9058,7
	202.96	415.4	474,48	546,8	713,12
	0,5799	1,19	1,35	1,56	2,03
	285,7	808,98	1202,5	2578,2	16115
	14,5	41,8	64,7	163,7	1743,7
	290,8	915,9	1799,4	4582,7	11516
	1490,6	3717,6	5617,4	9973,7	22429
	0.401	1	1,5	2,6	6
	0,582	1,19	1,36	1,568	2,045
	0,078	0,2464	0,484	1,23	3,09
	0,32	0,75	1.027	1.45	2.9
	0,082	0.19	0.26	0.37	0,745

Рисунок 3 - Характеристика холостого хода



8. Параметры обмотки статора для установившегося режима

Принимаем допустимое расстояние между медью проводников соседних катушек

Принимаем вылет прямолинейной части катушек из паза

Длина лобовой части обмотки статора:

(107)

Средняя длина витка обмотки статора:

(108)

Активное сопротивление обмотки статора при :

(109)

Активное сопротивление обмотки статора при :



(110)

Базовое сопротивление:

(111)

Активное сопротивление обмотки статора в относительных единицах:

(112)

По эскизу паза статора определяем:

Определяем коэффициенты:

(113)

(114)



Коэффициент магнитной проводимости между стенками паза:

(115)

Принимаем согласно рекомендации коэффициент

Коэффициент магнитной проводимости по коронкам зубцов:

(116)

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния:

(117)

Коэффициент проводимости лобового рассеяния:

(118)

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеивания:



(119)

Индуктивное сопротивление рассеяния фазы статора:

(120)

Индуктивное сопротивление рассеивания в относительных единицах:

(121)

Амплитуда первой гармоники МДС реакции якоря:

(122)

Коэффициент, учитывающий влияние магнитных напряжений стали и зазора между полюсом и ярмом для ненасыщенной машины ( и определяется при ):



(123)

Принимаем коэффициенты

Индуктивное сопротивление продольной реакции якоря ( определяется при ):

(124)

Индуктивное сопротивление поперечной реакции якоря:

(125)

Синхронное индуктивное сопротивление по продольной оси:

(126)

Синхронное индуктивное сопротивление по поперечной оси:

(127)



9. МДС обмотки возбуждения при нагрузке

На рисунке 4 построена векторная диаграмма. Из неё определяем:

Из зависимости для находим:

Принимаем:

Амплитуда первой гармоники МДС реакции якоря в относительных единицах:

(128)

Определяем составляющую МДС:

(129)

Из частичной характеристики (рисунок 6) по находим:

Из векторной диаграммы определяем модуль результирующей ЭДС по продольной оси: ;

По характеристике определяем для :

МДС продольной реакции якоря:

(130)

Определяем сумму МДС:

(131)

По характеристике для находим:

Поток полюса:

(132)

Из характеристики для находим

МДС обмотки возбуждения при номинальной нагрузке:

(133)



МДС обмотки возбуждения при номинальной нагрузке в физических единицах:

(134)



10. Обмотка возбуждения

Для питания обмотки возбуждения выбираем тиристорное возбудительное устройство ТВУ-65-320 . Напряжение на кольцах с учётом переходного падения напряжения в щёточном контакте принимаем .

Расчётное значение МДС обмотки возбуждения:

(135)

Удельное сопротивление меди при рабочей температуре обмотки класса изоляции B:

Принимаем одностороннюю толщину изоляции полюса

Для однорядной обмотки возбуждения принимаем ширину проводника обмотки

Расстояние от центра закругления с радиусом r до края штампованной части листа полюса:

Предварительная средняя длина витка обмотки возбуждения для однорядной обмотки с лобовой частью в виде полуокружности:

(136)

Предварительное значение сечения проводника обмотки возбуждения:



(137)

Принимаем плотность тока в обмотке возбуждения:

Ток возбуждения:

(138)

Число витков обмотки возбуждения:

(139)

Принимаем медный провод размерами площадью поперечного сечения

Из эскиза межполюсного окна (рисунок 7) находим минимальное расстояние между катушками соседних полюсов - что удовлетворяет условию охлаждения обмотки возбуждения.

Уточняем плотность тока в обмотке возбуждения:

(140)



Полученное значение плотности тока не превышает ранее принятое более чем на . Превышение температуры обмотки возбуждения:

Для однорядных обмоток при изоляции класса нагревостойкости В допустимое превышение температуры равно . Полученное значение не превышает допустимого значения.

Уточняем значение высоты полюса:

Активное сопротивление обмотки возбуждения:

Активное сопротивление обмотки возбуждения при :

(144)



Напряжение на кольцах обмотки возбуждения при номинальной нагрузке и :

(145)

Коэффициент запаса возбуждения:

(146)

На рисунке 7 представлен эскиз междуполюсного окна.

Рисунок 7- эскиз междуполюсного окна



11. Параметры и постоянные времени

Определим сумму :

(148)

Индуктивное сопротивление обмотки возбуждения:

(149)

Индуктивное сопротивление рассеивания обмотки возбуждения:

(150)

Коэффициент проводимости пазового рассеяния ротора:

(151)



Коэффициент проводимости дифференциального рассеивания ротора:

(152)

Принимаем коэффициенты приведения

Коэффициент проводимости короткозамыкающих колец по продольной оси:

(153)

Коэффициент проводимости короткозамыкающих колец по поперечной оси:

(154)

Принимаем коэффициент распределения для успокоительной (пусковой) обмотки:

Индуктивное сопротивление рассеивания демпферной (пусковой) обмотки по продольной оси:



(155)

Индуктивное сопротивление рассеивания демпферной (пусковой) обмотки по поперечной оси:

(156)

Активное сопротивление обмотки возбуждения при :

(157)

Принимаем отношение удельных сопротивлений материала стержня и кольца к удельному сопротивлению меди

Активное сопротивление пусковой обмотки по продольной оси при :

(158)



Активное сопротивление пусковой обмотки по поперечной оси при :

(159)



12. Масса активных материалов

Ширина зубца статора на высоте от его коронки:

(160)

Масса зубцов статора:

(161)

Масса ярма статора:

(162)

Масса меди обмотки статора:

(163)

Масса меди обмотки возбуждения:



(164)

Масса меди стержней пусковой обмотки:

(165)

Масса меди короткозамыкающих колец:

(166)

Масса стали полюсов:

(167)

Масса стали обода ротора:

(168)

Полная масса меди:

(169)



Полная масса активной стали:

(170)



13. Потери и КПД

Основные электрические потери в обмотке статора:

(171)

Потери на возбуждение:

(172)

Принимаем удельные потери в стали марки 2013 при индукции 1 Тл и частоте перемагничивания :

Принимаем коэффициент, учитывающий увеличение потерь из-за частичного замыкания листов, вследствие наличия заусенцев, а также изменения структуры стали при штамповке:

Магнитные потери в ярме магнитопровода статора:

(173)

Магнитные потери в зубцах магнитопровода статора:



(174)

Механические потери:

(175)

Принимаем для полюсов при толщине листов 1 мм коэффициент

Определяем значение индукции:

(176)

Потери на поверхности полюсных наконечников при холостом ходе, из-за колебания индукции вследствие зубчатого строения статора:

(177)

Активная мощность, подводимая к двигателю при номинальной нагрузке:



(178)

Добавочные потери при нагрузке:

(179)

Общие потери при номинальной нагрузке:

(180)

Коэффициент полезного действия:

(181)



14. Превышение температуры обмотки статора

Удельный тепловой поток на внутренней поверхности статора:

(182)

Принимаем коэффициент теплоотдачи

Превышение температуры внешней поверхности статора над температурой охлаждающего воздуха:

(183)

Удельная проводимость меди при :

Периметр паза статора без учёта клина (по эскизу паза):

Плотность теплового потока с внешней поверхности лобовых частей:

(184)



Превышение температуры внешней поверхности лобовых частей обмотки статора над температурой охлаждающего воздуха:

(185)

Перепад температуры в пазовой изоляции обмотки статора (рассчитывалось ранее):

Среднее превышение температуры обмотки статора:

(186)

Среднее превышение температуры обмотки статора не превышает допустимых значений.



15 Характеристики двигателя

15.1 Угловая характеристика

По продолжению прямолинейной части характеристики холостого хода для находим

Определяем отношение:

(187)

Принимаем коэффициент, учитывающий реактивные составляющие мощности и момента, обусловленные неодинаковыми индуктивными сопротивлениями :

Статическая перегружаемость:

(188)

Статическая перегружаемость синхронного двигателя больше минимального допустимого значения.

Аналитическое выражение угловой характеристики :

(189)



На рисунке 8 представлены угловые характеристики.

Рисунок 8 - Угловая характеристика

15.2 U - образная характеристика

U - образные характеристики строятся по векторным диаграммам для трёх значений мощности:

За базовое значение мощности принята полная мощность: за базовое значение тока принят номинальный ток

Результаты расчёта сведены в таблицу 4.

Таблица 4 - Результаты расчёта для построения U - образных характеристик

	1,0365	1,029	1.0045
	1,3	1,28	1,21
	0,0024	0,0023	0,0022
	0,94	0,95	0,96
	0,7	0,71	0,72
	0,42	0,418	0,411
	0.98	0,97	0,93
	0.72	0.69	0,59
	41.6	38.45	26.85
	0,6959	0,6536	0,51
	1,41	1,34	1,11
	0,35	0,34	0,28
	1,347	1,3167	1,06
	0,465	0,4225	0,428
	1.88	1.76	1,39

По данным таблицы 4 на рисунке 9 построены U - образные характеристики.

Рисунок 9 - U-образные характеристики



15.3 Рабочие характеристики

Из рисунка 9 для находим токи статора для каждой мощности и проводим расчёт рабочих характеристик по формулам, приведённым в таблице 5. При расчёте потерь пересчитываются электрические потери в обмотке статора и добавочные потери. Остальные потери остаются неизменными.

Таблица 5 -- Рабочие характеристики

0,9	478.2	1	51.1	0,9	10.9	2.39	13.29	0,961	459.5	7314.8
0,5	265.6	0.59	30.2	0,844	3.84	1.32	5.16	0,96	255.2	4062
0,2	106.2	0.34	17.58	0,58	1.29	0.53	1.82	0,93	99.1	1578.1

По данным таблицы 5 на рисунке 10 построены рабочие характеристики.



15.4 Пусковые характеристики

Расчёт пусковых характеристик производим для скольжений В качестве примера ниже приводится расчёт при скольжении

Сопротивление добавочного резистора:

Приведённая проводимость обмотки возбуждения:

(190)

Приведённая проводимость успокоительной (пусковой) обмотки по продольной оси:

(191)

Полная приведённая проводимость по продольной оси:



(192)

Полное приведённое сопротивление по продольной оси:

(193)

Приведённая проводимость пусковой обмотки по поперечной оси:

(194)

Полная приведённая проводимость по поперечной оси:

(195)

Полное приведённое сопротивление по поперечной оси:



(196)

Пусковой ток статора прямого следования:

(197)

Пусковой ток обратного следования:

(198)

Полный пусковой ток статора:

(199)

Активная составляющая пускового тока статора прямого следования:

Пусковой момент



(200)

Аналогично расчёт проводится для других значений скольжений. Результаты расчёта пусковых характеристик сведены в таблицу 6.

Таблица 6 -- Пусковые характеристики

Параметр	Скольжение
	0.3103-3.27j	0.6-3.18j	1.27-2.69j	1.65-1.73j	1.36-0.7j
	3.36-0.9j	1.77-0.24j	0.72-0.039j	0.36-0.0098j	0.18-0.0024j
	3.67-5.08j	2.38-4.3j	1.99-3.6008j	2-1.2.6j	1.54-1.6j
	0.094+0.13j	0.098+0.18j	0.117+0.2j	0.18+0.24j	0.31+0.32j
	0.094+0.24j	0.098+0.28j	0.117+0.32j	0.18+0.35j	0.31+0.43j
	1.46-3.67j	1.08-3.15j	1.022-2.77j	1.19-2.26j	1.1-1.5j
	6.9-1.96j	3.6-0.5j	1.5-0.084j	0.75-0.02j	0.37-0.005j
	6.9-3.7j	3.67-2.22j	1.5-1.79j	0.75-1.73j	0.37-1.7j
	0.11+0.06j	0.2+0.12j	0.27+0.33j	0.21+0.49j	0.12+0.55j
	0.11+0.165j	0.2+0.226j	0.27+0.44j	0.21+0.59j	0.12+0.66j
	2.8-4.1j	2.2-2.5j	1.04-1.64j	0.53-1.49j	0.27-1.45j
	2.14-3.9j	1.64-2.8j	1.03-2.2j	0.86-1.87j	0.69-1.49j
	0.67-0.23j	0.55-0.33j	0.008+0.56j	-0.33+0.38j	-0.42-0.035j
	4.451	3.26	2.43	2.06	1.65
	0.71	0.643	0.566	0.5	0.42
	5.16	3.9	3	2.57	2.06
	2.38	1.82	1.144	0.96	0.76

По данным таблицы 6 на рисунке 11 построены пусковые характеристики.

Согласно расчёту пусковых характеристик:

пусковой момент

пусковой ток



ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В курсовом проекте спроектирован синхронный двигатель, отвечающий требованиям технического задания.

В расчётном проектировании были определены главные размеры, проведён расчёт магнитной цепи, угловых, U-образных, рабочих и пусковых характеристик, были определены потери и коэффициент полезного действия машины, проведен механический расчет. Номинальные данные спроектированного двигателя:

Р_1н= 450 кВт;

I_нф= 51.13 А;

n=600 об/мин;

f=50 Гц;

з_н=0,941.

Дальнейший анализ машины будет проводиться с помощью специальных программных средств типа AnSYS. Целью этого является оптимизация геометрии и энергетики машины.



СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Проектирование электрических машин / Под ред. И. П. Копылова. -М.: Энергия,1980.- 495 с.

Справочник по электрическим машинам: В 2 т. / Под общ. ред. И. П. Копылова, Б. К. Клокова. Т. 1. - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 688 с.

Гольдберг О. Д., Гурин Я. С., Свириденко И. С. Проектирование электрических машин: Учебник для втузов. - М.: Высш. Шк., 1984. - 431 с.

Гурин Я.С., Кузнецов Б.И. Проектирование серий электрических машин. - М.: Энергия, 1978. - 480 с., ил.

Курсовое проектирование. Организация, порядок проведения, оформление расчётно-пояснительной записки и графической части. СТП ВГТУ 001-98. - Воронеж: ВГТУ, 1998. - 48 с.

Размещено на Allbest.ru