Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Поверочный тепловой расчет котла КВ-Р - 4,65-150

1.1 Конструкция и характеристики котла

Техническая характеристика теплогенератора

Показатели	КВ-Р - 4,65-150
Теплопроизводительность, МВт (Гкал/ч)	4,65 (4)
Вид топлива	каменный уголь/ бурый уголь
Расчетное давление, МПа (кгс/см2) изб., не менее	1,6 (16,3)
Температура воды, °С на входе выходе	70 150
Температура уходящих газов, °С	230
Температура наружной (изолированной) поверхности нагрева котла, °С	55
Сопротивление газового тракта, кг/м3	37,5/44,4
Расход воды, т/ч	49,5
Диапазон регулирования, %	30-100
Расход топлива, каменный уголь/ бурый уголь, кг/ч	875/1280
Гидравлическое сопротивление котла, МПа (кгс/см2)	0,25 (2,5)
КПД котла, каменный уголь/ бурый уголь, %	81,11/81,8
Средняя наработка на отказ, не менее, ч	5000
Удельный выброс оксидов азота, г/м3, не более, каменный уголь/ бурый уголь	0,5/0,4
Габаритные размеры, мм длина ширина высота	6270 3360 6705
Масса котла расчетная, кг	17125
Масса металла котла, кг	6310
Эквивалентный уровень шума в зоне обслуживания, ДБа, не более	80
Средний срок службы до списания, лет, не менее	20
Изготовитель	Монастырищенский машиностроительный завод им. 60-летия Октября

Описание конструкции котла

Котел КВ-Р - 4,65-150 предназначен для покрытия основных нагрузок в системах централизованного теплоснабжения и представляет собой прямоточный агрегат, подогревающий непосредственно воду тепловых сетей. Котел рассчитан на подогрев воды от 70° до 150° С с качественным регулированием отпуска тепла, т.е. с постоянным расходом воды через котел.

Температура воды на входе в котел поддерживается постоянной, равной 70° С на всех нагрузках.

Котел выпускается с топкой для сжигания каменных углей в соответствии с ГОСТом для слоевого сжигания при содержании летучих не ниже 20% с приведенной зольностью Ап?6%•10³ кг/ккал и бурых углей с теплотворной способностью не ниже 3000 ккал/кг, влажностью не более 40%. Для каменных и бурых углей содержание мелочи (0-6 мм) в дробленом топливе не более 60%. Максимальный размер куска не должен превышать 50 мм.

Котел снабжен топкой с пневмомеханическим забрасывателем и моноблочной ленточной цепной решеткой обратного хода типа ТЛЗМ. Для данного котла с теплопроизводительностью 4,65 МВт установлена топка ТЛЗМ 1,87/3,0.

Диапазон регулирования нагрузки составляет 25-100%. Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки котла КВ-Р - 4,65-150 - _т = 1,5.

Котел оборудован системой возврата уноса угольной мелочи и острым дутьем. Воздух на эжектор возврата уноса подается высоконапорным вентилятором 19ЦС63. От этого же вентилятора подается воздух на острое дутье.

Топочная камера котла (за исключением пода), как и конвективная шахта, полностью экранирована мембранными панелями, сваренными из труб 514 мм с шагом 80 мм, и проставок шириной 30 мм с толщиной 4 мм. Мембранные панели обеспечивают газоплотность котла.

Трубы заднего экрана топки в верхней части разведены в фестон с шагами S₁=S₂=160 мм и отделяют от топочной камеры камеру догорания, размеры и расположение которой исключают заброс топлива в конвективные поверхности нагрева котлов.

Конвективная поверхность нагрева котлов состоит из двух пакетов. Каждый пакет набирается из П-образных ширм, выполненных из труб 28З мм. Ширмы пакетов установлены параллельно фронту котла и расположены таким образом, что их трубы образуют шахматный пучок с шагами S₁=80 мм и S₂=26 мм. Число параллельных змеевиков в каждой ширме - девять. Трубы боковых стен конвективной шахты являются одновременно стояками конвективных ширм.

Трубы боковых экранов котла вварены непосредственно в коллекторы 2198 мм. Трубы фронтового, потолочного и заднего экранов топки, а также трубы потолочного и заднего экранов конвективной шахты вварены непосредственно в коллекторы  1596 мм. Внутри коллекторов помещены глухие перегородки, посредством которых создается направленное движение воды со скоростью, обеспечивающей надежную работу котла.

При работе котлов использован принцип противотока, т.е. вода сначала подается в конвективные поверхности нагрева, а затем - в радиационные поверхности топочных экранов.

Для удаления наружных отложений с труб конвективной поверхности нагрева котел оборудован дробеочистительной установкой.

Транспортировка дроби в верхний бункер производится с помощью воздуходувки.

Котел выполнен бескаркасным. Вес котла передается на нижние продольные камеры, имеющие опоры.

Конструкция котла позволяет устанавливать его в районах с сейсмичностью до 9 баллов (включительно).

Изоляция котла - облегченная, натрубная, толщиной около 70 мм. Она может быть выполнена из минераловатных матрацев или совелитовых плит. Снаружи изоляция закрыта декоративной обшивкой из стального листа толщиной 1 мм. Подвесной свод и неэкранированная часть фронтовой стены топки в районе забрасывателя набираются из шамотных фасонных кирпичей.

Котлы спроектированы для работы с уравновешенной тягой.



Описание топочного устройства

Технические характеристики топки ТЛЗМ 1,87/3,0

Показатели	ТЛЗМ 1,87/3,0
Рекомендуемое теплонапряжение зеркала горения, МВт/м2ч (ккал/м2ч)	1,16-1,63 (1000-1400)·103
Рекомендуемое теплонапряжение топочного объема, МВТ/м3 (ккал/ м3ч)	0,29-0,465 (250-400)·103
Коэффициент избытка воздуха в конце топки	1,3-1,5
Давление воздуха под решеткой, Па (кгс/ м2)	490 (50)
Тип забрасывателей	ЗП-400
Число забрасывателей	2
Ширина решетки, Б, мм	1870
Расстояние между осями валов, А, мм	3000
Активная площадь решетки, м2	4,4
Тип привода	ПТБ-1200
Скорость движения колосникового полотна, м/ч	0,36-16,0
Масса, т	11,1

Механические топки ТЛЗМ выпускаются пяти типоразмеров. Они предназначены для установки к паровым котлам и к небольшим водогрейным котлам.

Топливом для этих топок служат грохоченые и рядовые бурые и каменные угли, по качеству соответствующие Государственным стандартам на угли для слоевого сжигания. Содержание мелочи 0-6 мм в угле не должно превышать 60%, максимальный размер куска - 40 мм. Диапазон регулирования - 25-100%.

В топках ТЛЗМ применяется колосниковое полотно ленточного типа. Оно собирается из пяти типов колосников - звеньев, соединенных поперечными штырями. Ведущие колосники являются тяговыми элементами и находятся в зацеплении со звездочками, а крайние колосники выполняют роль бокового уплотнения. Расстояния между рядами ведущих колосников заполняют ведомыми колосниками, которые не подвергаются растягивающим усилиям. Живое сечение решетки составляет 3-5%. Колосниковое полотно смонтировано в жесткой сварной раме на салазках для удобства транспортировки, решетка поставляется заказчику в собранном виде одним блоком после обкатки на стенде. Боковые коллекторы котлов опираются на продольные швеллеры рамы решетки. При монтаже рама с колосниковым полотном устанавливается на заливаемые в бетонный фундамент башмаки и имеет свободное тепловое расширение в продольном (от фронта) и поперечном (от привода) направлениях. На переднем башмаке со стороны привода рама жестко крепится болтами.

Под верхней ветвью колосникового полотна располагается дутьевой короб, разделенный на две воздушные зоны. Подвод воздуха под решетку односторонний; с противоположной стороны предусмотрены люки для очистки поддувала от провала.

В передней и задней частях дутьевого короба смонтированы уплотнения, препятствующие перетечке воздуха в топку. Верхняя часть колосникового полотна перемещается по продольным шинам, расположенным под ведущими колосниками, нижняя часть опирается па продольные балки. Натяжение колосникового полотна регулируется натяжными винтами путем перемещения ведущего вала с подшипниками.

Передняя часть рамы закрыта предтопком, футерованным изнутри огнеупорным кирпичом, причем подвесной свод выполнен из кирпичей, которые продольными пазами опираются на чугунные балки таврового сечения, а передняя и боковые стенки предтопка обмурованы прямоугольным кирпичом.

Топливо на колосниковое полотно подается пневмомеханическими забрасывателями.

Пневмомеханический забрасыватель состоит из пластинчатого питателя, забрасывающего механизма ротационного типа, каскаднолоткового угольного ящика и привода. Ротор забрасывателя вращается от электродвигателя через клиноременную передачу. Дальность заброса топлива регулируется изменением числа оборотов ротора (505; 710 и 980 об/мин) и угла наклона регулирующей плиты. Пластинчатый питатель приводится в движение от вала ротора через клиноременную передачу и импульсный вариатор, соединенный с ведущим валом питателя цепной передачей.

Подача топлива в топку регулируется изменением скорости движения пластинчатой цепи. Имеется вал группового управления забрасывателями, к которому может быть подключена система автоматического регулирования или дистанционного управления процессом горения. Под лотком ротора устанавливается коробка пневмозаброса, к которой подводится воздух под давлением 490 Па (50 кгс/м²). Для перемещения колосникового полотна применяется привод ПТБ-1200. Привод имеет бесступенчатое регулирование скорости вращения за счет изменения числа оборотов двигателя постоянного тока.

Редуктор имеет предохранительную муфту, которая настраивается на передачу определенного крутящего момента, зависящего от размера топки. По требованию заказчика топки могут изготовляться с правым и левым расположением привода.

В топках ТЛЗМ процесс горения полностью механизирован. Уголь из угольного ящика поступает на питатель пневмомеханического забрасывателя, непрерывно подающий топливо на вращающийся ротор. Крупные фракции разбрасываются по всей площади решетки, а мелкие отвеиваются в топочный объем воздухом, поступающим из коробки пневмозаброса. Горение на решетке происходит в тонком слое, толщина которого устанавливается в зависимости от сорта топлива и форсировки. Хорошая продувка слоя воздухом обусловливает отсутствие спекания угля и сплавления шлака, а интенсивное нижнее зажигание - возможность устойчивой работы на высоковлажных бурых углях и трудновоспламеняющихся топливах.

Топка может работать как на холодном дутье, так и на горячем воздухе. Подогрев воздуха применяется при сжигании высоковлажных бурых углей для обеспечения падежного воспламенения свежего топлива. По условиям надежности элементов решетки температура горячего воздуха не должна превышать 250° С. Шлак с решетки удаляется непрерывно за счет перемещения колосникового полотна в направлении к фронту. В зависимости от сорта топлива и форсировки топочного устройства путем изменения скорости движения толщина слоя шлака в конце решетки поддерживается в пределах 50-100 мм.

В объеме поставки топок ТЛЗМ входят: полотно колосниковое ленточное в сборе с рамой, передним и задним валами, пневмомеханические забрасыватели ЗП-400 или ЗП-600, предтопок, привод ПТБ-1200 с электродвигателем и пускорегулирующей аппаратурой, клапан, метизы (в том числе фундаментные болты), запасные части но ведомости ЗИП, фасонные огнеупорные материалы.

Топки ТЛЗМ разработаны НПО ЦКТИ им. И.И. Ползунова и Кусинским машиностроительным заводом им. 60-летия Октября.

Изготовитель - Кусинский машиностроительный завод им. 60-летия Октября.

Расчетная схема котла

Гидравлическая схема циркуляции теплоносителя

Схема гидравлическая принципиальная котла КВ-Р 4,65-150

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

1 - трубопроводы дренажные

2 - трубопроводы спуска воздуха и воздушно-водяной смеси

3 - нижний коллектор

4 - верхний коллектор

1.2 Состав, количество и теплосодержание продуктов сгорания

Выбора расчетных избытков воздуха по газовому тракту котла, расчетная схема котла

Топочная камера котла (за исключением пода), как и конвективная шахта, полностью экранирована мембранными панелями, сваренными из труб 514 мм с шагом 80 мм, и проставок шириной 30 мм с толщиной 4 мм. Мембранные панели обеспечивают газоплотность котла.

Трубы заднего экрана топки в верхней части разведены в фестон с шагами S₁=S₂=160 мм и отделяют от топочной камеры камеру догорания.

Коэффициент избытка воздуха в топке принимаю следующий: б_г=1.25. Коэффициент избытка воздуха по мере движения продуктов сгорания по газоходам котла увеличивается. Расчет веду по формуле:

_i = _т +_i

_т =1,25+0,1=1,35

_к =1,35+0,15=1,5

_вп=1,5+0,1=1,51

_ух =1,51+0,12=1,63

Расчетная схема котла

Состав и количество продуктов сгорания

Таблица 1. Состав и количество продуктов сгорания

Наименование величины	Формула расчета	Коэффициент избытка воздуха
		т=1,35	к=1,5	в=1,51	в=1,63
Теоретический объем воздуха необходимый для сгорания, м3/кг	V0=0,0889 (CP+0,375 SP)+0,265 HP-0,033 QP	4,7488
Величина -1		0,35	0,5	0,51	0,63
Объем избыточного воздуха, м3/кг	V=(-1) V0	1,6621	2,3744	2,4219	2,9918
Избыточный объем водяных паров, м3/кг	VH2O= 0,0161 (V)	0,0268	0,0382	0,0390	0,0482
Теоретический объем трехатомных сухих газов, м3/кг	VRO2=0,01866 (CP+0,375 SP)	0,8630
Теоретический объем двухатомных газов, м3/кг	VR2min=0,79V0+0,8 NP/100	3,7556
Действительный объем сухих газов, м3/кг	Vс..г.=VRO2+VR2+V	6,281	6,9930	7,0405	7,6103
Теоретический объем водяных паров, м3/кг	VH2Omin=0,111HP+0,0124WP+0,0161V0	1,2386
Действительный объем водяных паров, м3/кг	VH2O=VH2Omin+VH2O	1,2653	1,2768	1,2776	1,2867
Общий объем дымовых газов, м3/кг	V=Vс.г.+VH2O	7,5460	8,2698	8,3180	8,8971
Объемная доля сухих трехатомных газов, м3/кг	r RO2 = VRO2 / V	0,1144	0,1043	0,1037	0,0970
Объемная доля водяных паров, м3/кг	r H2O = VH2O / V	0,1677	0,1544	0,1536	0,1446
Общая объемная доля трехатомных газов, м3/кг	r п = r RO2 + r H2O	0,2820	0,2587	0,2573	0,2416
Масса дымовых газов, кг/кг	Gг=1 - (Ap/100) + 1,306 V0	9,0346	9,9649	10,0270	10,7712
Средняя плотность дымовых газов	г=Gг / V	1,1973	1,2050	1,2054	1,2106

Теплосодержание продуктов сгорания

Таблица 2. Теплосодержание продуктов сгорания

1.3 Составление теплового баланса котла

Уравнение баланса тепла котельного агрегата может быть представлено в виде:

q+q₁+q₂+q₃+q₄+q₅+q₆=100%

q - полезная теплота

q₂ - потери тепла с уходящими газами

q₃ - потери тепла от химического недожога топлива

q₄ - потери тепла от механического недожога топлива

q₅ - потери тепла за счёт наружного охлаждения котла

q₆ - потери тепла со шлаком

Потери тепла от химического недожога топлива, q₃=0,5%

Потери тепла от механического недожога топлива, q₄=3,0%

Потери тепла за счёт наружного охлаждения котла, q₅=1,75

Температуру уходящих газов принимаем _ух=160 °С, тогда потеря с уходящими газами определяется (VC)_ух = 1974 кДж/м³

Теплосодержание воздуха, поступающего в топку и газоходы определяю по формуле:

Q_в = _ух · V₀ · C_в · t_в · 4,19

C_в = 0,32 кДж/кг при t_в = 30 °С

Q_в = 1,63 · 4,7488 · 0,32 · 30 · 4,19 = 311,3

Т.о., потери тепла с уходящими газами считаются по формуле:

q₂ = [(УVC) · t_ух - Q_в ] · 100% / Q^р_н

q₂ = [1974 - 311,3] · 100% / 18630 = 8,9%

Потери тепла со шлаком находим по формуле:

q₆=A^p420/Q

q₆ = 33,8 · 420 / 18630 = 0,762%

Коэффициент полезного действия котла определяется по формуле:

з = 100 - (q₂ + q₃ + q₄ + q₅ + q₆₎

з = 100 - (8,9 + 0,5 + 3,0 + 1,75 + 0,762) = 85%

Величину коэффициента сохранения тепла определим по формуле:

ц = 1 - q₅ / (з + q₅₎

ц = 1 - 1,75 / (85 + 1,75) = 0,9798

Определяю расход топлива по формуле:

кг/ч

1.4 Поверочный тепловой расчёт топочной камеры

Определение лучевоспринимающей поверхности

Определим площадь ограждающих поверхностей:

F_бок.ст. = 2,835 м •3 м = 8,505 м²,

F_пер.ст. = 1,87 м • 3 м = 5,61 м²,

F_пот. = 1,87 м • 2,835 м = 5,3 м²,

Общая площадь ограждающих поверхностей котельного агрегата составила:

H_ст. = 8,505•2+5,61+4,363+5,3•2+2,1•2 = 41,78 м²

Лучевоспринимающая площадь поверхности нагрева настенных экранов:

H_л=F_плХ

где F_пл - площадь, занятая экраном.

Н_л=(8,352•2+2,425+4,184+5,157+3,82•2) • 0,99 = 35,75 м²

Степень экранирования топки:

=F_л/F_ст

=35,75/41,78=0,856

Расчет теплообмена в топочной камере

Полезное тепловыделение в топке равно

Q_т=(V) t_т.г.= I_т.г.=Q + Q_в, где

Q_в - тепло вносимое воздухом

Q_в=_т •V₀ •C_в •t_в, С_в. - объемная теплоемкость воздуха С_в.=1,34 кДж/м^{3 0}С

t_в - температура воздуха t_в=30 ⁰С

Q_т= кДж/кг

По графику I-t находим температуру горения: t_т.г.= 1504 ⁰С

Для определения температуры на выходе из топке составим таблицу 3.

Полученная температура ниже принятой на 10° С, что входит в допустимые нормы ± 50° С. Следовательно расчет считаем оконченным.

Таблица 3. Определение температуры на выходе из топки

Наименование величины	Условное обозначение	Расчетные формулы	Расчетные данные	Результат
Объем топки, м3	VT	Fбок.ст. • а	7,7376•2	15,475
Общая площадь ограждающих поверхностей, м2	HCT	-	-	32,87
Эффективная толщина излучающего слоя, м	S	3,6	3,6•	1,695
Коэффициент тепловой эффективности экрана		х	0,990,6	0,594
Суммарная поглощающая способность 3-х атомных газов, мМПа	PПS	rпPS	0,2820,11,695	0,048
Температура газов на выходе из топки, 0С	T	Принимается		900
Коэффициент ослабления 3-х атомными газами, 1/мМПа	кг	-	-	8,1
Коэффициент ослабления лучей частицами золы, 1/мМПа	кзл	-	-	0,053
Средняя массовая концентрация золы, т/м3	зл			4,031
Коэффициент ослабления лучей частицами кокса	кк	-	-	0,150
Коэффициент ослабления лучей, 1/мМПа	к	кгrп+кзлзл+кк	8,10,282+0,053 4,031+0,15	2,648
Суммарная оптическая толщина среды	кPS	-	3,0060,11,37	0,449
Степень черноты факела	aф	1 - e - kPS	1 - 2,7 - 0,449	0,362
Коэффициент М	М	0,59 - 0,5xт	0,59 - 0,50	0,59
Тепловыделения в топке на 1 м2 ограждающих поверхностей, кВт/м2	-			166,377
Действительная температура дымовых газов на выходе из топки, 0С	т	-	-	890
Энтальпия дымовых газов на выходе из топки, кДж/кг	Iг	I-t диаграмма	-	10336
Тепло переданное излучением в топку, кДж/кг	QЛ	(QT - Iг)	(18626 - 10336) 0,978	8115,1

1.5 Поверочный тепловой расчет конвективных поверхностей нагрева.

Расчет первого конвективного пучка

Таблица 4. Конструктивные характеристики 1 газохода

Наименование величины	Условное обозначение	Расчетная формула	Результат
		Общий вид	Числовые значения
Поверхность нагрева, м2	H1	dнln	3,140,0282154	27,093
Число труб в ряду	z1	-		7
Число рядов труб	z2	-		22
Диаметр труб, мм	dн	-		283
Расчетные шаги труб:
поперечный, мм	S1	-		80
продольный, мм	S2	-		46
Относительный поперечный шаг	1	S1/dн	80/28	2,857
Относительный продольный шаг	2	S2/dн	46/28	1,643
Сечение для прохода газов, м2	F1	ab - z1b dн	0,6082 - 72 0,028	0,824
Эффективная толщина излучающего слоя, м	S		[2(0,080+0,046)/ 0,028-4,1]0,028	0,137

Таблица 5. Тепловой расчет 1 газохода.

Наименование величины	Условное обознач.	Расчетные формулы	Результаты
		Общий вид	Числовые значения	600 0С	400 0С
Температура дымовых газов перед 1 газоходом, 0С	1	Из расчета топки		890	890
Энтальпия дымовых газов перед 1 газоходом, кДж/кг	I1	Диаграмма I-t		10336	10336
Температура дымовых газов за 1 газоходом, 0С	1	Задаемся		600	400
Энтальпия дымовых газов после 1 газохода, кДж/кг	I1	Диаграмма I-t		6418,4	3716,6
Тепловосприятие 1 газохода по уравнению теплового баланса, кДж/кг	Qб1	(I - I+ IВ)	0,978 (10336-6418,4) 0,978 (10336-3716,6)	3834,95	6479,7
Средняя температура дымовых газов, 0С	ср	(1+1) / 2	(945+600) / 2 (945+400) / 2	745	645
Средний температурный напор, 0С	tср	ср - tk	ср - 110	635	535
Средняя скорость дымовых газов, м/с	уч			10,026	9,042
Значение коэффициента теплоотдачи конвекцией, Вт/м2К	К	НcZcScФ	101111,02 99111,05	103,02	99,75
Суммарная поглощающая способность 3-ех атомных газов, мМПа	PПS	rпPS	0,2820,10,137	0,00387	0,00387
Коэффициент ослабления 3-ех атомными газами, 1/мМПа	кг	-	-	35	38
Суммарная оптическая толщина среды	кPS	кГ rпPS	кГ 0,2820,10,137	0,135	0,147
Степень черноты газового потока	а	1 - e - kPS	1 - 2,7 - kPS	0,127	0,137
Температура загрязненной стенки, 0С	tS	tk + t	110+60	170	170
Коэффициент теплоотдачи излучением, Вт/м2К	Л	На	680,127 380,137	8,612	5,196
Суммарный коэффициент теплоотдачи, Вт/м2К	1	(К + Л)	(103,02+8,612) (99,75+5,196)	111,632	104,946
Коэффициент теплопередачи, Вт/м2К	к1	1	0,65111,632 0,65104,946	72,561	68,215
Тепловосприятие 1 газохода по уравнению теплопередачи, кДж/кг	QТ1			4251,69	3367,57
Действительная температура дымовых газов за 1 газоходом, 0С	1	Из графика 2		572	572
Действительный температурный напор, 0С	t	(1+1) / 2 - tk	(890+572)/2 - 110	621	621
Фактическое тепловосприятие 1 газохода, кДж/кг	QТ1			4157,95	4157,95
Действительная энтальпия дымовых газов после 1 газохода, кДж/кг	I1	Диаграмма I-t		6040,15	6040,15



График 2. Температура на выходе из 1 конвективного пучка

Расчет второго конвективного пучка

Таблица 6. Конструктивные характеристики 2 газохода

Наименование величины	Условное обозначение	Расчетная формула	Результат
		Общий вид	Числовые значения
Поверхность нагрева, м2	H2	dнln	3,140,0281,87342	27,093
Число труб в ряду	z1	-		7
Число рядов труб	z2	-		22
Диаметр труб, мм	dн	-		283
Расчетные шаги труб:
поперечный, мм	S1	-		80
продольный, мм	S2	-		46
Относительный поперечный шаг	1	S1/dн	80/58	2,857
Относительный продольный шаг	2	S2/dн	46/28	1,643
Сечение для прохода газов, м2	F2	ab - z1b dн	0,562 - 72 0,028	0,824
Эффективная толщина излучающего слоя, м	S		[2(0,080+0,046)/ 0,028-4,1]0,028	0,137

Таблица 7. Тепловой расчет 2 газохода

Наименование величины	Условное обознач.	Расчетные формулы	Результаты
		Общий вид	Числовые значения	400 0С	200 0С
Температура дымовых газов перед 2 газоходом, 0С	2	Из расчета 1 газохода		572	572
Энтальпия дымовых газов перед 2 газоходом, кДж/кг	I2	Диаграмма I-t		6040,15	6040,15
Температура дымовых газов за 2 газоходом, 0С	2	Задаемся		400	200
Энтальпия дымовых газов после 2 газохода, кДж/кг	I2	Диаграмма I-t		4710,13	2048,73
Тепловосприятие 2 газохода по уравнению теплового баланса, кДж/кг	Qб2	(I - I+ IВ)	0,978 (6040-471,13) 0,978 (6040-2048,7)	1329,98	3934,39
Средняя температура дымовых газов, 0С	ср	(2+2) / 2	(572+400) / 2 (572+200) / 2	486	386
Средний температурный напор, 0С	tср	ср - tk	ср - 110	376	276
Средняя скорость дымовых газов, м/с	уч			7,476	6,491
Значение коэффициента теплоотдачи конвекцией, Вт/м2К	К	НcZcScФ	87111,06 77,5111,08	92,22	83,7
Суммарная поглощающая способность 3-ех атомных газов, мМПа	PПS	rпPS	0,2820,10,137	0,00355	0,00355
Коэффициент ослабления 3-ех атомными газами, 1/мМПа	кг	-	-	43	45
Суммарная оптическая толщина среды	кPS	кГ rпPS	кГ 0,2820,10,137	0,153	0,160
Степень черноты газового потока	а	1 - e - kPS	1 - 2,7 - kPS	0,142	0,148
Температура загрязненной стенки, 0С	tS	tk + t	110+60	170	170
Коэффициент теплоотдачи излучением, Вт/м2К	Л	На	410,142 220,148	5,803	3,248
Суммарный коэффициент теплоотдачи, Вт/м2К	1	(К + Л)	(92,22+5,803) (83,7+3,248)	58,814	57,281
Коэффициент теплопередачи, Вт/м2К	к1	1	0,6558,814 0,6557,281	38,229	37,232
Тепловосприятие 2 газохода по уравнению теплопередачи, кДж/кг	QТ2			1326,38	948,234
Действительная температура дымовых газов за 2 газоходом, 0С	2	Из графика 2		400	400
Действительный температурный напор, 0С	t	(2+2) / 2 - tk	(362+248)/2 - 110	376	376
Фактическое тепловосприятие 2 газохода, кДж/кг	QТ2			1326,38	1326,38
Действительная энтальпия дымовых газов после2 газохода, кДж/кг	I2	Диаграмма I-t		4710	4710

График 3. Температура на выходе из 2 конвективного пучка.

2. Конструктивный расчет хвостовых поверхностей нагрева

Конструктивный расчет воздухоподогревателя

Принимаем следующие параметры:

d = 40х3 мм

S₁= 60 мм

S₂= 42 мм

1) Определяю площадь живого сечения для прохода газов по формуле:

Для этого определим следующие необходимые параметры:

, где:

Принимаем скорость движения газов равную 10 м/с. (Скорость газов должна лежать в пределах от 9 до 13 м/с).

2) Определяю площадь живого сечения для прохода воздуха по формуле:

Для этого определим следующие необходимые параметры:

, где:

Принимаем скорость движения воздуха равную 5 м/с. (Скорость воздуха должна лежать в пределах от 4,5 до 6 м/с).

3) Определяю теоретическое количество труб в воздухоподогревателе:

штук

4) Определяю тепловосприятие воздуха в воздухоподогревателе:

кДж/кг

кДж/кг

кДж/кг

кДж/кг

5) Определяю площадь поверхности нагрева воздухоподогревателя:

Для этого определим следующие необходимые параметры:

Коэффициенты для и получены с номограмм для скоростей 10 м/с и 5 м/с для газов и воздуха соответственно.

Определяю температурный напор по формуле:

6) Определяю теоретическую высоту воздухоподогревателя по формуле:

Так как высота котла 3,1 м то высоту воздухоподогревателя принимаю 2,7 м. Принимаю воздухоподогреватель двухходовой по газам.

7) Определим количество рядов труб и количество труб в ряду.

Пусть воздухоподогреватель имеет квадратное сечение, тогда:

z₁ = z₂ == шт.

Т.к. воздухоподогреватель двухходовой по газам, то получим: z₁=42, z₂=21

Тогда сечение для прохода воздуха будет следующее:

Найдем скорость воздуха при полученном сечении для прохода воздуха:

Полученная скорость не удовлетворяет условию, что скорость должна лежать в диапазоне от 4,5 до 6 м/с. Используя метод последовательных приближений изменяю параметры воздухоподогревателя для достижения значений скорости воздуха и газов находящихся в требуемых диапазонах. Уменьшаю площадь живого сечения для прохода воздуха. В результате получаю следующие предварительные характеристики: число труб в ряду уменьшаю до z₁ = 16 шт. Число рядов увеличиваю до z₂ = 50 шт. Принимаю высоту воздухоподогревателя 2,85 м.

8) Для новых значений: z₁ = 16 шт., z₂ = 50 шт. пересчитаю площади живых сечений для прохода воздуха и прохода газов:

- данная скорость удовлетворяет требуемому условию: щ =[4,5 - 6] м/с

- данная скорость удовлетворяет требуемому условию щ = [9 - 12] м/с

9) Определяю действительное тепловосприятие воздуха в воздухоподогревателе:

Для этого определим следующие необходимые параметры:

Определим температуру, с которой воздух выйдет из воздухоподогревателя:

Решая следующее уравнение найдем Т_ср.:

Т_ср=140,6 °С. Тогда t_г.в.=251,2 °С.

Действительный температурный напор:

Действительное тепловосприятие воздуха в воздухоподогревателе будет равно:

 кДж/кг

Полученное значение близко к теоретическому значению тепловосприятия в воздухоподогревателе кДж/кг, следовательно, расчет считаю оконченным.

В ходе конструктивного расчета я получил воздухоподогреватель двухходовой по газам и двухходовой по воздуху со следующими характеристиками:

Характеристика воздухоподогревателя	Условное обозначение	Значение
Поверхность нагрева, м2		286,5
Диаметр труб, мм	d	403
Количество труб в ряду Количество рядов труб	z1 z2	8 50
Поперечный шаг труб Продольный шаг труб	S1 S2	60 42
Относительный поперечный шаг Относительный продольный шаг	у1 у2	1,5 1,05
Площадь живого сечения для прохода газов, м2		0,43
Площадь живого сечения для прохода воздуха, м2		0,456
Скорость движения газов, м/с Скорость движения воздуха, м/с		11,88 5,78
Количество труб	n	800

3. Проверка теплового баланса

Тепловой баланс котельного аппарата проверяют по полученному теплу и находят невязку, которая не должна превышать 0,5%.

,

где Q_л, Q_к Q_взп - количество теплоты воспринятые лучевоспринимающими поверхностями, газоходами котла, воздухоподогревателем, кДж/кг

Q= кДж/кг

Следовательно, тепловой баланс выполняется.

4. Тепловая схема ТГУ и ее расчет

4.1 Выбор тепловой схемы ТГУ и ее описание

Тепловая схема водогрейной котельной с закрытой системой горячего водоснабжения

Тепловая схема водогрейной котельной с закрытой системой горячего водоснабжения - одна из наиболее распространенных. По этой схеме обратная вода из теплосети сетевым насосом 2 подается в водогрейный котел 1, где нагревается до расчетной температуры, а затем направляется в подающую магистраль теплосети. Кроме того, горячая вода из котлов используется в водоводяных теплообменниках 4 для подогрева холодной воды, поступающей из водопровода на химическую водоподготовку 5 и идущей далее на подпитку утечек в теплосети.

Пройдя химическую водоподготовку, подпиточная вода дополнительно подогревается в охладителе выпара 11, а затем отправляется в колонку атмосферного деаэратора 10. Из деаэратора подпиточный насос 6 подает воду во всасывающую магистраль сетевого насоса. Для обеспечения необходимой температуры воды перед котлами (на 5 градусов выше температуры точки росы) на перемычке 1 установлен рециркуляционный насос 12, который забирает нагретую воду в котлах и подмешивает ее в обратную магистраль перед котлами. По перемычке 11, на которой установлен регулятор расхода 13, обратная вода из теплосетей может расхолаживать горячую воду, идущую из котлов в теплосеть.

4.2 Расчет пепловой схемы ТГУ

Наименование	Обозначение	Значение величины при характерных режимах работы котельной
		Максимально-зимнем	Наиболее холодного месяца	Летнем
Место расположения котельной	-	Тында
Максимальные расходы теплоты (с учетом потерь и расхода на мазутное хозяйство), МВт:
На отопление жилых и общественных зданий		8
На вентиляцию общественных зданий		4
На горячее водоснабжение		3	3	1,5
Расчетная температура наружного воздуха для отопления, 0С		-42	-31,7
Расчетная температура наружного воздуха для вентиляции, 0С		-31,7
Температура воздуха внутри помещений		18	18
Температура сырой воды, 0С		5	5	15
Температура подогретой сырой воды перед химводоочисткой, 0С		19	19	19
Температура подпиточной воды после охладителя деаэрированной воды, 0С		70	70	70
Коэффициент собственных нужд химводоочистки		1,1	1,1	1,1
Температура воды на выходе из водогрейных котлов, 0С		150	150	120
Температура воды на входе в водогрейный котёл, 0С		70	70	70
Расчетная температура горячей воды после местных теплообменников горячего водоснабжения, 0С		60	60	60
Предварительно принятый расход химически очищенной воды, т/ч		2,6	2,6	0,55
Предварительно принятый расход воды на подогрев химически очищенной воды, т/ч		1,3	1,3	0,15
Температура греющей воды после подогревателя химически очищенной воды,0С		108	108	108
КПД подогревателей		0,98	0,98	0,98

Коэффициент снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию для режима наиболее холодного месяца:



Температура воды на нужды отопления и вентиляции в подающей линии для режима наиболее холодного месяца ⁰С:

Температура обратной сетевой воды после системы отопления и вентиляции для режима наиболее холодного месяца ⁰С:

Отпуск теплоты на отопление и вентиляцию с учетом потерь, МВт:

для максимально-зимнего режима:

для режима наиболее холодного месяца:

Суммарный расход теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, МВт:

для максимально-зимнего режима:

для режима наиболее холодного месяца:



Расход воды в подающей линии системы теплоснабжения для нужд горячего водоснабжения для максимально-зимнего режима, т/ч:

Тепловая нагрузка подогревателей первой ступени (на обратной линии сетевой воды) для режима наиболее холодного месяца, МВт:

Тепловая нагрузка подогревателей второй ступени для режима наиболее холодного месяца, МВт:

Расход сетевой воды на местный теплообменник второй ступени, т.е. на горячее водоснабжение:

для режима наиболее холодного месяца, т/ч:

для летнего режима, т/ч:

Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию, т/ч:

для максимально-зимнего режима, т/ч:



для режима наиболее холодного месяца, т/ч:

Расход сетевой воды внешними потребителями на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, т/ч:

для максимально-зимнего режима, т/ч:

для режима наиболее холодного месяца, т/ч:

для летнего режима, т/ч:

Температура обратной сетевой воды после внешних потребителей, ⁰С:

для максимально-зимнего режима, ⁰С:

для режима наиболее холодного месяца, ⁰С:



проверяется для летнего режима, ⁰С:

Расход подпиточной воды для восполнения утечек в теплосети внешних потребителей, т/ч:

для максимально-зимнего режима, т/ч:

для режима наиболее холодного режима, т/ч:

для летнего режима, т/ч:

Расход сырой воды, поступающей на химводоочистку, т/ч:

для максимально-зимнего режима, т/ч:

для режима наиболее холодного месяца, т/ч:



для летнего режима, т/ч:

Температура химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды, ⁰С:

для максимально-зимнего режима, ⁰С:

для режима наиболее холодного месяца, ⁰С:

для летнего режима, ⁰С:

Температура химически очищенной воды, поступающей в деаэратор, ⁰С:

для максимально зимнего режима, ⁰С:

для режима наиболее холодного месяца, ⁰С:



для летнего режима, ⁰С:

Проверяется температура сырой воды перед химводоочисткой, ⁰С:

для максимально-зимнего режима, ⁰С:

для режима наиболее холодного месяца, ⁰С:

для летнего режима, ⁰С:

Расход греющей воды на деаэратор, т/ч:

для максимально-зимнего режима, т/ч:

для режима наиболее холодного месяца, т/ч:

для летнего режима, т/ч:

Расход хим. очищенной воды на подпитку сети, т/ч:

для максимально-зимнего режима, т/ч:

для режима наиболее холодного месяца, т/ч:

для летнего режима, т/ч:

Расход теплоты на подогрев сырой воды, МВт:

для максимально-зимнего режима, МВт:

для режима наиболее холодного месяца, МВт:



для летнего режима, МВт:

Расход теплоты на подогрев химически очищенной воды, МВт:

для максимально-холодного режима, МВт:

для режима наиболее холодного месяца, МВт:

для летнего режима, МВт:

Расход теплоты на деаэратор, МВт:

для максимально-зимнего режима, МВт:

для режима наиболее холодного месяца, МВт:



для летнего режима, МВт:

Расход теплоты на подогрев химически очищенной воды в охладителе деаэрированной воды, МВт:

Для максимально-зимнего режима, МВт:

для режима наиболее холодного месяца, МВт:

для летнего режима, МВт:

Суммарный расход теплоты, необходимый в водогрейных котлах, МВт:

для максимально-зимнего режима, МВт:

для режима наиболее холодного месяца, МВт:

для летнего режима, МВт:

Расход воды через водогрейные котлы, т/ч:

для максимально-зимнего режима, т/ч:

для режима наиболее холодного месяца, т/ч:

для летнего режима, т/ч:

Расход воды на циркуляцию, т/ч:

для максимально-зимнего режима, т/ч:

для режима наиболее холодного месяца, т/ч:

для летнего режима, т/ч:

Расход воды по перепускной линии, т/ч:

для максимально-зимнего периода, т/ч:

для режима наиболее холодного месяца, т/ч:

для летнего режима, т/ч:

Расход сетевой воды от внешних потребителей через обратную линию, т/ч:

для максимально-зимнего периода, т/ч:



для режима наиболее холодного месяца, т/ч:

для летнего режима, т/ч:

Расчетный расход воды через котлы, т/ч:

для максимально-зимнего периода, т/ч:

для режима наиболее холодного месяца, т/ч:

для летнего режима, т/ч:

Расход воды, поступающей к внешним потребителям по прямой линии, т/ч:

для максимально-зимнего периода, т/ч:

для режима наиболее холодного месяца, т/ч:

для летнего режима, т/ч:

Разница между найденным ранее и уточненным расходом воды внешними потребителями, %:

для максимально-зимнего периода, %:

для режима наиболее холодного месяца, %:

для летнего режима, %:



Наименование	Значение величины при характерных режимах работы котельной
	Максимально зимнем	Наиболее холодного месяца	Летнем
Коэффициент снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию для режима наиболее холодного месяца	0,828
Температура воды в подающей линии на нужды отопления и вентиляции для режима наиболее холодного месяца	150	129,39	70,00
Температура обратной сетевой после систем отопления и вентиляции	70,00	63,12
Отпуск теплоты на отопление и вентиляцию с учетом потерь	12	9,94
Суммарный расход теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение	15	12,94	1,5
Расход воды в подающей линии системы теплоснабжения для нужд горячего водоснабжения (двух ступенчатая последовательная)	46,91
Предварительно вычисленная тепловая нагрузка подогревателя первой ступени		2,619
Тепловая нагрузка подогревателя второй ступени		0,381
Расход сетевой воды на местный теплообменник второй ступени		4,95	28,67
Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию	129	129
Расход воды внешними потребителями на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение	129	133,95	28,67
Температура обратной сетевой воды после внешних потребителей	49,59	45,97	24,08
Расход подпиточной воды для восполнения утечек в тепловых сетях и в системе потребителей	2,32	2,41	0,57
Количество сырой воды, поступающее на ХВО	2,9	3,01	0,72
Температура химически очищенной воды после охладителя деаэратора	48,76	49,9	53,73
Температура химически очищенной воды, поступающей в деаэратор	69,34	70,48	56,94
Проверка температуры сырой воды перед химводоочисткой	21,68	21,06	22,79
Расход греющей воды на деаэратор	0,41	0,45	0,24
Расход химически очищенной воды на подпитку сети	1,91	1,96	0,34
Расход теплоты на подогрев сырой воды	0,06	0,06	0,01
Расход теплоты на подогрев химически очищенной воды	0,05	0,05	0,00128
Расход теплоты на деаэратор	0,02	0,02	0,0045
Расход теплоты на подогрев химически очищенной воды в охладителе деаэрированной воды	0,06	0,07	0,01
Суммарный расход теплоты, который необходимо получить в котлах	15,06	13	1,5
Расход воды через водогрейные котлы	161,95	161,95	25,8
Расход воды на рециркуляцию	32,92	37,41	12,35
Расход воды по перепускной линии	0	26,54	14,94
Расход сетевой воды от внешних потребителей через обратную линию	126,68	131,54	28,09
Расчетный расход воды через котел	163,22	146,12	26,22
Расход воды, поступающей к внешним потребителям по прямой линии	128,59	133,5	28,43
Разница между найденными ранее и уточнённым расходом воды внешними потребителями	0,32	0,34	0,82

Тепловая схема котельной с водогрейными котлами

1. - Водогрейный котел. 2. - Сетевой насос. 3 - Насос сырой воды. 4 - Подогреватель сырой воды. 5 - Химводоочистка. 6 - Подпиточный насос. 7 - Бак деаэрированной воды. 8 - Охладитель деаэрированной воды. 9 - Подогреватель деаэрированной воды. 10 - Деаэратор. 11 - Охладитель выпара. 12 - Рециркуляционный насос.

4.3 Определение производительности ТГУ и числа устанавливаемых котлов

В соответствии с расчетом тепловой схемы к установке принимаем 4 котла КВ-Р - 4,65-150. По данным завода изготовителя мощность одного котла составляет 4,65 МВт при расходе воды 49,5 т/ч. Расчетный расход воды через один котел при максимально - зимнем режиме 162,4/4=40,6<49,5 т/ч.

4.4 Подбор оборудования тепловой схемы

Подбор насосного оборудования. Подбор сетевого насоса

Расчетный напор для сетевого насоса:

где =0,8 МПа

МПа - гидравлическое сопротивление котла, умноженное на коэффициент запаса

МПа

H=129 м.

Расчетный расход через насос:

где =135,25 т/ч

т/ч, для зимнего периода.

К установке принимаем 1 насос СЭ500-140-16 и резервный параллельно основному.

т/ч, для летнего периода.

Для летнего режима подходят насосы как для максимально зимнего периода.

Дополнительного оборудования не требуется.

Подбор насоса сырой воды

Расчетный напор для насоса сырой воды:

где =3,982 м высота расположения деаэрационной колонки, принимается равной высшей отметки котла

м - сопротивление линии ХВО.

м

Расчетный расход через насос:

где =3,01 т/ч

т/ч для зимнего режима.

К установке принимаем 1 насос К80-50-200 и резервный параллельно основному.

т/ч для летнего режима.

Для летнего режима подходят насосы как для максимально зимнего периода.

Дополнительного оборудования не требуется.

Подбор подпиточного насоса

Расчетный напор для подпиточного насоса:

, где

Нтр=0,05МПа - гидравлическое сопротивление трубопровода;

=27,5 м

Расчетный расход воды через насос:

=2,41 т/ч

для зимнего режима.

К установке принимаем 1 насос К65-50-160 и резервный параллельно основному.

для летнего режима.

Для летнего режима подходят насосы как для максимально зимнего периода.

Дополнительного оборудования не требуется.

Подбор рециркуляционного насоса

Расчетный напор для рециркуляционного насоса:

МПа

МПа

Расчетный расход воды через сетевой насос:

где =89,35 т/ч

т/ч

К установке принимаем 1 насос НКУ-140 и резервный параллельно основному.

т/ч

Для летнего режима подходят насосы как для максимально зимнего периода.

Дополнительного оборудования не требуется.

Подбор деаэрационной колонки и бака аккумулятора деаэратора

Вместимость бака: м³

Подбор деаэратора выполняем под расход 2,41 т/ч.

К установке принимаем атмосферный деаэратор марки ДА-5. Диаметр и толщина стенки аккумуляторного бака 12126. Размеры колонки, диаметр и толщина стенки корпуса, мм: 5306, высота 2230; полезная вместимость аккумуляторного бака 2 м³.

5. Расчет системы ХВО и подбор оборудования

Подбор оборудования ХВО

Подбираются фильтры 1 и 2 ступени, через которые вода пропускается последовательно для более надежного умягчения. Обычно фильтр 2 ступени является барьерным. Скорость фильтрации в 1 ступени принимается 5-10 м/ч, в барьерных 30 м/ч.

, отсюда

м²; м²

; м; м.

Принимаем 2 фильтра первой ступени с внутренним корпуса 700 мм, марка фильтров и фильтр второй ступени с внутренним корпуса 1000 мм, марка фильтра . Высота загрузки фильтра 2 метра.

Расчет системы ХВО

Водоподготовка предназначена для котельной, оборудованной 3 водогрейными котлами КВ-ГМ-10-150.

Исходные данные:

Производительность одного котла 123,5 т/ч при давлении 1,6 МПа

Исходная вода поступает из водопровода в количестве, равном количеству питательной воды.

Общая жесткость

Карбонатная жесткость

Сухой остаток

Щелочность

По определенным характеристикам отдельных компонентов определяем величину относительной щелочности котловой воды.

где (щелочность химически обработанной воды)

- сухой остаток химически обработанной воды

<20%

Данная проверка подтверждает возможность применения схемы Na-катионирования, т. к. относительная щелочность котловой воды не превышает 20%.

Рассчитываем фильтры:

Общее количество фильтров принимаем равным 4, из которых 2 фильтра первой ступени, один второй ступени и один резервный фильтр для обеих ступеней.

В качестве катиона используем сульфоуголь с обменной способностью .

Число регенераций каждого фильтра не должно превышать 3 раз в сутки. Высоту загрузки сульфоугля 2 метра.

Устанавливаются фильтры I ступени диаметром 700 мм и второй ступени 700 мм.

Проверка скорости:

Фильтр первой ступени:

 м/с

Фильтр второй ступени:

м/с

Скорости лежат в допустимых пределах

Исходная вода поступает из водопровода в количестве, равном количеству питательной воды.

После прохождения через фильтры I ступени вода практически снижает свою жесткость до 0,2-0,1 , поэтому общее количество солей жесткости, поглощаемое в фильтрах I ступени, составит:

G_р - производительность ХВО

Объем сульфоугля в каждом фильтре:

где Н=2 м - высота загрузки

Число регенераций натрий-катионовых фильтров I ступени в сутки:

 рег/сут

каждого фильтра в отдельности рег/сут

Межрегенерационный период равен:

часов

Жесткость воды, поступающей в фильтр II ступени , а ее содержание на выходе из фильтра считают равным нулю, следовательно, количество солей жесткости, поглощаемое в фильтре II ступени:

Число регенераций фильтра II ступени:

Межрегенерационный период:

часов

Определяем расход соли необходимый, для регенерации:

, где =200 - удельный расход соли

Объем 26% - раствора на одну регенерацию:

где =1,2 кг/м³ - плотность раствора соли; р=26% - содержание соли в растворе.

м³

м³

Расход технологической соли в сутки:

кг/сут

Расход соли на регенерацию фильтров в месяц:

т/мес

Резервуар мокрого хранения соли принимаем из расчета месячного расчета с запасом 50%, согласно СНиП, т.е.:

м³

Устанавливаем ж/б резервуар емкостью м³, размерами 1,523 м. Емкость мерника раствора соли принимаем по расходу соли на регенерацию фильтров с запасом в 30%, т.е.:

м³

Высоту мерника желательно выполнять одинаковой с высотой резервуара хранения соли, т.е. в данном случае равной 1,5 м, а диаметр мерника в данном случае определяется равным d=550 мм.

Схема двухступенчатой натрий - катионитовой установки.

1 - Фильтр первой ступени. 2 - Фильтр второй ступени. 3 - Центробежный насос. 4 - Теплообменник. 5 - Резервуар бункер. 6 - Мерник соли. 7 - Водоструйный эжектор. 8 - Промывочный бак.

6. Предварительный подбор дымососов и дутьевых вентиляторов

Подбор дутьевого вентилятора:

Количество воздуха, на которое рассчитывается дутьевое устройство, определяют по уравнению:

; м³/ч

где 1,1 - значение коэффициента учитывающего утечку воздуха через неплотности воздуховодов;

-значение коэффициент избытка воздуха в топке;

- максимальный расход топлива в м³/ч

- количество воздуха, необходимое для сжигания1 м³ топлива при 0⁰ и 760 мм. рт. ст., в м³/ч

b - барометрическое давление в мм. рт. ст. в районе расположения котельной;

- температура подаваемого воздуха в градусах

Значение мало, поэтому поправка в большинстве случаев несущественная.

м³/ч

Исходя из найденной производительности, к установке принимаем дутьевой вентилятор марки ВДН-8 производительностью м³/ч, напор 2.19 кПа.

Подбор дымососа:

м³/ч

Исходя из найденной производительности, к установке принимаем центробежный дымосос ДН - 11,2 с производительностью м³/ч, напор 2,76 кПа.

7. Компоновка оборудования главного корпуса ТГУ

7.1 Компоновка оборудования котельного зала, трассировка газо-воздушного тракта котлов

Мною была запроектирована котельная закрытого типа. Здание имеет прямоугольную форму длиной 36 м. и шириной 18 м. Один торец здания является постоянным, а второй свободным, т.е. при необходимости увеличения мощностей здание можно расширить. Около свободного торца здания расположены 4 водогрейных котла КВ-Р - 4,65-150 с воздухоподогревателями, дымососами, дутьевыми вентиляторами. За пределами здания на индивидуальных фундаментах расположены золоуловители по одному на каждый котел. Согласно СНиП 11-35-76 «Котельные установки» между котлами, технологическим оборудованием и стенами здания устроены проходы необходимой ширины.