Проектирование релейной защиты электроустановок

При этом в соответствии с (8.1):

(8.2)



Принимая в (8.2) , получаем:

Ом;(8.7)

Соотношение осей эллипса характеризуется коэффициентом эллиптичности, причём отстройка защиты от токов нагрузки обеспечивается при:

Для блок-реле сопротивления типа КРС-2 коэффициент эллиптичности может быть принят: 0,5; 0,65; 0,8.

При выбранном уточняется уставка по малой оси эллипса ():

Ом;(8.8)

Уставка по большой оси эллипса принимается равной .

Уставка срабатывания на реле сопротивления подсчитывается по выражению:

Ом;(8.9)

где: - коэффициент трансформации трансформаторов тока;

- коэффициент трансформации трансформаторов напряжения;

- коэффициент трансформации промежуточных трансформаторов тока, равный 10/5 А, а при его отсутствии .

Ток десятипроцентной погрешности реле зависит от вида характеристики: при номинальном токе 5 А и круговой характеристике без смещения со схемой подпитки, а также со смещением 12% в III квадрант он равен 1,45 А, при смещении 6% 1,6 А, при смещении 20% - 1,8 А, при эллиптической характеристике без смещения и со смещением - 2,2 А.

Защита имеет две выдержки времени для действия на деление шин и отключение блока от сети, отстроенные по времени действия от междуфазных коротких замыканий присоединений, отходящих от шин станции. Так как эти выдержки времени заведомо больше 1,5 с, отстройка от качаний не требуется.

Чувствительность защиты проверяется следующим образом:

чувствительность реле по току точной работы определяется при трёхфазном коротком замыкании в конце зоны, охватываемой защитой, при этом минимальное значение коэффициента чувствительности должно быть не менее 1,3;

чувствительность реле по измеряемому сопротивлению при резервировании смежных с блоком участков линии определяется в условиях эксплуатации с учётом подпитки от смежных элементов. Требуемый минимальный коэффициент чувствительности 1,2.

2.11 Защита от несимметричных коротких замыканий и перегрузок током обратной последовательности с интегральной зависимой характеристикой выдержки времени срабатывания

Защита выполняется с помощью фильтр-реле тока обратной последовательности типа РТФ-6М.

К основным органам устройства относятся:

фильтр токов обратной последовательности;

входное преобразовательное устройство;

сигнальный орган;

пусковой орган;

интегральный орган;

отсечка I;

отсечка II;

При проектировании должны быть определены:

уставка пускового органа;

уставка интегрального органа;

уставка сигнального органа;

уставка отсечки I (отсечка II в защите не используется).

Входное преобразовательное устройство позволяет устанавливать на входе в основные органы защиты одно и то же напряжение, соответствующее номинальному току генератора при его значениях во вторичных цепях . Расчёт входного преобразовательного устройства сводится к определению указанного соотношения.

Допустимое время существования несимметричного режима для генератора определяется по выражению(9.1)

(9.1)

где: - постоянная генератора, устанавливаемая заводом-изготовителем 1;

- относительное значение тока обратной последовательности ().

Для защиты турбогенераторов применяют реле типа РТФ-6М с исполнением на 5 и 10 А с диапазоном уставок, равным 5... 10 и 10... 20 А соответственно.

Пуск интегрального органа следует производить при величине тока, превышающей минимальное значение , для обеспечения соответствия зависимой характеристики выдержки времени срабатывания выражению (9.1) во всём диапазоне токов перегрузки и короткого замыкания. Поэтому уставка пускового органа принимается:

(9.2)

где: - коэффициент отстройки, принимается равным 1,05;

при и при .

Пусковой орган имеет диапазон по току срабатывания и коэффициент возврата не ниже .

Для турбогенераторов мощностью 160 Мвт и более целесообразно принимать

Поскольку интегральный орган выполняет функцию защиты от перегрузки и не предназначен для защиты от несимметричных коротких замыканий, он имеет одноступенчатое действие (отключение блока от сети высокого напряжения). При этом уставка должна соответствовать значению постоянной величины , задаваемой заводом-изготовителем генератора.

Ток срабатывания сигнального органа может устанавливаться в диапазоне . Как правило принимается . При этом допустимая длительность перегрузки может определена по тепловому действию тока, равного току срабатывания:

(9.3)

Для турбогенераторов мощностью 160 Мвт и более:

мин при ;

мин при ;

мин при .

Выдержка времени сигнального органа должна быть больше времени действия резервных защит энергоблока.

Ток срабатывания отсечки выбирается по условию согласования с резервными защитами от междуфазных коротких замыканий присоединений, отходящих от шин высокого напряжения блока.

При использовании отсечки для деления шин должна быть обеспечена необходимая при этом чувствительность. По условию деления ток срабатывания может быть принят . Диапазон уставок отсечки составляет .

Отсечка I имеет двухступенчатое временное действие. Выдержка времени первой ступени отсечки, действующей на деление шин, должна быть на ступень селективности больше максимальной выдержки времени резервных защит присоединений. Выдержка времени второй ступени отсечки (действие на отключение энергоблока от сети высокого напряжения) должна быть на ступень селективности больше первой ступени.

Если отсечка используется только для дальнего резервирования, то её выдержка времени принимается такой же, как и для первой ступени при наличии деления шин.

2.12 Защита от повышения напряжения

Указания по расчёту справедливы для энергоблоков во всём диапазоне рассматриваемых мощностей генераторов.

Расчёт защиты сводится к выбору уставок на пусковом органе напряжения защиты, на блокирующем токовом реле и реле времени.

Напряжение срабатывания на максимальном реле напряжения РН-58/200, имеющем коэффициент возврата ,

В; (10.1)

Уставка по току на блокирующем токовом реле РТ--40/Р:

А; (10.2)

При переходе генератора энергоблока в режим холостого хода защита автоматически вводится в действие с выдержкой времени , что исключает возможность потери питания собственных нужд блока при отключении генератора от сети, когда возможно кратковременное повышение напряжения на генераторе.

2.13 Защита от внешних однофазных коротких замыканий в сети с большим током замыкания на землю

Защита является резервной от сверхтоков однофазных коротких замыканий в сети с большим током замыкания на землю. На трансформаторах энергоблоков с заземлённой нейтралью защита выполняется с помощью токовых реле, подключаемых в нейтральный провод трансформаторов тока. Защита имеет два измерительных органа: чувствительный и грубый.

На блоках, допускающих работу трансформаторов как с заземлённой, так и с разземлённой нейтралью, дополнительно к указанной защите устанавливается ещё специальная защита, предназначенная для отключения при внешнем однофазном коротком замыкании блока, работающего с разземлённой нейтралью. Эта защита выполняется на реле напряжения нулевой последовательности или на реле тока обратной последовательности.

Выбор уставок защиты на блоках с заземлённой нейтралью.

Для защиты более чувствительного органа, предназначенного для деления шин на стороне высокого напряжения блока и ускорения токовой защиты нулевой последовательности при однофазных коротких замыканиях в сети.

Ток срабатывания выбирается меньшим из двух условий:

обеспечения срабатывания при самопроизвольном неполнофазном отключении блока и минимальной нагрузке:

А(11.1)

где: - коэффициент чувствительности, принимается равным 1,2.

согласования с резервной защитой от однофазных коротких замыканий с более грубой уставкой срабатывания :

(11.2)

где: - коэффициент отстройки, принимается равным 1,05.

выдержка времени защиты при её действии по цепи ускорения: (11.3)

что необходимо для предотвращения отключения блока по цепи ускорения при действии реле контроля непереключения фаз (в случае отказа во включении фазы выключателя, при действии ОАПВ).

Выдержка времени защиты при её действии на деление шин на стороне высокого напряжения блока выбирается по большему значению из двух условий:

согласования с наибольшим временем действия чувствительных ступеней резервных защит от однофазных коротких замыканий, установленных на элементах, отходящих от шин станции :

с (11.4)

согласования с временем действия защиты от однофазных коротких замыканий блока при её действии по цепи ускорения:

(11.5)

в выражениях (11.4) и (11.5) ступень выдержки времени, равная 0,5 с.

Для защиты, выполненной с грубой уставкой, предназначенной для отключения блока от сети при дальнем резервировании:

ток срабатывания защиты выбирается по условию согласования по чувствительности с током срабатывания защит от коротких замыканий на землю смежных элементов сети высокого напряжения.

Согласование производится с наиболее чувствительными ступенями защит:

(11.6)

где: - коэффициент отстройки, принимается равным 1,1... 1,2;

- коэффициент токораспределения токов нулевой последовательности (отношение тока в нейтрали трансформатора блока к утроенному значению тока нулевой последовательности в смежной линии, с защитой которой производится согласование);

- ток срабатывания чувствительной ступени защиты, с которой производится согласование (ток срабатывания III ступени защиты, отходящей от шин высокого напряжения).

Выдержка времени защиты выбирается по условию согласования с временем действия чувствительной защиты блока:

с (11.7)

Выбор уставок защиты блока, нейтрали которых могут разземляться.

Выбор уставок тока срабатывания и выдержек времени защиты от внешних однофазных коротких замыканий трансформаторов блоков, работающих с заземлённой нейтралью, производится по п. 11.2, при этом производится согласование со специальной защитой блока, нейтраль которого разземлена. Выбор уставок срабатывания специальной защиты от внешних однофазных коротких замыканий при работе блока с разземлённой нейтралью производится в зависимости от её выполнения.

При выполнении специальной защиты в виде защиты напряжения нулевой последовательности (реле РНН57) вторичное напряжение принимается равным 5 В. При этом обеспечивается отстройка от максимального напряжения небаланса трансформатора напряжения, обмотки которого соединены в треугольник.

При выполнении специальной защиты в виде токовой защиты обратной последовательности ток срабатывания защиты для реле РТФ-6М составляет:

А (11.8)

где: - номинальный ток генератора.

При работе защиты напряжения нулевой последовательности на пределе чувствительности ток нулевой последовательности в трансформаторе любого параллельного блока:

(11.9)

где: - напряжение срабатывания нулевой последовательности;

- сопротивление короткого замыкания трансформатора блока.

Минимальный ток срабатывания токовой защиты нулевой последовательности реле с более грубой уставкой каждого блока, работающего с заземлённой нейтралью:

(11.10)

где: - коэффициент отстройки, принимается равным 1,1.

В связи с тем, что вторичное напряжение срабатывания защиты (реле РНН-57) , а номинальное вторичное напряжение трансформатора напряжения равно 100В, относительное напряжение срабатывания

Выражая ток срабатывания защиты нулевой последовательности по (11.10) в относительных единицах, получается:

(11.11)

где: - относительное значение напряжения короткого замыкания трансформатора (например, при ).

Токовая защита обратной последовательности должна иметь более высокую чувствительность, чем токовая защита нулевой последовательности блоков, нейтрали которых заземлены. Расчётным режимом для согласования по чувствительности этих защит является короткое замыкание на линии, отключившейся с другого конца быстродействующей защитой. При этом в повреждённой линии токи нулевой и обратной последовательностей равны

(). С учётом коэффициента токораспределения этому соответствует соотношение:

(11.12)

где: - ток нулевой последовательности в защите блока;

, - коэффициенты токораспределения соответственно нулевой и обратной последовательностей блоков;

- ток срабатывания обратной последовательности (для реле РТФ-6М и при применении ступенчатой токовой защиты обратной последовательности).

Минимальный ток срабатывания защиты нулевой последовательности (реле с более грубой уставкой) для блоков, работающих с заземлённой нейтралью, можно выразить:

(11.13)

где: коэффициент отстройки, принимается равным 1,1.

При равной мощности блоков, работающих на шины 110... 220 кВ, ток срабатывания выбирается одинаковым для всех блоков по значению на наиболее мощном блоке.

Если на шины 110... 220 кВ работает блоков одинаковой мощности и из них у блоков заземлены нейтрали трансформаторов, то , а , следовательно, подставив эти выражения в (11.13), получим:



(11.14)

При шести одинаковых блоках, из которых у трёх блоков нейтрали заземлены:

Если нейтраль заземлена только у одного из шести трансформаторов блоков, то:

Отсюда следует, что чем больше разземлённых нейтралей у трансформаторов блоков, тем ниже чувствительность защиты нулевой последовательности на блоках с заземлёнными нейтралями. Поэтому на энергоблоках, работающих на напряжение 110... 220 кВ, для ограничения токов однофазных коротких замыканий на землю применяется разземление нейтралей не более, чем у половины блоков.

Таким образом, токовая защита нулевой последовательности на блоках с заземлённой нейтралью при применении на блоках с заземлённой нейтралью защиты напряжения нулевой последовательности, как правило, менее чувствительна, чем при применении токовой защиты обратной последовательности. В то же время преимуществом применения защиты напряжения нулевой последовательности является независимость чувствительности защиты от количества заземлённых нейтралей.

Согласование по чувствительности токовой защиты нулевой последовательности со специальной защитой, выполняемой с использованием или , должно производиться соответственно по выражению (11.11) или (11.13).

Выдержка времени специальной защиты, предназначенной для отключения блока при его работе с разземлённой нейтралью трансформатора, применяется на ступень меньше выдержки времени токовой защиты нулевой последовательности с грубой уставкой тока срабатывания, предназначенной для отключения блока при работе трансформатора с заземлённой нейтралью:

(11.15)

При таком выборе выдержки времени и коротком замыкании на землю в сети высокого напряжения обеспечивается отключение блоков с незаземлённой нейтралью трансформатора раньше, чем отключаются блоки с заземлённой нейтралью.

Чувствительность защиты, рассмотренной в п.11.2 и 11.3 проверяется при коротких замыканиях на землю в расчётной точке в конце резервируемого участка по выражению:

(11.16)

где: - ток нулевой последовательности в месте установки защиты для режима работы системы и месте металлического короткого замыкания, обусловливающих наименьшее значение тока в месте установки защиты.

Значение коэффициента чувствительности должно быть:

для токовой чувствительной защиты при коротком замыкании в конце зоны резервирования более грубой защиты;

для токовой более грубой защиты, выполняющей функции дальнего резервирования, при коротком замыкании в конце зоны резервирования.

2.14 Контроль изоляции на стороне низкого напряжения

Рассматриваемая защита предусматривается на энергоблоках с выключателем в цепи генератора.

При использовании для контроля реле типа РН-53/60 минимальное напряжение срабатывания составляет:

При такой уставке обеспечивается отстройка от напряжения небаланса, обусловленная напряжениями первой и третьей гармоник.

Выдержка времени принимается порядка 9 с.

2.15 Защита от перегрузки обмотки статора

Защита от симметричной перегрузки выполняется на токовом реле типа РТВК с высоким коэффициентом возврата .

Ток срабатывания защиты:

(13.1)

где: - коэффициент отстройки, принимается равным 1,05;

- коэффициент возврата, принимаемый равным 0,99.

Защита действует на сигнал с выдержкой времени 6... 9 с.

2.16 Защита ротора генератора от перегрузки током возбуждения с интегральной зависимой характеристикой выдержки времени

Защита ротора генератора от перегрузки током возбуждения с интегральной зависимой характеристикой выдержки времени типа РЗР-1М содержит четыре основных органа:

входное преобразовательное устройство;

пусковой орган;

сигнальный орган;

интегральный орган.

Расчёт уставок защиты сводится к определению уставок срабатывания указанных органов.

Входное преобразовательное устройство обеспечивает согласование относительных значений тока в измерительных органах РЗР-1М и в роторе генератора.

Пусковой орган

Диапазон уставок пускового органа в относительных единицах к току ротора может регулироваться в пределах от 1,05 до 1,25. Пусковой орган имеет коэффициент возврата не менее 0,95. Целесообразно устанавливать .

Сигнальный орган

Диапазон уставок сигнального органа по составляет от 1,0 до 1,2 и коэффициент возврата не менее 0,95. Рекомендуется принимать . Выдержка времени действия сигнального органа защиты принимается .

Интегральный орган

Интегральный орган, имеющий две ступени срабатывания, учитывает накопление тепла в роторе при перегрузке и охлаждении ротора после устранения перегрузки.

Защита РЗР-1М выпускается в двух исполнениях, отличающихся характеристиками выдержки времени. На блоках с генераторами мощностью 100 Мвт и более принимается к установке первое исполнение с меньшим временем срабатывания защиты. Для турбогенераторов мощностью 63 Мвт принимается второе исполнение защиты.

Интегральный орган защиты на турбогенераторах с тиристорным возбуждением выполняется с трёхступенчатым действием:

I ступень используется для двухступенчатой разгрузки генератора;

II ступень - для действия на его отключение.

На турбогенераторах с высокочастотным возбуждением эта защита имеет двухступенчатое действие:

I ступень действует на устройство ограничения форсировки;

II ступень - на отключение блока.

Двухступенчатая разгрузка генератора действует с выдержкой времени первой ступени на развозбуждение генератора через цепи АРВ, а второй - на отключение АРВ.

Выдержки времени ступеней защиты, осуществляющих разгрузку, не превышают времени действия по тепловой характеристике генератора и устанавливаются при наладке.

Для ступеней интегрального органа, действующих на сигнал и на отключение генератора, в приложении даны характеристики срабатывания на максимальных уставках по времени срабатывания для первого и второго исполнения защиты. Уставки по времени могут плавно снижаться в сторону уменьшения до 0,5 от приведённых значений.

В процессе проектирования уставки интегрального органа защиты РЗР-1М не выбираются, а определяются при подключении к генератору.



3. Разработка методики проведения технического обслуживания дифференциального устройства защиты типа ДЗТ-21 в течении всего срока службы

3.1 Виды технического обслуживания устройств релейной защиты

Период эксплуатации или срок службы устройства до списания определяется моральным либо физическим износом устройства до такого состояния, когда восстановление его становится нерентабельным. Физический износ устройства не должен являться причиной отказов. Решение о замене устройства или его восстановлении принимается на уровне энергосистемы или энергопредприятия, в ведении которых находятся устройства релейной защиты.

В срок службы устройства, начиная с проверки при новом включении, входят, как правило, несколько межремонтных периодов, каждый из которых может быть разбит на характерные с точки зрения надёжности этапы:

период приработки;

период нормальной эксплуатации;

период износа.

Устанавливаются следующие виды планового технического обслуживания устройств релейной защиты:

проверка при новом включении (наладка);

первый профилактический контроль;

профилактический контроль, профилактический контроль с заменой ламп;

профилактическое восстановление (ремонт);

тестовый контроль;

опробование;

технический осмотр.

Кроме того в процессе эксплуатации могут проводиться следующие виды внепланового технического обслуживания:

внеочередная проверка;

послеаварийная проверка.

Проверки при новом включении устройств релейной защиты, в том числе вторичных цепей, измерительных трансформаторов и элементов привода коммутационных аппаратов, относящихся к устройствам релейной защиты, проводятся:

перед включением вновь смонтированных устройств;

после реконструкции действующих устройств, связанной с установкой новой дополнительной аппаратуры, переделкой находящейся в работе аппаратуры или после монтажа новых вторичных цепей.

Если проверка при новом включении проводилась сторонней наладочной организацией, то включение новых и реконструированных устройств без приёмки их службой релейной защиты и автоматики запрещается.

Дифференциальная защита с торможением ДЗТ-21, предназначена для защиты силовых трансформаторов, автотрансформаторов и блоков генератор -- трансформатор от внутренних повреждений. Исполнение защиты трехфазное с общим выходом трех фаз у ДЗТ-21 и пофазным выходом у реле ДЗТ-23. ДЗТ-23 может быть использовано в качестве основной защиты группы однофазных силовых автотрансформаторов или трансформаторов.

Защита типа ДЗТ-21 имеет ряд преимуществ по сравнению с защитой, выполненной на реле РНТ и ДЗТ;

- повышенные чувствительность и быстродействие;

- меньшая потребляемая мощность по цепям переменного тока;

- наличие отстройки от «трансформированных» токов;

- наличие отстройки от периодических токов включения;

- более низкие требования к точности трансформаторов тока.

К недостаткам защиты следует отнести большие габариты, необходимость питания оперативным током, сложность технического обслуживания.

Защиты типов ДЗТ-21, ДЗТ-23 обеспечивают торможение от арифметической полусуммы фазных токов двух групп трансформаторов тока. Если нужно иметь торможение от трех или четырех групп трансформаторов тока, применяется приставка дополнительного торможения ПТ-1. Каждая приставка обеспечивает торможение от одной группы трансформаторов тока. В комплект поставки могут входить автотрансформаторы тока АТ-31 и AT-32, предназначенные для расширения диапазона выравнивания токов и для подключения защиты к трансформаторам тока с номинальным вторичным током 1А.

3.2 Основные технические данные

Пределы регулирования минимального тока срабатывания защиты (при отсутствии торможения) 0.3-0,7 номинального тока ответвления.

Коэффициент торможения регулируется в пределах 0,3-1.

Коэффициент возврата защиты (чувствительного органа) -- не менее 0,6.

Защита обеспечивает на минимальной уставке по току срабатывания отстройку от бросков намагничивающего тока с апериодической составляющей и амплитудой, превышающей амплитуду номинального тока ответвления не более чем в шесть раз.

Защита обеспечивает на минимальной уставке по току срабатывания отстройку от периодических токов включения с амплитудой, превышающей амплитуду номинального тока ответвления не более чем в два раза.

Время срабатывания при двукратном токе срабатывания и отсутствии торможения не более 0,033 с без выходного реле и не более 0,45 с с выходным реле.

Номинальные данные защиты, приставки дополнительного торможения и автотрансформаторов приведены в таблице 6-2.

Номинальные токи ответвлений от обмотки трансреактора Тр приведены в таблице 6-3.

Номинальные токи ответвлений от обмоток промежуточных трансформаторов тока и трансреакторов приставки приведены в таблице 6-4.

Таблица 6-4

Номер ответвления	1	2	3	4
Число витков	6	8	10	12
Номинальный ток ответвления, А	5	3,75	3,0	2,5

Дифференциальные и тормозные цепи защиты, а также приставка выдерживают длительное протекание тока 10 А на всех ответвлениях.

Односекундная термическая устойчивость защиты, приставки и автотрансформаторов не менее 40 А номинального тока ответвления, но не менее 20 А и не более 200 А.

Принцип действия защиты аналогичен принципу действия обычной дифзащиты, рассмотренному выше, то есть сравнение токов в плечах.

В защите ДЗТ-21, ДЗТ-23 для отстройки от бросков намагничивающего тока силовых трансформаторов и переходных токов небаланса используется время-импульсный принцип отстройки в сочетании с торможением от второй гармонической составляющей дифференциального тока.

Конструктивно комплект защиты выполнен в виде четырехмодульной кассеты. Принципиальная схема защиты ДЗТ-21 приведена на рисунке 6-9, ДЗТ-23 - 6-10.

Три модуля (1МРЗД, 2МРЗД, ЗМРЗД) составляют дифференциальные реле для защиты трех фаз защищаемого объекта. Четвертый модуль (МПУ) предназначен для питания полупроводниковых цепей комплекта и выходных реле и осуществления управления работой выходных реле.

Приставки дополнительного торможения и выравнивающие автотрансформаторы АТ-31, АТ-32 состоят из отдельных кассет, устанавливаемых на панели.

Схема МРЗД (рисунок 6-11) содержит следующие основные узлы:

рабочую цепь;

дифференциальную отсечку;

упрощенную цепь торможения от второй гармонической составляющей;

цепь процентного торможения;

реагирующий орган.

Рис. 6-9. Схема защиты ДЗТ-21

Рабочая цепь состоит из трансреактора Тр, выпрямительного моста на диодах Д1 -- Д4, резисторов R8, R9 и конденсатора С5. Трансреактор Тр является согласующим и изолирующим элементом. Совместно с реагирующим органом рабочая цепь образует чувствительный орган.

В режиме насыщения трансформаторов тока защиты корректирующее звено способствует уменьшению длительности пауз во вторичном токе трансформаторов тока, благодаря чему обеспечивается работа РО при погрешности ТТ до 40%.

Конденсатор С5 служит для защиты рабочей цепи от ВЧ помех.

Дифференциальная отсечка включена на выходе моста Д1--Д4 рабочей цепи. Состоит из диода Д5, резисторов R2, R4, R5, конденсаторов Cl, C6 и реле с магнитоуправляемым контактом РТ. Диод Д5 препятствует разряду конденсаторов С1 и Сб на рабочую цепь во время пауз в токе. С помощью переключателя Н2 может быть получена уставка отсечки б Iном.отв или 9 Iном.отв (Iном.отв - номинальный ток ответвления трансреактора Тр). Реле РТ воздействует на промежуточное реле, расположенное в модуле МПУ

Цепь торможения от второй гармонической составляющей состоит из резистора R3, фильтра второй гармонической составляющей Др--С2, выпрямительного моста Д10--Д13, согласующего конденсатора С4 и резистора R10. В первых образцах защиты Д10 и Д11 были обычными диодами, перед выпрямительным мостом размещалась пара включенных встречно стабилитронов Д15, Д1б. В дальнейшем стабилитроны Д15, Д16 были исключены, а диоды Д10 и Д11 заменены стабилитронами.

Цепь процентного торможения состоит из промежуточных трансформаторов тока ТТ1 и ТТ2, выпрямительных мостов Дб и Д7, стабилитронов Д8 и Д9, сглаживающего конденсатора СЗ и резисторов Rl, R6, Rll, R12. Процентное торможение осуществляется от полусуммы модулей токов плеч защиты. Токи плеч после трансформации и выпрямления суммируются на сопротивлении R1.

Дифференциальная отсечка работает независимо от торможения. Сигнал от рабочего органа подается на вход реагирующего органа Э1 с прямой полярностью, от цепей торможения

-- с обратной, что обеспечивает противодействие торможения рабочему сигналу.

Тормозные характеристики защиты состоят из горизонтального и наклонного прямолинейных участков, между которыми имеется плавный переход (рисунок 6-12). Для создания горизонтального участка служат стабилитроны Д8 и Д9. Они обеспечивают работу защиты без торможения при токах, недостаточных для их открытия. Длина горизонтального участка выбирается переключателем НЗ из двух значений: I_hom.otb и 0,6 I_hom.otb (1ном.отв ~ номинальный ток ответвления ТТ1 или ТТ2). Регулирование коэффициента торможения производится с помощью переменного резистора R12.

Реагирующий орган Э1 (рисунок 6-13) состоит из:

- релейного формирователя прямоугольных импульсов, выполненного на транзисторе Т1;

- элемента выдержки времени на возврат ВВ, выполненного по мостовой схеме, включающего зарядную цепьR5, С1 и пороговый орган на транзисторах Т2, ТЗ и делителе напряжения R6, R7;

- элемента выдержки времени на срабатывание ВСР, включающего зарядную цепь R12--С2 и пороговый орган, выполненный на транзисторах Т4, Т5 и делителе напряжения R16, R17.

Выход реагирующего органа действует через усилитель, расположенный в МПУ, на то же промежуточное реле, что и дифференциальная отсечка.

Схема модуля питания и управления (МПУ) защиты ДЗТ-21 (рисунок 6-9) содержит следующие основные узлы:

стабилизатор питания;

усилитель;

выходные реле.

Стабилизатор питания выполнен на стабилитронах Д1--Д5, диоде Д6 и резисторах Rl--R4.

Усилитель выполнен на транзисторах Т1 и Т2. На вход усилителя подключены выходы реагирующих органов трех модулей МРЗД через диоды Д1--ДЗ по схеме ИЛИ. Промежуточное реле РП-1 срабатывает от дифференциальной отсечки или через усилитель -- от чувствительного органа. Контакты этого реле задействованы в цепи выходного промежуточною реле KL2 типа РП-220. Для улучшения условий коммутации этих контактов выполнен искрогасительный контур С2--R6 и подключены диоды Д7-1, Д7-2.

Особенности МПУ защиты ДЗТ-23 (рисунок 6-10) связаны с тем, что она предназначена для использования в качестве защиты группы однофазных трансформаторов.

Усилитель выполнен на транзисторах Т1-- ТЗ. На входы этих транзисторов через диоды Д1-- ДЗ подключены выходы соответствующих модулей МРЗД каждой фазы.

Вместо одного промежуточного реле РП-1 включены реле РП1 -- РПЗ, по одному для каждой фазы.

Схема приставки дополнительного торможения приведена на рисунке 6-14.

Число витков обмоток автотрансформаторов приведено в таблице 6-5.

Автотрансформаторы тока допускают длительное протекание тока, равного 3 номинальным токам ответвления, но не менее 1,2 А и не более 10 А.

Принципиальная схема автотрансформаторов тока АТ-31 и АТ-32 приведена на рисунке 6-15.



3.3 Проверка защиты

Проверка модуля питания и управления (МПУ) (Н),(К1),(В) Проверка стабилизаторов питания

Проверка уровня напряжения в контрольных точках. Модули МРЗД установлены в кассету и управления (МПУ) соединен с кассетой испытательным удлинительным шнуром.

Напряжения в контрольных точках измеряются вольтметром постоянного тока класса точности 0,5-1 при изменении напряжения питания в диапазоне (0,8-1,1)U_H. Измеренные величины должны соответствовать данным таблицы 6-6.

Таблица 6-6

Место измерения	Напряжение, В
Диод Д6-2	17,2-20
Ш2/2а - Ш2/1а	- (12,4-13,5)
Ш2/За - Ш2/2а	4,8-6,5

Регулировка напряжения выполняется изменением положения перемычек на стабилитронах Д1-Д5 и диоде Д6.

Проверка исправности защитного диода Д6-2

Модули МРЗД извлекаются из кассеты. Подается регулируемое напряжение с обратной полярностью в цепи питания реле. Напряжение на диоде Д6-2 не должно превышать 1 В.

Проверка выходных цепей

Условия проверки: модуль МПУ отсоединен от кассеты.

(Н) Проверка исправности диодов Д7-1, Д7-2

Омметром измеряются сопротивления диодов в прямом и обратном направлении при разомкнутом переключателе Н;

Дополнительно может быть проверено измерение падения напряжения на исключенном из схемы диоде (при токе 500 мА в прямом направлении падение напряжения не должно превышать 1 В). Обратное сопротивление диода можно проверить мегаомметром на 500 В. Оно должно быть не менее 5 МОм.

(Н) Проверка исправности искрогасительных контуров

Проверка выполняется при разомкнутом переключателе Н.

Постоянное напряжение величиной 100-120 В подается на контакты реле с подключенными искрогасительными контурами (для ДЗТ-21 гнезда разъема Ш1/9а-Ш1/0а, для реле ДЗТ-23 гнезда разъема Ш1/9а-Ш1/0а; Ш1/9а-Ш1/4в;Ш1/9а~Ш1/5в). Через 5-10 секунд после снятия напряжения проверяется наличие остаточного заряда конденсатора искрогасительного контура вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 1кОм/В.

(Н), (К1), (В)Измерение и регулирование электрических параметров выходного реле защиты

Напряжение от регулируемого источника постоянного тока подается на обмотки промежуточных реле (для ДЗТ-21 гнезда разъема Ш1/2а-Ш1/4а, для ДЗТ-23 гнезда разъема Ш1/4а-Ш1/1а; Ш1/1в-Ш1/1а; Ш1/2в-Ш1/1а). Ток срабатывания реле должен находиться в диапазоне 1-2,6 мА, время срабатывания не более 8 мс при напряжении 13 В.

Измерение и регулировка параметров выходных реле защиты РП2 (ДЗТ-21) или РП4 (ДЗТ-21) производится при подаче регулируемого напряжения на гнезда разъема Ш1/0а-Ш1/9с. Напряжение срабатывания должно находиться в пределах 132-143 В. Время срабатывания измеряется при номинальном напряжении, точки контроля - гнезда разъема Ш1/2с-Ш1/1с. Время срабатывания - не более 12 мс.



(Н), (К1), (В) Проверка усилителей

Условия проверки:

из разъемов МРЗД вынуты реагирующие органы Э1;

МРЗД установлены в кассете;

МПУ вынут из кассеты и соединен с ней испытательным удлинительным шнуром;

между зажимами П1/9 и П2/11 установлена временная перемычка;

--на реле подано напряжение оперативного тока.

Контроль напряжений производится вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 10 кОм/В.

Проверка производится путем контроля срабатывания выходных реле защиты (РП2 для ДЗТ-21 или РП4 для ДЗТ-23) при переводе усилителей в режим срабатывания. Имитируется режим срабатывания МРЗД. Для этого поочередно замыкаются гнезда разъема МПУ Ш4/1а-Ш4/5а, Ш4/1а-Ш4/6а, Ш4/1а-Ш4/7а на лицевой панели модуля через резистор 10 кОм.

Если выходные реле не срабатывают, нужно измерить напряжение в контрольных точках в нормальном режиме и в режиме срабатывания. Данные замеров должны соответствовать таблице 6-7.

Таблица 6-7

Режим работы	Точки подключения вольтметра к плате усилителя ДЗТ-21 (ДЗТ-23)	Напряжение, В
Нормальный	4-20 (1-9) 4-19 1-7} 4-16 (1-6)	- (0-0,2)*
	4-1 (1-2)	- (12,4-13,5)'
	11-4 (8-1)	4,8-6,5
	4-8 (5-2; 4-2; 3-2)	- (0-0,005)для ДЗТ-21 -(0-0,1) для ДЗТ-23
Срабатывание	4-20 1-9 4-19 1-7 4-16 1-6	- (3,7-5,5)'
	4-1 (1-2)	- (12,4-13,5)*
	11-4 (8-1)	4,8-6,5
	4-8 (5-2; 4-2; 3-2)	- (11-121*

Указанные в скобках точки подключения вольтметра и значения напряжений приведены дпя реле ДЗТ-23. Исключения помечены символом «*» и являются нормой как для реле типа ДЗТ-21, так и для реле типа ДЗТ-23.

Проверка автотрансформаторов тока

(Н) Проверка коэффициента трансформации на всех ответвлениях обмоток

На зажимы 1-11 (АТ-31) или 1-2 (АТ-32) подключен амперметр класса точности 0,5-1 со шкалой 2,5-5 А.

На зажимы, указанные в таблице 3, поочередно подается ток такой величины, чтобы показания амперметра на зажимах 1-11 (АТ-31) или 1-2 (АТ-32) были соответственно равны 2,5 ипи 5 А. При этом значения подводимых токов должны с точностью 2% соответствовать номинальным токам ответвлений, приведенным в таблице 6-8.

Таблица 6-8

Зажимы AT	1-2	1-3	1-4	1-5	1-6	1-7	1-8	1-9	1-10	1-11
Номинальный ток ответвлений АТ-31	0,34	0,45	0,60	0,81	1,1	1,45	1,97	2,12	2,29	2,5
Номинальный ток ответвлений АТ-32	5,0	5,41	5,88	7,58	9,62	12,2	15,6	20	25	31,3

(Н), (К1), (В) Проверка коэффициента трансформации на рабочих ответвлениях обмоток при максимальном токе КЗ

Проверка производится при полностью собранной схеме (цепи защиты подключены).

Коэффициент трансформации, измеренный при максимальном токе КЗ, не должен отличаться от измеренного при номинальном токе используемого отвода более чем на 5%.

Время подачи токов выше 10 А не должно превышать 5 с. При этом необходимо следить за тем, чтобы не происходил перегрев токовых цепей защиты.

Проверка МРЗД

МРЗД проверяется вне кассеты с использованием испытательных удлинительных шнуров с разъемами, во время проверки одного модуля все остальные модули должны быть вставлены в кассету, ток настройки должен быть синусоидальным.

(Н) Проверка трансреактора Тр

На вход трансреактора подается синусоидальный ток от регулируемого источника. Вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 1 кОм/В (класс точности 0,5-1,5) измеряются напряжения на вторичных обмотках W2 и W3.

При подаче номинального тока (5 А) на ответвление 1 напряжение на обмотке W2 должно быть в пределах 6,8-7,6 В, на W3 - 16,7-18 В. При подведении номинальных токов к другим ответвлениям измеренные напряжения на обмотках W2 и W3 должны быть соответственно равны (с точностью 2%) значениям напряжений, измеренным при подведении тока к ответвлению 1. Отношения напряжений на этих обмотках должны с точностью 10% соответствовать выражению:

(6-8)

Регулировка напряжений выполняется изменением воздушного зазора трансреактора.

(Н) Проверка промежуточных трансформаторов ТТ1, ТТ2

Вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 1 кОм/В измеряются напряжения на резисторах R1 тока к ответвлениям промежуточных трансформаторов ТА1 и ТА2, равного номинальным токам ответвлений (5; 3,75; 3; 2,5 А).

Величина напряжения на резисторе R1 должна быть 2,9-3,3 В.

Величины напряжений, измеренные при подведении токов к различным ответвлениям, должны быть соответственно равны (с точностью 2%) значениям напряжений, измеренным при подведении тока к ответвлению 1.

При несоответствии производится проверка исправности отдельных элементов схемы (выпрямительных мостов резистора R1, трансформаторов).

Приставки дополнительного торможения проверяются аналогично. Проверка может быть выполнена как в полной схеме, так и отдельно от нее.

(Н) Проверка настройки фильтра второй гармонической составляющей выполняется при снятой плате реагирующего органа Э1 и разомкнутом переключателе Н1 при помощи фигур Лиссажу по схеме, приведенной на рисунке 6-16.

Рис. 6-16. Схема проверки фильтра второй гармоники

На вход фильтра от генератора низкой частоты подается сигнал величиной I=3 мА.

Фиксируется частота, при которой эллипс на экране осциллографа превращается в наклонную прямую. При отклонении резонансной частоты от 100 Гц более чем на 3% следует произвести настройку фильтра. Для этого нужно установить на выходе генератора частоту 100 Гц и изменением зазора магнитопровода или подбором отпаек дросселя добиться, чтобы на экране осциллографа получилась наклонная прямая. Если резонансная частота меньше 100 Гц, зазор магнитопровода следует увеличить, если больше - уменьшить. Ток выхода настроенного фильтра на частоте 100 Гц при подключенных стабилитронах Д15, Д16 должен находится в пределах 3,9 - 6,1 мА.

Производить проверку фильтра напряжением промышленной частоты путем измерения напряжений на элементах фильтра по методике, приведенной в разделе, посвященном проверкам защиты ЭПЗ-1636 не рекомендуется. Это связано с тем, что исключить фильтр из схемы довольно сложно, а подключенные дополнительные элементы повышают погрешность измерения.

(Н) Проверка стабилитронов Д15, Д16

После настройки фильтра схема не разбирается. При поданном на вход фильтра токе 3 мА частотой 100 Гц с помощью электронного осциллографа контролируется форма кривой на стабилитронах. При исправных стабилитронах форма кривой напряжения на них является симметричной и имеет характерное двустороннее ограничение по амплитуде. Эта амплитуда, измеренная осциллографом, должна быть 3,1 В с точностью 10%. В последних модификациях репе изменена схема цепи торможения по второй гармонической составляющей: стабилитроны Д15, Д16 установлены в плечах выпрямительного моста вместо диодов Д10 и Д11. Для такой модификации репе осциллограф подключается за выпрямительным мостом. На экране осциллографа должно быть видно одностороннее ограничение напряжения по амплитуде.

(Н), (К1), (В) Проверка реагирующего органа вкпючает проверку элемента выдержки времени на срабатывание В_СР и элемента выдержки времени на возврат В_в. Проверки выполняются в полной схеме защиты с поданным оперативным током.

Проверка элемента В_в.

Реагирующий орган Э1 устанавливается в МРЗД, осциллограф подключается к контрольной точке 15 на плате Э1 и к гнезду разъема Ш4/2а. Входной зажим осциллографа, соединенный с корпусом прибора, подключается к гнезду разъема Ш4/2а.

Осциллограф переводится в режим измерения времени (ручка плавного регулирования длительности развертки находится в правом крайнем положении). Производится замер времени импульса t_M и времени паузы t_n в момент срабатывания реле. Осциллограмма выходного сигнала приведена на рисунке 6-17.

Срабатывание репе контролируется по замыканию контактов выходного реле (РП2 для ДЗТ-21,РП4 для ДЗТ-23) при подаче синусоидального тока на вход реле. В момент срабатывания фиксируется длительность импульсов и пауз на экране осциллографа на уровне характерной ступеньки, появляющейся на переднем фронте импупьса (момент переключения диодов Д5 и Д6). Длительность паузы не должна превышать длительность импульса. Выдержка времени В_в равна длительности паузы, соответствующей срабатыванию реле, и должна находиться в диапазоне 4,5-5 мс. Регулировка может быть выполнена резистором R5.

Соотношение между длительностью паузы и импульса должно быть в пределах 0,82-И.

Выдержка времени элемента В_СР определяется как разность выдержек времени срабатывания элемента совместно с промежуточными и выходными реле и времени срабатывания промежуточных и выходных реле:

где t_B -- выдержка времени элемента В_СР;

t_P -- время от подачи сигнала на вход реагирующего органа до срабатывания выходного реле;

t_y -- время от появления сигнала на выходе РО до срабатывания выходного реле.

Для проверки времени t_y элемент Э1 нужно вынуть из разъема, к останавливающему входу миллисекундомера подключить выходные контакты реле (зажимы 1 и 2 колодки П2), подать на реле оперативный ток и подключить через резистор 10 кОм к гнездам разъема Ш4/1а - Ш4/4а проверяемого МРЗД выводы переключателя «Пуск» миллисекундомера. Измерение времени выполняется при включении переключателя «Пуск». Измеренное время должно быть в пределах 12-15 мс. Регулировка осуществляется подбором резистора R5 в пределах 39-47 кОм.

Для проверки времени t_P элемент Э1 нужно установить в разъем, выходные контакты реле остаются подключенными к останавливающему входу миллисекундомера, на реле подан оперативный ток. Переключатель «Пуск» миллисекундомера подключается к гнездам разъема Ш4/За-Ш4/2в проверяемого МРЗД. Измеренное время должно быть в пределах 21-23,5 мс. Регулировка производится подбором резистора R12 в пределах 24-30 кОм.

Поиск неисправности реагирующего органа производится измерением напряжений в контрольных точках. Величины измеренных напряжений должны соответствовать данным таблицы 6-9.

Таблица 6-9

Режим работы	Контрольные точки	Напряжение, В
Нормальный	Ш4/2а - Ш4/1а	-(12,4-13,5)
	Ш4/За - Ш4/2а	4,8-6,5
	Ш4/2а - 15; Ш4/2а-7	-(0-0,2)
	Ш4/2а - Ш4/4а	-(0-0,2)
Срабатывания	Ш4/2а - Ш4/1а	-(12,4-13,5)
	Ш4/За - Ш4/2а	4,8-6,5
	Ш4/2а - 15	-(8,5-13,5)
	Ш4/2а-7	-(10,5-13,5)
	Ш4/2а - Ш4/4а	-(3,7-5,5)

(Н), (К1), (В) Проверка чувствительного органа

Элемент Э1 установлен в разъем. Переключатель НЗ проверяемого МРЗД разомкнут. Выставлены рабочие ответвления автотрансформаторов тока и трансреакторов. Подано напряжение оперативного тока. Срабатывание чувствительного органа контролируется по срабатыванию выходного реле.

Для определения диапазона регулирования тока срабатывания на рабочее ответвление трансреактора подается синусоидальный ток до срабатывания выходного реле. Замеры выполняются при минимальной и максимальной чувствительности органа (движок потенциометра R13 «Icp*» в левом и правом крайних положениях). Величина минимального тока срабатывания должна быть не более 0.3 Ihom.otb. максимального не менее 0,7 1_НОм. отв- Дополнительное изменение чувствительности может быть выполнено подбором сопротивления резистора R2.

Токи срабатывания защиты определяются для каждого плеча защиты совместно с выравнивающими автотрансформаторами, если они предусмотрены уставками.

Проверка реле производится по схеме, приведенной на рисунке 6-18. Регулировка выполняется с помощью регулятора «Icp*». При поочередном подведении регулируемого синусоидального тока к зажимам автотрансформаторов настраивается ток срабатывания чувствительного органа. Ток срабатывания измеряется на входе МРЗД и входе схемы. По измеренным токам ведется пересчет относительных токов и настройка относительного тока на заданную уставку:

(6-10)

где - величина тока срабатывания чувствительного органа на входных зажимах МРЗД;

I_hom.otb - номинальный ток ответвления первичной обмотки выравнивающего автотрансформатора.

- величина тока срабатывания на входных зажимах схемы

1_СЗ - первичный ток срабатывания защиты;

К_СХ - коэффициент схемы, учитывающий схему соединения трансформаторов тока защиты;

п_АТ - коэффициент трансформации автотрансформатора.

'(6-11)

где 1_Н - номинальный вторичный ток защищаемого присоединения (трансформатора, автотрансформатора, генератора).

На одном из рабочих ответвлений трансреактора следует определить все параметры срабатывания чувствительного органа: ток срабатывания, ток возврата, коэффициент возврата, напряжение срабатывания.

Для измерения напряжения срабатывания используют вольтметр с внутренним сопротивлением не менее 10 кОм (класс точности 0,5-1,5), подключенный к гнездам Ш4/1в -Ш4/2в. В зависимости от уставки напряжение срабатывания должно находиться в пределах 1,5-6,5 В. Коэффициент возврата должен быть 0,6-0,92.

(Н), (К1), (В) Проверка отсечки

Элемент Э1 установлен в разъем, переключатель Н2 проверяемого МРЗД установлен в требуемое положение («а-б» - при заданном токе срабатывания отсечки менее 6 Ihom.otb. или «б-в» - при заданном токе срабатывания отсечки равном 9 1_ном.отв.); чувствительный орган выведен из работы установленной временной перемычкой между гнездами Ш4/2а - Ш4/4а. На реле подан оперативный ток.

Проверка производится в полной схеме для одного плеча защиты. Контроль срабатывания - по срабатыванию выходного реле.

Методика проверки тока срабатывания, расчетные формулы и схема проверки аналогичны приведенным для проверки чувствительного органа с разницей в величине подаваемых токов.

Измеренный ток срабатывания отсечки должен соответствовать заданному с точностью 10%. Регулировка производится подбором сопротивлений резисторов R5 и R4.

Во избежание повреждения элементов токовых цепей время подачи входных токов не должно превышать 5 с. Подбор номинала резисторов удобно выполнять, отпаяв резистор R5 от схемы и подключив вместо него магазин сопротивлений с номиналами сопротивлений до 30 кОм. Подав ток, равный заданной величине тока срабатывания отсечки, уменьшением сопротивления добиваются срабатывания реле. Затем подбирается и запаивается в схему резистор R5 с близкой к выбранному величиной сопротивления. Перепроверяется ток срабатывания отсечки. Проверяется коэффициент возврата (норма не менее 0,3). При подаче тока, равного удвоенному току срабатывания отсечки, измеряется время срабатывания отсечки на контактах выходного реле (норма не более 35 мс).

При необходимости проверки исправности герконового реле КА, проверочное напряжение постоянного тока подается на его выводы 3 и 4 («+» на вывод 4). По замыканию контактов КА (выводы 1 и 2) фиксируется напряжение срабатывания. Напряжение срабатывания КА должно быть в пределах 3,5-7 В.

(Н), (К1) Регулирование коэффициента торможения

Условия проверки:

элемент Э1 установлен в разъем;

напряжение оперативного тока подано на зажимы 9 и 10 колодки П1;

на лицевой плате проверяемого МРЗД переключатель XS3 установлен в требуемое положение «а-б» -при заданной величине тока начала торможения равной 1, или «б-в» - при заданной величине тока начала торможения равной 0,6;

соединения трансформаторов тока с обмоткой трансреактора разомкнуты. На обмотках трансформаторов (для проверки выбирают трансформаторы, используемые в схеме защиты) и трансреактора установлены рабочие отводы.

Проверка выполняется при помощи схемы, приведенной на рисунке 6-19.

От регулируемых источников переменного тока подаются синусоидальные токи на рабочую и тормозную цепи.Вначале определяется диапазон регулирования коэффициента торможения путем определения коэффициента торможения при поочередной установке регулятора «К_т» (резистор R12) в крайние положения. Для нахождения коэффициента торможения следует при поочередной подаче в тормозную цепь тормозных токов, соответствующих относительным тормозным токам /* = 5 и /*₍₄₎ = 4, оп-ределить по замыканию контактов выходных реле токи срабатывания реле. Относительные тормозные токи определяются по формуле:

где /_г* - ток, подаваемый в тормозную цепь;

-- номинальные токи ответвлений первичных обмоток соответствующих трансформаторов.

Задаваясь величиной относительного тормозного тока, из этой формулы находят величину тока для подачи в тормозную цепь. Например, для /_Г(5)* = 5:

По полученным результатам вычисляются коэффициенты торможения для обоих положений резистора R12:

где относительные токи срабатывания реле, соответствующие

Минимальное значение коэффициента торможения должно быть не более 0,3, а максимальное - не менее 0,9. В случае необходимости регулирование (смещение) диапазона изменения К_т производится подбором сопротивления резистора R11.

Далее следует отрегулировать коэффициент торможения в соответствии с заданными уставками. Регулировка коэффициента торможения производится на одном из рабочих ответвлений трансреактора, к которому в реальной схеме подключается один из трансформаторов цепи процентного торможения. Регулятор К_т следует установить в крайнее правое положение. В тормозную цепь реле подать ток соответствующий 1_Т(4)* = 4, а в рабочую цепь - ток, значение которого определяется в соответствии с заданной уставкой К_т по формулам:

где l_PО* -- относительный ток срабатывания реле при отсутствии торможения;

1_ТО* -- горизонтальный участок тормозной характеристики.

Вращением резистора R12 добиваются срабатывания реле. Затем проверяют срабатывание репе при выставленном тормозном токе, соответствующем Г_г(5) = 5, и определяется коэффициент торможения по вышеприведенным формулам.

С помощью автотрансформаторов тока может быть изменен диапазон регулирования коэффициента торможения.

При заданных различных коэффициентах торможения проверка должна быть выполнена при раздельном питании тормозных обмоток через соответствующий автотрансформатор тока.

(Н), (К1), (В) Проверка тормозной характеристики

Для построения тормозной характеристики используются данные, полученные при регулировании заданного К_т (две точки: при I*_Т(4)= 4 и при I*_Т(5)= 5). Дополнительно определяют параметры характеристики при I*_Т(2) = 2 и при I*_Т(3)= 3. По полученным данным строится тормозная характеристика: /*_рср = f(l*_T).