МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ УКРАИНЫ

СЕВАСТОПОЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ЯДЕРНОЙ ЭНЕРГИИ И ПРОМЫШЛЕННОСТИ

ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИЙ ФАКУЛЬТЕТ

КАФЕДРА «ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СТАНЦИЙ»

ДИПЛОМНАЯ РАБОТА

По дисциплине: «ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ СТАНЦИИ И ПОДСТАНЦИИ»

2002

1. Выбор схемы выдачи мощности электростанции типа АЭС

1.1 Исходные данные задания:

Выполнить проект изменения электрической части Запорожской АЭС.

исходные данные задания сведены в таблицу №1.

Тип электростанции и число установленных на ней генераторов	Данные РУ высшего напряжения	Данные РУ среднего напряжения
	напряжение, кВ	мощность к.з. от системы, МВА	напряжение, кВ	нагрузка, МВт	мощность к.з. от системы, МВА
АЭС 71000 МВт	750	14000	330	3800/3200	12000

Количество ЛЭП на напряжение 750 кВ 4, длиной 300 км.

Количество ЛЭП на напряжение 330 кВ 5, длиной 30 км.

Время использования максимальной нагрузки Т_{нагр.мах}=6000 часов.

Время использования установленной мощности генераторов Т_г.уст.=7200 часов.

Максимальная активная мощность, отдаваемая в энергосистему 7000 МВт.

1.2 Распределение генераторов между РУ ВН и РУ СН

Схема выдачи мощности определяет распределение генераторов между РУ разных напряжений, трансформаторную и автотрансформаторную связь между РУ, способ соединения генераторов с блочными: трансформаторами, точки подключения пускорезервных и резервных трансформаторов собственных нужд.

Обычно к РУ среднего напряжения (СН) подключается столько генераторов, сколько необходимо, чтобы покрыть нагрузку в максимальном режиме. Остальные подключаются к РУ высшего напряжения (ВН), т.е.:

n_г-сн = Р_{нг max} / Р_г = 3800/1000 4

где:Рнг max - максимальная нагрузка РУ СН;

Рг - мощность одного генератора;

nг-сн - число генераторов, подключенных к РУ СН.

1.3 Выбор генераторов и блочных трансформаторов

Согласно задания выбираем генераторы проектируемой станции (выбираются по активной мощности):

Выбираем по (Л.3) генератор ТВВ-1000-4

Генератор	Ном. частота вращения, об/мин	Номинальная мощность	Ном. напряжение, кВ	Cos ном.	Ном. ток, кА	х”	Та
		S, МВА	Р, МВт
ТВВ-1000-4	1500	1111	1000	24	0,9	26,73	0,324	0,25

Согласно задания выбираем по (Л.3) блочные трансформаторы:

S_{бл. расч.} = 1,05 S_г = 1,05 1111 = 1166,55 МВА

По литературе (3) выбираем ОРЦ-417000/750 и ТЦ-1250000/330

Тип трансформатора	Sн, МВА	Рхх, кВт	Рк, кВт	НН, кВ	uкВН-НН, %	uкСН-НН, %	Iхх
ОРЦ 417000/750	3 417	3 320	3 800	24	14	45	0,35
ТЦ 1250000/330	1250	500	2800	24	14,5	-	0,55

1.4 Выбор АТ

Исходные данные для расчета приведены в таблице №1.

Полная мощность генератора S_г равна:

S_г = Р_г / cos = 1000 / 0,9 = 1111 МВА

Так как нагрузка собственных нужд (с.н.) S_сн не задана, то задаем ее сами из расчета 4-6% от мощности генератора:

S_сн = S_г 5% / 100% = 1111 5% / 100% = 55,55 МВА

Максимальная полная мощность РУ СН:

S_{н max} = Р _Снmax / cos = 3800 / 0,85 = 4470,59 МВА

Минимальная полная мощность РУ СН:

S_{нг min} = Р _{Сн min} / cos = 3200 / 0,85 = 3764,7 МВА

Рассмотрим два варианта схем (рис. 1):

Рис. 1

Рассматриваем 1-й вариант: 3 блока на СН и 4 блока на ВН.

S_{П min} = S_Гсн - S_{нг min} - S_сн = 3333 - 3764,7 - 166,65 = -598,35 МВА

S_{П max} = S_{н max} - S_Гсн + S_сн = 4470,59 - 3333 + 166,65 = 1304,24 МВА

S_па = S_{н max} - (S_Гсн - S_г1)+ S_сн = 4470,59 - (3333 - 1111)+ 166,65 = 2415,24 МВА

где:

S_сн- мощность собственных нужд;

S_г1- мощность одного генератора;

S_{П min}- минимальная мощность перетоков РУ СН РУ ВН;

S_{П max}- максимальная мощность перетоков РУ СН РУ ВН;

S_па- мощность перетоков РУ СН РУ ВН при отключении одного блока;

S_Гсн- суммарная мощность генераторов на СН;

S_{нг min}- минимальная мощность нагрузки на генераторы СН;

S_{н max}- максимальная мощность нагрузки на генераторы СН.

Рассматриваем 2-й вариант: 4 блока на СН и 3 блока на ВН.

S_{П min} = S_Гсн - S_{нг min} - S_сн = 4444 - 3764,7 - 222,2 = 457,1 МВА

S_{П max} = S_{н max} - S_Гсн + S_сн = 4470,59 - 4444 + 222,2 = 248,79 МВА

S_па = S_{н max} - (S_Гсн - S_г1)+ S_сн = 4470,59 - (4444 - 1111)+ 222,2 = 1359,79 МВА

Рис. 2

Выбираем 2-й вариант: 4 блока на СН и 3 блока на ВН, т.к. согласно расчета во втором варианте максимальные мощности перетоков РУ СН РУ ВН в аварийном режиме (отключение одного блока) оказались ниже почти вдвое по значению по отношению к первому варианту, что обуславливает выбор АТ из Л.3 (рис. 2).

Рассчитываем мощность АТ:

S_{аТ расч.} = 1359,79 МВА

По литературе (3) выбираем 1 группу однофазных АТ: АОДЦТН-417000/750/330

S_н = 3 417 МВА;ВН = 750/ кВ;СН = 330/ кВ

1.5 Определение потерь в трансформаторах блоков и АТ

Определяем потери в автотрансформаторе.

Величина потерь в трехфазной группе однофазных двухобмоточных трансформаторов определяется по формуле:

МВтч/год

где:

n - число параллельно работающих трансформаторов;

S_n - номинальная мощность трансформатора;

S_nmax - максимальная нагрузка трансформатора по графику;

Р_хх, Р_кз - потери мощности одного трансформатора мощностью S_n;

Т_Г - число часов использования мощности (7200 часов);

_max - время наибольших потерь (1% от Т_Г).

Определяем потери в трансформаторах блока:

Величина потерь в трехфазном двухобмоточном трансформаторе определяется по формуле:

на напряжение 330 кВ:

МВтч/год

на напряжение 750 кВ:

МВтч/год

1.6 Выбор проводников для ЛЭП на РУ-330 кВ и РУ-750 кВ

Выбор проводников для ЛЭП на РУ-330 кВ:

где: n - количество линий.

По Л.3 выбираем сталеалюминевый проводник АС 400/51

I_доп. = 835 А.

Выбор проводников для ЛЭП на РУ-750 кВ:

где: n - количество линий.

По Л.3 выбираем сталеалюминевый проводник АС 400/51

I_доп. = 835 А.

1.7 Количество соединений на РУ-330 кВ и РУ-750 кВ

В виду того, что группы РТСН питаются от ОРУ-330 и 150 кВ Запорожской ТЭС, находящейся в 2-х км от АЭС, то на РУ-330 кВ и РУ-750 кВ АЭС мы их не учитываем.

Кол-во соединений на РУ 750 кВ:

n = n_ЛЭП + n_г + n_пртсн + n_секц. + n_ат = 4 + 3 + 0 + 0 + 1 = 8

Кол-во соединений на РУ 330 кВ:

n = n_ЛЭП + n_г + n_пртсн + n_секц. + n_ат = 5 + 4 + 0 + 0 + 1 = 10

1.8 Выбор вариантов схем РУ всех напряжений

Схемы распределительных устройств (РУ) повышенных напряжений электрических станций выбираются по номинальному напряжению, числу присоединений, назначению и ответственности РУ в энергосистеме, а также с учетом схемы прилегающей сети, очередности и перспективы расширения.

Схемы РУ напряжением 35 - 750 кВ должны выполнятся с учетом требований и норм технологического проектирования.

При наличии нескольких вариантов схем удовлетворяющих перечисленным выше требованиям предпочтение отдается:

- более простому и экономичному варианту;

- варианту, по которому требуется наименьшее количество операций с выключателями а разъединителями РУ повышенного напряжения при режимных переключениях вывода в ремонт отдельных цепей и при отключении поврежденных участков в аварийных режимах.

Рассмотрим основные виды схем, применяемые в схемах РУ330/750 кВ.

Рис. 3 - Схема с двумя системами шин и тремя выключателями на две цепи (3/2)

Рис. 3 с двумя системами шин и тремя выключателями на две цепи. В распределительных устройствах 330 - 750 кВ применяется схема с двумя системами шин и тремя выключателями на две цепи. Каждое присоединение включено через два выключателя В нормальном режиме все выключатели включены, обе системы шин находятся под напряжением Для ревизии любого выключателя отключают его и разъединители, установленные по обе стороны выключателя Количество операций для вывода в ревизию - минимальное, разъединители служат только для отделения выключателя при ремонте, никаких оперативных переключении ими не производят Достоинства рассматриваемой схемы:

- при ревизии любого выключателя все присоединения остаются в работе;

- высокая надежность схемы;

- опробование выключателей производится без операций с разъединителями. Ремонт шин, очистка изоляторов, ревизия шинных разъединителей производятся без нарушения работы цепей;

- количество необходимых операций разъединителями в течении года для вывода в ревизию поочередно всех выключателей, разъединителей и сборных шин значительно меньше, чем в схеме с двумя рабочими и обходной системами шин.

Недостатки рассматриваемой схемы:

- отключение КЗ на линии двумя выключателями, что увеличивает общее количество ревизий выключателей;

- удорожание конструкции РУ при нечетном числе присоединений, так как одна цепь должна присоединяться через два выключателя;

- снижение надежности схемы, если количество линий не соответствует числу трансформаторов. В данном случае к одной цепочке из трех выключателей присоединяются два одноименных элемента, поэтому возможно аварийное отключение одновременно двух линий;

- усложнение релейной защиты;

- увеличение количества выключателей в рис. 4.



Рис. 4 - Схема с двумя системами шин и четырьмя выключателями на три цепи

Схема с двумя системами шин и с четырьмя выключателями на три присоединения. Наилучшие показатели схема имеет, если число линий в 2 раза меньше или больше числа трансформаторов.

Достоинства схемы:

- схема 4/3 выключателя на присоединение имеет все достоинства присущие полуторной схеме;

- схема более экономична по сравнению с полуторной схемой (1,33 выключателя на присоединение вместо 1,5);

- секционирование сборных шин требуется только при 15 присоединениях и более;

- надежность схемы практически не снижается, если к одной цепочке будут присоединены две линии и один трансформатор вместо двух трансформаторов и одной линии;

- конструкция ОРУ по рассмотренной схеме достаточно экономична и удобна в обслуживании.

1.9 Технико-экономический анализ вариантов схем

1.9.1 Определение потерь электроэнергии от потоков отказов элементов схем РУ СН

Расчет производим с помощью компьютерной программы, разработанной выпускником УИПА 2000 года Путилиным А.М.

Расчет показателей надежности главной схемы РУ СН (3/2)

Тип станции - АЭС; Uном, кВ - 330; Топ, ч - 2,0

Оборудование	Параметр потока отказов , 1/год	Время восст. после отказа Тв, ч.	Время на пл. ремонт Тр, ч/год
Выключатели	0,2500	75	271
Система шин	0,0130	5	3

Получены результаты для выключателей и систем шин:

Отказ	В период ремонта	W, 1/год	ОП/Тв	ОВ	Wнед, МВт ч
B1	---	0,13000	l1/0,5	B2 B4 B7 B10 B13	52,9
B2	---	0,13000	(l1) b1/16	B1 B3	2116,4
B3	---	0,13000	b1/16	B2 B6 B9 B12 B15	2116,4
B4	---	0,13000	b2/16	B5 B1 B7 B10 B13	2116,4
B5	---	0,13000	(l2) b2/16	B4 B6	2116,4
B6	---	0,13000	l2/0,5	B5 B3 B9 B12 B15	52,9
B7	---	0,13000	l3/0,5	B8 B1 B4 B10 B13	52,9
B8	---	0,13000	(l3) b3/16	B7 B9	2116,4
B9	---	0,13000	b3/16	B8 B3 B6 B12 B15	2116,4
B10	---	0,13000	b4/16	B11 B1 B4 B7 B13	2116,4
B11	---	0,13000	(l4) b4/16	B10 B12	2116,4
B12	---	0,13000	l4/0,5	B11 B3 B6 B9 B15	52,9
B13	---	0,13000	l5/0,5	B14 B1 B4 B7 B10	52,9
B14	---	0,13000	l5/0,5 a1/0,5	B13 B15	52,9
B15	---	0,13000	(a1)	B14 B3 B6 B9 B12	0,0
1СШ	---	0,03500		B1 B4 B7 B10 B13	0,0
2СШ	---	0,03500		B3 B6 B9 B12 B15	0,0
B1	B2	0,00770	l1/75	B4 B7 B10 B13	464,0
B1	B3	0,00770	(l1) b1/16	B2 B4 B7 B10 B13	123,7
B1	B4	0,00770	l1/0,5	B2 B7 B10 B13	3,1
B1	B5	0,00770	(l1) b2/25	B2 B4 B7 B10 B13	193,4
B1	B6	0,00770	l1/0,5	B2 B4 B7 B10 B13	3,1
B1	B7	0,00770	l1/0,5	B2 B4 B10 B13	3,1
B1	B8	0,00770	l1/0,5 l3/25	B2 B4 B7 B10 B13	157,8
B1	B9	0,00770	l1/0,5	B2 B4 B7 B10 B13	3,1
B1	B10	0,00770	l1/0,5	B2 B4 B7 B13	3,1
B1	B11	0,00770	(l1) b4/25	B2 B4 B7 B10 B13	193,4
B1	B12	0,00770	l1/0,5	B2 B4 B7 B10 B13	3,1
B1	B13	0,00770	l1/0,5	B2 B4 B7 B10	3,1
B1	B14	0,00770	l1/0,5 l5/25	B2 B4 B7 B10 B13	157,8
B1	B15	0,00770	l1/0,5	B2 B4 B7 B10 B13	3,1
B2	B1	0,00770	b1/16 l1/59	B3	488,8
B2	B3	0,00770	(l1) b1/75	B1	580,1
B2	B4	0,00770	(l1) b1/16	B1 B3	123,7
B2	B5	0,00770	(l1) b1/16	B1 B3	123,7
B2	B6	0,00770	(l1) b1/16	B1 B3	123,7
B2	B7	0,00770	(l1) b1/16	B1 B3	123,7
B2	B8	0,00770	(l1) b1/16	B1 B3	123,7
B2	B9	0,00770	(l1) b1/16	B1 B3	123,7
B2	B10	0,00770	(l1) b1/16	B1 B3	123,7
B2	B11	0,00770	(l1) b1/16	B1 B3	123,7
B2	B12	0,00770	(l1) b1/16	B1 B3	123,7
B2	B13	0,00770	(l1) b1/16	B1 B3	123,7
B2	B14	0,00770	(l1) b1/16	B1 B3	123,7
B2	B15	0,00770	(l1) b1/16	B1 B3	123,7
B3	B1	0,00770	b1/16	B2 B6 B9 B12 B15	123,7
B3	B2	0,00770	b1/75	B6 B9 B12 B15	580,1
B3	B4	0,00770	b1/16	B2 B6 B9 B12 B15	123,7
B3	B5	0,00770	b1/16 l2/9	B2 B6 B9 B12 B15	179,4
B3	B6	0,00770	b1/16	B2 B9 B12 B15	123,7
B3	B7	0,00770	b1/16	B2 B6 B9 B12 B15	123,7
B3	B8	0,00770	b1/16 b3/25	B2 B6 B9 B12 B15	317,1
B3	B9	0,00770	b1/16	B2 B6 B12 B15	123,7
B3	B10	0,00770	b1/16	B2 B6 B9 B12 B15	123,7
B3	B11	0,00770	b1/16 l4/9	B2 B6 B9 B12 B15	179,4
B3	B12	0,00770	b1/16	B2 B6 B9 B15	123,7
B3	B13	0,00770	b1/16	B2 B6 B9 B12 B15	123,7
B3	B14	0,00770	b1/16 (a1)	B2 B6 B9 B12 B15	123,7
B3	B15	0,00770	b1/16	B2 B6 B9 B12	123,7
B4	B1	0,00770	b2/16	B5 B7 B10 B13	123,7
B4	B2	0,00770	b2/16 l1/9	B5 B1 B7 B10 B13	179,4
B4	B3	0,00770	b2/16	B5 B1 B7 B10 B13	123,7
B4	B5	0,00770	b2/75	B1 B7 B10 B13	580,1
B4	B6	0,00770	b2/16 (l2)	B5 B1 B7 B10 B13	123,7
B4	B7	0,00770	b2/16	B5 B1 B10 B13	123,7
B4	B8	0,00770	b2/16 l3/9	B5 B1 B7 B10 B13	179,4
B4	B9	0,00770	b2/16	B5 B1 B7 B10 B13	123,7
B4	B10	0,00770	b2/16	B5 B1 B7 B13	123,7
B4	B11	0,00770	b2/16 b4/25	B5 B1 B7 B10 B13	317,1
B4	B12	0,00770	b2/16	B5 B1 B7 B10 B13	123,7
B4	B13	0,00770	b2/16	B5 B1 B7 B10	123,7
B4	B14	0,00770	b2/16 l5/9	B5 B1 B7 B10 B13	179,4
B4	B15	0,00770	b2/16	B5 B1 B7 B10 B13	123,7
B5	B1	0,00770	(l2) b2/16	B4 B6	123,7
B5	B2	0,00770	(l2) b2/16	B4 B6	123,7
B5	B3	0,00770	(l2) b2/16	B4 B6	123,7
B5	B4	0,00770	(l2) b2/75	B6	580,1
B5	B6	0,00770	b2/16 l2/59	B4	488,8
B5	B7	0,00770	(l2) b2/16	B4 B6	123,7
B5	B8	0,00770	(l2) b2/16	B4 B6	123,7
B5	B9	0,00770	(l2) b2/16	B4 B6	123,7
B5	B10	0,00770	(l2) b2/16	B4 B6	123,7
B5	B11	0,00770	(l2) b2/16	B4 B6	123,7
B5	B12	0,00770	(l2) b2/16	B4 B6	123,7
B5	B13	0,00770	(l2) b2/16	B4 B6	123,7
B5	B14	0,00770	(l2) b2/16	B4 B6	123,7
B5	B15	0,00770	(l2) b2/16	B4 B6	123,7
B6	B1	0,00770	l2/0,5	B5 B3 B9 B12 B15	3,1
B6	B2	0,00770	(l2) b1/25	B5 B3 B9 B12 B15	193,4
B6	B3	0,00770	l2/0,5	B5 B9 B12 B15	3,1
B6	B4	0,00770	l2/0,5	B5 B3 B9 B12 B15	3,1
B6	B5	0,00770	l2/75	B3 B9 B12 B15	464,0
B6	B7	0,00770	l2/0,5	B5 B3 B9 B12 B15	3,1
B6	B8	0,00770	(l2) b3/25	B5 B3 B9 B12 B15	193,4
B6	B9	0,00770	l2/0,5	B5 B3 B12 B15	3,1
B6	B10	0,00770	l2/0,5	B5 B3 B9 B12 B15	3,1
B6	B11	0,00770	l2/0,5 l4/25	B5 B3 B9 B12 B15	157,8
B6	B12	0,00770	l2/0,5	B5 B3 B9 B15	3,1
B6	B13	0,00770	l2/0,5	B5 B3 B9 B12 B15	3,1
B6	B14	0,00770	l2/0,5 a1/0,5	B5 B3 B9 B12 B15	3,1
B6	B15	0,00770	l2/0,5	B5 B3 B9 B12	3,1
B7	B1	0,00770	l3/0,5	B8 B4 B10 B13	3,1
B7	B2	0,00770	l3/0,5 l1/25	B8 B1 B4 B10 B13	157,8
B7	B3	0,00770	l3/0,5	B8 B1 B4 B10 B13	3,1
B7	B4	0,00770	l3/0,5	B8 B1 B10 B13	3,1
B7	B5	0,00770	(l3) b2/25	B8 B1 B4 B10 B13	193,4
B7	B6	0,00770	l3/0,5	B8 B1 B4 B10 B13	3,1
B7	B8	0,00770	l3/75	B1 B4 B10 B13	464,0
B7	B9	0,00770	(l3) b3/16	B8 B1 B4 B10 B13	123,7
B7	B10	0,00770	l3/0,5	B8 B1 B4 B13	3,1
B7	B11	0,00770	(l3) b4/25	B8 B1 B4 B10 B13	193,4
B7	B12	0,00770	l3/0,5	B8 B1 B4 B10 B13	3,1
B7	B13	0,00770	l3/0,5	B8 B1 B4 B10	3,1
B7	B14	0,00770	l3/0,5 l5/25	B8 B1 B4 B10 B13	157,8
B7	B15	0,00770	l3/0,5	B8 B1 B4 B10 B13	3,1
B8	B1	0,00770	(l3) b3/16	B7 B9	123,7
B8	B2	0,00770	(l3) b3/16	B7 B9	123,7
B8	B3	0,00770	(l3) b3/16	B7 B9	123,7
B8	B4	0,00770	(l3) b3/16	B7 B9	123,7
B8	B5	0,00770	(l3) b3/16	B7 B9	123,7
B8	B6	0,00770	(l3) b3/16	B7 B9	123,7
B8	B7	0,00770	b3/16 l3/59	B9	488,8
B8	B9	0,00770	(l3) b3/75	B7	580,1
B8	B10	0,00770	(l3) b3/16	B7 B9	123,7
B8	B11	0,00770	(l3) b3/16	B7 B9	123,7
B8	B12	0,00770	(l3) b3/16	B7 B9	123,7
B8	B13	0,00770	(l3) b3/16	B7 B9	123,7
B8	B14	0,00770	(l3) b3/16	B7 B9	123,7
B8	B15	0,00770	(l3) b3/16	B7 B9	123,7
B9	B1	0,00770	b3/16	B8 B3 B6 B12 B15	123,7
B9	B2	0,00770	b3/16 b1/25	B8 B3 B6 B12 B15	317,1
B9	B3	0,00770	b3/16	B8 B6 B12 B15	123,7
B9	B4	0,00770	b3/16	B8 B3 B6 B12 B15	123,7
B9	B5	0,00770	b3/16 l2/9	B8 B3 B6 B12 B15	179,4
B9	B6	0,00770	b3/16	B8 B3 B12 B15	123,7
B9	B7	0,00770	b3/16	B8 B3 B6 B12 B15	123,7
B9	B8	0,00770	b3/75	B3 B6 B12 B15	580,1
B9	B10	0,00770	b3/16	B8 B3 B6 B12 B15	123,7
B9	B11	0,00770	b3/16 l4/9	B8 B3 B6 B12 B15	179,4
B9	B12	0,00770	b3/16	B8 B3 B6 B15	123,7
B9	B13	0,00770	b3/16	B8 B3 B6 B12 B15	123,7
B9	B14	0,00770	b3/16 (a1)	B8 B3 B6 B12 B15	123,7
B9	B15	0,00770	b3/16	B8 B3 B6 B12	123,7
B10	B1	0,00770	b4/16	B11 B4 B7 B13	123,7
B10	B2	0,00770	b4/16 l1/9	B11 B1 B4 B7 B13	179,4
B10	B3	0,00770	b4/16	B11 B1 B4 B7 B13	123,7
B10	B4	0,00770	b4/16	B11 B1 B7 B13	123,7
B10	B5	0,00770	b4/16 b2/25	B11 B1 B4 B7 B13	317,1
B10	B6	0,00770	b4/16	B11 B1 B4 B7 B13	123,7
B10	B7	0,00770	b4/16	B11 B1 B4 B13	123,7
B10	B8	0,00770	b4/16 l3/9	B11 B1 B4 B7 B13	179,4
B10	B9	0,00770	b4/16	B11 B1 B4 B7 B13	123,7
B10	B11	0,00770	b4/75	B1 B4 B7 B13	580,1
B10	B12	0,00770	b4/16 (l4)	B11 B1 B4 B7 B13	123,7
B10	B13	0,00770	b4/16	B11 B1 B4 B7	123,7
B10	B14	0,00770	b4/16 l5/9	B11 B1 B4 B7 B13	179,4
B10	B15	0,00770	b4/16	B11 B1 B4 B7 B13	123,7
B11	B1	0,00770	(l4) b4/16	B10 B12	123,7
B11	B2	0,00770	(l4) b4/16	B10 B12	123,7
B11	B3	0,00770	(l4) b4/16	B10 B12	123,7
B11	B4	0,00770	(l4) b4/16	B10 B12	123,7
B11	B5	0,00770	(l4) b4/16	B10 B12	123,7
B11	B6	0,00770	(l4) b4/16	B10 B12	123,7
B11	B7	0,00770	(l4) b4/16	B10 B12	123,7
B11	B8	0,00770	(l4) b4/16	B10 B12	123,7
B11	B9	0,00770	(l4) b4/16	B10 B12	123,7
B11	B10	0,00770	(l4) b4/75	B12	580,1
B11	B12	0,00770	b4/16 l4/59	B10	488,8
B11	B13	0,00770	(l4) b4/16	B10 B12	123,7
B11	B14	0,00770	(l4) b4/16	B10 B12	123,7
B11	B15	0,00770	(l4) b4/16	B10 B12	123,7
B12	B1	0,00770	l4/0,5	B11 B3 B6 B9 B15	3,1
B12	B2	0,00770	(l4) b1/25	B11 B3 B6 B9 B15	193,4
B12	B3	0,00770	l4/0,5	B11 B6 B9 B15	3,1
B12	B4	0,00770	l4/0,5	B11 B3 B6 B9 B15	3,1
B12	B5	0,00770	l4/0,5 l2/25	B11 B3 B6 B9 B15	157,8
B12	B6	0,00770	l4/0,5	B11 B3 B9 B15	3,1
B12	B7	0,00770	l4/0,5	B11 B3 B6 B9 B15	3,1
B12	B8	0,00770	(l4) b3/25	B11 B3 B6 B9 B15	193,4
B12	B9	0,00770	l4/0,5	B11 B3 B6 B15	3,1
B12	B10	0,00770	l4/0,5	B11 B3 B6 B9 B15	3,1
B12	B11	0,00770	l4/75	B3 B6 B9 B15	464,0
B12	B13	0,00770	l4/0,5	B11 B3 B6 B9 B15	3,1
B12	B14	0,00770	l4/0,5 a1/0,5	B11 B3 B6 B9 B15	3,1
B12	B15	0,00770	l4/0,5	B11 B3 B6 B9	3,1
B13	B1	0,00770	l5/0,5	B14 B4 B7 B10	3,1
B13	B2	0,00770	l5/0,5 l1/25	B14 B1 B4 B7 B10	157,8
B13	B3	0,00770	l5/0,5	B14 B1 B4 B7 B10	3,1
B13	B4	0,00770	l5/0,5	B14 B1 B7 B10	3,1
B13	B5	0,00770	(l5) b2/25	B14 B1 B4 B7 B10	193,4
B13	B6	0,00770	l5/0,5	B14 B1 B4 B7 B10	3,1
B13	B7	0,00770	l5/0,5	B14 B1 B4 B10	3,1
B13	B8	0,00770	l5/0,5 l3/25	B14 B1 B4 B7 B10	157,8
B13	B9	0,00770	l5/0,5	B14 B1 B4 B7 B10	3,1
B13	B10	0,00770	l5/0,5	B14 B1 B4 B7	3,1
B13	B11	0,00770	(l5) b4/25	B14 B1 B4 B7 B10	193,4
B13	B12	0,00770	l5/0,5	B14 B1 B4 B7 B10	3,1
B13	B14	0,00770	l5/75	B1 B4 B7 B10	464,0
B13	B15	0,00770	l5/0,5 a1/0,5	B14 B1 B4 B7 B10	3,1
B14	B1	0,00770	l5/0,5 a1/0,5	B13 B15	3,1
B14	B2	0,00770	l5/0,5 a1/0,5	B13 B15	3,1
B14	B3	0,00770	l5/0,5 a1/0,5	B13 B15	3,1
B14	B4	0,00770	l5/0,5 a1/0,5	B13 B15	3,1
B14	B5	0,00770	l5/0,5 a1/0,5	B13 B15	3,1
B14	B6	0,00770	l5/0,5 a1/0,5	B13 B15	3,1
B14	B7	0,00770	l5/0,5 a1/0,5	B13 B15	3,1
B14	B8	0,00770	l5/0,5 a1/0,5	B13 B15	3,1
B14	B9	0,00770	l5/0,5 a1/0,5	B13 B15	3,1
B14	B10	0,00770	l5/0,5 a1/0,5	B13 B15	3,1
B14	B11	0,00770	l5/0,5 a1/0,5	B13 B15	3,1
B14	B12	0,00770	l5/0,5 a1/0,5	B13 B15	3,1
B14	B13	0,00770	a1/0,5 l5/75	B15	464,0
B14	B15	0,00770	l5/0,5 a1/0,5	B13	3,1
B15	B1	0,00770	(a1)	B14 B3 B6 B9 B12	0,0
B15	B2	0,00770	(a1) b1/25	B14 B3 B6 B9 B12	193,4
B15	B3	0,00770	(a1)	B14 B6 B9 B12	0,0
B15	B4	0,00770	(a1)	B14 B3 B6 B9 B12	0,0
B15	B5	0,00770	a1/0,5 l2/25	B14 B3 B6 B9 B12	154,7
B15	B6	0,00770	(a1)	B14 B3 B9 B12	0,0
B15	B7	0,00770	(a1)	B14 B3 B6 B9 B12	0,0
B15	B8	0,00770	(a1) b3/25	B14 B3 B6 B9 B12	193,4
B15	B9	0,00770	(a1)	B14 B3 B6 B12	0,0
B15	B10	0,00770	(a1)	B14 B3 B6 B9 B12	0,0
B15	B11	0,00770	a1/0,5 l4/25	B14 B3 B6 B9 B12	154,7
B15	B12	0,00770	(a1)	B14 B3 B6 B9	0,0
B15	B13	0,00770	(a1)	B14 B3 B6 B9 B12	0,0
B15	B14	0,00770	(a1)	B3 B6 B9 B12	0,0
B1	1СШ	0,00043	l1/0,5	B2	0,2
B1	2СШ	0,00043	(l1) b1/16	B2 B4 B7 B10 B13	6,8
B2	1СШ	0,00043	(l1) b1/16	B1 B3	6,8
B2	2СШ	0,00043	(l1) b1/16	B1 B3	6,8
B3	1СШ	0,00043	(l1) b1/16	B2 B6 B9 B12 B15	6,8
B3	2СШ	0,00043	b1/16	B2	6,8
B4	1СШ	0,00043	b2/16	B5	6,8
B4	2СШ	0,00043	(l2) b2/16	B5 B1 B7 B10 B13	6,8
B5	1СШ	0,00043	(l2) b2/16	B4 B6	6,8
B5	2СШ	0,00043	(l2) b2/16	B4 B6	6,8
B6	1СШ	0,00043	(l2) b2/16	B5 B3 B9 B12 B15	6,8
B6	2СШ	0,00043	l2/0,5	B5	0,2
B7	1СШ	0,00043	l3/0,5	B8	0,2
B7	2СШ	0,00043	(l3) b3/16	B8 B1 B4 B10 B13	6,8
B8	1СШ	0,00043	(l3) b3/16	B7 B9	6,8
B8	2СШ	0,00043	(l3) b3/16	B7 B9	6,8
B9	1СШ	0,00043	(l3) b3/16	B8 B3 B6 B12 B15	6,8
B9	2СШ	0,00043	b3/16	B8	6,8
B10	1СШ	0,00043	b4/16	B11	6,8
B10	2СШ	0,00043	(l4) b4/16	B11 B1 B4 B7 B13	6,8
B11	1СШ	0,00043	(l4) b4/16	B10 B12	6,8
B11	2СШ	0,00043	(l4) b4/16	B10 B12	6,8
B12	1СШ	0,00043	(l4) b4/16	B11 B3 B6 B9 B15	6,8
B12	2СШ	0,00043	l4/0,5	B11	0,2
B13	1СШ	0,00043	l5/0,5	B14	0,2
B13	2СШ	0,00043	l5/0,5 a1/0,5	B14 B1 B4 B7 B10	0,2
B14	1СШ	0,00043	a1/0,5 l5/15	B13 B15	5,1
B14	2СШ	0,00043	l5/0,5 a1/0,5	B13 B15	0,2
B15	1СШ	0,00043	a1/0,5 l5/0,5	B14 B3 B6 B9 B12	0,2
B15	2СШ	0,00043	(a1)	B14	0,0
1СШ	B1	0,03000		B4 B7 B10 B13	0,0
2СШ	B1	0,03000		B3 B6 B9 B12 B15	0,0
1СШ	B2	0,03000	l1/25	B1 B4 B7 B10 B13	603,3
2СШ	B2	0,03000	b1/25	B3 B6 B9 B12 B15	754,1
1СШ	B3	0,03000		B1 B4 B7 B10 B13	0,0
2СШ	B3	0,03000		B6 B9 B12 B15	0,0
1СШ	B4	0,03000		B1 B7 B10 B13	0,0
2СШ	B4	0,03000		B3 B6 B9 B12 B15	0,0
1СШ	B5	0,03000	b2/25	B1 B4 B7 B10 B13	754,1
2СШ	B5	0,03000	l2/25	B3 B6 B9 B12 B15	603,3
1СШ	B6	0,03000		B1 B4 B7 B10 B13	0,0
2СШ	B6	0,03000		B3 B9 B12 B15	0,0
1СШ	B7	0,03000		B1 B4 B10 B13	0,0
2СШ	B7	0,03000		B3 B6 B9 B12 B15	0,0
1СШ	B8	0,03000	l3/25	B1 B4 B7 B10 B13	603,3
2СШ	B8	0,03000	b3/25	B3 B6 B9 B12 B15	754,1
1СШ	B9	0,03000		B1 B4 B7 B10 B13	0,0
2СШ	B9	0,03000		B3 B6 B12 B15	0,0
1СШ	B10	0,03000		B1 B4 B7 B13	0,0
2СШ	B10	0,03000		B3 B6 B9 B12 B15	0,0
1СШ	B11	0,03000	b4/25	B1 B4 B7 B10 B13	754,1
2СШ	B11	0,03000	l4/25	B3 B6 B9 B12 B15	603,3
1СШ	B12	0,03000		B1 B4 B7 B10 B13	0,0
2СШ	B12	0,03000		B3 B6 B9 B15	0,0
1СШ	B13	0,03000		B1 B4 B7 B10	0,0
2СШ	B13	0,03000		B3 B6 B9 B12 B15	0,0
1СШ	B14	0,03000	l5/25	B1 B4 B7 B10 B13	603,3
2СШ	B14	0,03000	(a1)	B3 B6 B9 B12 B15	0,0
1СШ	B15	0,03000		B1 B4 B7 B10 B13	0,0
2СШ	B15	0,03000		B3 B6 B9 B12	0,0
1СШ	2СШ	0,00011		B1 B4 B7 B10 B13	0,0
2СШ	1СШ	0,00011		B3 B6 B9 B12 B15	0,0
Всего	50828,1736404471

Дальнейший расчет производим аналогично.

Расчет показателей надежности главной схемы РУ СН (4/3)

Тип станции - АЭС; Uном, кВ - 330; Топ, ч - 2,0

Оборудование	Параметр потока отказов , 1/год	Время восст. после отказа Тв, ч.	Время на пл. ремонт Тр, ч/год
Выключатели	0,2500	75	271
Система шин	0,0130	5	3

Получены результаты для выключателей и систем шин:

Отказ	В период ремонта	W, 1/год	ОП/Тв	ОВ	Wнед, МВт ч
B1	---	0,14000	l1/0,5	B2 B5 B9 B13	56,1
B2	---	0,14000	(l1) b1/16	B1 B3	2245,7
B3	---	0,14000	(l2) b1/16	B2 B4	2245,7
B4	---	0,14000	l2/0,5	B3 B8 B12 B14	56,1
B5	---	0,14000	b2/16	B6 B1 B9 B13	2245,7
B6	---	0,14000	(l3) b2/16	B5 B7	2245,7
B7	---	0,14000	(l3) b3/16	B6 B8	2245,7
B8	---	0,14000	b3/16	B7 B4 B12 B14	2245,7
B9	---	0,14000	l4/0,5	B10 B1 B5 B13	56,1
B10	---	0,14000	(l4) b4/16	B9 B11	2245,7
B11	---	0,14000	(l5) b4/16	B10 B12	2245,7
B12	---	0,14000	l5/0,5	B11 B4 B8 B14	56,1
B13	---	0,14000	(a1)	B14 B1 B5 B9	0,0
B14	---	0,14000	(a1)	B13 B4 B8 B12	0,0
1СШ	---	0,02900		B1 B5 B9 B13	0,0
2СШ	---	0,02900		B4 B8 B12 B14	0,0
---	---	---	---	---	---
1СШ	B1	0,02300		B5 B9 B13	0,0
2СШ	B1	0,02300		B4 B8 B12 B14	0,0
1СШ	B2	0,02300	l1/20	B1 B5 B9 B13	360,3
2СШ	B2	0,02300		B4 B8 B12 B14	0,0
1СШ	B3	0,02300		B1 B5 B9 B13	0,0
2СШ	B3	0,02300	l2/20	B4 B8 B12 B14	360,3
1СШ	B4	0,02300		B1 B5 B9 B13	0,0
2СШ	B4	0,02300		B8 B12 B14	0,0
1СШ	B5	0,02300		B1 B9 B13	0,0
2СШ	B5	0,02300		B4 B8 B12 B14	0,0
1СШ	B6	0,02300	b2/20	B1 B5 B9 B13	450,4
2СШ	B6	0,02300		B4 B8 B12 B14	0,0
1СШ	B7	0,02300		B1 B5 B9 B13	0,0
2СШ	B7	0,02300	b3/20	B4 B8 B12 B14	450,4
1СШ	B8	0,02300		B1 B5 B9 B13	0,0
2СШ	B8	0,02300		B4 B12 B14	0,0
1СШ	B9	0,02300		B1 B5 B13	0,0
2СШ	B9	0,02300		B4 B8 B12 B14	0,0
1СШ	B10	0,02300	l4/20	B1 B5 B9 B13	360,3
2СШ	B10	0,02300		B4 B8 B12 B14	0,0
1СШ	B11	0,02300		B1 B5 B9 B13	0,0
2СШ	B11	0,02300	l5/20	B4 B8 B12 B14	360,3
1СШ	B12	0,02300		B1 B5 B9 B13	0,0
2СШ	B12	0,02300		B4 B8 B14	0,0
1СШ	B13	0,02300		B1 B5 B9	0,0
2СШ	B13	0,02300	(a1)	B4 B8 B12 B14	0,0
1СШ	B14	0,02300	(a1)	B1 B5 B9 B13	0,0
2СШ	B14	0,02300		B4 B8 B12	0,0
1СШ	2СШ	0,00007		B1 B5 B9 B13	0,0
2СШ	1СШ	0,00007		B4 B8 B12 B14	0,0
Всего	44091,0562127092

Расчет показателей надежности главной схемы РУ ВН (3/2)

Тип станции - АЭС; Uном, кВ - 750; Топ, ч - 2,0

Оборудование	Параметр потока отказов , 1/год	Время восст. после отказа Тв, ч.	Время на пл. ремонт Тр, ч/год
Выключатели	0,2500	75	271
Система шин	0,0100	6	5

Получены результаты для выключателей и систем шин:

Отказ	В период ремонта	W, 1/год	ОП/Тв	ОВ	Wнед, МВт ч
B1	---	0,15000	l1/0,5	B2 B4 B7 B10	62,0
B2	---	0,15000	(l1) b1/16	B1 B3	2478,5
B3	---	0,15000	b1/16	B2 B6 B9 B12	2478,5
B4	---	0,15000	b2/16	B5 B1 B7 B10	2478,5
B5	---	0,15000	(l2) b2/16	B4 B6	2478,5
B6	---	0,15000	l2/0,5	B5 B3 B9 B12	62,0
B7	---	0,15000	l3/0,5	B8 B1 B4 B10	62,0
B8	---	0,15000	(l3) b3/16	B7 B9	2478,5
B9	---	0,15000	b3/16	B8 B3 B6 B12	2478,5
B10	---	0,15000	a1/0,5	B11 B1 B4 B7	15,5
B11	---	0,15000	a1/0,5 l4/0,5	B10 B12	77,5
B12	---	0,15000	l4/0,5	B11 B3 B6 B9	62,0
1СШ	---	0,02500		B1 B4 B7 B10	0,0
2СШ	---	0,02500		B3 B6 B9 B12	0,0
---	---	---	---	---	---
1СШ	B1	0,01500		B4 B7 B10	0,0
2СШ	B1	0,01500		B3 B6 B9 B12	0,0
1СШ	B2	0,01500	l1/24	B1 B4 B7 B10	285,1
2СШ	B2	0,01500	b1/24	B3 B6 B9 B12	356,4
1СШ	B3	0,01500		B1 B4 B7 B10	0,0
2СШ	B3	0,01500		B6 B9 B12	0,0
1СШ	B4	0,01500		B1 B7 B10	0,0
2СШ	B4	0,01500		B3 B6 B9 B12	0,0
1СШ	B5	0,01500	b2/24	B1 B4 B7 B10	356,4
2СШ	B5	0,01500	l2/24	B3 B6 B9 B12	285,1
1СШ	B6	0,01500		B1 B4 B7 B10	0,0
2СШ	B6	0,01500		B3 B9 B12	0,0
1СШ	B7	0,01500		B1 B4 B10	0,0
2СШ	B7	0,01500		B3 B6 B9 B12	0,0
1СШ	B8	0,01500	l3/24	B1 B4 B7 B10	285,1
2СШ	B8	0,01500	b3/24	B3 B6 B9 B12	356,4
1СШ	B9	0,01500		B1 B4 B7 B10	0,0
2СШ	B9	0,01500		B3 B6 B12	0,0
1СШ	B10	0,01500		B1 B4 B7	0,0
2СШ	B10	0,01500		B3 B6 B9 B12	0,0
1СШ	B11	0,01500	a1/24	B1 B4 B7 B10	71,3
2СШ	B11	0,01500	l4/24	B3 B6 B9 B12	285,1
1СШ	B12	0,01500		B1 B4 B7 B10	0,0
2СШ	B12	0,01500		B3 B6 B9	0,0
1СШ	2СШ	0,00009		B1 B4 B7 B10	0,0
2СШ	1СШ	0,00009		B3 B6 B9 B12	0,0
Всего	35548,0950403431

Расчет показателей надежности главной схемы РУ ВН (4/3)

Тип станции - АЭС; Uном, кВ - 750; Топ, ч - 2,0

Оборудование	Параметр потока отказов , 1/год	Время восст. после отказа Тв, ч.	Время на пл. ремонт Тр, ч/год
Выключатели	0,2500	75	271
Система шин	0,0100	6	5

Получены результаты для выключателей и систем шин:

Отказ	В период ремонта	W, 1/год	ОП/Тв	ОВ	Wнед, МВт ч
B1	---	0,16000	l1/0,5	B2 B5 B9	65,3
B2	---	0,16000	(l1) b1/16	B1 B3	2611,4
B3	---	0,16000	(l2) b1/16	B2 B4	2611,4
B4	---	0,16000	l2/0,5	B3 B8 B11	65,3
B5	---	0,16000	l3/0,5	B6 B1 B9	65,3
B6	---	0,16000	(l3) b2/16	B5 B7	2611,4
B7	---	0,16000	(l4) b2/16	B6 B8	2611,4
B8	---	0,16000	l4/0,5	B7 B4 B11	65,3
B9	---	0,16000	b3/16	B10 B1 B5	2611,4
B10	---	0,16000	(a1) b3/16	B9 B11	2611,4
B11	---	0,16000	a1/0,5	B10 B4 B8	16,3
1СШ	---	0,02000		B1 B5 B9	0,0
2СШ	---	0,02000		B4 B8 B11	0,0
---	---	---	---	---	---
1СШ	B1	0,01000		B5 B9	0,0
2СШ	B1	0,01000		B4 B8 B11	0,0
1СШ	B2	0,01000	l1/18	B1 B5 B9	147,0
2СШ	B2	0,01000		B4 B8 B11	0,0
1СШ	B3	0,01000		B1 B5 B9	0,0
2СШ	B3	0,01000	l2/18	B4 B8 B11	147,0
1СШ	B4	0,01000		B1 B5 B9	0,0
2СШ	B4	0,01000		B8 B11	0,0
1СШ	B5	0,01000		B1 B9	0,0
2СШ	B5	0,01000		B4 B8 B11	0,0
1СШ	B6	0,01000	l3/18	B1 B5 B9	147,0
2СШ	B6	0,01000		B4 B8 B11	0,0
1СШ	B7	0,01000		B1 B5 B9	0,0
2СШ	B7	0,01000	l4/18	B4 B8 B11	147,0
1СШ	B8	0,01000		B1 B5 B9	0,0
2СШ	B8	0,01000		B4 B11	0,0
1СШ	B9	0,01000		B1 B5	0,0
2СШ	B9	0,01000		B4 B8 B11	0,0
1СШ	B10	0,01000	b3/18	B1 B5 B9	183,8
2СШ	B10	0,01000	a1/18	B4 B8 B11	36,8
1СШ	B11	0,01000		B1 B5 B9	0,0
2СШ	B11	0,01000		B4 B8	0,0
1СШ	2СШ	0,00005		B1 B5 B9	0,0
2СШ	1СШ	0,00005		B4 B8 B11	0,0
Всего	32285,6627673157

1.9.2 Технико-экономическое сопоставление вариантов рассматриваемых схем

Основным критерием оптимальности выбранного варианта является минимум приведенных затрат З_min.

З_min = Р_н К + И + У, (руб./год)

где: Р_н = 1/Т_н = 0,12 - нормативный коэффициент технической эффективности;

Т_н - нормативный срок окупаемости;

К - капитальные вложения, необходимые для осуществления схемы, определяемые по укрупненным показателям стоимости оборудования (укрупненная стоимость ячеек РУ);

И - ежегодные эксплуатационные издержки;

И = 0,063 К + 0,025 К + И_пот. (руб./год)

0,063 К - ежегодные амортизационные отчисления, принимаемые равными 6,3% от капитальных вложений (руб./год);

0,025 К - ежегодные годовые издержки на текущие ремонты и зарплату эксплуатационного персонала, принимаемые равными 2,5% от капитальных вложений (руб./год);

И_пот. - годовые издержки, вызванные потерями электроэнергии в электроустановках (руб./год);

У - ущерб от недовыработки электроэнергии.

У = W_нед С_нед,

С_нед - стоимость недовыработки (= 0,12 грн/кВт ч)

РУ-330 кВ (3/2)

З_min = Р_н К + И + У= =(0.12*287200*15) +0.063*287200*15+ 0.025* 287200*15+50828173*0.12 =6530180 грн

РУ-330 кВ (4/3)

З_min = Р_н К + И + У= =(0.12*287200*14)+ 0.063*287200 *14+ 0.025* 287200* 14+ 44091056*0.12=6127253 грн

РУ-750 кВ (3/2)

З_min = Р_н К + И + У= =(0.12* 452000*12)+ 0.063*452000*12+ 0.025*452000* 12+35548095*0.12=5393963 грн

РУ-750 кВ (4/3)

З_min = Р_н К + И + У= =(0.12* 452000*11)+0.063* 452000* 11+0.025*452000*11+32285663*0.12=4908455 грн

На основании расчетных данных по приведенным затратам выбираем:

для ОРУ-330 кВ схема 4/3;

для ОРУ-750 кВ схема 4/3.

2. Проектирование электроснабжения собственных нужд блока АЭС

2.1 Схемы электроснабжения потребителей собственных нужд

2.1.1 Принципы построения схемы

Принципиально новой, присущей только ядерной энергетике проблемой обеспечения расхолаживания, при эксплуатации АЭС в особенности в условиях аварийного обеспечения и нарушения связи с энергосистемой. При этом надежное функционирование всего комплекса устройств нормальной эксплуатации, защитных и локализующих устройств существенно зависит от построения электрической части АЭС и надежности используемого электрооборудования.

Характерной особенностью АЭС, оказывающей первостепенное влияние на принцип построения схем электроснабжения потребителей с.н., выбор источников питания и кратности их резервирования, является наличие остаточных тепловыделений в активной зоне после срабатывания даже самой быстродействующей аварийной защиты. Эти тепловыделения обусловлены наличием запаздывающих нейтронов, радиоактивным расходом продуктов деления, накопившихся в процессе работы реактора, и энергией, аккумулированной в ядерном горючем, теплоносителе, замедлителе и в элементах конструкции. Вне зависимости от причины аварийной остановки реактора его расхолаживание должно осуществляться безотказно, включая и случаи исчезновения напряжения в сети с.н. от основных и резервных источников электроснабжения, связанных с сетью энергосистемы.

2.1.2 Классификация потребителей по надежности питания

По требованиям, предъявленным к надежности электроснабжения, потребители собственных нужд АЭС разделяются на три группы:

Первая группа - потребители, предъявляющие повышенные требования к надежности электроснабжения, не допускающие по условиям безопасности перерывов питания более чем на доли секунды во всех режимах, включая режим полного исчезновения напряжения переменного тока от рабочих и резервных трансформаторов собственных нужд. Потребители первой группы требуют обязательного питания после срабатывания аварийной защиты (АЗ) реактора.

К потребителям первой группы относятся системы контрольно-измерительных приборов и автоматики; приборы технологического контроля реактора и его систем; система центрального контроля за технологическим процессом блока; некоторые системы радиационного контроля; электроприводы быстродействующих каналов и отсечной аппаратуры, обеспечивающих вступление в работу систем расхолаживания и локализации аварии, а также часть аварийного освещения; оперативные цепи управления, защиты и сигнализации; аварийные маслонасосы турбогенератора и уплотнения вала генератора.

Вторая группа - потребители, не предъявляющие повышенных требований к надежности электроснабжения, допускающее перерыв в питании на время автоматического ввода резерва (АВР), и не требующее обязательного наличия питания после срабатывания АЗ реактора.

К потребителям второй группы относятся механизмы, обеспечивающие расхолаживание реактора и локализацию аварии в различных режимах, включая режим максимальной проектной аварии (МПА) и охлаждающие ГЦН, часть спецвентиляции и аварийного освещения, часть потребителей туброгенераторов, обеспечивающих их надежный останов и сохранность при аварийном обесточении, системы биологической и технологической дозиметрии.

Третья группа потребителей на АЭС эквивалентна обычным потребителям первой категории по правилам устройства электроустановок.

К потребителям третьей группы относятся электроприводы ГЦН, а также большая часть нагрузки собственных нужд АЭС, обеспечивающие основной технологический процесс на блоке.

Согласно разъяснения «Харьковэнергопроект» №15-20/3836 от 25.06.98г. «О классификации электроприемников собственных нужд АЭС по группам и категориям» отмечается имеющаяся взаимная неувязка действующих нормативных документов в части определений категорий и групп потребителей с.н. АЭС. Она связана, в основном, с нечеткостью определения потребителей первой и второй группы в п.10.13 «Правил технологического проектирования АЭС с ВВЭР», согласно которому все потребители первой и второй групп однозначно отнесены к системе, обеспечивающей безопасность. Поскольку четкое разделение на группы потребителей с/нужд нормальной эксплуатации в нормативных документах отсутствует. Принципы классификации потребителей, принятые в проектной практике «Харьковэнергопроект»:

1. По классификации ПУЭ все потребители с.н. АЭС относятся к I категории электроснабжения, а часть потребителей, обеспечиваемая питанием от автономных источников (первая и вторая группы), относится к особой группе I категории.

2. Основным признаком, по которому производится разделение потребителей с.н. АЭС на группы, является допустимый перерыв электроснабжения.

К первой группе относятся потребители систем постоянного тока и бесперебойного питания переменного тока, для которых проектными решениями обеспечивается перерыв питания не более, чем на доли секунды.

Ко второй группе относятся потребители систем надежного электроснабжения, для которых обеспечивается перерыв питания не более, чем на десятки секунд, в том числе и при обесточении блока.

К третье группе относятся потребители, для которых допускаются перерыв питания на время АВР и потеря питания при обесточении блока.

3. В зависимости от назначения, потребители и питающие их системы с.н. делятся на потребителей систем безопасности, питаемых от системы аварийного электроснабжения (САЭ), и потребителей с.н. нормальной эксплуатации.

4. Таким образом, на АЭС могут быть:

- потребители первой группы САЭ;

- потребители второй группы САЭ;

- потребители первой группы нормальной эксплуатации;

- потребители второй группы нормальной эксплуатации (только для блоков, имеющих РДЭСО);

- потребители третьей группы нормальной эксплуатации.

5. Кроме того, потребители с.н. классифицируются по влиянию на безопасность в соответствии с ОПБ-88.

2.1.3 Сети и питающие напряжения

На электростанции предусматривается следующие сети электроснабжения потребителей собственных нужд:

- сети 6 кВ и 380/220 В, 50 Гц надежного питания второй группы для питания потребителей, терпящих перерыв в питании на время от 15 с до нескольких минут;

- сети 380/220, 50Гц надежного питания первой группы для питания потребителей, не допускающих перерыва питания или допускающих кратковременного перерыва в питании;

- сеть 6 кВ, 50 Гц для питания прочих потребителей, которые не предъявляют специальных требований к питанию;

- сеть 380/220 В, 50 Гц для питания прочих потребителей, которые не предъявляют специальных требований к питанию.

Электродвигатели мощностью 200 кВт и выше, а также понижающие трансформаторы 6/0,4 кВ подключаются к соответствующим сетям 6 кВ. Электродвигатели менее 200 кВт, а также сети сварки, освещения и электродвигатели задвижек подключаются к сети 0,4 - 0,23 кВ.

2.1.4 Источники питания

Для потребителей собственных нужд АЭС первой, второй и третьей групп предусматривается номинальное рабочие и резервное питание от двух независимых источников питания, связанных с сетью энергосистемы, от рабочих и резервных трансформаторов собственных нужд.

Для потребителей первой и второй групп, помимо перечисленных источников, в аварийном режиме предусматривается дополнительное электроснабжение от специально установленных аварийных источников, не связанных с сетью энергосистемы (дизель-генераторы и аккумуляторные батареи).

2.1.5 Присоединение трансформаторов собственных нужд

Для потребителей собственных нужд осуществляется от трансформаторов, подключенных к ответвлению блока генератор - трансформатор. Эта схема с непосредственной электрической связью собственных нужд с сетью энергосистемы, является наиболее простым решением, получившим широкое распространение. Недостатком такой схемы является зависимость напряжения и частоты в схеме собственных нужд от режима энергосистемы. Надежность и устойчивость данной схемы обеспечивается:

Широким применением в системе собственных нужд асинхронных электродвигателей с короткозамкнутым ротором, пуском их от полного напряжения в сети без всяких регулирующих устройств;

Успешным самозапуском электродвигателей при восстановлении напряжения после отключения коротких замыканий в системе и в сети собственных нужд;

Применением быстродействующих релейных защит и выключателей на всех элементах системы и присоединениях собственных нужд;

Широким внедрением устройств системной автоматики (автоматическая частотная разгрузка, автоматический ввод резервного питания и резервных механизмов собственных нужд, автоматическое регулирование и формировка возбуждения генераторов).

Рис. 5 - Схема питания собственных нужд от генератора и энергосистемы

Резервные трансформаторы собственных нужд присоединяются к постоянному источнику питания расположенному вблизи АЭС напряжение 330 кВ (рис. 5).

2.1.6 Питание потребителей III группы секций нормальной эксплуатации

Распределительные устройства собственных нужд выполняются с одной секционированной системой сборных шин и одним выключателем на присоединение.

Число секций сборных шин собственных нужд нормальной эксплуатации выбирается в зависимости от числа ГЦН, мощности и числа рабочих трансформаторов собственных нужд. Принимаем четыре секции 6 кВ BA, BB, BC, BD.

Каждая рабочая секция имеет ввод от резервной магистрали 6 кВ секций BL, BM, BP, BN от резервного трансформатора собственных нужд (РТСН).

Сеть 380/220 В предусмотрена с заземленной нейтралью. На блок предусматривается пятнадцать секций 0,4 кВ нормальной эксплуатации. Из них:

- четыре секции блочные CA, CB, CM, CN;

- две секции - компенсатора объема CC, CD;

- шесть секций - нормальной эксплуатации реакторного отделения CPI(II), CQI(II), CTI(II);

- две секции - силовой нагрузки СУЗ - CE, CF;

- одна секция питание выпрямителей общеблочных АБП CG.

Для питания данных секций устанавливаются трансформаторы напряжение 6/0,4 кВ.

Резервное питание блочных секций 0,4 кВ обеспечивается от резервного трансформатора 6/0,4 кВ образующего секцию CR. При этом резервный трансформатор данного блока получает питание с секции 6 кВ другого блока.

2.1.7 Питание потребителей II группы надежности общеблочных секций

Питание секций 6 кВ общеблочных потребителей (секции BJ и BK) осуществляется в нормальном режиме от секций нормальной эксплуатации BA и BD.

Секции 0,4 кВ CJ, CK запитаны от секций BJ и BK через соответствующие им рабочие трансформаторы BU31, BU34.

2.1.8 Питание потребителей I группы надежного питания 0,4 кВ

Потребители 0,4 кВ I группы надежности получают питание от щитов постоянного тока 220 В, через статические агрегаты бесперебойного питания (АБП) напряжением 380/220 В.

При этом, в нормальном режиме питание осуществляется через выпрямительное устройство, подключенное к сети 6 кВ через понижающий силовой трансформатор 6/0,4 - 0,23, а в аварийном режиме от аккумуляторной батарей. Для питания потребителей 0,4 кВ I группы надежности в машинном зале устанавливается два АБП.

Секции потребителей I группы собираются из шкафов теристорных ключей отключающих с естественной коммутацией (ТКЕО) и переключающих (ТКЕП).

ТКЕО и ТКЕП получают питание от инверторов. Резервное питание потребителей ТКЕП получают от секции 0,4 кВ нормальной эксплуатации.

2.1.9 Схема постоянного тока

На блок предусматриваются аккумуляторные батареи с номинальным напряжение 220 В (на каждый АБП одна батарея). Батареи служат для обеспечения питания аварийной нагрузки. Каждая из батарей рассчитана на обеспечение 100% нагрузки потребителей данного щита постоянного тока ЩПТ. Взаимные связи предусмотрены между ЩПТ общеблочными и УВС.

Аккумуляторные батареи работают в режиме постоянного подзаряда. При этом на каждом элементе поддерживается напряжение 2,15 2,2 В. Подзаряд аккумуляторных батарей обеспечивается через выпрямитель, являющийся составной частью АБП.

Для отыскания “земли” на каждом щите предусматривается отдельное выпрямительное устройство (ВАЗП).

Рис. 6 - Схема электроснабжения потребителей 3-группы секций нормальной эксплуатации 6 и 0,4 кВ блока



Рис. 7 - Схема питания потребителей 2-группы надёжного питания общеблочных секций 6 и 0,4 кВ

Рис. 8 - Схема надёжного питания 0,4/0,23 кВ 1-группы надёжности

2.2 Выбор трансформаторов собственных нужд

2.2.1 Общие положения

Мощность рабочего трансформатора собственных нужд блока выбирается на основании подсчета действительной нагрузки секций, питаемых этим трансформатором, с учетом как блочной, так и общестанционной нагрузки. Многие механизмы собственных нужд являются резервными, как, например, дублированные конденсатные насосы, резервные питательные электронасосы. Часть механизмов работает периодически: насос кислотной промывки, противопожарные, краны, сварка, освещение. Кроме того, мощность двигателей механизмов выбирается с некоторым запасом с учетом ухудшения свойств агрегатов в процессе эксплуатации каталожные мощности электродвигателей также обычно больше расчетных, требуемых на валу. В результате определение действительной нагрузки трансформатора собственных нужд оказывается очень сложным, и назвать их реальную нагрузку можно лишь на основании опыта эксплуатации. Поэтому для определения мощности трансформаторов собственных нужд пользуемся приближенным методом [3], согласно которому переход от мощности механизма к мощности трансформатора производится путем умножения суммарной мощности всех механизмов на усредненные коэффициенты пересчета, принятые институтом “Теплоэнергопроект” (г. Москва) на основе опыта эксплуатации и проведенных испытаний.

2.2.2 Выбор трансформаторов 6/0.4

В суммарной мощности механизмов учитываются и мощности всех резервных и нормально работающих механизмов и трансформаторов. В соответствии с этим мощность трансформаторов собственных нужд 6/0,4 кВ определим по формуле:

где ?P'_дв, ?P"_дв - суммы мощностей, кВт, электродвигателей мощностью более 75 и менее 75 кВт соответственно, подключённых к трансформатору;

?P_задв - сумма мощностей электродвигателей задвижек и колонок дистанционного управления, кВт;

?P_осв - суммарная нагрузка приборов освещения и электронагревателей, кВт.

Для питания потребителей 0,4 кВ секции надёжного питания 2-категории (CV01) принимаем к установке трансформатор ТСЗС-1000/10: трёхфазный, с сухой изоляцией, с естественным воздушным охлаждением при защищённом исполнении, мощностью 1000 кВ·А. Каталожные данные трансформатора приведены в таблице

Таблица 2.1 - Данные трансформатора

Тип	Sном, кВ·А	Напряжение обмотки, кВ	PХ.Х.	PК.З.	Uкз, %	Iхх, %
		ВН	НН
ТСЗС-1000/10	1000	6	0,4	3000	12000	8	2

2.2.3 Выбор трансформаторов 24/6,3-6,3 кВ

Зная значение мощностей трансформаторов 6/0,4 кВ и электродвигателей 6 кВ, определим расчётную нагрузку секций 6 кВ по формуле:

где ? P_дв,6 - сумма расчётных мощностей на валу всех установленных механизмов с электродвигателями 6 кВ.

? S_Т.0,4 - сумма всех присоединённых мощностей трансформаторов 6/0,4 кВ включая резервные и нормально неработающие.

Результаты расчётов сводим в таблицу

Таблица 2.2 - Выбор трансформаторов собственных нужд 6/0,4 кВ

№ п.п.	Оперативное наименование	Присоединение	Расчётная мощность, кВт	Каталожная мощность трансформатора, кВ·А
Трансформаторы блока
1	BU01	Секция CA	916,3	1000
2	BU02	Секция CB	903,2	1000
3	BU03	Секция CM	908,4	1000
4	BU04	Секция CN	910,6	1000
5	BU05	Секция CV01	833,3	1000
6	BU06	Секция CW01	896,5	1000
7	BU07	Секция CX01	824,7	1000
8	BU08	Секция CC	836,6	1000
9	BU09	Секция CD	848,4	1000
10	BU10	Секция CR	916,3	1000
11	BU11	Секция CE	307,2	400
12	BU12	Секция CF	312,4	400
13	BU14	АБП 2-с.б.	334,6	400
14	BU15	АБП 3-с.б.	334,6	400
15	BU16	АБП 1-с.б.	334,6	400
16	BU17	АБП УВС	170,3	250
17	BU18	АБП общ.блоч.	210,9	250
18	BU19-1	Секция CP-1	743,5	1000
19	BU19-2	Секция CP-2	750,1	1000
20	BU21-1	Секция CQ-1	742,3	1000
21	BU21-2	Секция CQ-2	749,1	1000
22	BU22-1	Секция CT-1	754,4	1000
23	BU22-2	Секция CT-2	756,6	1000
24	BU23	Секция CU01	824,5	1000
25	BU24	Секция CU02	824,5	1000
26	BU25	Секция CU03	824,5	1000
27	BU26	Секция CV02	836,7	1000
28	BU27	Секция CW02	889,6	1000
29	BU28	Секция CX02	832,1	1000
30	BU 29	Секция CG	746,2	1000
31	BU31	Секция CJ01	719,7	1000
32	BU32	АБП общ.блоч.	180,4	250
33	BU34	Секция CK01	705,3	1000
34	BU37	Секция CU04	196,2	250

Таблица 2.3 - Потребители общеблочных секций 6 кВ, BJ, BK

№	Присоединения	Наименование	Нагрузка BJ	Нагрузка BK
1	Насос гидростатического подъёма ротора	SC91D	315	315
2	Подпиточный насос (вспомогательный)	RL51D	800	800
3	Подпиточный насос	TK21D	800	800
4	Насос водоснабжения РДЭС	VH10D	250	250
5	Трансформатор 6/04 кВ, неответственных потребителей CJ, CK	BU31	1000	1000
6	Трансформатор 6/04 кВ, АБП (УВС)	BU17	250	-
7	Трансформатор 6/04 кВ, АБП (общеблочный)	BU18	-	250
8	Трансформатор 6/04 кВ, РДЭС	BU37	250	-
ИТОГО:	3298,5 кВ·А	3075,5 кВ·А

1 Выбор трансформатора 24/6,3 - 6,3 кВ

Для обеспечения надежной работы оборудования машинного зала АЭС необходимо обращать особое внимание на эксплуатацию ЭД, важных для сохранности основного технологического оборудования АЭС. Перечень ЭД, влияющих на сохранность основного технологического оборудования АЭС, приведен в таблице 2.4.

Таблица 2.4 - Электродвигатели, влияющие на сохранность основного технологического оборудования АЭС

№	Операт. наимен.	наименование	тип	Uн, кВ	Рн, кВт	Iн, А
1	2	3	4	5	6	7
	YD10D01	ГЦН	ВАЗ-215/109-6АМ05	6,0	8000	880
	YD20D01		ВАЗ-215/109-6АМ05	6,0	8000	880
	YD30D01		ВАЗ-215/109-6АМ05	6,0	8000	880
	YD40D01		ВАЗ-215/109-6АМ05	6,0	8000	880
	RW51D11	конденсатный насос ТПН	4А180М-4	0,4	22	41,2
	RW51D21		4А180М-4	0,4	22	41,2
	RW52D11		4А180М-4	0,4	22	41,2
	RW52D21		4А180М-4	0,4	22	41,2
	SC10D11	маслонасос смазки турбины	4А180S-4	0,4	110
	SC10D21		4А180S-4	0,4	110
	SC10D31		4А180S-4	0,4	110
	CS51D41	маслонасосы регулирования ТПН	4А225М-2	0,4	55	110
	CS51D42		4А225М-2	0,4	55	110
	CS52D41		4А225М-2	0,4	55	110
	CS52D42		4А225М-2	0,4	55	110
	SE80D01	маслонасосы регулирования турбины	А03-315S-2	0,4	160
	SE80D02		А03-315S-2	0,4	160
	SE80D03		А03-315S-2	0,4	160
	SS11D01	насос охлаждения обмотки статора	А0101-4МУ2	0,4	125
	SS12D01		А0101-4МУ2	0,4	125
	SU11D01	маслонасосы уплотнений вала генератора	А02-81-2	0,4	40
	SU12D01		А02-81-2	0,4	40
	SU13D01		А02-81-2	0,4	40
	RM11D01	Конденсатный насос (КЭН) 1-ой ступени	ВАН118/51-8УЗ	6,0	1000	119
	RM12D01		ВАН118/51-8УЗ	6,0	1000	119
	RM13D01		ВАН118/51-8УЗ	6,0	1000	119
	RM41D01	Конденсатный насос (КЭН) 2-ой ступени	2АЗМ-1600/6000УХЛ4	6,0	1800	180
	RM42D01		2АЗМ-1600/6000УХЛ4	6,0	1800	180
	RM43D01		2АЗМ-1600/6000УХЛ4	6,0	1800	180
	RN72D01	Сливной насос ПНД-1	АВ114-4М	6,0	320	36,7
	RN73D01		АВ114-4М	6,0	320	36,7
	RN74D01		АВ114-4М	6,0	320	36,7
	RN52D01	Сливной насос ПНД-3	АОВ2-14-41У3	6,0	500	57
	RN53D01		АОВ2-14-41У3	6,0	500	57
	RN54D01		АОВ2-14-41У3	6,0	500	57
	ST11D01	Насос замкнутого контура ОГЦ	А13-46-6-УХЛ4	6,0	630	73
	ST12D01		А13-46-6-УХЛ4	6,0	630	73
	SС91D01	Насос гидроподъема ротора	А12-35-6	6,0	315	38
	SС92D01		А12-35-6	6,0	315	38
	SU91D1161	Маслонасосы КЭН 2-ой ступени	4А90L/4	0,4	2,2	4
	VC20D01	Насос неответственных потребителей группы “В” (БНС)	ВАН143-41-10-У3	6,0	1000	121
	VC20D02		ВАН143-41-10-У3	6,0	1000	121
	VC10D01 (1-я скорость)	Циркуляционные насосы БНС	ДВДА-260/99-20-24	6,0	4000	580
	VC10D01 (2-я скорость)		ДВДА-260/99-20-24	6,0	2500	387
1	2	3	4	5	6	7
	VC10D02(I)	Циркуляционные насосы БНС	ДВДА-260/99-20-24	6,0	4000	580
	VC10D02(II)		ДВДА-260/99-20-24	6,0	2500	387
	VC10D03(I)		ДВДА-260/99-20-24	6,0	4000	580
	VC10D03(II)		ДВДА-260/99-20-24	6,0	2500	387
	VC21D11	Подъемный насос маслоохладителей	А12-52-8-УХЛ4	6,0	630	73
	VC22D11		А12-52-8-УХЛ4	6,0	630	73
	RL51D01	Вспомогательный питательный насос	4АЗМ-800/6000УХЛ4	6,0	800	90
	RL52D01		4АЗМ-800/6000УХЛ4	6,0	800	90
	RU21D01	Конденсатный насос ПСВ	АВ113-4М	6,0	250	29
	RU22D01		АВ113-4М	6,0	250	29
	UM11D01	Сетевой насос (зимний)	А4-400У-4УЗ	6,0	630	73
	UM12D01		А4-400У-4УЗ	6,0	630	73
	RB61D01	Насос слива сепаратный	АОВ2-14-41УЗ	6,0	500	57
	RB62D01		АОВ2-14-41УЗ	6,0	500	57
	UJ10D01	Пожарный насос БНС	АВ113-4М	6,0	250	29
	UJ10D02		АВ113-4М	6,0	250	29
	VH10D03	Насос технической воды БНС	АВ113-4М	6,0	250	29
	VH10D04		АВ113-4М	6,0	250	29

Зная значения мощностей трансформаторов 6/0,4 кВ и электродвигателей 6 кВ, определим расчетную нагрузку секции 6 кВ по формуле:

S_т6 = 0,9 (?Р_дв6 + ?S_т.0,4 )

где ?Р_дв6 - сумма расчетных мощностей на валу всех установленных механизмов с электродвигателями 6кВ;

?S_т.0,4 - сумма всех присоединенных мощностей трансформаторов 6/0,4 кВ включая резервные и номинально не работающие.

Результаты расчетов сводим в таблицу 2.5

Таблица 2.5

	Наименование оборудования	Р д.ном, кВт	S ном.т, кВА
Секции нормальной эксплуатации.
Секция ВА
1	Главный циркуляционный насос	8000
2	Насос тех. Воды не отв. потребителей	1000
3	Насос подачи воды на градирню	4000
4	Насос подъёмный	320
5	Сливной насос	500
6	Сетевой насос	630
7	Трансформатор секции CP-1 и CP-2		1000
8	Трансформатор секции СА		1000
	Суммарная мощность	14450	2000
Секция ВВ
1	Главный циркуляционный насос	8000
2	Насос подачи воды на градирню	4000
3	Насос циркуляционный двухскоростной	4000
4	Конденсатный насос первой ступени	1000
5	Конденсатный насос второй ступени	1600
6	Сливной насос ПНД-3	500
7	Сливной насос ПНД-1	315
8	Подъёмный насос	320
9	Сетевой насос	630
10	Трансформатор секции СТ-1 и СТ-2		1000
11	Трансформатор секции СУЗ (СЕ)		400
12	Трансформатор секций CQ-1 и CQ-2		1000
13	Трансформатор секции СС		1000
14	Трансформатор секции СВ		1000
	Суммарная мощность	20365	4400
Секция ВС
1	Главный циркуляционный насос	8000
2	Насос подачи воды на градирню	4000
3	Циркуляционный насос двухскоросной	4000
4	Конденсатный насос первой ступени	1000
5	Конденсатный насос второй ступени	1600
6	Сливной насос ПНД-3	500
7	Сливной насос ПНД-1	315
8	Насос замкнутого контура ОГЦ	630
9	Насос тех. воды не отв. потребителей	1000
10	Конденсатный насос ПСВ	850
11	Подпиточный насос	800
12	Сливной насос сепаратора турбины	300
13	Трансформатор секции СТ-1 иСТ-2

Подобные документы

• Проектирование электрической части конденсационной электростанции

  Разработка структурной схемы конденсационной электростанции. Выбор генераторов, трансформаторов блока и собственных нужд, автотрансформаторов связи и блока. Выбор схемы, расчет токов короткого замыкания. Выбор электрических аппаратов для генераторов.
  
  курсовая работа [1,9 M], добавлен 11.12.2013
  

• Проектирование электрической части станции

  Разработка структурной схемы теплоэлектростанции. Проектирование ее конструктивного исполнения. Выбор генераторов, подачи мощности, блочных трансформаторов и трансформаторов связи. Расчет токов короткого замыкания. Выбор секционных и линейных реакторов.
  
  курсовая работа [511,8 K], добавлен 03.12.2011
  

• Электрооборудование станций и подстанций

  Разработка электрической схемы теплоэлектроцентрали. Определение расчетной мощности для выбора трансформаторов связи с системой. Подбор генераторов, реакторов и трансформаторов собственных нужд. Расчет токов короткого замыкания и токоведущих частей.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 26.02.2014
  

• Технический проект ТЭЦ мощностью 90 МВт

  Выбор числа и мощности генераторов, трансформаторов электростанции. Выбор главной схемы электрических соединений. Расчёт токов короткого замыкания. Выбор выключателей и разъединителей, трансформаторов тока и напряжения. Обеспечение собственных нужд ТЭЦ.
  
  курсовая работа [199,0 K], добавлен 19.11.2010
  

• Разработка электрической части ТЭЦ 800 МВт

  Выбор генераторов, силовых трансформаторов, электрических аппаратов и токоведущих частей, схемы собственных нужд, ошиновки. Расчет потерь электроэнергии, токов короткого замыкания. Описание конструкции открытого распределительного устройства 220 кВ.
  
  курсовая работа [594,2 K], добавлен 02.06.2015
  

• Проектирование электрической части конденсационной электрической станции

  Выбор генераторов, блочных трансформаторов и автотрансформаторов связи. Расчет токов короткого замыкания для выбора аппаратов. Выбор выключателей, разъединителей, трансформаторов тока, трансформаторов напряжения, сечения отходящих линий, токопроводов.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 12.02.2013
  

• Строительство новой районной электрической станции установленной мощностью 2500 МВт

  Выбор типов генераторов и проектирование структурной схемы станции. Выбор трансформаторов, источников питания системы собственных нужд, схем распределительных устройств, токоведущих частей. Расчет токов короткого замыкания на шинах, выводах генератора.
  
  курсовая работа [2,5 M], добавлен 27.01.2016
  

• Электрическая часть ГРЭС-1220 МВт

  Выбор генераторов исходя из установленной мощности гидроэлектростанции. Два варианта схем проектируемой электростанции. Выбор трансформаторов. Технико-экономические параметры электростанции. Расчет токов короткого замыкания. Выбор схемы собственных нужд.
  
  курсовая работа [339,3 K], добавлен 09.04.2011
  

• Разработка электрической части гидроэлектростанции

  Выбор генераторов и расчет перетоков мощности через трансформатор. Вычисление параметров элементов схемы замещения и токов короткого замыкания. Проверка выключателей, разъединителей, измерительных трансформаторов напряжения. Выбор проводов сборных шин.
  
  курсовая работа [3,7 M], добавлен 22.03.2012
  

• Проектирование электрической части ТЭЦ

  Выбор генераторов, трансформаторов, главной схемы электрических соединений и схемы нужд. Составление вариантов структурной схемы станции. Схема перетоков мощности через автотрансформаторы связи. Определение затрат на капитальные вложения. Расчет токов.
  
  курсовая работа [1,9 M], добавлен 26.03.2014
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам