Проект электроснабжения нефтеперерабатывающего завода

Проверка:

Динамическая стойкость:

i_уд² i_дин (23,065 < 74,5 кА)

Термическая стойкость:

По формуле 3.4:

B`_k= 14,060²(1+0.0410)=205,789 кА²с

По формуле 3.5:

B_н= 14,060²4 = 841 кА²с.

205,789 < 1851,977 кА²с.

Аналогично выбираются остальные ТТ.

Выбор трансформатора собственных нужд.

Свёдем расчёт ТСН в Таблицу 3.1.

Таблица 3.1. Расчет мощности ТСН

Вид потребителя	Мощность, кВт х кол-во
Подогрев шкафов КРУН	1х17
Освещение ОРУ	6х1
Подогрев приводов разъединителей, отделителей и короткозамыкателей	0.6х6
Отопление, освещение, вентиляция ОПУ	80х1
Суммарная нагрузка на 2 тр-ра	106,6

Нагрузка на один трансформатор S_нагр=S_?К₀=106,60,7=74,62 кВА, где К₀ - коэффициент одновременности, принимаем 0,7. Для ТСН необходимо иметь резерв, поэтому S_тр = 1,4 S_нагр = 1,474,62 = 104,468 кВА. Согласно (Таблицы 3-2 [9]) принимаем в качестве трансформатора СН ТСЗ-160/10.

Выбор предохранителя для защиты ТСН.

По формуле (3.1):

Рабочий ток: I_р = 9,238 А

Номинальный ток плавкой вставки определяется из условия I_пл.вст I_p. Отсюда номинальный ток плавкой вставки Iпл.вст =10 А.Т.о. выбираем предохранитель ПКТ101-10-10-31,5УЗ [14].

Выбор предохранителя для защиты трансформатора напряжения.

Выбор предохранителя для защиты ТН осуществляется по номинальному напряжению и марке ТН. Выбираем предохранитель для НТМИ-10-66У3 - ПКН001-10-66У3 [14].

3.2 Выбор низковольтных аппаратов предприятия

В связи с высокими значениями токов короткого замыкания не все выключатели имеют необходимую отключающую способность, поэтому роль защитного аппарата будет выполнять высоковольтный выключатель, а автоматами предполагается производить коммутации в штатном режиме. Используем автоматы серии ВА и «Электрон».

Таблица 3.2. Выбор автоматических выключателей

№ЭП	Sн, кВт	Iн, A	Iн*1,5	Iн.авт., А	Iрасц кз, кА	Серия
1	1600	2309,40	3464,10	4000	65	Э40С-У3
2	1000	1443,38	2165,06	2500	45	Э25В-У3
3	1600	2309,40	3464,10	4000	65	Э40С-У3
5	1600	2309,40	3464,10	4000	65	Э40С-У3
6	630	909,33	1363,99	1600	40	Э25В-У3
7	630	909,33	1363,99	1600	40	Э25В-У3
8	4000	5772,50	8658,75	6300	115	Э40С-У3
9	630	909,33	1363,99	1600	40	Э25В-У3
16	630	909,33	1363,99	1600	40	Э25В-У3
РП-4	738,88	1066,48	1599,72	1600	40	Э25В-У3
РП-10	373,95	539,75	809,62	1600	40	Э25В-У3
РП-11	104,00	150,11	225,17	250	2,5	ВА57-35
РП-12	144,65	208,78	313,18	630	25	Э06В-У3
РП-13	18,65	26,92	40,38	250	2,5	ВА57-35
РП-14	40,65	58,67	88,01	250	2,5	ВА57-35
РП-15	236,33	341,11	511,67	630	25	Э06В-У3
РП-17.1	29	41,86	62,79	250	2,5	ВА57-35
РП-17.2	78	112,58	168,87	250	2,5	ВА57-35
РП-17.3	387	558,59	837,88	1600	40	Э25В-У3
Секционные автоматы
1	-	1154,70	1732,05	2500	45	Э25В-У3
2	-	721,69	1082,53	1600	40	Э25В-У3
3	-	1154,70	1732,05	2500	45	Э25В-У3
5	-	1154,70	1732,05	2500	45	Э25В-У3
6	-	454,67	682,00	1000	40	Э10В-У3
7	-	454,67	682,00	1000	40	Э10В-У3
8	-	2886,25	3929,38	4000	65	Э40С-У3
9	-	454,67	682,00	1000	40	Э10В-У3
16	-	454,67	682,00	1000	40	Э10В-У3
РП-4	-	533,24	404,81	630	25	Э06В-У3
РП-10	-	269,88	112,59	630	25	Э06В-У3
РП-11	-	75,06	156,59	250	2,5	ВА57-35
РП-12	-	104,39	20,19	250	2,5	ВА57-35
РП-13	-	13,46	44,01	250	2,5	ВА57-35
РП-14	-	29,34	255,84	250	2,5	ВА57-35
РП-15	-	170,56	31,40	250	2,5	ВА57-35
РП-17.1	-	20,93	84,44	250	2,5	ВА57-35
РП-17.2	-	56,29	418,94	250	2,5	ВА57-35
РП-17.3	-	279,30	404,81	630	25	Э06В-У3

3.3 Выбор компенсирующих устройств

По условиям источника энергии, на предприятии требуется поддерживать cos(?) не менее 0,95. Так как cos(?) предприятия значительно ниже требуемого, то в проекте предполагаем установку компенсирующих устройств.

Местом установки компенсирующих устройств выберем шины низкого напряжения каждой из ЦТП. Основаниями для выбора являются следующие причины: Снижение мощности трансформаторов ЦТП (так как необходимая реактивная мощность генерируется непосредственно в цехах), уменьшение сечений кабелей, соответственно снижение потерь в трансформаторах и кабельных линиях, а также то, что в обслуживании батареи конденсаторов на 0,4 кВ проще, чем на 10 кВ. При этом на предприятии имеются синхронные двигатели, которые можно использовать для компенсации мощности высоковольтных приёмников.

Компенсация реактивной мощности приёмников напряжением 10 кВ выполним при помощи комплектных конденсаторных установок:

Суммарная реактивная мощность высоковольтных цехов:

Для цеха установки каталитического крекинга выберем две комплектных конденсаторных установки УКЛ 57-10,5-3200 У3, мощностью 3200 кВА [7].

Для компенсации реактивной мощности на напряжении 0,4 кВ, используем батареи конденсаторов. На основании расчётных мощностей (активной и реактивной) найдём необходимую мощность компенсирующих устройств. Для цеха электрообессоливающей установки:

Мощность после компенсации [1]:

По формуле (2.3):

Расчётная мощность батарей:

(3.7)

Аналогичным образом проведём расчёт для остальных цехов и сведём результаты в Таблицу 3.3.

Таблица 3.3. Определение мощности подлежащей компенсации на 0,4 кВ

№	Цеха и узлы питания, группы электроприемников	Рр, кВт	tgц	Qр, кВА	Qрнорм, кВА	?Qр, кВА
1	Электрообессоливающая установка	828,605	0,328	723,36	271,782	451,578
2	Комбинированная установка	1052,752	0,328	787,50	345,303	442,197
3	Установка каталитического крекинга	833,527	0,328	515,41	273,397	242,013
4	Газофракционирующая установка	738,876	0,328	457,39	242,351	215,039
5	Установка алкинации	979,651	0,328	606,50	321,326	285,174
6	Этилсмесительная установка	736,706	0,328	641,08	241,639	399,441
7	Блок оборотного водоснабжения	950,678	0,328	587,39	311,823	275,567
8	Атмосферно-вакуумная установка	3667,907	0,328	3223,69	1203,073	2020,617
9	Установка каталитического крекинга 0,4 кВ	1229,303	0,328	1031,84	403,211	628,629
10	Установка инертного газа	373,954	0,328	276,76	122,657	154,103
11	Ремонтно-механический цех	104,002	0,328	133,40	34,113	99,287
12	Электроцех	144,651	0,328	145,08	47,446	97,634
13	Пожарное депо	18,651	0,328	18,620	6,118	12,502
14	ЦЗЛ	40,651	0,328	29,25	13,334	15,916
15	Административный корпус, столовая	236,332	0,328	195,37	77,517	117,853
17.1	Резервуарные парки	29,000	0,328	18,21	9,512	8,698
17.2	Резервуарные парки	78,000	0,328	49,92	25,584	24,336
17.3	Резервуарные парки	387,000	0,328	245,82	126,936	118,884

На основании расчёта выполним выбор компенсирующих устройств, и сведём его в Таблицу 3.4.

Таблица 3.4. Выбор компенсирующих устройств

№	Цеха и узлы питания, группы электроприемников	?Qр, кВА	Тип БК	Количество БК	Qбк, кВА
1	Электрообессоливающая установка	451,578	УКМ - 0,4-250 (25х10) Н У3	2	500,000
2	Комбинированная установка	442,197	УКМ - 0,4-225 (25х9) Н У3	2	450,000
3	Установка каталитического крекинга	242,013	УКМ - 0,4-150 (25х5) Н У3	2	250,000
4	Газофракционирующая установка	215,039	УКМ - 0,4-150 (25х5) Н У3	2	250,000
5	Установка алкинации	285,174	УКМ - 0,4-150 (25х6) Н У3	2	300,000
6	Этилсмесительная установка	399,441	УКМ - 0,4-200 (50х4) Н У3	2	400,000
7	Блок оборотного водоснабжения	275,567	УКМ - 0,4-150 (25х6) Н У3	2	300,000
8	Атмосферно-вакуумная установка	2020,617	УКМ - 0,4-1025 (25x1+100х10) Н У3	2	2050,000
9	Установка каталитического крекинга 0,4 кВ	628,629	УКМ - 0,4-325 (25х1+100х3) Н У3	2	650,000
10	Установка инертного газа	154,103	УКМ - 0,4-100 (25х4) Н У3	2	200,000
11	Ремонтно-механический цех	99,287	УКМ - 0,4-50 (25х2) Н У3	2	100,000
12	Электроцех	97,634	УКМ - 0,4-50 (25х2) Н У3	2	100,000
15	Административный корпус, столовая	117,853	УКМ - 0,4-75 (25х1+50x1) Н У3	2	150,000
17.3	Резервуарные парки	118,884	УКМ - 0,4-75 (25х1+50x1) Н У3	2	150,000

В пожарном депо, ЦЗЛ, и в части (17.1 и 17.2) резервуарных парков конденсаторов не предусматривается, в связи с незначительной величиной реактивной мощности.

4. Выбор и расчёт устройств релейной защиты и автоматики

4.1 Общие положения

Надежное и экономичное функционирование системы электроснабжения возможно только при автоматическом управлении ее элементами. Автоматическое управление осуществляется комплексом автоматических управляющих устройств, среди которых первостепенное значение имеют устройства релейной защиты и противоаварийной автоматики (УРЗиА), действующие при повреждениях или ненормальных режимах работы электроустановок.

Для предотвращения развития аварий и уменьшения размеров возможного ущерба необходимо быстро выявить и отключить поврежденный элемент и ввезти в работу другой, заменяющий вышедший из строя. При этом для сохранения в работе неповрежденного электрооборудования, прежде всего, должна срабатывать защита, ближе всех расположенная к месту повреждения. Кроме того, используемые устройства должны быть надежными и требовать минимальных затрат как временных, так и финансовых, на их обслуживание

4.2 Расчёт релейной защиты трансформатора

Произведём расчёт защиты трансформатора 10/0,4 кВ, мощностью 630 кВА, установленного в ЦТП - 9.

Согласно [16] для таких трансформаторов должны предусматриваться устройства релейной защиты, действующие при:

- многофазных коротких замыканиях в обмотках и на их выводах; внутренних повреждениях;

- токах в обмотках, обусловленных внешними короткими замыканиями;

- токах в обмотках, обусловленных перегрузкой (если она возможна); однофазных замыканиях на землю.

Для защиты от многофазных коротких замыканий в обмотках и на их выводах применяют максимальную токовую отсечку без выдержки времени в двухфазном, двухрелейном исполнении.

Защиту от коротких замыканий внутри трансформатора обеспечивает газовое реле или реле давления. Газовое реле содержит два элемента - сигнальный и отключающий. Сигнальный элемент срабатывает при повреждениях, сопровождающихся слабым газообразованием после накопления определенного объема газа в реле. При значительном повреждении, вызывающем бурное выделение газа, повышается давление внутри бака и создается переток масла в сторону расширителя, воздействующий на отключающий элемент. Последний срабатывает при превышении заданной скорости потока масла. При этом газ из бака трансформатора попадает в газовое реле и вызывает срабатывание сигнального элемента позже действия отключающего элемента.

Защиту от токов, обусловленных внешними короткими замыканиями, выполняют максимально токовой с выдержкой времени при действии на отключение и устанавливают со стороны питания. Если для токовой защиты не достигаются надежная отстройка и нужный коэффициент чувствительности, применяют другую защиту, в частности токовую с пуском минимального напряжения.

Защиту от токов в обмотках, обусловленных перегрузкой, устанавливают со стороны питания одним реле, включенным в одну фазу.

На трансформаторах при схеме соединений обмоток с заземленной нейтралью следует предусматривать защиту от однофазных замыканий на землю в сети низшего напряжения. Обычно осуществляют защиту нулевой последовательности, присоединенную к трансформатору тока, установленному в его нулевом проводе, действующем на отключение автоматического выключателя, установленного на стороне низшего напряжения.

Рис. 4.1. Исходная схема и схема замещения к расчёту релейной защиты трансформатора 10,5/0,4 кВ:

а) - исходная схема; б) - схема замещения.

4.2.1 Токовая отсечка

Так как используется цифровая защита, то при расчётах ток уставки принимаем равным току срабатывания.

Расчет первичного тока срабатывания производится на основании отстройки от максимального тока внешнего КЗ [13].

 (4.1)

где - максимальное значение периодической составляющей тока КЗ - коэффициент отстройки для SEPAM. Из расчёта токов КЗ:

кА

кА

Сопротивление системы [14]:

(4.2)

Расчет параметров кабельной линии:

(4.3)

(4.4)

Ом

Ом

Первичный ток срабатывания [13]:

 (4.5)

Расчет вторичного тока срабатывания [13]:

(4.6)

где - коэффициент трансформации ТТ.

Оценка чувствительности [13]:

На основе расчета коэффициента чувствительности по первичным токам:

(4.7)

где - ток двухфазного КЗ на выводах ВН трансформатора в минимальном режиме энергосистемы.

Ток короткого замыкания на выводах ВН трансформатора (Таблица 2.10):

(4.9)

Коэффициент чувствительности:

(4.10)

Защита проходит по чувствительности, согласно [16].

4.2.2 Максимальная токовая защита

Максимальная токовая защита выполняет функции ближнего и дальнего резервирования при междуфазных КЗ.

Выбор тока срабатывания:

Ток срабатывания рассчитываем на основании следующей зависимости:

(4.11)

где - номинальный ток трансформатора.

Следует отметить, что в SEPAM имеется функция максиметра тока, использование её позволит повысить чувствительность МТЗ за счёт корректировки тока уставки в зависимости от максимального тока нагрузки.

(4.12)

А

Расчет вторичного тока срабатывания [13]:

(4.13)

Оценка чувствительности:

Коэффициент чувствительности для ближнего резервирования [13]:

(4.14)

где - ток минимального двухфазного КЗ на выводах НН

Суммарное реактивное сопротивление до точки К-2:

(4.14)

Суммарное активное сопротивление до точки К-2:

(4.15)

(4.16)

(4.17)

Защита проходит по чувствительности, согласно [16]

Выбор времени срабатывания:

Время срабатывания максимальной токовой защиты выбирается исходя из следующих условий:

- для обеспечения термической стойкости трансформатора время срабатывания не должно превышать допустимых значений;

- для обеспечения селективности время срабатывания минимальной токовой защиты согласуется с выдержками времени аналогичных ступеней защит смежных объектов.

В случае применения защит с независимой характеристикой [13]:

t_сз = t_{сз пред} + t (4.18)

где t_{сз пред} - время срабатывания предыдущей защиты (время срабатывания автоматического выключателя ввода, время срабатывания автоматического выключателя и величина запаса по времени для цифровых устройств);

t - ступень селективности;

t_сз = 0,5 + 0,2 = 0,7 с

Коэффициент чувствительности для дальнего резервирования [13]:

 (4.19)

где - ток минимального двухфазного КЗ на выводах в конце зоны дальнего резервирования.

Суммарное реактивное сопротивление до точки К-3:

(4.20)

Суммарное активное сопротивление до точки К-3:

(4.21)

Ток минимального трехфазного КЗ на выводах в конце зоны дальнего резервирования [13]:

(4.22)

Ток минимального КЗ на выводах в конце зоны дальнего резервирования [13]:

(4.23)

Коэффициент чувствительности для дальнего резервирования [13]:

(4.24)

Согласно [16] . Защита для дальнего резервирования не проходит по чувствительности.

МТЗ в двухрелейном исполнении нечувствительна к однофазным коротким замыканиям, поэтому для защиты от данного вида повреждений применяется специальная токовая защита нулевой последовательности которая устанавливается в нейтрали трансформатора.

4.2.3 Защита трансформатора от перегрузки

Расчет защиты для стороны 0,4 кВ.

Ток срабатывания защиты от перегрузки [13]:

(4.25)

А;

Выдержку времени защиты принимаем c [15].

Защита срабатывает на сигнал.

4.2.4 Специальная токовая защита нулевой последовательности

Для расчета релейной защиты трансформатора принимается, что двухобмоточный трансформатор должен быть рассчитан на продолжительную нагрузку нейтрали обмотки НН для схемы соединения Y/Y_н-0 - не более 25% [13].

Выбор тока срабатывания:

Ток срабатывания отстраивается от токов небаланса в нулевом проводе:

(4.26)

где ; - ток небаланса.

(4.27)

Расчет вторичного тока срабатывания:

(4.28)

Выдержка времени СТЗНП при отсутствии смежных защит нулевой последовательности принимается .

Оценка чувствительности:

Чувствительность для ближнего резервирования [13]:

 (4.29)

где Z_Т - условная величина, численно равная геометрической сумме полных сопротивлений току однофазного КЗ питающей энергосистемы, трансформатора, а также переходных сопротивлений [15]:

(4.30)

Значения найдём из [15], применительно к трансформатору мощностью 3200 кВА с типом соединения обмоток Y/Y₀.

мОм

(4.31)

Защита проходит по чувствительности, т. к. согласно [16] .

Ток однофазного КЗ на выводах в конце зоны дальнего резервирования, приведенный к напряжению 0,4 кВ [15]:

(4.32)

где - сопротивление петли фаза-оболочка для кабеля ААБл 4х16 и длины 0,046 км. По [15] принимаем

(4.33)

Согласно [16] , следовательно, защита проходит по чувствительности.

4.2.5 Газовая защита

Газовая защита является обязательной для внутрицеховых трансформаторов мощностью выше 630 кВА, вне зависимости от наличия быстродействующих защит [16].

Для рассматриваемого трансформатора, который обладает мощностью 4000 кВА предусматривается газовое реле типа РГЗЧ, которое монтируется в патрубок расширительного бачка. Если на станции имеется постоянный дежурный персонал, то газовую защиту выполняют одноступенчатой с действием на сигнал при любых повреждениях внутри бака трансформатора. Для сигнализации выделяется один дискретный вход блока SEPAM 1000+, и индикатор на выносном терминале. При интеграции защиты в общую сеть, осуществляется передача сигнала на верхний уровень.

4.3 Расчёт Релейной защиты синхронного двигателя

Определение параметров схемы замещения.

Рис. 4.2. Исходная схема и схема замещения к расчёту релейной защиты синхронного двигателя 6 кВ:

а) - исходная схема; б) - схема замещения.

Параметры системы, по [формула 4.2]:

Пусковой ток двигателя.

При расчете принимаем допущение, что в момент, предшествующий короткому замыканию, электродвигатели работали с номинальными параметрами [1].

 (4.34)

где - номинальный коэффициент мощности двигателя;

- КПД двигателя;

- кратность пускового тока двигателя;

- номинальная мощность на валу двигателя, кВт.

(4.35)

А

4.3.1 Токовая отсечка

Основной защитой на электродвигателях напряжением выше 1000 В и мощностью до 5000 кВт является защита от междуфазных КЗ в обмотках статора, выполненная в виде ТО без выдержки времени [16]. В зону действия ТО входит также и силовой кабель, соединяющий двигатель с выключателем, так как блок защиты установлен в ячейке выключателя.

Ток срабатывания ТО электродвигателя определяем из условия отстройки от пускового тока электродвигателя по формуле:

(4.36)

А

где =1,15;

Принимаем трансформатор тока марки ТЛК-10-2-75/5, =15. Номинальный ток, задаваемый при конфигурировании защит блока SEPAM 1000+, составляет =75 А, базисный ток присоединения - =38 А.

Чувствительность защиты:

(4.37)

что больше требуемого по [16] минимального коэффициента чувствительности .

Используем группу уставок А защиты 50/51 элемент 1. Защита срабатывает на отключение электродвигателя без выдержки времени.

4.3.2 Защита от замыкания на землю

Ток срабатывания защиты определяем по формуле [18]:

(4.38)

где собственный емкостной ток присоединения включает емкостной ток кабеля и емкостной ток двигателя.

Для кабеля питающего электродвигатель =1; =0.06 км; =1,0 А/км, тогда собственный емкостной ток кабеля:

(4.39)

А

Емкостной ток электродвигателя определяем по формуле [18]:

(4.40)

где - емкость двигателя, Ф.

Емкость двигателя определяем по формуле [18]:

(4.41)

где - номинальная полная мощность электродвигателя, МВА;

- номинальное напряжение электродвигателя, =6 кВ.

Ф

Емкостной тог электродвигателя по формуле [18]:

А

Расчетный ток срабатывания защиты по формуле [18]:

(4.42)

А

Полученное значение оказалось меньше, чем минимальный ток срабатывания защиты I_сзмин, определяемый типом используемого ТТНП, таким образом ток срабатывания принимается:

I_сз = I_сзмин (4.42б)

Принимаем к установке трансформатор нулевой последовательности типа ТЗЛ, у которого I_сзмин = 0,68А. Защита 50N срабатывает без выдержки времени и действует на отключение электродвигателя.

4.3.3 Защита от перегрузки

Ток срабатывания защиты от перегрузки определяем по формуле [17]:

(4.43)

где коэффициент отстройки = 1,2 [6]:

А;

Выдержка времени защиты должна быть больше времени нормального пуска электродвигателя и времени его самозапуска при пониженном напряжении [18].

Защита от перегрузки, или затянутого пуска (48/51 LR) срабатывает на отключение электродвигателя.

4.3.4 Защита минимального напряжения

Защита минимального напряжения выполняется групповой и предназначена для обеспечения или облегчения самозапуска ответственных электродвигателей СН при понижении напряжения на шинах, или обеспечения автоматического ввода резервных (АВР) ответственных электродвигателей.

Защиту выполняем с одной ступенью срабатывания по напряжению, уставку которого определяем по формуле [18]:

 (4.44)

Напряжение срабатывания реле определяем по формуле:

(4.45)

где - коэффициент трансформации трансформатора напряжения.

В,

В.

По времени срабатывания вводим две ступени защиты:

- первая ступень =0,5 с, отстраивается от времени срабатывания ТО электродвигателей, [18];

- вторая ступень = 10…15c [18].

Рассматриваемый электродвигатель отключается от сети при действии второй ступени защиты по времени.

5. Проект электроснабжения инструментального цеха

5.1 Постановка задачи

Разработать проект электроснабжения инструментального цеха завода.

Рис. 5.1. Генплан инструментального цеха

Таблица 5.1. Параметры электрооборудования инструментального цеха

Номер по плану	Наименование оборудования	Установленная мощность, кВт
1-4	Шахтная электропечь	25
5,6	Камерная электропечь	40
7,12,15	Закалочный бак	1,1
8,9	Шахтная электропечь	30
10	Ванна обезжиривания	1,1
11,13,14	Электропечь-ванна	15
16,17	Установка высокой частоты. кВА	40
18,19	Вентиляторы	7,5
20-22	Универсальный круглошлифовальный станок	13+4,0+0,6
23,24	Токарный станок	7,5+2,2+0,6
25-27	Токарно-винторезный автомат	13+1,5+0,2
28,29	Вертикально-фрезерный станок	10+2,2+0,4
30,31	Вертикально-сверлильный станок	5,5+0,4
32	Кран мостовой 5т	7,5+2,2+11
33	Заточный станок	3,0

5.2 Определение центра электрических нагрузок цеха

Выбор схемы внутрицеховой сети начинаем с определения местонахождения цеховой трансформаторной подстанции. ТП и КТП в целях экономии металла и электроэнергии рекомендуется устанавливать в центре электрических нагрузок (ЦЭН), координаты которого определяются из соотношений [1]:

(5.1)

где Pi - расчётная мощность i-го электроприёмника

Xi, Yi - координаты электроприёмника

(5.2)

где - коэффициент спроса для i-го электроприёмника. Результаты приведены в Таблице 5.2

Ремонтно-механический цех:



13,49 м

14,43 м

Центр электрических нагрузок цеха расположен в точке (13,49; 14,43). Так как установка РП в этой точке невозможна из-за установленного там технологического оборудования, перемещаем РП вниз и влево относительно ЦЭН.

Таблица 5.2. Определение ЦЭП

№ п/п	Корд. Х, см	Корд. У, см	Кс	Ки	cos	Рном, кВт	Ррасч, кВт	Iн, А
1	1964	418	0,25	0,2	0,65	25	6,25	58,436
2	1763	418	0,25	0,2	0,65	25	6,25	58,436
3	1562	418	0,25	0,2	0,65	25	6,25	58,436
4	1361	418	0,25	0,2	0,65	25	6,25	58,436
5	1392	1145	0,25	0,2	0,65	40	10	93,498
6	1392	897	0,25	0,2	0,65	40	10	93,498
7	1717	1052	0,25	0,2	0,65	1,1	0,275	2,571
8	1361	1570	0,25	0,2	0,65	30	7,5	70,123
9	1361	1802	0,25	0,2	0,65	30	7,5	70,123
10	1709	1694	0,25	0,2	0,65	1,1	0,275	2,571
11	2212	1149	0,25	0,2	0,65	15	3,75	35,062
12	2212	1392	0,25	0,2	0,65	1,1	0,275	2,571
13	2212	1593	0,25	0,2	0,65	15	3,75	35,062
14	2178	1827	0,25	0,2	0,65	15	3,75	35,062
15	1913	2260	0,25	0,2	0,65	1,1	0,275	2,571
16	2237	2318	0,25	0,2	0,65	40	10	93,498
17	2043	2745	0,25	0,2	0,65	40	10	93,498
18	2165	3078	0,8	0,65	0,8	0,8	0,64	1,519
19	1998	3267	0,8	0,65	0,8	0,8	0,64	1,519
20	759	234	0,25	0,2	0,65	17,6	4,4	41,139
21	271	234	0,25	0,2	0,65	17,6	4,4	41,139
22	230	979	0,25	0,2	0,65	17,6	4,4	41,139
23	1041	693	0,25	0,2	0,65	10,3	2,575	24,076
24	1041	1231	0,25	0,2	0,65	10,3	2,575	24,076
25	257	1578	0,25	0,2	0,65	14,7	3,675	34,360
26	583	1438	0,25	0,2	0,65	14,7	3,675	34,360
27	258	2119	0,25	0,2	0,65	14,7	3,675	34,360
28	292	2625	0,25	0,2	0,65	12,6	3,15	29,452
29	292	3124	0,25	0,2	0,65	12,6	3,15	29,452
30	1042	1629	0,17	0,15	0,55	5,9	1,003	16,298
31	1042	1932	0,17	0,15	0,55	5,9	1,003	16,298
32	645	2851	0,25	0,2	0,65	20,7	5,175	48,385
33	1046	2165	0,25	0,2	0,65	3	0,75	7,012

5.3 Определение расчётных нагрузок механического цеха

При определении нагрузок цеха, используем метод упорядоченных диаграмм. Этот метод является основным при определении расчётных нагрузок систем электроснабжения. При выполнении расчётов распределяем электроприёмники на характерные группы и намечаем узлы питания. Расчёт проводим для всех узлов нагрузки и цеха в целом.

Находим суммарную номинальную мощность группы электроприёмников Рн [1]:

(5.3)

где p_н - номинальная активная мощность электроприёмника

Групповой коэффициент использования активной мощности К_и [1]:

 (5.4)

где к_и - индивидуальный коэффициент использования

Эффективное число электроприёмников n_э [1]:

(5.5)

Эффективным числом электроприёмников называют такое число одинаковых по мощности по режиму работы электроприёмников, которое даёт туже величину расчётного максимума, что и группа различных по мощности и режиму работы электроприемников.

Средняя активная нагрузка за наиболее загруженную смену одного приёмника [1]:

(5.6)

Средняя реактивная нагрузка за наиболее загруженную смену одного приёмника [1]:

(5.7)

где tg() - тангенс угла сдвига фаз между током и напряжением, определяемый из коэффициента мощности cos().

Средняя активная нагрузка группы электроприёмников за наиболее загруженную смену [1]:

 (5.8)

Средняя активная нагрузка группы электроприёмников за наиболее загруженную смену [1]:

(5.9)

Расчётная активная нагрузка группы электроприёмников Рр [1]:

(5.10)

где К_м - групповой коэффициент максимума, определяемый с учётом n_э и К_и

Полная расчётная мощность группы электроприёмников Sp [1]:

(5.11)

Расчётный ток группы электроприёмников I_р [1]:

(5.12)

Расчёты приведены в Таблице 5.3, в которой координаты и номинальная мощность взяты из исходных данных. а К_и и cos() взяты из справочников [10].

Таблица 5.3. Определение расчётных нагрузок механического цеха

№ п/п	Узлы питания и группы Эл/пр	Количество n, шт.	Мощность одного приёмника, кВт	Общая мощность. кВт	m=Pнмакс/Рнмин	Коэффициент использования Ки	cos?	tg?	Рсм, кВт	Qсм, кВАр	nэ	Коэффициент макимума Км	Рр, кВт	Qp, кВАр	Sp, кВА	Ip=Iм/Iп, А
	Переменнный график нагрузки
1,2,3,4	Шахтная электропечь	4	25	100		0,2	0,65	1,17	20	23,38
	Итого по переменной нагрузке	4	25	100		0,2	0,65	1,17	20	23,38
	СП-1
	Переменный график нагрузки
20-22	Универсальный круглошлифовальный станок	3	17,6	52,8		0,2	0,65	1,17	10,56	12,35
23,24	Токарный станок	2	10,3	20,6		0,2	0,65	1,17	4,12	4,82
30,31	Вертикально-сверлильный станок	2	5,9	11,8		0,15	0,55	1,52	1,77	2,69
33	Заточный станок	1	3	3		0,2	0,65	1,17	0,6	0,70
	Итого по переменной нагрузке	8	3 до 17,6	88,2		0,193	0,63	1,23	17,05	20,55	6,38	2,1	35,805	19,045	40,555	61,619
	ИТОГО по СП-1	8	3 до 17,6	88,2		0,193	0,63	1,23	17,05	20,55			35,805	19,045	40,555	61,619
	СП-2
	Переменный график нагрузки
25-27	Токарно-винторезный автомат	3	14,7	44,1		0,2	0,65	1,17	8,82	10,31
28,29	Вертикально-фрезерный станок	2	12,6	25,2		0,2	0,65	1,17	5,04	5,89
32	Кран мостовой 5т	1	20,7	20,7		0,2	0,65	1,17	4,14	4,84
	Итого по переменной нагрузке	6	12,6 до 20,7	90		0,2	0,65	1,17	18	21,04	5,8	2,24	40,320	21,677	45,778	69,554
	ИТОГО по СП-2	6	12,6 до 20,7	90		0,2	0,65	1,17	18	21,04			40,320	21,677	45,778	69,554
	СП-3
	Постоянный график нагрузки
18,19	Вентиляторы	2	0,8	1,6		0,65	0,8	0,75	1,04	0,78
	Итого по постоянной нагрузке	2	0,8	1,6		0,65	0,8	0,75	1,04	0,78	2	1,29	1,342	0,706	1,516	2,303
	Переменный график нагрузки
15	Закалочный бак	1	1,1	1,1		0,2	0,65	1,17	0,22	0,26
16,17	Установка высокой частоты, кВА	2	40	80		0,2	0,65	1,17	16	18,71
	Итого по переменной нагрузке	3	1,1 до 40	81,1		0,2	0,65	1,17	16,22	18,96	2,1	2,64	42,821	22,777	48,502	73,693
	ИТОГО по СП-3	5	0,8 до 40	82,7		0,209	0,66	1,14	17,26	19,74			44,162	23,483	50,018	75,996
	СП-4
	Переменный график нагрузки
8,9	Шахтная электропечь	2	30	60		0,2	0,65	1,17	12	14,03
10	Ванна обезжиривания	1	1,1	1,1		0,2	0,65	1,17	0,22	0,26
11,13,14	Электропечь-ванна	3	15	45		0,2	0,65	1,17	9	10,52
12	Закалочный бак	1	1,1	1,1		0,2	0,65	1,17	0,22	0,26
	Итого по переменной нагрузке	7	1,1 до 30	107,2		0,2	0,65	1,17	21,44	25,07	4,6	2,42	51,885	27,452	58,700	89,187
	ИТОГО по СП-4	7	1,1 до 30	107,2		0,2	0,65	1,17	21,44	25,07			51,885	27,452	58,700	89,187
	СП-5
	Переменный график нагрузки
5,6	Камерная электропечь	2	40	80		0,2	0,65	1,17	16	18,71
7	Закалочный бак	1	1,1	1,1		0,2	0,65	1,17	0,22	0,26
	Итого по переменной нагрузке	3	1,1 до 40	81,1		0,2	0,65	1,17	16,22	18,96	2,1	2,64	42,821	22,777	48,502	73,693
	ИТОГО по СП-5	3	1,1 до 40	81,1		0,2	0,65	1,17	32,44	37,93			42,821	22,777	48,502	73,693
	ИТОГО по цеху без освещения	33	0,8 до 40	549,2		0,2002	0,65	1,17	126,19	147,71			214,993	114,434	243,552	370,049

5.4 Расчёт осветительной нагрузки механического цеха

Ремонтно-механический цех состоит из механического отделения, термического отделения, высокочастотного отделения, комнаты мастеров и склада. Выбираем:

- механическое отделение. В качестве источника освещения выбираем лампы ДРЛ [1].

Коэффициент мощности cos₁=0,9.

Удельная мощность освещения на единицу площади p_o1=0,018 кВт/м²,

Площадь F₁=393 м².

- термическое отделение. В качестве источника освещения выбираем лампы ДРЛ.

Коэффициент мощности cos₁=0,9.

Удельная мощность освещения на единицу площади p_o1=0,018 кВт/м²,

Площадь F₁=315 м².

- высокочастотное отделение. В качестве источника освещения выбираем лампы ДРЛ.

Коэффициент мощности cos₁=0,9.

Удельная мощность освещения на единицу площади p_o1=0,018 кВт/м²,

Площадь F₁=45 м².

- комната мастеров. В качестве источника освещения выбираем лампы ДРЛ.

Коэффициент мощности cos₁=0,9.

Удельная мощность освещения на единицу площади p_o1=0,018 кВт/м²,

Площадь F₁=39 м².

- склад. В качестве источника освещения выбираем лампы ДРЛ.

Коэффициент мощности cos₁=0,9.

Удельная мощность освещения на единицу площади p_o1=0,018 кВт/м²,

Площадь F₁=72 м².

Используемая мощность для освещения ремонтно-механического цеха по формулам 2.1, 2.3 и 2.4:

- механическое отделение:

P₀₁= 0,018*393=7,074 кВт

tg₁= tg (arcos(0,9))=0,484

Q₀₁= 7,074*0,484=3,411 кВАр

- термическое отделение:

P₀₂= 0,018*315=5,670 кВт

tg₂= tg (arcos(0,9))=0,484

Q₀₂= 5,67*0,484=2,744 кВАр

- высокочастотное отделение:

P₀₃= 0,018*45=0,81 кВт

tg₃= tg (arcos(0,9))=0,484

Q₀₃= 0,81*0,484=0,392 кВАр

- комната мастеров:

P₀₄= 0,018*39=0,702 кВт

tg₄= tg (arcos(0,9))=0,484

Q₀₄= 0,702*0,484=0,340 кВАр

- склад отделение:

P₀₅= 0,018*72=1,196 кВт

tg₅= tg (arcos(0,9))=0,484

Q₀₅= 1,296*0,484=0,627 кВАр

Общая мощность на освещение:

P₀= P₀₁+ P₀₂+ P₀₃+ P₀₄+ P₀₅=7,074+5,670+0,81+0,702+1,196=14,256 кВт

Q₀= Q₀₁+ Q ₀₂+ Q ₀₃+Q ₀₄+ Q ₀₅=3,411+2,744+0,392+0,340+0,627=7,514 кВАр

Аварийное освещение [1]:

Составляет 10-15% от основного.

P_ав= 0,15*P₀ (5.13)

P_ав0,15*14,256=2,138 кВт

Q_ав= 0,15*Q₀ (5.14)

Q_ав =0,15*7,514=1,127 кВАр

5.5 Выбор кабелей для ремонтно-механического цеха

Выполняем чертёж плана механического цеха с нанесёнными на него марками кабелей, способа их прокладки, мест установки распределительных пунктов, порядковых номеров приёмников с указанием их мощности.

Выбор проводников цеха выполняем при следующем условии:

Проводники, питающие один приёмник выбираются по номинальному току. Проводники питающие силовые пункты и шинопроводы выбираем по расчётному току, приведённому в таблице №2. (Следует учесть. Что сечение проводника, питающего силовой пункт не должно быть меньше сечения проводника питающего электроприёмник, присоединённый к этому силовому пункту.)

Номинальный ток [1]:

(5.15)

По току выбираем сечение проводника. Согласно [16] сечение четвёртой (нулевой) жилы можно занизить.

Для выбранных проводников по заданному сечению определяем удельное активное и реактивное сопротивления проводников. Длину проводников определяем по плану цеха, значения tg определяем из Таблицы 5.3.

Расчёт потерь напряжения для рассматриваемого проводника:

Потери напряжения [1]:

(5.16)

Относительные потери напряжения [1]:

(5.17)

Расчёт приведён в Таблице 5.4.

Таблица 5.4. Выбор проводников механического цеха

№ п/п	Длина. м	Pн, кВт	cos	Iн, А	Iдоп, А	Марка	Сечение, мм2	Rуд, Ом/км	Xуд, Ом/км	Потери напряжения, %	Дополнение	Диаметр трубы, мм
РП-1	14	25	0,65	58,44	85	АПВ	3 (1х35)+1х25	0,89	0,0637	0,227	в трубе	40
РП-2	11	25	0,65	58,44	85	АПВ	3 (1х35)+1х25	0,89	0,0637	0,191	в трубе	40
РП-3	9	25	0,65	58,44	85	АПВ	3 (1х35)+1х25	0,89	0,0637	0,155	в трубе	40
РП-4	7	25	0,65	58,44	85	АПВ	3 (1х35)+1х25	0,89	0,0637	0,120	в трубе	40
РП-CП1	17	88,2	0,63	212,71	280	АПВ	6 (1х70)+2х50	0,443	0,086	0,580	в канале	-
СП1-20	13	17,6	0,65	41,14	55	АПВ	3 (1х16)+1х10	1,94	0,0675	0,327	в трубе	30
СП1-21	8	17,6	0,65	41,14	55	АПВ	3 (1х16)+1х10	1,94	0,0675	0,196	в трубе	30
СП1-22	2	17,6	0,65	41,14	55	АПВ	3 (1х16)+1х10	1,94	0,0675	0,046	в трубе	30
СП1-23	9	10,3	0,65	24,08	39	АПВ	3 (1х10)+1х8	3,1	0,073	0,199	в трубе	25
СП1-24	16	10,3	0,65	24,08	39	АПВ	3 (1х10)+1х8	3,1	0,073	0,366	в трубе	25
СП1-30	20	5,9	0,55	16,30	23	АПВ	4х4	7,24	0,095	0,610	в трубе	20
СП1-31	24	5,9	0,55	16,30	23	АПВ	4х4	7,24	0,095	0,710	в трубе	20
СП1-33	26	3	0,65	7,01	19	АПВ	4х2,5	12,5	0,117	0,681	в трубе	15
РП-СП2	28	90	0,65	210,38	280	АПВ	6 (1х70)+2х50	0,443	0,086	0,946	в канале	-
СП2-25	7	14,7	0,65	34,36	55	АПВ	3 (1х16)+1х10	1,94	0,0675	0,142	в трубе	30
СП2-26	10	14,7	0,65	34,36	55	АПВ	3 (1х16)+1х10	1,94	0,0675	0,200	в трубе	30
СП2-27	1	14,7	0,65	34,36	55	АПВ	3 (1х16)+1х10	1,94	0,0675	0,030	в трубе	30
СП2-28	6	12,6	0,65	29,45	39	АПВ	3 (1х10)+1х8	3,1	0,073	0,170	в трубе	25
СП2-29	12	12,6	0,65	29,45	39	АПВ	3 (1х10)+1х8	3,1	0,073	0,322	в трубе	25
СП2-32	7	20,7	0,65	48,39	55	АПВ	3 (1х16)+1х10	1,94	0,0675	0,200	в трубе	30
РП-СП3	30	82,7	0,66	190,38	280	АПВ	6 (1х70)+2х50	0,443	0,086	0,927	в канале	-
СП3-15	9	1,1	0,65	2,57	19	АПВ	4х2,5	12,5	0,117	0,090	в трубе	15
СП3-16	4	40	0,65	93,50	140	АПВ	3 (1х70)+1х50	0,443	0,086	0,056	в трубе	70
СП3-17	2	40	0,65	93,50	140	АПВ	3 (1х70)+1х50	0,443	0,086	0,024	в трубе	70
СП3-18	4	0,8	0,8	1,52	19	АПВ	4х2,5	12,5	0,117	0,029	в трубе	15
СП3-19	9	0,8	0,8	1,52	19	АПВ	4х2,5	12,5	0,117	0,060	в трубе	15
РП-СП4	11	107,2	0,65	250,00	340	АПВ	6 (1х95)+2х70	0,326	0,083	0,355	в канале	-
СП4-8	5	30	0,65	70,13	120	АПВ	3 (1х50)+1х35	0,62	0,0625	0,067		50
СП4-9	5	30	0,65	70,13	120	АПВ	3 (1х50)+1х35	0,62	0,0625	0,067	в трубе	50
СП4-10	6	1,1	0,65	2,57	19	АПВ	4х2,5	12,5	0,117	0,058	в трубе	15
СП4-11	15	15	0,65	35,06	55	АПВ	3 (1х16)+1х10	1,94	0,0675	0,312	в трубе	30
СП4-12	12	1,1	0,65	2,57	19	АПВ	4х2,5	12,5	0,117	0,113	в трубе	15
СП4-13	14	15	0,65	35,06	55	АПВ	3 (1х16)+1х10	1,94	0,0675	0,290	в трубе	30
СП4-14	16	15	0,65	35,06	55	АПВ	3 (1х16)+1х10	1,94	0,0675	0,340	в трубе	30
РП-СП5	4	81,1	0,65	189,57	280	АПВ	6 (1х70)+2х50	0,443	0,086	0,118	в канале	-
СП5-5	4	40	0,65	93,50	140	АПВ	3 (1х70)+1х50	0,443	0,086	0,066	в трубе	70
СП5-6	2	40	0,65	93,50	140	АПВ	3 (1х70)+1х50	0,443	0,086	0,024	в трубе	70
СП5-7	5	1,1	0,65	2,57	19	АПВ	4х2,5	12,5	0,117	0,045	в трубе	15

5.6 Выбор силовых пунктов

В качестве вводного шкафа выберем ШВРАУ 380/16 2 0 П с вводными и секционными автоматами марки ВА57-39 на 630 А [1].

Для ремонтно-механического цеха используем СП ПР11М с вводными автоматами марки ВА57-35 на 260 А. [1] Результаты в Таблице 5.5.

Таблица 5.5. Выбор СП ремонтно-механического цеха

СП	Рн э/п, кВт	Iн э/п, А	Расчётный ток шкафа, А	Номинальный ток шкафа, А	Тип шкафа
СП-1	17,6	41,14	212,71	250	ПР11М-3068-21-УХЛ3 на 8 отходящих выключателей
	17,6	41,14
	17,6	41,14
	10,3	24,08
	10,3	24,08
	5,9	16,30
	5,9	16,30
	3	7,01
СП-2	14,7	34,36	210,38	250	ПР11М-3060-21-УХЛ3 на 6 отходящих выключателей
	14,7	34,36
	14,7	34,36
	12,6	29,45
	12,6	29,45
	20,7	48,39
СП-3	1,1	2,57	190,38	250	ПР11М-3060-21-УХЛ3 на 6 отходящих выключателей
	40	93,50
	40	93,50
	0,8	1,52
	0,8	1,52
СП-4	30	70,13	250,00	250	ПР11М-3068-21-УХЛ3 на 8 отходящих выключателей
	30	70,13
	1,1	2,57
	15	35,06
	1,1	2,57
	15	35,06
	15	35,06
СП-5	40	93,50	189,57	250	ПР11М-3060-21-УХЛ3 на 6 отходящих выключателей
	40	93,50
	1,1	2,57

5.7 Выбор автоматических выключателей

Для защиты электроприёмников используем автоматы серии ВА57-25 и ВА57-35 оснащенные тепловыми и электромагнитным расцепителями [1].

Выбор осуществляется с учётом токов возможной перегрузки и пусковых токов. В основании время-токовой характеристики автоматов принимается решение о токовой уставке аппарата.

Результаты в Таблице 5.6.

Таблица 5.6. выбор автоматических выключателей механического цеха

№ЭП	Рн, кВт	Iн, А	Iн*1,5	Iп, А	Iн. авт., А	Iуст. авт., А	Серия
1	25	58,436	87,654	146,090	250,000	100	ВА57-35
2	25	58,436	87,654	146,090	250,000	100	ВА57-35
3	25	58,436	87,654	146,090	250,000	100	ВА57-35
4	25	58,436	87,654	146,090	250,000	100	ВА57-35
5	40	93,498	140,247	233,745	250,000	160	ВА57-35
6	40	93,498	140,247	233,745	250,000	160	ВА57-35
7	1,1	2,571	3,857	6,428	25,000	8	ВА57-25
8	30	70,123	105,185	175,309	250,000	120	ВА57-35
9	30	70,123	105,185	175,309	250,000	120	ВА57-35
10	1,1	2,571	3,857	6,428	25,000	8	ВА57-25
11	15	35,062	52,593	87,654	250,000	63	ВА57-35
12	1,1	2,571	3,857	6,428	25,000	8	ВА57-25
13	15	35,062	52,593	87,654	250,000	63	ВА57-35
14	15	35,062	52,593	87,654	250,000	63	ВА57-35
15	1,1	2,571	3,857	6,428	25,000	8	ВА57-25
16	40	93,498	140,247	233,745	250,000	160	ВА57-35
17	40	93,498	140,247	233,745	250,000	160	ВА57-35
18	0,8	1,519	2,279	3,798	25,000	8	ВА57-25
19	0,8	1,519	2,279	3,798	25,000	8	ВА57-25
20	17,6	41,139	61,709	102,848	250,000	63	ВА57-35
21	17,6	41,139	61,709	102,848	250,000	63	ВА57-35
22	17,6	41,139	61,709	102,848	250,000	63	ВА57-35
23	10,3	24,076	36,114	60,189	25,000	25	ВА57-25
24	10,3	24,076	36,114	60,189	25,000	25	ВА57-25
25	14,7	34,360	51,541	85,901	250,000	63	ВА57-35
26	14,7	34,360	51,541	85,901	250,000	63	ВА57-35
27	14,7	34,360	51,541	85,901	250,000	63	ВА57-35
28	12,6	29,452	44,178	73,630	250,000	63	ВА57-35
29	12,6	29,452	44,178	73,630	250,000	63	ВА57-35
30	5,9	16,298	24,447	40,746	25,000	25	ВА57-25
31	5,9	16,298	24,447	40,746	25,000	25	ВА57-25
32	20,7	48,385	72,578	120,963	250,000	100	ВА57-35
33	3	7,012	10,519	17,531	25,000	12,5	ВА57-25

5.8 Выбор компенсирующих устройств

Т.к. для выбора конденсаторных батарей с точки зрения экономической целесообразности невозможно, из-за недостаточности данных, то выбор будем производить по расчётной реактивной мощности. Установки будут располагаться на низкой стороне ТП, питающей цех (две одинаковых установки на разных секциях).

Наибольшая суммарная реактивная нагрузка [1]:

Q_м1 = К_{нс, в} * Q_р (5.18)

Q_м1 = 0,95 * 114,434 = 108,712

где, К_{нс, в} = 0,95 - для нефтеперерабатывающей отрасли.

На основании этого выбираем две комплектные регулируемые конденсаторные установки УКМ-58-0,4-133-33,3 - УЗ мощностью 133 кВАр.

5.9 Выбор числа и мощности питающих трансформаторов

В связи с тем, что ремонтно-механический цех находится в некотором удалении от расположенных рядом административного корпуса, столовой, цехе установки каталитического крекинга и ЦЗП, имеющих сравнительно небольшую расчётную нагрузку, а потому питающихся от одной, общей КТП, установленной в цехе установки каталитического крекинга. Поэтому ремонтно-механический цех не имеет собственной КТП.

Заключение

В дипломном проекте произведен расчет показателей надежности схем электроснабжения нефтеперерабатывающего завода. На основании расчетов доказано, что разработанная схема электроснабжения, является наиболее приемлемой с точки зрения надежности и финансовых затрат.

Рассчитаны токи короткого замыкания в системе электроснабжения завода, на основании которых проверено электрооборудование и рассчитаны уставки срабатывания релейной защиты.

Произведена проверка вакуумных выключателей, на основании которой принят к установке вакуумный выключатель ВВ/ TEL производства «Таврида Электрик». На основании сравнения современных устройств релейной защиты и автоматики принят к установке блок цифровой защиты SEPAM 1000+ производства SCHNEIDER ELECTRIC.

Также была разработана внутренняя схема электроснабжения ремонтно-механического цеха.

Список литературы

1. Фёдоров А.А., Старкова Л.Е. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий. Учеб. пособие для вузов. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 368 с.

2. Томилев Ю.Ф., Никулин Л.Г., Селедков М.С. Электроснабжение промышленных предприятий: Методические указания к курсовому проектированию. - Архангельск; РИО АЛТИ, 1986. - 36 с.

3. Большман Я.М., Крупович В.И., Самовер М.Л. Справочник по проектированию электроснабжения, линий электропередач и сетей. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергия, 1975. - 696 с.

4. Князевский Б.А., Липкин Б.Ю. Электроснабжение промышленных предприятий: Учебник для вузов. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Высш. шк., 1986. - 400 с.

5. Голубев М.Л. Расчёт токов короткого замыкания в электросетях 0,4-35 кВ. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергия, 1980. - 88 с.

6. Фёдоров А.А. Каменева В.В. Основы электроснабжения промышленных предприятий. М.: Энергия, 1979.

7. Барсуков А.Н. Федоров А.А. Справочник по электроснабжению и электрооборудованию. М.: Энергоатомиздат, 1987.

8. Электротехнический справочник. В 3 т./ Под общ. ред. И.Н. Орлова и др. - 7-е изд., испр. и доп. - М.:Энергоатомиздат, 1985

9. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учеб. пособие для вузов. - 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 608 с.

10. Федоров А.А. Сербиновский Г.В. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. М.: Энергия, 1973.

11. Усов С.В. Электрическая часть электростанций: Учебник для вузов Л.: Энергатомиздат, 1987 г.

12. Гук Ю.Б., Кантан В.В., Петрова С.С. Проектирование электрической части станций и подстанций: Учеб. пособие для вузов. - Л.: Энергоатомиздат, 1985. - 312 с.

13. Андреев В.А. Релейная защита, автоматика и телемеханика в системах электроснабжения: Учебник для студентов вузов спец. «Электроснабжение промышленных предприятий, городов, и сельского хозяйства». - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Высш. шк., 1985. - 391 с.

14. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций: Учебник для техникумов. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 648 с.

15. Байтер И.И., Богданова Н.А. Релейная защита и автоматика питающих элементов собственных нужд тепловых электростанций. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 112 с.

16. Правила устройства электроустановок. - 6-е изд., перераб. и доп. с изм. - М.: Министерство топлива и энергетики, 1998.

17. Большман Я.М., Крупович В.И., Самовер М.Л. Справочник по проектированию электроснабжения, линий электропередач и сетей. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергия, 1975. - 696 с.

18. Байтер И.И. Защита и АВР электродвигателей собственных нужд, - М.: Энергия, 1972. - 96 с.

19. Защита электрических сетей: Каталог / SEPAM 1000+ MERLIN GERIN, серия 20/40. - Schneider Electric. 2002. - 44 c.

Размещено на Allbest.ru