Электрификация участка механического цеха завода

Силовое электрооборудование участка механического цеха, его сущность и функциональное назначение, выбор и обоснование, расчет. Определение необходимого электрооборудования цеховой подстанции. Охрана труда и техника безопасности на исследуемых объектах.

Рубрика Физика и энергетика
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 19.03.2013
Размер файла 255,5 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

В системах цехового распределения электроэнергии предусмотрено широкое использование комплектных распределительных устройств и подстанций, что обеспечивает гибкую, экономичную и надёжную систему распределения электроэнергии. При этом широко используются современные системы автоматики, простые и надёжные устройства защиты элементов системы электроснабжения и источников питания.

Проектирование электроустановок осуществляется с использованием нормативно - технической документации, в частности положений правил устройства электроустановок (ПУЭ), межотраслевых правил по охране труда, строительных норм и правил (СНиП), других информационно-справочных материалов.

Главная цель курсового проекта (КП) - научиться грамотно проводить расчёты по проектированию силового электрооборудования.

В соответствии с поставленной целью в КП решаются следующие задачи:

- определяется сущность и назначение силового электрооборудования;

- проводится расчёт участка цеховой электрической сети промышленного предприятия;

- рассматриваются вопросы электрообеспечения КТП - ВЦ;

- проводится расчёт заземляющего устройства.

1. Силовое электрооборудование участка механического цеха

1.1 Основные показатели проекта

Основными показателями проекта являются:

а) производственная площадь: 2016 м2;

б) напряжение сети6 220/380 В;

в) установленная мощность металлообрабатывающих станков далее по тексту (электроприёмников ЭП): 733,53 кВт;

г) общее количество ЭП, 55 шт;

в) том числе:

1) номинальная активная мощность ЭП: 733,53 кВт;

2) количество ЭП: 55 шт;

д) установленная мощность электрического освещения: 28,20 кВт;

е) удельная установленная мощность: 0,36 кВт/м2;

Расчетные нагрузки цеха:

- активная: 77,02 кВт;

- реактивная: 133,24 квар;

- полная: 153,90 кВ•А.

1.2 Краткие сведения о технологическом процессе

Участок механического цеха - это участок по обработке тяжелых чугунных деталей, поступающих из литейного цеха. В основном на участке изготавливаются станины и корпусные части металлообрабатывающих станков. Тип производства на участке - мелкосерийный, т.к. изделия выпускаются небольшими партиями.

Металлообрабатывающие станки на участке размещены группами по видам обработки: токарная, фрезерная, расточная и шлифовальная.

1.3 Описание строительной части и характеристика окружающей среды

Участок цеха размещен в одноэтажном кирпичном здании и занимает три пролета шириной по 12 метров. Площадь цеха 56Ч36 квадратных метров. Перекрытие цеха поддерживается железобетонными колоннами квадратного сечения с шагом 6 метров. Строительная высота цеха от уровня пола до балок перекрытия 8,5 метров. Перекрытие выполнено по железобетонной ферме и имеет световые фонари.

Обработка чугунных деталей на участке цеха связана с выделением большого количества токопроводящей пыли, но наличие естественной и искусственной вентиляции обеспечивает нормальные условия окружающей среды. В отношении опасности поражения электрическим током участок цеха относится к помещениям с повышенной электроопасностью, в связи с наличием токопроводящей пыли и возможностью одновременного прикосновения к металлическим корпусам электрооборудования и заземленным металлическим массам технологических машин, т.е. относится к зоне ПО [5, А.4].

1.4 Характеристики ЭП

Основными ЭП на участке цеха являются металлообрабатывающие станки с асинхронными электродвигателями (ЭД) с короткозамкнутым ротором напряжением 380 В, номинальной мощностью от 0,75 до 18,50 кВт. Большинство станков имеет многодвигательный электропривод с автоматизированным управлением.

ЭД и пускорегулирующая аппаратура поставляются комплектно со станками и выбор их в данном проекте не проводится. Характеристики ЭП приводятся в таблице 1.1.

Таблица 1.1 - Ведомость ЭП

Номер

ЭП

Наименование

ЭП (станков)

ЭД

Тип ЭД

Рн,

кВт

n,

об/мин

Iн,

А

з,

%

cosц

1

Горизонтально-расточной

АИР90L6

1,50

925

4,16

6,0

76,0

0,72

7

Продольно-строгальный

АИР90L4

АИР90L4

2,20

2,20

1395

1395

4,98

4,98

6,5

6,5

81,0

81,0

0,83

0,83

16

Горизонтально-фрезерный

АИР100L2

АИР71В4

5А80МА4

5,50

0,75

1,10

2850

1350

1410

10,70

1,90

2,90

7,5

5,0

4,8

88,0

75,0

73,0

0,89

0,80

0,79

9; 24

Универсально --расточной

АИРМ132S4

7,50

1450

15,30

7,0

87,5

0,85

10

Горизонтально -расточной

АИР100S4

АИР71В4

3,00

0,75

1410

1350

6,70

1,90

7,0

5,0

82,0

75,0

0,83

0,80

15; 17;

18;

Горизонтально -расточной

АИР71В4

5А80МА4

0,75

1,10

1350

1410

1,90

2,90

5,0

4,8

75,0

73,0

0,80

0,79

33; 34; 51; 54

Консольно-фрезерный

АИР100S4

АИР132M2

АИР90L2

АИР90L2

3,00

11,00

3,00

3,00

1410

2915

2850

2850

6,70

21,00

6,10

6,10

7,0

8,0

7,0

7,0

82,0

88,5

84,5

84,5

0,83

0,90

0,88

0,88

4

Горизонтально -расточной

5А160S2

15,00

2920

28,50

6,80

90,0

0,89

46; 55

Радиально -сверлильный

АИР90L4

2,20

1395

4,98

6,5

81,0

0,83

47; 50;

52

Универсально -фрезерный

АИР100L2

АИР100L2

АИР90L4

5А80МА4

5,50

5,50

2,20

1,10

2850

2850

1395

1410

10,70

10,70

4,98

2,90

7,5

7,5

6,5

4,8

88,0

88,0

81,0

73,0

0,89

0,89

0,83

0,79

19; 22

Горизонтально-расточной

АИРМ132S4

АИР100S4

7,50

3,00

1450

1410

15,30

6,70

7,0

7,0

87,5

82,0

0,86

0,83

11; 20

Горизонтально-расточной

АИРМ132S4

7,50

1450

15,30

7,0

87,5

0,85

1.5 Выбор схемы питающей и распределительной сетей и ее элементов

Намечается выполнение питающей и распределительной сети участка цеха от распределительного устройства со стороны низшего напряжения (РУНН) цеховой комплектной трансформаторной подстанции (КТП-ВЦ, далее по тексту КТП), при помощи магистрального шинопровода (М) прокладываемого вдоль цеха. От М при помощи кабелей происходит питание силовых шкафов (пунктов распределительных ПР), а к последующим по радиальной схеме проводами в трубах подключаются ЭП.

По [5, глава 1.7] принимается система заземления электроустановок типа TN-S.

1.6 Расчет распределительной сети

От М типа ШМА5 получают питание ПР типа ПР8501 с выключателями автоматическими (ВА) серии ВА51-31 на отходящих линиях к ЭД станков.

Станки, ПР и пусковая аппаратура установлены в помещении с нормальной средой. Режим работы ЭД исключает возможность длительных перегрузок, условия пуска легкие, самозапуск наибольших по мощности ЭД исключен.

В ответвлениях к станкам в системе TN-S используются пять одножильных проводников. Сечение проводников выбирается по [6, 1.3.10].

Сечение четвертого N-проводника принимается равным фазному, а пятого PE-проводника в соответствии с [6, таблица 1.7.5].

Проводится расчет ответвления к горизонтально-фрезерному станку номер 16. Станок имеет три ЭД. Технические данные ЭД определяются из ведомости ЭП (таблица 1.1) и заносятся в таблицу 1.2.

Таблица 1.2 - Ведомость ЭП станка номер 16

Номер ЭД

Тип ЭД

Номинальная мощность Рн, кВт

Номина-льный ток Iн, А

Кратность пускового тока Кпуск

Пусковой ток Iпуск, А

1

2

3

АИР100L2

АИР80А4

АИР71В4

5,50

1,10

0,75

10,70

2,90

1,90

7,5

4,8

5,0

80,25

13,92

9,50

Определяется пусковой ток наибольшего по мощности ЭД по формуле

Iпycк1=Iн1•Кпуск1=10,70·7,5=80,25 А,

(1.1)

где Iн1 - номинальный ток первого ЭД, А;

Кпуск1 - кратность пускового тока первого ЭД (Iпуск./Iн).

Определяется длительный расчетный ток ответвления по формуле

Iдл.р=Iн=10,70+2,90+1,90=15,50 А,

(1.2)

где Iн - сумма номинальных токов ЭД, А.

Определяется пиковый ток в ответвлении при пуске ЭД по формуле

Iпик=Iпуск1 +Iн2+Iн3 =80,25+2,90+1,90=85,05 А,

(1.3)

где Iн2; Iн3 - номинальные токи второго и третьего ЭД, А.

Сечения проводников по условию нагрева определяются по [5, таблица К.5] в соответствии с соотношением

Iнорм.доп Iдл.р,

(1.4)

где Iнорм.доп - допустимый ток провода в нормальном режиме, А.

Выбираются провода ПВ 5 (11,5) с Iнорм.доп=17 А, тогда 17 А15,5 А, условие выполняется.

Провода прокладываются в пластмассовых трубах в полу [5, таблица К.14].

По [5, таблица К.15] определяется условный проход трубы равный 15 мм.

По [5, таблица Г.1] выбирается ВА серии ВА51-31 и проверяется в соответствии с условиями

Iн.р1,25•Iдл.р,

Iу.э.р1,2•Iпик,

где Iн.р - номинальный ток расцепителя, А;

Iу.э.р - ток уставки электромагнитного расцепителя, А.

По [5, таблица Г.1] выбирается номинальный ток расцепителя Iн.р = 20 А и проверяется по условию (1.5)

20 А > 1,25•15,5=19,38 А,

условие выполняется.

Определяется уставка электромагнитного расцепителя Iу.э.р с учетом Iн.р равного 20 А и кратности срабатывания равной 7 по [5, таблица Г.1] и проверяется по (1.6)

7·20=140 А > 1,2·85,05=102,06 А,

условие выполняется.

Принимается к установке ВА серии ВА51-31 100/20/140.

Проверяется соответствие выбранного сечения проводов требуемому

коэффициенту защиты Кз по условию

Iнорм.доп ? КзIз; 17 А >1,0•20=20 А,

где Кз=1,0 по [5, таблица К.30];

Iз = Iн.р=20 А,

условие (1.7) не выполняется, поэтому принимается провод ПВ 5 (12) с Iнорм.доп=22 А, тогда

22 А 20 А,

условие выполняется.

1.7 Расчет питающей сети

Расчет питающей сети проводится по коэффициенту расчетной активной мощности [2, глава 9; 11].

Расчет нагрузки ПР1

Определяется групповая номинальная (установленная) активная мощность ЭП, подключённых к ПР1 по формуле

Рн.с ПР1= ? pн= pн1+pн7+pн15+pн16=1,50+4,40+1,85+7,35=15,10 кВт, (1.8)

где pн1, pн7, pн15, pн16 - номинальная (установленная) активная мощность

ЭП 1,7,15,16 (по данным таблицы 1.1), кВт.

Определяются средние активные и реактивные нагрузки ПР1 по формулам

Рс ПР1иPн.с ПР1=0,14•15,10=2,11 кВт, (1.9)

Qс ПР1 = Рс ПР1tg=2,11•1,73=3,65 квар.

По [5, таблица А.1] Ки=0,14, tgц=1,73 для ЭП (металлообрабатывающих станков мелкосерийного производства).

Определяется эффективное число ЭП ПР1 по формуле

nэПР1=(? pн)2/ У(pн)2 =(Pн.сПР1)2 /У(pн)2 = (1.11)

=15,102/(1,502+4,402+1,852+7,352)=228,00/79,05=2,88

где pн - номинальная мощность ЭП одного станка, кВт.

Принимается nэПР1=3.

По [5, таблица 1.3] принимается коэффициент расчетной активной

мощности КрПР1=2,89.

Определяется расчетная активная нагрузка ПР1 по формуле

РрПР1рПР1•РсПР1=2,89·2,11=6,10 кВт.

Согласно [11, п. 3.2.7] принимается

PрПР1= pр maxПР1=pн16=7,35 кВт, (1.13)

где pр maxПР1 - наибольшая номинальная активная мощность ЭП, подключённого к ПР1, кВт.

Определяется расчетная реактивная нагрузка ПР1 по формуле

QрПР1=Lр·Ки· Pн· tgц= Lр· QсПР1 = 1,1·3,65 = 4,02 квар, (1.14)

где Lр =1,1 при nэ?10.

Определяется полная расчетная нагрузка ПР1 по формуле

кВА.

Определяется расчетный ток ПР1 по формуле

IрПР1=SрПР1 /(Uн) =8,38/(1,73•0,38)= 12,73 А. (1.16)

Определяется пиковый ток ПР1 по формуле

IпикПР1=Iпуск.нб+(IрПР1-Ки·IнПР1)=80,25+(12,73-0,14·10,70)=91,48 А, (1.17)

где Iпуск.нб - пусковой ток наибольшего по мощности ЭД в группе, А (по данным таблицы 1.1);

IнПР1 - номинальный ток наибольшего по мощности ЭД в группе, А (по данным таблицы 1.1).

Аналогично проводятся расчеты нагрузок остальных ПР. Данные расчётов питающей сети заносятся в таблицу 1.4.

Выбор ВА, установленного в ответвлении М и защищающего питающий кабель ПР1

По [5, таблица Г.1] выбирается ВА серии ВА51-33 по условиям

Iн.р ПР1 ? 1,1 IрПР1, (1.18)

Iу.э.р ПР1 ? 1,2 Iпик ПР1, (1.19)

где Iн.р ПР1 - номинальный ток расцепителя ВА по данным [5, таблица Г.1], А;

Iу.э.р ПР1 - уставка электромагнитного расцепителя ВА по данным [5, таблица Г.1], А.

По [5, таблица Г.1] выбирается ток срабатывания расцепителя, равный 80 А и проверяется по условию (1.18)

80 А > 1,112,37=14,00 А,

условие выполняется

По [5, таблица Г.1] выбирается уставка электромагнитного расцепителя Iу.э.р с учётом Iн.р равного 80 А и кратности срабатывания равной 10 и проверяется по формуле (1.19)

10·80=800 А > 1,2·91,48=109,78 А,

условие выполняется.

Принимается к установке ВА51-33 160/80/800.

Сечение кабеля по условию нагрева определяется по [5, таблица К7] в соответствии с соотношением (1.4).

Выбирается кабель ВВГЗНГ 51,5-0,66 с Iнорм.доп=19 А, тогда

19 А12,73 А.

где 12,73 А расчетный ток ПР1 из формулы (1.16)

условие выполняется.

Проверяется соответствие выбранного сечения кабеля требуемому

коэффициенту защиты Кз по условию (1.7)

19 А > 1,0·80=80 А,

условие не выполняется, поэтому следует принять большее сечение кабеля.

Выбирается кабель ВВГЗНГ 425+116-0,66 с Iнорм.доп= 95 А, тогда

95 А>1,0·80 А,

условие выполняется.

Аналогично проводится выбор ВА, защищающих питающие кабели к остальным ПР.

Данные расчетов заносятся в таблицу 1.5

Расчет нагрузок магистрального шинопровода

Определяется групповая номинальная (установленная) активная

мощность ЭП (станков), подключенных к М по формуле

Pн.с М= ? Pн.сПР = Pн.сПР1 + … + Pн.сПР10 =

=15,10+80,83+52,30+76,45+64,25+53,70+

+106,80+55,55+114,50+114,05=733,53 кВт,

где Pн.сПР1,…, Pн.сПР10 -групповая номинальная (установленная) активная мощность ПР1…ПР10, кВт.

Вычисляются средние активные и реактивные мощности ЭП, подключенных к М по формулам (1.9, 1.10)

Рс.М=0,14•733,53=102,69 кВт,

Qс.М=102,69•1,73=177,66 квар.

Определяется эффективное число ЭП М по формуле

nэМ1 = 2УPн.с.ПР/pн.c.max= 2•Pн.с М/ pн.c.max =2·733,53/33,50=43,79, (1.21)

где pн.c.max - номинальная (установленная) активная мощность из таблицы 1.3 наиболее мощного ЭП, подключённого к М, которым является продольно-фрезерный станок, номер станка на плане 3.

Принимается nэМ=44.

По [5, таблица 1.4] принимается коэффициент расчетной мощности КрМ=0,75.

Определяется расчетная активная мощность М по формуле

РрМрМ•РсМ=0,75·102,69=77,02 кВт.

Определяется расчетная реактивная мощность М по формуле

QрМрМ.tgц=77,02·1,73=133,24 квар. (1.23)

Определяется полная расчетная мощность М по формуле

кВА. (1.24)

Определяется расчетный ток М по формуле

IрМ=SрМ /(Uн) =153,90/(1,73•0,38)=234,10 А.

Расчёт нагрузок РУНН КТП

Нагрузка РУНН (без учёта компенсации реактивной мощности) включает в себя:

- силовую участка цеха;

- осветительных ЭП того же участка;

- дополнительную соседних участков.

Силовая нагрузка участка цеха принимается по данным таблицы 1.4.

Нагрузка осветительных ЭП участка цеха определяется по методу коэффициента спроса и по удельным нормам [9].

Определяется установленная мощность ЭП освещения по формуле

Рн.освудS10-3=14•2016•10-3=28,22 кВт,

где Руд - удельная норма установленной мощности ЭП освещения, Вт/м2;

S - площадь участка цеха, м2; S = 2016 м2 определяется из чертежа «Участок цеха. План прокладки силовых сетей»;

Руд= 14 Вт/м2 по [9, таблица 5.40];

Определяется расчётная активная нагрузка освещения по формуле

Рр.освс•Рн.осв = 0,95•28,22=26,81 кВт, (1.27)

где Кс-коэффициент спроса осветительной нагрузки. Кс=0,95 по [5, таблица А.2].

Определяется расчётная реактивная нагрузка освещения по формуле

Qр.осв.р.осв• tg =26,81•0,32=8,58 квар, (1.28)

где tg=0,32 по [5, таблица А.1].

Определяется расчётная полная мощность на шинах РУНН КТП

(1.29)

кВА,

где РрМ = 77,02 кВт; QрМ=133,24 квар из таблицы (1.4);

Рдоп =360,00 кВт, Qдоп =520,00 квар, согласно задания на проект.

1.8 Определение мощности компенсирующего устройства (УК) на стороне РУНН КТП и определение нагрузки трансформатора (Т) КТП

Определение мощности УК проводится в соответствии с [10].

Определяются активные и реактивные нагрузки Т по формулам

Рн.трМр.освдоп=77,02+26,81+360,00=463,83 кВт, (1.30)

Qн.т=QрМ+Qр.осв+Qдоп=133,24+8,58+520,00=661,82 квар. (1.31)

Согласно [5, формула1.45] и условиям задания, для потребителей второй категории при возможности использования централизованного резерва предусматривается установка одного Т (N=1) с коэффициентом загрузки т=0,7 … 0,8 [5, 1.13.2].

Определяется полная мощность Т по условию

Sтн.т/(тN)=463,83/(0,8•1)=579,79 кВ•А. (1.32)

Принимается Т мощностью Sт = 630 кВ•А.

Определяется реактивная мощность, которую можно передать через Т

квар, (1.33)

где Nт.э - экономически оптимальное число Т на подстанции, при N?3, Nт.э=1.

Определяется мощность УК по первому этапу расчета по формуле

Qн.к1=Qн.т - Qт = 661,82 - 197,17=464,60 квар. (1.34)

Положительное значение означает, что установка УК требуется.

Определяется дополнительная мощность УК по условию снижения потерь

Qн.к2=Qн.т - Qн.к1? Nт.э Sт = 661,82? 464,60?0,5•1•630 = ?117,78 квар, (1.35)

где =0,5 в соответствии с К1 и К2 по [5, рисунок 1.9]; К1=12, К2=2 определяются по [5, таблицы1.10, 1.11].

Отрицательное значение Qн.к2 означает, что по второму этапу установка УК не требуется, т.е. Qн.к2=0.

Определяется мощность УК по формуле

Qн.к=Qн.к1+Qн.к2=464,60+0 =464,60 квар. (1.36)

По [5, таблица Л.4] выбирается УК типа УКМ 58-04-603-67 мощностью

Qк.у=603 квар. УК подключается к шинам РУНН КТП [5, с. 60].

Согласно техническим условиям ОАО «ВЛАДИМИРЭНЕРГО»

коэффициент реактивной мощности tgц на вторичной стороне Т должен находиться в пределах до 0,2.

Определяется коэффициент реактивной мощности на вторичной стороне

Т по формуле

(1.37)

технические условия выполняется.

Определяется нагрузка Т с учетом компенсации реактивной мощности по формуле

кВ·А. (1.38)

Определяется фактический коэффициент загрузки Т по формуле

Кз.т=Sр.п/ст/Sт=467,54/630,00=0,74,

где Sт - номинальная полная мощность Т, кВ·А.

Величина Кз.т=0,74 соответствует допустимому значению [5, 1.12.2].

Определяется нагрузка РУНН КТП по формуле

(1.40)

кВ·А.

Определяется расчетный ток на шинах РУНН КТП по формуле

Iр=Sр /(Uн) =467,54/(1,73•0,38)=710,67 А. (1.41)

Определяется расчетный ток на вторичной стороне Т по формуле

Iр2=Sн.т/(•Uн)=630/(1,73•0,38)=958,32 А. (1.42)

По [5, таблица Б.9] выбирается ШМА5 на номинальный ток 1600 А.

1.9 Характеристика монтажа силовой сети

М прокладывается в цехе с использованием элементов крепления в виде стандартных кронштейнов, закрепленных на опорных поверхностях здания (на колоннах и на нижних поясах ферм перекрытия) на высоте 8 м над уровнем пола, а так же на подвесах. Расстояние между точками крепления не более 6 м, кабели ВВГЗНГ от М до ПР прокладываются по колоннам и балкам перекрытия. ПР серии ПР8501 навесного исполнения.

Внутри ПР устанавливаются две шины: нулевая рабочая N и нулевая защитная PE, электрически связанная с корпусом ПР.

Ответвления к станкам выполняются проводом ПВ в комбинированных трубах:

- в полу, в бетоне прокладываются трубы из самозатухающего ПВХ-пластиката;

- выходы из пола трубной части электропроводки выполняются стальными тонкостенными трубами.

1.10 Проверка силовой сети на потерю напряжения

Проверка заключается в определении расчетной величины потери напряжения ?Uрасч от РУНН КТП до наиболее удаленного ЭП (станка 55) на участке цеха и сравнение ее с величиной допустимой потери напряжения ?Uдоп.

Все длины участков в расчетах определены из чертежа «Участок цеха. План прокладки силовых сетей».

Определяется потеря напряжения в М по [5, формула 1.56]

?UМ =Iр(L0+L/2)•(r0 cosр+x0sinр)/(Uн•10) = (1.43)

=1,73•710,67•(37+44/2)•(0,03•0,992+0,014•0,141)/(380•10)=0,60%,

где Iр - расчетный рабочий ток М из таблицы 1.4, А;

L0 - длина М до первого ответвления от М, м

Lc - длина М от первого до последнего ответвлений от М, м;

r0 - фазное активное сопротивление М, Ом/км;

x0 - фазное индуктивное сопротивление М, Ом/км;

Для М по [5, таблица Б.1] r0 = 0,030 Ом/км; x0=0,014 Ом/км.

сosp с учетом компенсации реактивной мощности определяется по формуле

сosp =Pр/Sр =463,83/467,54= 0,992,

где РР и SР - из таблицы 1.4, из строки - с учетом дополнительной нагрузки и компенсирующего устройства.

По значению cosp определяется sinp по [5, таблица Ф. 1] sinp= 0,141.

Определяется потеря напряжения в кабеле от М до самого удаленного от КТП ПР (ПР8) по [5, формула 1.57]

ДUк =((IрcпsцLкл8)/(гSкл8Uн))100=

=((1,73•40,92•0,5•35)/(57•25•380))•100=0,23%,

где - удельная проводимость для меди, м / Ом·мм2; =57 м/(Ом·мм2) [5, с. 66];

Sкл8 =25мм2 - сечение кабеля из таблицы 1.3;

Lкл8=35 м - длина кабельной линии к ПР8;

Iр = 40,92 А из таблицы 1.4;

cos=0,5 [5, таблица А.1].

Определяется потеря напряжения в наиболее длинном ответвлении от ПР8 к станку 55 по [5, формула 1.57]

ДUотв=((Iр•сosцL55)/(гSUн))100 = (1.46)

=((1,73•4,98•0,8•7)/(57•1,5•380))•100 =0,15%,

где Iр=4,98 А, (из таблицы 1.3); cos =0,8 (рекомендованное значение в ответвлениях к ЭП); L55 - длина ответвления к станку 55 (из таблицы 1.3), м.

Определяется потеря напряжения от КТП до самого удаленного ЭП по формуле

Uрасч=Uм+Uк+Uотв=0,60+0,23+0,15=0,98%, тогда (1.47)

Uдоп >Uрасч,

что соответствует требованиям ГОСТ 13.109-99.

1.11 Расчет токов однофазного короткого замыкания (КЗ)

В целях электробезопасности при косвенном прикосновении к электроустановке проектом предусматривается автоматическое отключение питания, которое должно соответствовать требованиям ПУЭ [7, 1.7.78].

Проверяется выполнение требования расчетом для наиболее удаленного от КТП ЭП (станка 55), подключенного к ПР8.

Определяется ток однофазного КЗ между фазным и нулевым

PE - проводниками по формуле

Iк.з = Uф / (Zп + Zт/3),

где Uф - фазное напряжение сети, В;

Zт/3 - расчетное сопротивление Т, равное 0,043 Ом по [5, таблица К.16];

Zп - полное сопротивление цепи «фаза - нуль», Ом.

Определяются сопротивление отдельных участков цепи «фаза-нуль».

Определяется активное сопротивление провода ответвления по формуле

rпр=L55/(гS) =7/(57•1,5)=0,08 Ом,

Определяется полное сопротивление цепи «фаза - нуль» ответвления по формуле (индуктивная составляющая не учитывается ввиду её малого значения)

Zотв?2· rпр = 2·0,08=0,16 Ом.

Определяется полное сопротивление цепи «фаза-нуль» кабеля КЛ8 по формуле

Zк=Zк.оLкл8=1,776·0,035=0,062 Ом,

где Lкл8 - длина кабеля КЛ8, км;

Zк.о - полное расчетное сопротивление цепи «фаза-нуль» Zц для кабеля

КЛ8, равное 1,776 Ом/км по [5, таблица К.21].

Определяется полное сопротивление цепи «фаза-нуль» М по формуле

ZМ=Zш.оLМ =0,095•0,081=0,008 Ом,

где Zш.о - полное удельное сопротивление цепи «фаза-нуль» для М равное 0,095 Ом /км по [5, таблица Б.1];

LМ - длина М, км.

Определяется полное сопротивление цепи «фаза-нуль» при замыкании в точке К1 по формуле

Zп1=Zотв+Zк+ZМ=0,16+0,062+0,008=0,230 Ом

По [7, таблица 1.7.1] наибольшее допустимое время защитного автоматического отключения питания для системы TN не должно превышать 0,4 с при номинальном фазном напряжении 220 В.

По [5, Г.1] полное время защитного автоматического отключения электрической цепи ВА серии ВА55-43, ВА51-35; ВА51-33; ВА51-31 в зоне токов КЗ не превышает 0,04 с.

Определяется ток однофазного КЗ в точке К1 по формуле

Iкз1=Uф /(Zп1+Zт/3)=220/(0,230+0,043)=806 А.

Проверяется условие срабатывания QF4

Iкз1 > Iу.э.р QF4, 806 А >56 А

где Iу.э.р QF4 - ток уставки электромагнитного расцепителя в зоне токов КЗ QF4, А, условие выполняется.

Определяется ток однофазного КЗ в точке К2 по формуле

Iкз2=Uф /(Zп2+Zт/3), =220/(0,070 +0,043)=1946 А,

где Zп2=Zк+ZМ=0,062+0,008=0,070 Ом.

Проверяется срабатывание QF2 по условию

Iкз2> Iу.э.р QF2, 1486 А>800 А

где Iу.э.р QF2 - ток уставки в зоне токов КЗ QF2, А, условие выполняется.

Определяется ток однофазного КЗ в точке К3 по формуле

Iкз3=Uф /(Zп3+Zт/3) =220/(0,008+0,043)=4314 А,

где Zп3=Zм=0,008 Ом.

Определяется срабатывание QF1 по условию

Iкз2>Iс.пп.р QF1, 4314 А>2000 А,

где Iс.пп.р QF1 - ток срабатывания полупроводникового расцепителя в зоне токов КЗ QF1, А.

Условия выполняются, следовательно, требование [7, п. 1.7.79] по времени защитного автоматического отключения питания обеспечивается.

2. Электрооборудование цеховой подстанции

2.1 Выбор типа и схемы соединения цеховой подстанции

По степени надежности электроснабжения цех относится к потребителям второй категории, допускающим перерыв электроснабжения на время, необходимое для включения резервного питания.

Исходя из расчетной мощности, в проекте принята к установке комплектная трансформаторная внутрицеховая подстанция мощностью 630 кВ·А КТП-ВЦ-630/10/0,4 (в дальнейшем - КТП).

В состав КТП входят:

- устройство ввода со стороны высшего напряжения - УВН;

- силовой трансформатор;

- распределительное устройство со стороны низшего напряжения РУНН.

Особенностью конструкции силового трансформатора ТМЗ-630 является его герметичность, которая создается избыточным давлением в баке за счет «азотной подушки». Бак повышенной прочности выдерживает избыточное давление 80 кПа и вакуум 40 кПа. Напряжение регулируется при отключенном от сети трансформаторе.

Трансформатор снабжается электроконтактным мановакуумметром для контроля внутреннего давления. Для защиты трансформатора при повышении давления внутри бака в результате бурного газообразования, вызванного внутренними повреждениями, служит реле давления. Трансформатор также снабжается термосигнализатором для измерения температуры верхних слоев масла. Уровень масла в баке контролируется маслоуказателем.

По [5, таблица К.18] определяются технические данные силового трансформатора ТМЗ-630 и заносятся в таблицу 2.1.

Подстанция подключается кабелем к РУ 10 кВ завода, вся коммутационная аппаратура трансформатора устанавливается в ячейке РУ 10 кВ.

Таблица 2.1 - Технические данные трансформатора

Показатели

Технические данные

Тип трансформатора

ТМЗ-630/10

Номинальная мощность, кВ·А

630

Номинальное напряжение, кВ

10/0,4

Схема и группа соединения обмоток

Y/Y

Потери холостого хода, Рх.х.ном, кВт

2,3

Потери короткого замыкания Рк.ном, кВт

8,5

Напряжение короткого замыкания, uк, %

5,5

Ток холостого хода, iх.х., %

3,2

Охлаждение

Естественное, масляное

На подстанции питающей кабель к трансформатору подсоединяется через шкаф высшего напряжения типа ВВ-1.

РУ низшего напряжения состоит из двух шкафов:

- шкафа ввода типа ШНВ-2У3;

- шкафа отходящих линий типа ШНЛ-6У3.

Шкаф ввода ШНВ-2У3 укомплектован ВА ввода серии ВА55-41 и двумя ВА серии ВА51-37 на отходящие линии. В шкафу предусмотрен выход на М. Шкаф отходящих линий ШНЛ-6У3 укомплектован пятью ВА серии ВА51-37. Подключение силовых нагрузок цеха предусматривается к М. Подключение комплектной УК производится к шинам цеховой подстанции.

Для отключения подстанции в выходные дни и для резервирования электроснабжения предусматривается связь магистрального шинопровода через разъединитель с магистральным шинопроводом прессового цеха, размещенного в том же корпусе.

2.2 Выбор типа и номера схемы первичных и вторичных соединений ячейки для подключения подстанции к распределительному устройству РУ 10 кВ завода

РУ 10 кВ завода комплектуется из сборных камер одностороннего обслуживания серии КСО2 (98)-1ВВп-600 [5, таблица Н.1], укомплектованных вакуумным выключателем, шинным и линейными разъединителями, трансформаторами тока ТПОЛ в двух фазах.

2.3 Выбор сечения кабеля напряжением 10 кВ для подключения подстанции к РУ 10 кВ завода

Сечение кабеля выбирается по экономической плотности тока. При числе часов использования максимума нагрузки в год 3700 ч (машиностроение, двухсменная работа) [5, таблица К.11], нормированное значение экономической плотности тока кабелей с бумажной изоляцией с алюминиевыми жилами Jэк=1,4 А/мм2.

Определяется номинальный первичный ток Т по формуле

I1т.ном= А, (2.1)

где Sт.ном - номинальная мощность трансформатора, кВ·А;

U1ном - номинальное первичное напряжение, кВ.

Определяется экономически целесообразное сечение кабеля по формуле

Sэк=I1т.ном/Jэк=36,41/1,4=26 мм2. (2.2)

Выбирается кабель ААШв 3Ч35 - 10, Iдоп=115,00 А по [5, таблица К.9].

Выбранное сечение кабеля проверяется по соотношению

Iдоп ? Imax, (2.3)

где Imax - максимальный длительный ток нагрузки цепи, А.

Определяется максимальный длительный ток исходя из условий возможной перегрузки по формуле

Imax=1,4·Iт.ном =1,4·36,41=50,97 А. (2.4)

Проверяется условие перегрузки

115,00 А > 50,97 А, условие выполняется.

2.4 Расчет токов трехфазного короткого замыкания (КЗ)

Проектируемая подстанция к РУ 10 кВ завода подключается кабельной линией длиной 100 м. На РУ 10 кВ завода напряжение подается по двум кабелям ААБ2 (3Ч185) - 10 от районной подстанции, находящейся на расстоянии 2 км.

Согласно задания, установившийся ток трехфазного КЗ на шинах 10 кВ районной подстанции Iк = 13 кА.

Расчет токов КЗ в точках К1 и К2 на стороне 10 кВ

Для выполнения расчетов составляется расчетная схема и схема замещения, изображенные на рисунке 2.1.

а) расчетная схема б) схема замещения

Рисунок 2.1 - Схемы для расчетов токов КЗ

Исходные параметры:

С - электрическая система;

Т - трансформатор типа ТМЗ-630;

КЛ1, КЛ2 - две кабельные линии ААБ 3х185 - 10, l1=2 км;

КЛ3 - кабельная линия ААШв 3х35 - 10, l2=100 м.

Расчет проводится в именованных единицах.

Определяется индуктивное сопротивление системы по формуле

Xс==10,5/(1,73·13)=0,466 Ом, (2.5)

где Uср.ном - среднее номинальное напряжение на шинах РУ 10 кВ районной подстанции, кВ.

Определяются эквивалентные активные и индуктивные сопротивления кабелей, соединяющих РУ районной подстанции с РУ завода по формулам

RэКЛ1, КЛ2=l1/(г·S·2)=2000/(32·185·2)=0,169 Ом, (2.6)

XэКЛ1, КЛ2=(x0/2)·l1=(0,08/2)·2=0,08 Ом, (2.7)

где l1 - из расчетной схемы, м;

г - удельная проводимость, м / Ом·мм2, для алюминия г=32 м / Ом·мм2;

S - сечение кабеля, мм2;

x0 - индуктивное сопротивление кабеля, Ом/км.

В практических расчетах для кабельных линий принимается x0=0,08 Ом/км.

Определяется полное расчетное сопротивление кабеля в точке К1 по формуле

Zк1===0,57 Ом. (2.8)

Определяется установившийся ток КЗ в точке К1 по формуле

Iк1==10,5/(1,73·0,57)=10,60 кА, (2.9)

где Uср.ном - среднее номинальное напряжение на шинах РУ 10 кВ районной подстанции, кВ.

Определяется ударный ток КЗ в точке К1 по формуле

iуд1=Куд кА, (2.10)

где Куд - ударный коэффициент;

Куд=1,4 по [5, рисунок К.1] в зависимости от соотношения X/R.

X=Xc+Xэ.КЛ1, КЛ2=0,466+0,08=0,546 Ом,

R=Rэ.КЛ1, КЛ2=0,169 Ом; X/R=0,546/0,169=3,231.

Определяются активные и индуктивные сопротивления кабеля от РУ 10 кВ завода до КТП по формулам

RКЛ3=l2/(г·S)=100/(32·35)=0,089 Ом, (2.11)

XКЛ3=x0·l2=0,08·0,1=0,008 Ом. (2.12)

Определяется полное расчетное сопротивление в точке К2 по формуле

Zк2==

==0,610 Ом. (2.13)

Определяется установившийся ток КЗ в точке К2 по формуле

Iк2==10,5/(1,73·0,610)=9,913 кА. (2.14)

Определяется ударный ток КЗ в точке К2 по формуле

iуд2уд··Iк2=1,23·1,41·9,91=17,240 кА. (2.15)

где Куд=1,23 по [5, рисунок К.1] в зависимости от соотношения X'/R'.

X'=Xс+Xэ.КЛ1,КЛ2+XКЛ3=0,466+0,08+0,008=0,554 Ом,

R'=Rэ.КЛ1,КЛ2+RКЛ3=0,169+0,089=0,258 Ом; X'/R'=0,554/0,258=2,15.

Расчет токов КЗ в точке К3 на стороне 0,4 кВ КТП

Расчет проводится в именованных единицах.

Для выполнения расчетов составляется расчетная схема электрической сети и схема замещения, изображенные на рисунке 2.2.

Определяется индуктивное сопротивление системы по формуле

Xc=X1=

=4002/(1,73·9,91·10500)=0,89 мОм, (2.16)

где Ucр.НН - среднее номинальное напряжение сети, подключенной к обмотке низшего напряжения Т, В;

Ik.ВН - действующие значение периодической составляющей тока при трехфазном КЗ у выводов обмотки высшего напряжения T,

Ik.ВН = Ik2, кА Iквн = Iк2 из формулы 2.14.

Ucp.ВН - среднее номинальное напряжение сети, к которой подключена обмотка высшего напряжения T, В;

а) расчетная схема б) схема замещения

Рисунок 2.2 - Схемы для расчетов токов КЗ в точке К3

Т - трансформатор типа ТМЗ-630;

Ш - алюминиевые шины;

QF - ВА ВА55-43.

Определяется полное сопротивление Т по формуле

Zт=((uк·)/Sт.ном)·104=((5,5·0,42)/630)·104=13,97 мОм. (2.17)

Определяется активное сопротивление Т по формуле

Rт=R2=((Pк.ном·)/S2т.ном)·106=((8,5·0,42)/6302)·106=3,43 мОм, (2.18)

где Uнн.ном - номинальное напряжение обмотки низшего напряжении Т, кВ.

Определяется индуктивное сопротивление трансформатора по формуле

мОм. (2.19)

Определяются активные и индуктивные сопротивления катушек расцепителей максимального тока ВА по [5, таблица К.2]

Rкв=R3=0,14 мОм, Xкв=X3=0,08 мОм.

Определяются размеры алюминиевых шин по [5, таблица Б.12] 100Ч10 мм, Iдоп=1820 А.

Определяются активное и индуктивное сопротивления шин по [5, таблица К.3] при среднем расстоянии между осями смежных фаз равном 100 мм

Rш=R4=0,035 мОм, Xш=X4=0,09 мОм.

Определяются суммарные сопротивления цепи КЗ по формулам

RУ=R2+R3+R4+RперУ=3,43+0,14+0,035+15=18,60 мОм, (2.20)

XУ=X1+X2+X3+X4=0,89+13,54+0,08+0,09=14,60 мОм, (2.21)

ZУ= мОм, (2.22)

где RперУ=15 мОм по [5, К.1].

Определяются токи КЗ на стороне 0,4 кВ по формулам

Iк3=Uср.НН /(·ZУ)=400/(1,73·23,64)=9,78 кА, (2.23)

iуд3=Куд··Iк3=1,0·1,41·9,78=13,79 кА, (2.24)

где Куд=1,0 по [5, таблица К.34]. XУ/RУ=14,60/18,60=0,78.

Определяются токи КЗ, приведенные к стороне 10 кВ

Iк3ВН=Iк.3·(UНН/UВН)=9,78·(0,4/10,5)=0,372 кА, (2.25)

iуд3ВН=iуд3·(UНН/UВН)=13,79·(0,4/10,5)=0,525 кА. (2.26)

2.5 Проверка кабеля, соединяющего РУ 10 кВ завода с КТП на термическую устойчивость при КЗ

Проверка проводится сравнением выбранного сечения кабеля с минимально допустимым Smin, мм2.

Для выполнения расчетов составляется расчетная схема, изображенная на рисунке 2.3.

Рисунок 2.3 - Расчетная схема

Q - выключатель вакуумный типа ВБМ-10-2;

КЛ3 - кабельная линия ААШв 3Ч95 - 10, l2=100 м;

Т - трансформатор типа ТМЗ-630;

Определяется минимальное сечение жил кабеля, отвечающее условию термической стойкости при КЗ по формуле

Sтер.min== мм2, (2.27)

где Вк - интеграл Джоуля, определяется по формуле

Вк=(tоткл+Tа.эк)=10,62·(0,6+0,045)=63,4·106 А2·с, (2.28)

где Iп.с= Iп.t=Iк1 - периодическая составляющая тока КЗ в момент времени t;

tоткл - расчетная продолжительность КЗ, согласно задания tоткл=0,6 с;

Tа.эк - эквивалентная постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ, Tа.эк=0,045 с по [1, таблица 7.1];

Ст - коэффициент, зависящий от допустимой температуры при КЗ и материала проводника, Ст=90 А·с1/2/мм по [5, таблица К.3.1].

Выбирается кабель по [5, таблица П. 29.1], ААШв 3Ч95 - 10, Iдоп=205 А.

Таким образом, минимальное сечение кабеля, при котором он будет термически устойчив при КЗ составит 95 мм2.

2.6 Выбор защиты кабельной линии напряжением 10 кВ от РУ 10 кВ завода до КТП и защиты Т КТП

Для защиты кабельной линии и Т предусматривается установка микропроцессорного устройства серии СИРИУС - 2Л в камеру КСО2 (85) - 1 ПВ - 600, которое выдает сигнал на управление вакуумным выключателем ВБМ - 10 - 20.

Микропроцессорное устройство релейной защиты «СИРИУС - 2Л» (далее по тексту устройство) предназначено для работы в качестве защиты кабельных линий напряжением 6-35 кВ и Т мощностью до 1 МВ·А с изолированной нейтралью (имеются выходы для подключения газовой защиты и сигнала газовой защиты).

Устройство подключается к измерительным трансформаторам тока фаз А и С с номинальным вторичным током 5 А.

Устройство обеспечивает трехступенчатую максимальную токовую ненаправленную защиту от трехфазных и межфазных замыканий.

Предусмотрена возможность отключения линии и сигнализации при обрыве одного из фазных проводов по наличию тока обратной последовательности.

В устройстве реализована функция резервирования отказа выключателя с выдачей сигналов отключения на выключатели ввода и секции.

2.7 Выбор измерительных приборов

Все установки срабатывания защиты и времена выдержек времени регулируются в широком диапазоне значений и хранятся в энергонезависимой памяти устройства.

КТП-ВЦ - 630/10/0,4 поставляется заводом изготовителем со следующими измерительными приборами:

- амперметр и вольтметр на стороне 0,4 кВ силового трансформатора:

- амперметр в одной фазе всех отходящих линий;

- для установки счетчиков активной и реактивной электроэнергии предназначен релейный шкаф.

В камере КСО2 (98)-1ПВ-600 предусмотрен амперметр для контроля нагрузки Т.

Допустимые величины

Расчетные данные

Uном

10 кВ

?

U сети ном.

10 кВ

Iном

630 А

?

Iнорм.расч =1,4·Iт.ном

50,97 А

Iпр.скв

20 кА

?

Iпt=Iк1

10,6 кА

iпр.скв=iдин

51 кА

?

iуд=iуд1

20,99 кА

при tоткл<tтер.норм

20,02 ·3=

=1200 кА2·с

?

10,62·(3+0,045)=342,14 кА2·с

2.8 Проверка аппаратов высокого напряжения на устойчивость при КЗ

Проверка проводится в соответствии с Руководящими указаниями [8].

В камере КСО2 (98) -1ПВ-600 на РУ 10 кВ завода установлены:

- вакуумный выключатель ВБМ - 10 - 20 со встроенным приводом;

- шинный и линейный разъединители РВФЗ;

- трансформаторы тока ТПОЛ-10;

Допустимые величины аппаратов определяются по [5, таблицы М.2, М3, М.6].

Таблица 2.3 - Проверка разъединителя РВФЗ-10/630

Допустимые величины

Расчетные данные

Uном

10 кВ

?

U сети ном.

10 кВ

Iном

630 А

?

Iнорм.расч

50,97 А

iпр.скв=iдин

60 кА

?

iуд

20,99 кА

20,02 ·4=

=1600 кА2·с

?

342,14 кА2·с

Таблица 2.4 - Проверка измерительного трансформатора тока ТПОЛ-10

Допустимые величины

Расчетные данные

Uном

10 кВ

?

Uном.уст

10 кВ

Iном

600 А

?

Iнорм.расч

50,97 А

iпр.скв=iдин=

=·I1ном.т·Кдин

1,41·600·81=

68,5 кА

?

iуд=iуд1

20,99 кА

==

=(kтерм·I1ном)2·tтер.норм.

(65·600)2·1=

=1521 кА2·с

?

9,92·(0,6+0,045)=63,4 кА2·с

Таким образом, выбранные аппараты удовлетворяют всем расчетным условиям.

3. Охрана труда и техника безопасности

3.1 Выбор конструктивного выполнения и расчет заземляющего устройства (ЗУ) КТП

В соответствии с 7, 1.7.98 КТП должна иметь глухое заземление нейтрали Т на стороне 0,4 кВ. Одновременно это заземление используется, как защитное для оборудования 10 кВ. Необходимо определить число электродов ЗУ КТП. Расчёт проводится без учёта сопротивления протяженного заземлителя в виде горизонтальных металлических полос.

Определяется сопротивление ЗУ для сети 10 кВ при общем заземлении

R3 = U3 / I3 = 125 / 17 = 1,35 Ом, (3.1)

где U3 = 125 В, если ЗУ одновременно используется для установок напряжением до 1 кВ и выше;

I3 - емкостный ток однофазного замыкания на землю в сети 10 кВ;

I3 = 17A по данным энергосистемы.

Для сети 380/220В сопротивление ЗУ должно быть не большее 4 Ом, поэтому принимается наибольшее сопротивление ЗУ равным 4 Ом.

Измерение грунта показали значение удельного сопротивления

с изм = 1·104 Ом·см (при средней влажности), что соответствует грунту суглинок.

Определяется расчетное удельное сопротивление грунта по 3, формула 7.7

с = сизм• 2=1•104•1,5 = 1,5•104 Омсм,

где 2 - коэффициент повышения сопротивления. По 3, формула 7.3 2 = 1,5.

В качестве заземлителей выбираются прутковые стальные электроды диаметром 14 мм и длиной l=5 м с глубиной заложения от поверхности земли до верхнего конца электрода 0,2 м.

Благодаря проникновению электродов в глубокие слои грунта снижается удельное сопротивление грунта, что позволяет уменьшить число заземлителей.

Определяется сопротивление одиночного пруткового заземлителя по 5, формула 2.53.

RОПР = 0,00227•с = 0,00227•1,5•104 = 34,05 Ом, (3.3)

где с - расчетное удельное сопротивление грунта, Омсм.

Принимается размещение заземлителей в ряд с расстоянием между ними равным 5 м 3, стр. 262, а=5 м.

Определяется число заземлителей

n = RОПР/•R3 =34,05/0,55•4=15,47 шт., (3.4)


Подобные документы

  • Общая характеристика производства и потребителей цеха. Расчет и выбор электрооборудования мостового крана и цеховой трансформаторной подстанции металлургического предприятия. Описание спроектированной схемы, взаимодействие и назначение ее элементов.

    курсовая работа [987,8 K], добавлен 23.09.2014

  • Краткая характеристика электроприемников цеха. Выбор и обоснование схемы электроснабжения. Расчет электрических нагрузок участка. Выбор марки и сечения токоведущих частей (проводов, кабелей, шинопроводов). Конструктивное выполнение цеховой сети.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 06.03.2015

  • Выбор элементов электроснабжения и электрооборудования механического цеха завода среднего машиностроения. Расчет электрических нагрузок, компенсирующего устройства и трансформатора. Классификация помещений по пожаро-, взрыво-, электробезопасности.

    курсовая работа [319,4 K], добавлен 29.01.2011

  • Расчет электрических нагрузок цеха. Выбор числа и мощности трансформаторов на цеховой подстанции. Определение мощности компенсирующих устройств. Расчет токов короткого замыкания питающей и цеховой сети. Молниезащита здания ремонтно-механического цеха.

    курсовая работа [518,5 K], добавлен 04.11.2021

  • Оборудование ремонтно-механического участка вязального цеха. Выбор рода тока и напряжения, схемы электроснабжения. Расчет нагрузок, категории ремонтной сложности электротехнической части технологического оборудования. Затраты по электрохозяйству.

    курсовая работа [139,1 K], добавлен 15.05.2015

  • Характеристика ремонтно-механического цеха и его технологического процесса. Определение центра электрических нагрузок и места расположения цеховой трансформаторной подстанции. Выбор мощности конденсаторных установок и определение их места расположения.

    курсовая работа [272,7 K], добавлен 18.05.2016

  • Технологический процесс механического цеха, его назначение и выполняемые функции. Выбор напряжения и схемы электроснабжения приемников цеха. Расчет осветительной и силовой нагрузки. Выбор типа компенсирующего устройства и экономическое обоснование.

    дипломная работа [604,3 K], добавлен 04.09.2010

  • Проектирование электроснабжения отдельного участка механического цеха серийного производства, предназначенного для серийного выпуска продукции для завода тяжелого машиностроения. Исходные данные, выбор схемы электроснабжения и расчёт питающих сетей.

    курсовая работа [401,0 K], добавлен 18.06.2013

  • Расчет мощности основных механизмов инструментального участка РМБ. Определение электрической нагрузки, мощности и числа трансформаторов подстанции. Выбор кабелей и проверка их на термическую устойчивость. Оценка экономической значимости реконструкции.

    дипломная работа [937,0 K], добавлен 23.02.2016

  • Характеристика ремонтно-механического цеха. Выбор схемы электроснабжения. Расчет электрической нагрузки и параметров внутрицеховых сетей. Выбор аппаратов защиты. Расчет токов короткого замыкания. Обслуживание автоматических выключателей. Охрана труда.

    курсовая работа [123,4 K], добавлен 12.01.2013

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.