Реконструкция котельной ПУ-49 в селе Тарногский Городок



Рисунок 3.6 - Окно семантической информации

2. Для занесения информации для всех объектов сети, например для всех потребителей, нужно:

1) Выбрать закладку Запрос.

2) Встать на требуемое поле ввода запроса, в правой части строки нажать на появившуюся кнопку Обзор.

3) Из выпавшего списка операторов запроса выбрать оператор ИЗМЕНИТЬ (если язык отображения у вас Английский, то выберите оператор CHANGETO).

В строке запроса ввести требуемое значение поля. Например, как видно на рисунке, по участкам тепловой сети задаем вид прокладки «Надземная». Для выбора вида прокладки нажимаем кнопку .На рисунке 3.7 показан ввод исходных данных.



Рисунок 3.7 - Ввод исходных данных

4) Для выполнения запроса нажать Выполнить запрос У всех потребителей сети значение поля изменится в соответствии с введенной записью.

Шаг 5. Экспорт результатов расчета в MSExcel.

1. Результаты расчетов можно экспортировать в листы MicrosoftExcel для последующего анализа. Для экспортирования данных нужно:

1. Открыть окно семантической информации по интересующим объектам.

2. Выбрать закладку База или Ответ. При выборе закладки База в отчете будет содержаться информация по всем объектам выбранного типа, при выборе закладки Ответ данные выводятся только по объектам выбранным с помощью запроса.

3. Нажать на панели инструментов кнопку Экспорт в MicrosoftExcel.



Рисунок 3.8 - Экспорт расчетных данных

4. В окне Шаблоны отчетов: выбрать требуемый шаблон, нажав кнопку В окне Шаблоны отчетов уже существует стандартный шаблон, Вы можете воспользоваться им. Если он вас не устраивает, тогда вы можете создать новый шаблон. На рисунке 3.8 указан экспорт расчетных данных.

5. В строке Путь к книге Excel: набрать с клавиатуры путь к существующей книге или ввести путь, где будет сохранена новая книга, этот путь также можно выбрать, нажав кнопку Обзор.

6. В строке Имя листа: ввести имя листа книги в который будут экспортированы данные.

7. Созданный отчет можно просмотреть нажав кнопку Просмотр и в режиме просмотра распечатать - кнопка Печать, или сохранить - кнопка Сохранить.

По итогам проведения наладочного расчета получены следующие результаты:

- Определен необходимый располагаемый напор на источнике для обеспечения и создания оптимальных гидравлических и тепловых режимов в тепловых сетях, распределения теплоносителя между потребителями в строгом соответствии с их тепловой нагрузкой.

- При подобранном располагаемом напоре на выходе из котельной, удалось осуществить наладку всех потребителей по схеме непосредственного присоединения системы отопления к тепловой сети.

- Определены по результатам гидравлического расчета участки трубопроводов с наибольшими удельными линейными потерями напора, что указывает на недостаточную проходимость теплоносителя по трубе. Большие потери напора в магистральных трубопроводах с недостаточной проходимостью являются основной причиной нехватки располагаемого напора на вводе в потребители.

- По результатам наладочного расчета можно сделать вывод, что напора, создаваемого насосами котельной, достаточно для подачи теплоносителя самому удаленному потребителю. Избыточный напор в теплосети устраняется с помощью дроссельных диафрагм (шайб). Если расчетный диаметр шайбы менее 3 мм, то устанавливается балансировочный клапан. Ведомость диаметров дроссельных диафрагм, устанавливаемых в индивидуальных тепловых пунктах (ИТП), приведена в приложении 11.

3.5 Анализ основных параметров системы теплоснабжения

При расчете систем теплоснабжения различают два вида тепловых нагрузок: расчетные тепловые нагрузки и тепловые нагрузки, отличные от расчетных. Об их сопоставлении в практике эксплуатации систем отопления зданий и тепловых сетей возникает необходимость при регулировании систем отопления и тепловых сетей. Расчетные тепловые нагрузки на отопление и вентиляцию зданий зависят от температуры наружного воздуха для данного района, наружного объема зданий и их удельных тепловых характеристик. Под расчетной тепловой нагрузкой на горячее водоснабжение понимают максимальный часовой расход теплоты за сутки наибольшего водопотребления.

Для проверки значений расходов сетевой воды используется величина скорости теплоносителя, которая не должна превышать 1 м/с. В таблице 3.1 представлен расчет расхода сетевой воды и скорости движения теплоносителя по трубопроводам.

Таблица 3.1- Расчет расхода сетевой воды и скорости движения теплоносителя по трубопроводам

Наименование начала участка	Наименование конца участка	Длина участка lуч,, м	Диаметр участка dуч, м	Расход воды Gч, т/ч	Скорость теплоносителя , м/с
Котельная	ТК-7	132	0,1	8,2681	0,306
Котельная	Гаражи	186	0,05	5,2345	0,791
Котельная	Общежитие	78	0,069	6,047	0,474
Котельная	ТК-1	50	0,1	28,8206	1,067
ТК-1	Столовая ПУ-49	7	0,04	2,1435	0,511
ТК-3	ТК-4	35	0,1	10,9465	0,405
ТК-4	Школа со спортзалом и столовой	50	0,082	7,8012	0,431
ТК-4	ТК-5	50	0,1	3,1446	0,116
ТК-5	Пристройка к школе	20	0,082	2,6556	0,147
ТК-5	ТК-6	10	0,05	0,4881	0,074
ТК-6	Кабинет домоводства	12	0,05	0,1677	0,025
ТК-3	Интернат	89,93	0,05	3,5209	0,532
ТК-3	Квартирный дом	109	0,1	3,2566	0,121
ТК-7	Спортзал ПУ-49	15	0,05	2,6465	0,4
Котельная	ТК-1	50	0,1	-	-
Котельная	ТК-1	132	0,1	-	-
ТК-1	ТК-7	165	0,125	-	-
ТК-2	Начальная школа	31	0,082	8,9468	0,495
ТК-2	ТК-3	17	0,125	17,7246	0,418
ТК-6	Слесарная мастерская	4	0,05	0,3204	0,048
ТК-7	Детский сад	69,05	0,05	5,6192	0,849



Из таблицы видно, что примерно на половине участков скорость меньше 0,5 м/с это говорит о завышенных диаметрах трубопровода и о больших тепловых потерях. Но уменьшать диаметры трубопроводов не целесообразно, так как строятся новые здания и присоединяются к централизованной системе теплоснабжения.

Практически на всех участках расход воды больше 1 м/с. Это говорит о том, что в летний период доля тепловых потерь не велика. Отсюда затраты на тепловые потери в летний период практически отсутствуют.

Для учета взаимного влияния рельефа местности, высоты абонентских систем, потерь давления в тепловых сетях и ряда требований в процессе разработки гидравлического режима тепловой сети необходимо строить пьезометрический график. На пьезометрическом графике величины гидравлического потенциала выражены в единицах напора.

Пьезометрический график представляет собой графическое изображение напоров в тепловой сети относительно рельефа местности, на которой она расположена. На пьезометрическом графике в определенном масштабе наносят рельеф местности, высоту присоединенных зданий величины напоров в сети. На горизонтальной оси графика откладывают длину сети, а на вертикальной оси графика напоры. Линии напоров в сети наносят как для рабочего, так и для статического режимов.

По результатам гидравлического расчета строится пьезометрический график. Пьезометрический график, построенный до наиболее удаленного объекта (кабинет домоводства), приведен в приложении 5.

Из пьезометрического графика видно, что статический напор на вводах из котельной составляет ДН=15м.в.ст., перепад давления у потребителя -8 м в.ст., что является достаточным для обеспечения теплоснабжения.



4. РЕКОНСТРУКЦИЯ КОТЕЛЬНОЙ

Реконструкция котельной повышает эффективность использования топлива, способствует увеличению тепловой мощности котельной, улучшает надежность системы теплоснабжения, снижает затраты на водоподготовку и на закупку электроэнергии. В результате модернизации котельной повышается качество теплоснабжения потребителей и значительно сокращается выброс вредных веществ в атмосферу.

В данном дипломном проекте разрабатывается реконструкция отопительной котельной ПУ-49, которая использует в качестве топлива природный уголь. В перспективе предусматривается замена двух котлов маркиPREXTERM-11 на новый котлоагрегат ввиду их изношенности. Также предполагается поставить новое насосное оборудование с целью увеличения производительности без увеличения затрат на его содержание в дальнейшем. Насосы не отвечают нынешним требованиям, как по своей конструкции, так и по своим техническим данным, в том числе и по вопросам энергосбережения.

Кроме того в здании котельной принимают однотипные конструкции фильтров для первой и второй ступени. Для второй ступени устанавливаем два фильтра: второй фильтр используется для второй ступени в период регенерации и одновременно является резервным для фильтров первой ступени.

4.1 Расчет котлоагрегатаVitoplex 200 SX2A

Водогрейный котел Vitoplex 200 SX2A обеспечивает бесперебойную циркуляцию и перенос тепла, удобство обслуживания и эксплуатации. Диапазонный предел тепловой мощности устройства таков: от 90 до 1950 кВт. Для этой модели применяется схема газоотвода с тремя ступенями, благодаря чему обеспечивается минимальное количество оксидов азота NOx в уходящих газах.

Компактное исполнение котла Vitoplex 200 SX2A позволяет устанавливать его в помещениях с шириной дверного проема до 80 см без разборки котла.

Интегрированная пусковая схема ThermСontrol упрощает гидравлическую стыковку котла с системой, что позволяет отказаться как от подмешивающего насоса, так и от комплекта подмешиваюшего устройства.

Также с котлом установлена горелкаELCO VG06.2100M. В таблице 4.1 представлена характеристика котла марки Vitoplex 200 SX2A.

Таблица 4.1 Техническая характеристика котла Vitoplex 200 SX2A

Наименование	Разм.
Номинальная тепловая мощность	МВт	1,95
Рабочее давление воды	бар	6
Температура воды на входе		70
Температура воды на выходе		90
Топливо	Природный газ Qнр=8000ккал/м3
Температура уходящих газов		180
КПД	%	95
Аэродинамическое сопротивление	Па	850

В данном дипломе расчет котла произведен с помощью методики «РЭК» (методика для разработки автоматизированной системы расчета расходов топлива, тепловой и электрической энергии, воды и основных химических реагентов на выработку тепла отопительными котельными Вологодской области разработана на основе «Методических указаний по определению расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку тепла отопительными котельными коммунальных теплоэнергетических предприятий», разработанных АКХ им. К. Д. Памфилова и утвержденных 22 февраля 1994 г).

Под расчетной тепловой нагрузкой понимают расчетный максимальный расход тепловой энергии на отопление вентиляцию или горячее водоснабжение зданий. Расчетная тепловая нагрузка определяется, как правило, по данным типовых или индивидуальных проектов с учетом фактических эксплуатационных данных.

4.1.1 Определение расчетных тепловых нагрузок на отопление зданий

Определение расчетных тепловых нагрузок на отопление зданий по укрупненным показателям производится по формуле:

Q_ор = б· q_о · V · (t_вр - t_нро) · 10^-6 , Гкал/ч, (4.1)

где б - поправочный коэффициент на расчетную температуру наружного воздуха, б=0,96;

V - наружный строительный объем здания, ;

t_вр-усредненная расчетная температура внутри отапливаемых помещений здания, ;

t_нро -расчетная температура наружного воздуха для отопления,;

q_о- удельная отопительная характеристика здания при расчетной температуре, ккал/м³·ч·С.

Расчет теплоотдачи отопительных приборов конвективно - излучающего действия выполняется по формуле:

Q_оп = К_i · F_i · t_р · 10^-6, Гкал/ч, (4.2)

где К_i - коэффициент теплоотдачи отопительных приборов i-го типа, ккал/м²·ч·;

F_i- суммарная площадь поверхности нагрева отопительных приборов i-го типа, м²;

i - количество типов установленных нагревательных приборов, шт.;

t_р - температурный напор.

Температурный напор определяется по формуле:

t_р = 0,5 · (t_1р + t_2р) - t_вр, , (4.3)

где t_1р и t_2р - расчетная температура греющей воды соответственно на входе в прибор и выходе из него,;

t_вр - усредненная расчетная температура в помещениях здания, .

Если полученные значения Q_оп и Q_ор отличаются более, чем на 3%, задаются новой температурой воздуха внутри помещений и повторно определяют Q_оп и Q_ор до получения разницы между ними менее 3%.

Недостаток или излишек отопительных приборов определяется по формуле:

n = (Q_ор - Q_оп) / (к · f · t_р), шт (м), (4.4)

где n - количество секций отопительных приборов (или погонных метров труб), шт. (м);

f - площадь поверхности нагрева одной секции отопительного прибора (или одного метра трубы), м².

Положительное значение n получается при недостатке нагревательных приборов, отрицательное - при излишке приборов для обеспечения усредненной расчетной температуры воздуха внутри помещений t_вр, єС

4.1.2 Определение расчетных тепловых нагрузок на вентиляцию зданий

Расчетные тепловые нагрузки на вентиляцию зданий определяются только при наличии и использовании в них систем принудительной (приточно-вытяжной) вентиляции. В данном дипломном проекте использование такой вентиляции не предусматривается.

Использование установленных в зданиях систем принудительной вентиляции подтверждается актом, подписанным представителями теплоснабжающей организации и потребителя тепла по инициативе одной из сторон.

Расчетные тепловые нагрузки на вентиляцию Q_вр принимаются в соответствии с типовым или индивидуальным проектом вентиляции при соответствии установленного вентиляционного оборудования проекту.

При отклонении расчетных данных для расчета вентиляции для конкретного здания от проектных производится пересчет тепловых нагрузок на вентиляцию аналогично пересчету тепловых нагрузок на отопление по формуле (4.1).

При отсутствии проектов вентиляции зданий расчетные тепловые нагрузки на вентиляцию допускается определять по формуле для укрупненных расчетов:

Q_вр = q_в · V · (t_вр - t_нрв) · 10^-6, Гкал/ч, (4.5)

где q_в - удельная вентиляционная характеристика здания, ккал/(м³ ·ч · єС);

t_нрв - расчетная температура наружного воздуха для вентиляции, єС.

Расход тепла на воздушно-тепловые завесы и отопительные агрегаты принимается по проектным данным, а при отсутствии проекта определяется по формуле:

Q_втзр = C_возд · G_возд · (t_в - t_п) · 10^-6, Гкал/ч, (4.6)

где C_возд - теплоемкость воздуха, ккал/(м³ ·єС), принимается равной 0,29 ккал/(м³ ·єС));

G_возд - расход воздуха, м³/ч;

t _в - средняя температура нагретого приточного воздуха, єС (принимается равной 65·єС);

t_п - средняя температура воздуха, поступающего в калорифер, ·єС (принимается для отопительных агрегатов равной расчетной температуре внутри помещений, для воздушно-тепловых завес равной 8·єС).

4.1.3 Определение расчетных тепловых нагрузок на горячее водоснабжение

Среднечасовой расход тепла на горячее водоснабжение (далее ГВС) принимается по проектным данным с учетом фактических эксплуатационных данных, а при их отсутствии по формуле:

Q^ср_гв = G^ср _гв · · ( t_г - t_хз) ·10^-3, Гкал/ч, (4.7)

где G^ср _гв - среднечасовой расход потребляемой горячей воды из системы ГВС, м³/ч.

Среднечасовой расход потребляемой горячей воды определяется по формуле:

G^ср_гв = n · g_сут. / (1000 · Т), м³/ч, (4.8)

где n - расчетное число потребителей горячей воды;

g_сут - суточная норма расхода горячей воды за отопительный период, л/сут .

t_г - средняя температура горячей воды в водоразборных стояках, єС (принимается равной 65 єС);

t_хз - температура холодной воды в водопроводе в зимний период, єС (при отсутствии данных принимается равной 5 єС);

Т - период потребления горячей воды, ч;

? - плотность воды

Среднечасовой расход воды и тепла на ГВС в летний период определяется по формулам:

G^ср.л_гв = G^ср_гв · [( t_г - t_хл) / ( t_г - t_хз)] · К_л, м³/ч, (4.9)

Q ^ср.л_гв = Q^ср_гв · [( t_г - t_хл) / ( t_г - t_хз)] · К_л, Гкал/ч, (4.10)

где t_хл - температура холодной воды в трубопроводе в летний период,·єС;

К_л - коэффициент снижения расхода горячей воды в летний период.

4.1.4 Определение расчетных тепловых нагрузок на технологические нужды предприятий

Расчетные тепловые нагрузки на технологические нужды предприятий (на выпуск продукции) Q_техн.р определяются по проектам, а при их отсутствии или при загрузке предприятия отличной от проектной - расчетом, исходя из утвержденных удельных расходов теплоносителя (пара или горячей воды) или тепла на единицу продукции.

При этом определяются:

- максимальные часовые тепловые нагрузки (расходы пара);

-коэффициенты использования максимума тепловых нагрузок (расходов пара) по месяцам;

- среднечасовые тепловые нагрузки (расходы пара);

- возврат использованной (после технологического процесса) горячей воды или конденсата (при использовании в качестве теплоносителя пара) в процентах или долях от поданного количества горячей воды или пара.

4.1.5 Определение количества полезного тепла

Количество тепла, потребленного на отопление, определяется по формуле:

Q_о = Q_ор К_о Т_о, Гкал, (4.11)

где Q_ор - расчетная тепловая нагрузка на отопление, Гкал/ч (определяется по формулам 4.1, 4.2,);

Т_о - продолжительность работы системы отопления за рассматриваемый период, ч;

К_о - коэффициент, учитывающий снижение количества потребляемого тепла в зависимости от средней температуры наружного воздуха за рассматриваемый период.

Коэффициент К_о выражается по формуле:

К_о = (t_вр - t_нв) / (t_вр - t_нро), (4.12)

где t_вр - расчетная средняя температура воздуха в помещениях здания, єС;

t_нв - средняя температура наружного воздуха за рассматриваемый период, єС ;

t_нро - расчетная температура наружного воздуха для отопления,єС.

Годовое количество тепла, потребленного на отопление:

Q^г_о = Q_ор · К_ог ·Т_1, Гкал , (4.13)

где К_ог - коэффициент, определяемый при температуре наружного воздуха, равной средней температуре наружного воздуха за отопительный период;

Т₁ - продолжительность отопительного периода, ч.

Количество тепла, потребленного на вентиляцию, определяется по формуле:

Q_в = Q_вр · К_в ·Т_в, Гкал, (4.14)

где Q_вр - расчетная вентиляционная нагрузка, Гкал/ч;

К_в - коэффициент, учитывающий снижение количества потребляемого тепла в зависимости от средней температуры наружного воздуха;

Т_в - продолжительность работы системы вентиляции за рассматриваемый период, ч.

Годовое количество тепла, потребленного на вентиляцию:

Q^г_в = Q_вр · К_вг · Т_1в, Гкал, (4.15)

Где К_вг - коэффициент, учитывающий снижение потребляемого тепла, рассчитанный для среднегодовой температуры наружного воздуха;

Т_1в - продолжительность работы вентиляции за отопительный период, ч.

Количество тепла, потребляемого тепловой завесой и отопительным агрегатом, определяется по формуле:

Q_втз = Q_втз.р. Т_втз, Гкал, (4.16)

где Q_втз.р. - часовой расход тепла на воздушно-тепловую завесу, Гкал/ч;

Т_втз - количество часов работы воздушно-тепловой завесы за рассматриваемый период, ч.

Количество тепла, потребленного на горячее водоснабжение, определяется по формуле:

Q_гв = Q^ср._гв · Т₁ , Гкал, (4.17)

где Q^ср._гв - среднечасовой расход тепла на ГВС в отопительный период, Гкал/ч;

Т₁ - продолжительность работы системы ГВС соответственно в отопительный, ч ;

Количество полезного (потребленного) тепла определяется как сумма величин тепла, потребленного на отопление, вентиляцию и ГВС:

Q_пол = Q_о + Q_в + Q_гв =2562,48+0+117,26=2679,74 Гкал, (4.18)

4.1.6 Определение расходов теплоносителя

Расчетный часовой расход сетевой воды определяется отдельно для отопления, вентиляции и горячего водоснабжения с последующим суммированием.

Расчетные часовые расходы сетевой воды определяются по формулам:

G_ср.о,в = (Q_ор + Q_вр) 10³ / (t_1р - t_2р)=42,49,т/ч, (4.19)

G_ср.гв = Q^ср_гв 10³ / (t_г - t_х) =1,003, т/ч, (4.20)

G_ср.гв = [(t_г - t_2и + _и) · Q^ср_гв · 10³] / (t_г - t_х) · (t_1и - t_2и), т/ч, (4.21)

где Q_ор и Q_вр - расчетные тепловые нагрузки соответственно на отопление, Гкал/час;

t_1р и t_2р - расчетная температура сетевой воды соответственно в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, ;

Q^ср_гв - среднечасовой расход тепла на ГВС в отопительный период, Гкал/ч;

tг - температура горячей воды в системе ГВС, ;

tх - температура холодной воды, ;

t_1и - температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети в точке излома температурного графика, ;

t_mи - температура воды после подогревателя ГВС в точке излома графика, ;

t_г - температура горячей воды в системе ГВС, ;

t_х - температура холодной воды, ;

t_1и - температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети в точке излома температурного графика, ;

t_2и - температура воды в обратном трубопроводе от отопительной системы в точке излома температурного графика, ;

_и - недогрев водопроводной воды до температуры обратной воды от системы отопления в первой ступени подогревательной установки, .

Суммарные расходы на отопление и вентиляцию определены по формуле (4.19), на горячее водоснабжение в открытых и закрытых системах теплоснабжения соответственно (4.20), (4.21).

4.1.7 Определение расчетного расхода и количества сетевой воды на рециркуляцию в водогрейные котлы

Расчетный среднечасовой расход воды на рециркуляцию в водогрейные котлы определяется по формуле:

G_рц = n · G_ср=43,1 т/ч, (4.22)

где n - коэффициент, зависящий от температурного графика котельной и температуры воды на выходе из котла;

G_ср - расчетный расход сетевой воды, т/ч .

Годовое количество сетевой воды на рециркуляцию в водогрейные котлы:

G^г_рц = G_рц · Т₁= 10171,6 т , (4.23)

где Т₁ - продолжительность отопительного периода, ч.

Результаты расчета представлены в приложении 3.

4.1.8 Определение потребности в исходной воде

Для выработки тепла используется исходная речная или из артезианских скважин и (или) хозпитьевая вода.

Количество исходной воды по направлениям расхода определяется по формуле:



G_исх. = G_хв + G_нх + G_обм + G_хб, т, (4.24)

где G_хв - количество химически очищенной воды, т;

G_нх - количество воды на нужды химводоочистки, т;

G_обм - количество воды на обмывку котлов, т;

G_обд - количество воды на обдувку поверхностей нагрева котлов, т;

G_хб - количество воды на хозяйственно-бытовые нужды, т;

G_пр.тс - количество воды на промывку систем теплоснабжения, т.

При отсутствии на котельной химводоподготовки количество исходной воды для выработки тепла определяется по формуле:

G_исх. = G_п + G_обм + G_обд + G_хб+ G_прм+ G_зап+ G_пр.тс, т (4.25)

где G_п - количество воды на подпитку тепловой сети, т;

G_прм - количество воды на паровое распыление мазута, т.

На котельной «ПУ-49» химводоподготовка исходной воды предусмотрена.

Количество химически очищенной воды определяется по формуле:

G_хв = · V_зап + G_п., т, (4.26)

где V_зап - количество воды на заполнение систем теплоснабжения, м³;

- плотность воды; принимается равной 1т/м³;

G_п - количество воды на подпитку теплосети, т;

Количество воды на заполнение систем теплоснабжения определяется по формуле:

V_зап = V_вс + V_тс, м³, (4.27)

где V_вс - количество воды на заполнение внутренних систем отопления и вентиляции, м³;

V_тс - количество воды на заполнение наружных тепловых сетей системы теплоснабжения, м³.

Количество воды на разовое заполнение внутренних систем отопления и вентиляции потребителей определяется по показаниям водомера, а при отсутствии данных по формуле:

V_вс =Q_орi =19,5*0,238693+19,5*0,094136+19,5*0,0038+37*0,007507+19,5*0,1375+19,5*0,130993+37*0,06065+19,5*0,04704+19,5*0,156764+37*0,110398+19,5*0,074852+19,5*0,003192=23,96 м³

Количество воды на разовое заполнение наружных тепловых сетей определяется по формуле:

V_тс =

=1,96*0,186+7,85*0,075+7,85*0,057+7,85*0,05+3,74*0,078+1,96*0,003+12,27**0,017+5,15*0,031+1,96*0,011+7,85*0,109+7,85*0,035+5,15*0,02+1,96*0,01+1,96*0,01+1,96*0,02+1,96*0,012=6,44 м³

Тогда количество воды на заполнение систем теплоснабжения:

V_зап =23,96+6,44=30,4 м³

Расход воды на подпитку теплосети для закрытых систем теплоснабжения определяется по формуле:

G_пз = 0,25 ·· (V_вс + V_тс) / 100=0,25*1,0*(23,96+6,44)/100=0,076 т/ч

Годовое количество воды на подпитку теплосети:

G^г_пз = G_пз · Т₁ =0,076*5664= 430,46 м³

Количество химически очищенной воды G_хвбудет составлять:

G_хв =1,0+30,4+430,46=460,86 м³

Количество воды на нужды водоподготовки определяется по формуле:

G_нх = g_хво · К_вз · G_хв=30,42 т, (4.28)

где g_хво - удельный расход воды на собственные нужды химводоочистки, g_хво= 0,055;

К_вз - поправочный коэффициент (принимается равным 1,0 при наличии бака взрыхления и 1,2 при его отсутствии), К_вз=1,2;

G_хв - количество химочищенной воды за рассматриваемый период, т.

Расход воды на обмывку котлов:

G_обм = 0,25·Q_к · Т_обм ·10³/ С_в · (t_г - t_х)=0,25*2,24*12*/(1,0*(60-5)= =122,2 м³

Расход тепла на хозяйственно-бытовые нужды составляет:

G_хб= ?*(, (4.29)

где - норма расхода воды на одну душевую сетку, м^3/ч;

- количество душевых сеток;

- время работы душевой сетки в смену, ч/смена;

- норма расхода воды на 1 человека в смену, м^3/чел.см;

- количество рабочих в смен, чел;

- количество смен в сутки;

Т-продолжительность рассматриваемого периода, сут.

Тогда количество исходной воды будет составлять

G_исх=460,86+30,42+122,2+105,964=719,44 м³



4.1.9 Определение количества вырабатываемого тепла

Количество выработанного тепла определяется по формуле:

Q_выр.= Q_отп + Q_сн= 3198,59 Гкал , (4.30)

где Q_отп - количество тепла, отпущенное с коллекторов котельной за рассматриваемый период, Гкал;

Q_сн - количество тепла, расходуемое на собственные нужды котельной за тот же период, Гкал.

Количество тепла, отпущенное с коллекторов котельнойопределяется по формуле:

Q_отп = Q_пол + Q_тп = 3151,58 Гкал , (4.31)

где Q_пол - количество полезного (потребленного) тепла за рассматриваемый период, Гкал;

Q_тп - количество тепла, теряемое тепловыми сетями при транспортировке теплоносителя от котельной до потребителя за тот же период, Гкал;

Годовые потери тепла изолированными трубопроводами тепловой сети подземной прокладки:

Q^г_подз = · Т·10^-6 , Гкал, (4.32)

где q_нi - суммарные удельные среднегодовые часовые потери тепла в подающем и обратном трубопроводах i-го участка подземной прокладки, ккал/(м·ч);

_i - длина i-го участка теплосети, м;

- коэффициент, учитывающий потери тепла через опоры, арматуру, компенсаторами;

Т - годовая продолжительность работы теплосети, ч;

n - количество подземных участков теплосети.

Нормативные удельные среднегодовые часовые потери тепла (q_н, q_нп,q_но) для определения годовых потерь тепла рассчитаны для среднегодовых температур теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах, среднегодовой температуре грунта на оси трубопроводов +6°C и среднегодовой температуре наружного воздуха +2,1°C.

Перерасчет нормативных удельных потерь тепла:

d=57 мм

qnt=53,5•(59,5+47,9-2•2,6)/(65+50-10)=52,073 ккал/(м•ч),

d=76 мм

qnt=61,2•(59,5+47,9-2•2,6)/(65+50-10)=59,57 ккал/(м•ч),

d=89 мм

qnt=66,0•(59,5+47,9-2•2,6)/(65+50-10)=64,24 ккал/(м•ч),

d=108 мм

qnt=72,7•(59,5+47,9-2•2,6)/(65+50-10)=70,761 ккал/(м•ч),

d=133 мм

qnt=80,3•(59,5+47,9-2•2,6)/(65+50-10)=78,159 ккал/(м•ч).

Тогда Q_{подз.(г)}=(70,761•50+59,57•78+52,073•3+78,159•165+78,159•17+

64,24•31+52,073•11+70,761•109+70,761•35+64,24•50+70,761•50+64,24•20)•1,15•5664•10^(-6)=282,39 Гкал

Годовые потери тепла трубопроводами надземной прокладки:

Qнадз.(г)=?(qнni+ qнoi ) •лi•в•T•10^(-6), Гкал , (4.33)

где q_нni и q_ноi - нормативные удельные среднегодовые часовые потери тепла i-ми участками соответственно подающего и обратного трубопровода тепловой сети надземной прокладки, ккал/м·ч

_i - длина i-го участка теплосети, м;

в - коэффициент, равный для трубопроводов надземной прокладки 1,25;

Т - годовая продолжительность работы теплосети, ч;

n - количество надземных участков теплосети.

Перерасчет нормативных удельных потерь тепла.

d=57 мм

q_nt=27,3•(59,5+4,1)/(65-5)=28,938 ккал/(м•ч)

q_оt=24,3•(47,9+4,1)/(50-5)=28,08 ккал/(м•ч)

d=108 мм

q_nt=39,1•(59,5+4,1)/(65-5)=41,446 ккал/(м•ч)

q_оt=35,9•(47,9+4,1)/(50-5)=41,484 ккал/(м•ч)

Тогда Q_{надз.(г)}=((28,938+28,08)•186+(41,446+41,484)•75+

+(41,446+41,484)•57+ +(28,938+28,08)•(10+2+12))•1,25•5664•10^(6)=

=162,28 Гкал

Q_зап.=V_зап.•(t_зап. - t_х)•10^(-3)=30,4•(50-15)•10^(-3)=1,1 Гкал;

Q_обм.= G_обм.• •(t_г - t_х)•10^(-3)=122,2•1,0•(60-5)•10^(-3)=6,7 Гкал;

Q_подп.= G_п(г)• •(t_г - t_х)•10^(-3)=430,46•1,0•(50-5)•10^(-3)=19,37 Гкал

Q_т.п.= Q_{подз.(г)}+ Q_{надз.(г)}+ Q_зап.+ Q_обм.+ Q_подп.= =282,39+162,28+ +1,1+6,7+ +19,37=471,84 Гкал

Количество тепла, отпущенное с коллекторов котельной:

Qотп.= Qпол.+ Qт.п.= 2823,59+471,84=3295,43 Гкал

Общий расход тепла на собственные нужды котельной:

Qс.н.= Qо.г.кот.+ Qхб+Qн.у., Гкал;

где Qо.г.кот.=7,56 Гкал;

Qхб=6,36 Гкал;

Qн.у.=0,01•Qвыр., Гкал

Qвыр.безн.у.= Qотп.+ Qс.н.безн.у.=3295,43+13,92=3309,35 Гкал;

Qс.н.безн.у.= Qо.г.кот.+ Qхб=7,56+6,36=13,92 Гкал;

Qн.у.=0,01•3309,35=33,09 Гкал

Qс.н.= Qо.г.кот.+ Qхб+Qн.у.=7,56+6,36+33,09=47,01 Гкал

Qвыр.= Qотп. + Qс.н.=3295,43+47,01=3342,44 Гкал

4.1.10 Определение расчетного годового расхода топлива

Расход топлива определяется:

- при использовании одного вида топлива - в натуральных измерителях;

- при использовании двух и более видов топлива - в условном топливе.

Расход условного топлива на выработку тепла определяется по формуле:

В_ут = Q_выр. / (7,0 · ?^бр_ка)= 519,01т.у.т (4.34)

где Q_выр. - количество тепла, выработанного за рассматриваемый период, Гкал;

?^бр_ка - усредненный коэффициент полезного действия агрегатов;

7,0 - низшая теплотворная способность условного топлива, Гкал/тут.

Пересчет расхода условного топлива в расход натурального топлива производится по формуле:

В_нат = В_усл (7,0 / Q^р_н)=454,13 т (4.35)

где В_усл - расход условного топлива, тут;

Q^р_н - низшая теплотворная способность топлива, Гкал/тыс м³ газа.

4.1.11 Определение количество электроэнергии на выработку тепла

Количество электрической энергии на выработку тепла определяют по следующей формуле:

Э_кот = 1,02 · (Э_н + Э_осв + Э_пр), тыс.кВтч, (4,36)

где Э_н - расход электроэнергии на привод насосов различного назначения, тыс. кВтч;

Э_осв - расход электроэнергии на освещение зданий котельной, тыс. кВтч;

Э_пр - расход электроэнергии на вспомогательные нужды котельной (станки,электроинструмент, сварочные аппараты и п.п.), тыс.кВтч;

1,02 - коэффициент, учитывающий потери электроэнергии в электросетях и передаточных устройствах.

Расход электроэнергии на привод насосов различного назначения определяется как сумма расходов отдельными группами насосов:

Эн= Эс+Эгв+Эп+Эрец., тыс.кВт•, (4.37)

где Э_с - расход электроэнергии на привод сетевых насосов, тыс. кВт·ч;

Э_гв - расход электроэнергии на привод сетевых насосов горячего водоснабжения при централизованном горячем водоснабжении с закрытой системой теплоснабжения, тыс. кВт·ч (учитывается при установке насосов у источников теплоты);

Э_п - расход электроэнергии на привод подпиточных насосов, тыс. кВт·ч;

Э_рец - расход электроэнергии на привод рециркуляционных насосов, тыс. кВт·ч;

Расход электроэнергии на привод сетевых насосов определяется по формуле:

Эс=Gс•Hс•170, тыс.кВт•час, (4.38)

где Gс- расход воды (мазута) в т за рассматриваемый период, определяется по формуле Gс = Gср•Т1; Gср.= Qо.р.•10і/(t1р- t2р);

Hс- напор, создаваемый насосами, м.вод.ст. Принимается в зависимости от назначения и конкретных условий работы насосов. Hс =30 м.вод.ст.

Исходя из того, что Qо.р.=1,065525 Гкал/час; t1р=62,2°С; t2р=50°С найдем Gср.=1,065525•10і/(62,2-50)=87,34 т/ч

Gс(г)= Gср.•Т1=87,34•5664=494693,76 тонн

Тогда расход электроэнергии будет составлятьЭс=494693,76•30•10^(-3)/170=87,3 тыс.кВт•час

Расход электроэнергии на привод сетевых насосов горячего водоснабжения при централизованном горячем водоснабжении с закрытой системой теплоснабжения:

Эг.в.= Gг.в.(г)•Нс.г.в.•10^(-3)/170, тыс.кВт•час, (4.39)

где Gг.в.(г)= Gср.г.в.•Т1= 0,06019•10^(3)/(60-5)=1,094 т/ч.

Тогда Эг.в.=6198,48•30•10^(-3)/170=1,094 тыс.кВт•час.

Расход электроэнергии на привод подпиточных насосов:

Эп=Gп•Hп•10^(-3)/170, тыс.кВт•час, (4.40)

где Hп=30 м вод.ст;

Эп=460,86•30•10^(-3)/170=0,08133 тыс.кВт•час

Расход электроэнергии на привод рециркуляционных насосов:

Эрец.= Gрц(г)•Нрец.•10^(-3)/170, тыс.кВт•час

Нрец.=?Нк+10=10,4+10=20,4 м.вод.ст

Gрц=n•Gср.,n=0,36;

Gср.=Gср.о+f•Gср.г.в.=87,34+0,8•1,094=88,22 т/ч,

Gрц=0,36•88,22=31,76 т/ч; Gрц(г)=Gрц•Т1=31,76•5664=179888,64 тонн.

Эрец.=179888,64•20,4•10^(-3)/170=21,59 тыс.кВт•час.

Тогда расход электроэнергии на привод насосов различного назначения будет составлять:

Эн=Эс+Эгв+Эп+Эрец.=87,3+1,094+0,08133+21,59=110,07 тыс.кВт•час

Расход электроэнергии на освещение зданий котельной:

Э_осв = К · q^ср_осв · V · Т · 10^-3= 1,55 тыс.кВтч, (4.41)

где q^ср_осв - средний удельный расход электроэнергии на 1000 м³ объема зданий котельной в сутки, кВТч/(тыс.м³·сут) (принимается равным 6,0 - 9,0 кВТч/(тыс.м³ · сут);

V - объем зданий котельной, тыс м³;

Т - продолжительность работы котельной, сут.;

К - коэффициент неравномерности (принимается для октября - декабря и января - марта равным 1,2; для апреля - сентября равным 0,8; среднегодовой равным 1,0).

Количество электроэнергии, расходуемое на вспомогательные нужды:

Э_пр = q_пр · Q_выр · 10^-3 =2,14 тыс. кВтч, (4.42)



где q_пр - удельный расход электроэнергии на прочие нужды, кВтч/Гкал;

Q_выр - количество тепла, выработанное котельной за рассматриваемый период, Гкал.

Количество электрической энергии на выработку тепла:

Экот.=1,02•(110,07+1,55+2,14)=116,04 тыс.кВт•час

Согласно выполненному расчету принимаем к установке водогрейный котел Vitoplex 200 SX2A .В котельной «ПУ-49» предполагается установить 2 водогрейных котла, предназначенных для теплоснабжения жилых, общественных и промышленных зданий с абсолютным давлением воды в системе не выше 1,0 МПа (10 кгс/см²) и максимальной температурой нагрева воды 95 ^оС.

Все котлы на газовом топливе низкого давления (300 - 350 кгс/м²), поступаемого от ГРПШ, расположенного вне помещения котельной. Низшая теплота сгорания газа 8000 ккал/м³.

4.2 Выбор насосов

Питательные устройства являются ответственными элементами котельной установки, обеспечивая безопасность ее эксплуатации.

Питательные устройства должны иметь паспорт завода-изготовителя и обеспечивать необходимый расход питательной воды при давлении, соответствующем полному открытию рабочих предохранительных клапанов, установленных на паровом котле.

Насосы в данном дипломе выбираются по производительности. Производительность насоса подбирается с учетом коэффициента запаса .

Используем насосы с электроприводом. В соответствии со СНиП II-35-76 «Котельные установки», при использовании насосов с электроприводом, они должны быть подключены к двум независимым источникам электроснабжения.

Число и производительность питательных насосов выбираются с таким расчетом, чтобы в случае остановки наибольшего по производительности насоса оставшиеся обеспечили подачу воды в необходимых количествах.

4.2.1 Выбор сетевых насосов

Сетевые насосы предназначены для обеспечения циркуляции теплоносителя в тепловой сети. Сетевые насосы устанавливаются на выходе из котельной в обратной линии тепловой сети перед подогревателями, так как температура сетевой воды в данной точке не превышает 70 °С. В котельной должно быть установлено не менее двух сетевых насосов. Расход одного насоса:

(4.43)

где - максимальный расход сетевой воды, т/ч;

- коэффициент запаса;

N - количество параллельно работающих насосов.

В качестве сетевых применяем два насосаКМ 80-65-165. Один насос является основным, второй - резервным.

Таблица 4.2 - Технические характеристики насоса КМ 80-65-165

Материал корпуса	Сплав алюминия
Материал рабочего колеса	Сплав алюминия
Привод насоса	Одноступенчатыйконсольныймоноблочный
Рабочая жидкость	Вода в системеотопления
Диапазон температур жидкости	от -30 до +60 °C
Частота вращения	2900об/м
Текущий рассчитанный расход	96 м3/ч
Общий гидростатический напор насоса	32 м
Номинальная мощность электродвигателя	11 кВт
Промышленная частота	50 Гц
Номинальное напряжение	380 кВт
КПД	45%
Номинальная скорость	2980 об/мин
Класс защиты	АII
Масса насоса с эл. двигателем	115 кг
Габариты насоса с электродвигателем	635х370х500 мм

4.2.2 Выбор рециркуляционных насосов

Циркуляционные(рециркуляционные) насосы для горячего водоснабжения и отопления применяются для выполнения чрезвычайно полезных задач. Они обеспечивают рециркуляционный поток жидкости и работают на повышения давления в системе.

Рециркуляционный насос для отопления устанавливают с целью повышения гидравлической циркуляционной мощности системы. Рабочее состояние насоса регулируется тепловой инерцией (гидравлическим трением) системы отопления.

Расчетный напор для рециркуляционного насоса:

1,1=17,16 м (4.44)

где - гидравлическое сопротивление котла, умноженное на коэффициент запаса 1,5.

Производительность рециркуляционного насоса:

=1,45 /час (4.45)

где - расход воды на рециркуляцию в соответствии с расчетом тепловой схемы, т/ч.

По производительности подбираем 2 насоса марки PML 140/150, один из которых в резерве. Насосы серии PML предназначены для перекачивания чистой и слабозагрязненной воды с рН=6-8 или других жидкостей, не оказывающих коррозийного воздействия на материалы насоса.

Таблица 4.3 - Технические характеристики насоса PML 140/150

Материал корпуса	Чугун
Производительность	До 180 /час
Высота подъема	До 50 м
Рабочая жидкость	Вода в системе отопления
Температура	120
Частота вращения	2900об/м
Максимальное рабочее давление	1,0 МПа
Мощность двигателя	0,25 КВт
Номинальная мощность электродвигателя	11 кВт
Промышленная частота	50 Гц
Номинальное напряжение	220/380 кВт
Масса	15 кг

4.2.3 Выбор насосов сырой воды

Насос сырой воды служит для обеспечения требуемого напора сырой воды перед ХВО и подачи хим. очищенной воды в деаэратор, а также подачи сырой воды в бак горячей воды.

Расчетный напор для насоса сырой воды:

=1,1 (4.46)

где - высота расположения деаэрационной колонки, м;

- гидравлическое сопротивление линии ХВО, м;

- потери напора в подогревателях, м.

Расчетная производительность насоса сырой воды:

= 1,2= 6,86 /час (4.47)

где - расход сырой воды в соответствии с расчетом тепловой схемы, т/ч.

В качестве насоса сырой воды применяем WILO MP604-EM.

Насос марки Wilo MP 604 EM - это нормальновсасывающий многосекционный центробежный насос, который применяется в системах водоснабжения, для полива и обладает низким уровнем шума.

Таблица 4.4 - Технические характеристики насоса PML 140/150

Материал корпуса	Хромоникелевая сталь
Производительность	8 /час
Максимальный напор	45 м
Степень защиты	IP X4
Температура	+5…+35
Частота вращения	2900об/м
Мощность двигателя	1,09 КВт
Размеры	19x21,6x42,3 см
Промышленная частота	50 Гц
Номинальное напряжение	220/230 кВт
Вес	11,8 кг

4.3 Выбор системы водоподготовки

Исходная вода, поступающая из хозяйственно питьевых водопроводов, артезианских скважин или поверхностных водоёмов, содержит различные примеси.

Примеси содержащиеся в природной воде, по степени крупности их частицы подразделяются на три группы:

1)Механические взвешенные вещества в виде частиц песка, глины и др. (от и выше, способные с течением времени отстаиваться);

2) Коллоидные растворимые соединения железа, алюминия, кремния (от 0,001 мК до 0,2 мК), не отстаивающиеся даже в течение длинного времени;

3)Истинно растворимые примеси, состоящие из электролитов (вещества, молекулы которых распадаются на ионы в частности карбоната кальция и магния) и неэлектролитов (вещества, не распадающиеся на ионы кислорода, азота, углекислого газа).

В зависимости от тех или иных примесей изменяются показатели качества воды. Для нормальной и безаварийной работы котельных установок исходная вода должна обладать определёнными качествами, а если они не отвечают требованиям, то воду необходимо соответственно обрабатывать.

Обработка исходной (сырой) воды на котельной предусматривает: удаление взвешенных примесей (фильтрация), снижение жесткости (умягчение), поддержание определенной щелочности, снижение общего солесодержания, удаление растворенных агрессивных газов (дегазация). Снижение жесткости и общего солесодержания, поддержание щелочности производят с помощью химической обработки исходной воды.

В водогрейных котельных применяют следующие схемы водоподготовки:

1) Одноступенчатое натрийкатионирование при карбонатной жесткости исходной воды менее 6 мг?экв/л.

2) Водород-катионирование с «голодной» регенерацией фильтров при карбонатной жесткости исходной воды более 6 мг?экв/л.

Таблица 4.5 - Химический состав воды из хозяйственно-питьевого водопровода

Общая жесткость	4,9-5,6 мг-экв/л
Содержание железа	0,13-0,27 мг/л
Сульфаты	47,0-49,4 мг/л
Сухой остаток	292-330 мг/л
Ph	8,02

4.3.1 Определение количества соли на нужды химводоочистки

1) Количество солей жёсткости удаляемых за рабочий цикл (обменная способность) определяется следующей формулой:

A=V_сл.к.•E_р, г-экв (4.48)



где Eр - динамическая обменная способность катионита,1,22 г-экв/л;

Vсл.к. - объем слоя катионита в установке (фильтре), 42 л.

Тогда A=42•1,22=51,24 г-экв.

2) Производительность катионита (количество умягченной воды за рабочий цикл):

Q=А/Ж_исх.в, мі (4.49)

где Жисх.в - общая жесткость исходной воды, 7,6 мг-экв/л.

Тогда Q=51,24/7,6=6,74 мі.

3) Расход соли на одну регенерацию:

Берем стандартное количество соли на одну регенерацию 120 г на один литр катионита.

С=120•V_сл.к.=120•42=5040 г=5,04 кг

4) Количество регенераций за отопительный сезон:

n=G_хв/Q, рег, (4.50)

где G_хв - количество химочищеннойводы за отопительный сезон, 96,174 мі.

Тогда n=460,86/6,74=68,38~68 рег.

4.3.2 Выбор оборудования водоподготовки

В качестве исходной воды для системы водоподготовки принята вода из существующего хозяйственно-питьевого водопровода. В проекте принята автоматическая установка умягчения воды и удаления растворенного железа серии ТА.

Комплекс оборудования подготовки подпиточной воды состоит из:

1) осадочного фильтра РВН-410-1 1/2";

2) автоматического комплекса умягчения воды KWS 300TA/900.

Производительность установки водоподготовки составляет 3,0 /час.

Также в проекте предусмотрена установка фильтра второй ступени. Схема двухступенчатой системы ХВО в котельной ПУ-49 показана в приложении 4.

Мешочный фильтр для воды предназначен для очистки больших потоков от механических примесей с размерами частиц от 1 до 200 мкм. Удаляет песок, частицы ржавчины, ил и другие взвеси, которые встречаются в водопроводе и в воде из скважин. Корпус фильтра снабжен манометром для наблюдения выходного давления. Фильтр промывной, в нижней части корпуса имеется сливная трубка с шаровым краном. Фильтрующий мешок легко промывается потоком воды.

Таблица 4.6 - Технические характеристики осадочного фильтра РВН-410-1 1/2"

Материал	Усиленный полипропилен
Температура воды на входе	До 38
Производительность	65,8 л/мин
Габариты	184 х 346 х 184 мм
Вес	7 кг

Концепция двух параллельных фильтрующих колонн (одна в режиме «сервис», другая в положении «резерв») с инициацией регенерации от счетчика воды дает возможность пользоваться мягкой водой без ограничения. Регенерация происходит автоматически, после прохождения через систему определенного количества воды.



Таблица 4.7 - Технические характеристики автоматического комплекса умягчения воды KWS 300TA/900

Материал	Армированное стекловолокно
Сервисный поток	3,4 /час
Объем фильтрующего материала	84 л
Поток обратной промывки	1,6/час
Стандартная доза соли на одну регенерацию	13,5 кг
Ионообменная емкость канионита	115,5 / 132,4 г-экв
Размеры колонны с управляющим механизмом	40,6х150,0 см
Вместимость солевого бака	100 кг
Вес	125 кг



5. АВТОМАТИЗАЦИЯ КОТЛА МАРКИ VITOPLEX 200 SX2A

5.1 Общие данные

В дипломном проекте разрабатывается автоматизация котельного агрегата VITOPLEX 200 SX2A в соответствии с разделом «Автоматизация» составлена функциональная схема автоматизации, подобраны измерительные и регистрирующие приборы (температуры, давления, расхода), и автоматические регуляторы с исполнительными механизмами и регулирующими клапанами.

Задачей автоматизации является изменение температуры и давления воды, защита технологического оборудования и управление с диспетчерского пункта.

В последующих подразделах приводятся проектные решения, позволяющие решить задачи автоматизации на современном уровне развития. При этом учтены требования правил эксплуатации теплопотребляющих установок, что создаёт возможность проведения наладочных работ в период эксплуатации оборудования и технических средств автоматизации.

5.2 Контрольно-измерительные приборы

5.2.1 Местные приборы

Местные приборы, установленные непосредственно на объекте, должны служить для эксплуатационной оценки приборов, а также использоваться при наладке приборов косвенного преобразования [2].

В соответствии с правилами эксплуатации на обратном и подающем трубопроводах установлены штуцеры для манометров и гильзы для термометров.

Манометры производят измерение избыточного давления и перепада давлений. Используются манометры показывающие. Установлены технические ртутные стеклянные термометры [2].

5.2.2 Автоматические приборы

Измерение расхода и количества тепловой энергии, отпущенной из теплоисточника и потреблённой теплопотребляющими установками осуществляется комплексом измерительных устройств под общим названием тепломер.

Он состоит из:

-расходомера;

-двух термометров (медные термометры сопротивления);

-тепловычислителя.

5.3 Регулирующие приборы

В качестве регулирующих приборов используются регулирующая система приборов «Контур» и «Контур-2». Группа регулирующих приборов «Контур» состоит из датчика Р-25 и корректирующих приборов. «Контур-2» - регулирующие приборы компактные с импульсным выходом типа РС-29. Эти регулирующие приборы позволяют формировать законы регулирования ПИ (Пропорционально-интегрирующий) и ПИД(Пропорционально-интегро-дифференцирующий регулятор) [3].

Исполнительный механизм.

Для управления регулирующими органами применяются обнооборотные электрические исполнительные механизмы типа МЭО, предназначенные для плавного перемещения регулирующих органов. Исполнительные механизмы управляются от регулирующих приборов.

Исполнительные механизмы состоят из электродвигателя, редуктора, конечных выключателей, датчиков положения и штурвала ручного управления.

5.4 Защита и блокировка

Автоматика безопасности котла Vitoplex 200 SX200 с модулируемой горелкой ELCO VG06.2100M для природного газа предусматривает прекращение подачи топлива в следующих случаях:

- повышение температуры воды на выходе из котла;

- повышение или понижение давления воды на выходе из котла;

- понижение уровня воды в котловом пространстве;

- сбой в подаче газа (реле контроля давления);

- срабатывание датчика контроля опрокидывания тяги;

- погасание факела;

- неисправность цепей защиты, включая исчезновение напряжения;

- формирование сигналов ошибки контроллеров.

Защита осуществляется прекращением подачи электропитания наэлектромагнитный клапан-отсекатель, установленный на вводе газа в котельную.

5.5 Сигнализация

Сигнализация предусматривает автодозвон по GSM каналу на телефоны диспетчера и обслуживающего персонала, передачу голосовых и SMS сообщений о появлении следующих сигналов: ?

-«пожар» в котельной (сигнал поступает при срабатывании пожарной сигнализации);

-«тревога в котельной» (сигнал поступает при срабатывании охранной сигнализации);

-«общая авария в котельной» (причина аварии фиксируется на щите управления и сигнализации в помещении котельной);

-«газовый клапан закрыт» (причина аварии - отключение электроэнергии, превышение концентрации метана 20% НКПР или оксида углерода 100 мг/м3).

5.6 Спецификация технических средств автоматизации*

В таблице 5.1 представлена спецификация технических средств автоматизации котла марки Vitoplex 200 SX200.

Таблица 5.1 - Спецификация технических средств автоматизации котла марки Vitoplex 200 SX200