Расчет трансформаторной подстанции

Размещено на http://www.allbest.ru/

Исходные данные

Рисунок 1 Электрическая сеть

Таблица 1

Марки проводов и сечения линий

№ линии	Марка провода	Кол-во цепей	Расстояние между фазами, м	Расположение проводов на опоре
1	АС-400/51	1	7,5	Горизонтальное
2	АС-240/32	2	7,5	По вершинам -ка (бочка)
3	АС-300/39	1	7,5	Горизонтальное
4	АС-300/39	1	7,5	Горизонтальное
5	АС-185/29	2	4,5	По вершинам -ка (бочка)
6	АС-120/19	2	4,5	По вершинам -ка (бочка)



Таблица 2

Длины линий, км

l1	l2	l3	l4	l5	l6
80	80	50	20	20	40

Таблица 3

Марки (тип) трансформаторов, автотрансформаторов, нагрузки на подстанциях и мощность ТЭЦ

Подстанция 1	Подстанция 2	П/ст3
Тип тр-ра	Кол- во	P1, МВт	Тип тр-ра	Кол- во	P2н	P2с	P3
					МВт
АТДЦТН-125	2	80	АТДЦТН-63	2	30	50	110
Подстанция 4	Подстанция 5	ТЭЦ
Тип тр-ра	Кол-во	P4, МВт	Тип тр-ра	Кол- во	P5	P6	PТЭЦ
					МВт
ТРДЦН-63	2	55	ТДТН-40	3	50	70	110

Содержание

Введение

1. Схемы замещения и параметры воздушных линий электропередач

2. Схемы замещения и параметры автотрансформаторов

3. Приведенные мощности подстанций

3.1 Расчет приведенной мощности на понижающей подстанции

3.2 Расчет приведенной мощности на электростанции

4. Упрощенная схема замещения электрической сети

5. Расчет установившегося режима электрической сети

5.1 Расчет потоков мощности в электрической сети

5.2 Расчет напряжений на подстанциях

6. Карта режима сети

7. Расчет потерь мощности и энергии в сети

8. Расчет установившегося режима электрической сети с применением ЭВМ

Заключение

Список литературы



Введение

электрический сеть электропередача мощность

Одним из важных разделов курса «Электрические сети и системы», подлежащих изучению, являются методы расчета установившихся режимов электрических сетей. Различают нормальный и послеаварийный установившиеся режимы. В этих режимах рассчитывается потокораспределение по участкам сети. Знание потокораспределения дает возможность определить потери мощности, напряжения в различных точках системы и по полученным результатам оценить выполнение ряда технических условий на допустимость как в нормальном, так и послеаварийном режимах.

Для простых схем сетей с небольшим числом контуров и узлов на начальном этапе реконструкции сети при предварительной оценке конфигурации сети расчеты установившихся режимов обычно проводят вручную или на ЭВМ, ограничиваясь одним или двумя приближениями. Практика показывает, что во многих случаях этих приближений вполне достаточно.

1. Схемы замещения и параметры воздушных линий электропередач

Воздушные линии электропередачи (ВЛ) напряжением 110 кВ и выше длинной до 300 км обычно представляют П-образной схемой замещения (рис.2) с сосредоточенными параметрами: r_Л - активное сопротивление, учитывает потери активной мощности на нагрев провода; x_Л - индуктивное сопротивление, определяет магнитное поле, возникающее вокруг и внутри провода; g_Л - активная проводимость, учитывает затраты активной мощности на ионизацию воздуха (потери мощности на корону) и токи утечки через изоляторы, которыми для ВЛ можно пренебречь; b_Л - емкостная проводимость, обусловлена емкостями между проводами разных фаз и емкостью провод-земля.

Рисунок 2 П-образная схема замещения линии электропередачи

Так как величины сечений F воздушных линий для сетей с U_ном=110 кВ F?АС - 70/11, для сетей с U_ном=220 кВ F?АС - 240/32, то исключается возможность появления короны и активные проводимости в схемах замещения можно не учитывать.

Расчет параметров схемы замещения начинают с определения их значений для 1 км длины линии (погонные параметры).

Погонное активное сопротивление сталеалюминевого провода при температуре 20⁰С определяется выражением



,

где с_ал - удельное электрическое сопротивление алюминия при температуре 20⁰С,

с_ал= 29;

F_ал - расчетное поперечное сечение токопроводящей (алюминиевой) части, мм²;

k_скр - коэффициент учитывающий удлинение провода из-за скрутки, k_скр=1,02.

Для первой линии F_ал=394 (мм²) /3, стр72/.

(Ом/км).

Погонное индуктивное сопротивление сталеалюминиевого провода рассчитывается по формуле

,

где d - диаметр провода, м;

D_ср - среднегеометрическое расстояние между фазами, определяемое следующим выражением: , здесь D_ab, D_bc, D_ca - расстояние между проводами фаз a, b, c, м.

Для линии d= 27,5 (мм), D_ср=6 (м).

(Ом/км).

Погонная емкостная проводимость определяется выражением

.

(См/км).

Для расчетов установившихся режимов сетей с напряжениями до 220 кВ допустимо использовать упрощенные схемы замещения (рис. 3), в которых погонные емкостные проводимости заменяют погонными зарядными мощностями соответствующих линии

.

Если передача электроэнергии осуществляется по двухцепным линиям или по двум одноцепным, то в расчетах установившихся режимов электрической сети используются эквивалентные схемы замещения. Параметры таких схем определяются как результат параллельного сложения двух одинаковых схем, составленных для каждой линии (цепи).

Эквивалентные параметры схемы находят по следующим формулам:

где l - длина линии, км;

U_ном - номинальное напряжение, кВ;

n - количество параллельных линий.

Рисунок 3 Упрощенная схема замещения линии электропередачи

Расчеты остальных линий сведены в таблицу 1.

Таблица 1

Параметры схем замещения линий передач

№ линии	Исходные данные	Погонные параметры	Расчетные параметры
	Uном, кВ	Марка провода	Кол-во цепей	Длина, км	R0, Ом/км	X0, Ом/км	B0, 10-6 См/км	RЛЭ, Ом	ХЛЭ, Ом	ВЛЭ,10-6 См	QСЭ, МВАр
1	220	АС-400/51	1	80	0,075	0,398	2,87	6	31,84	229,6	11,113
2	220	АС-300/39	2	80	0,096	0,422	2,708	3,84	16,88	433,28	20,971
3	220	АС-240/32	1	50	0,118	0,429	2,664	5,9	21,45	133,2	6,447
4	220	АС-240/32	1	20	0,118	0,429	2,664	2,36	8,58	53,28	2,579
5	110	АС-95/15	2	20	0,301	0,418	2,734	3,01	4,18	109,36	5,293
6	110	АС-120/19	2	40	0,244	0,411	2,78	4,88	8,22	222,4	10,764



2. Схемы замещения и параметры автотрансформаторов

Изображение автотрансформатора в принципиальной электрической схеме сети при наличии устройства РПН представлено на рис.1 (п/ст2).

Автотрансформаторы характеризуются двумя значениями мощности: номинальная - это предельная мощность, которая может быть передана со стороны высшего напряжения S_ном, типовая - мощность последовательной обмотки S_тип. Связь между номинальной и типовой мощностью автотрансформатора определяется выражением

,

где б - коэффициент выгодности автотрансформатора,

.

При расчете электрических сетей автотрансформаторы учитываются схемами замещения (рис. 4). Полная схема замещения автотрансформатора имеет вид трехлучевой звезды, где r_B, r_C, r_H - активные сопротивления соответствующих обмоток высшего, среднего и низшего напряжений учитывают потери активной мощности на нагрев обмоток; х_В, х_С, х_Н - соответственно индуктивные сопротивления обмоток учитывают индуктивную мощность на потоки рассеяния. Намагничивающая ветвь подключается со стороны питающей обмотки, при этом g_Т - активная проводимость, обусловлена потерями активной мощности на нагрев магнитопровода, а b_Т - реактивная проводимость, определяет магнитный поток взаимоиндукции обмоток.

Все параметры схемы замещения приведены к номинальному напряжению обмотки высшего напряжения. Для расчета действительных значений напряжений и токов в обмотках среднего и низшего напряжений в схему включаются идеальные трансформаторы (трансформаторы без потерь мощности), которые учитывают коэффициент трансформации в режиме холостого хода.

Автотрансформаторы характеризуются следующими каталожными данными /3/: S_ном - номинальная мощность, МВА; U_{В ном}, U_{С ном}, U_{Н ном} - номинальные линейные напряжения соответственно обмоток высшего, среднего, низшего напряжения, кВ, так как параметры схемы замещения отнесены к напряжению обмотки высшего напряжения, то в дальнейших расчетах U_{В ном}= U_ном, напряжения заданы при холостом ходе трансформатора; ±N_отв - максимальное число положительных и отрицательных по отношению к основному выводу обмотки высшего напряжения регулировочных ответвлений, ДU^*_отв - относительное значение изменения напряжения в процентах от U_{В ном}, приходящееся на одно ответвление; ДР_{к В-С}, ДР_{к В-Н}, ДР_{к С-Н} - суммарные потери короткого замыкания для двух обмоток, кВт; U_{к В-С}, U`<sub>к В-Н</sub>, U`_{к С-Н} - напряжения короткого замыкания, %; ДР_х - потери холостого хода, кВт; I_х - ток холостого хода, %.

Используя каталожные данные автотрансформатора, проводят расчет параметров схемы замещения /3,стр213/.

Рисунок 4 Полная схема замещения автотрансформатора

Для определения активных сопротивлений в справочных данных приведено одно значение потерь короткого замыкания ДР_{к В-С}. По нему определяют суммарное активное сопротивление двух обмоток:

,

Рассчитаем параметры автотрансформатора АТДЦТН-125:

.

Мощность обмотки высшего напряжения равна номинальной мощности автотрансформатора, а мощность обмотки низшего напряжения составляет от нее не более 50%. При наличии магнитной связи активные сопротивления в схеме замещения обратно пропорциональны мощностям соответствующих обмоток:

Для расчета индуктивных сопротивлений используют напряжения короткого замыкания. Суммарные реактивные сопротивления пар обмоток рассчитываются по формулам:

(1)

А индуктивное сопротивление каждой обмотки находится из следующих выражений:

Если индуктивное сопротивление какой-либо обмотки отрицательно, в дальнейших расчетах его не учитывают, то есть х_С=0.

Проводимости g_Т и b_Т схемы замещения вычисляются по результатам опыта холостого хода.

(2)

(3)

(4)

Для автотрансформатора с U_{В ном} ? 220 кВ используют упрощенные схемы замещения (рис 5).

Если на подстанции установлено два и более автотрансформаторов, то для упрощенной схемы замещения (см. рис. 5) определяют эквивалентные параметры:

где n - количество автотрансформаторов, установленных на подстанции.



Рисунок 5 Упрощенная схема замещения автотрансформатора

Если обмотка низшего напряжения автотрансформатора не нагружена, ее в схеме замещения не учитывают. Схема замещения упрощается и принимает вид (рис. 6).

Рисунок 6 Схема замещения при отсутствии нагрузки на обмотке низшего напряжения автотрансформатора

Каталожные и расчетные данные используемых автотрансформаторов сведены в табл. 2 и табл. 3.

Таблица 2

Каталожные данные автотрансформаторов

Тип	Sном, МВА	Uном, кВ	uK, %	ДPK, кВт	ДPХ, кВт	IХ, %
			ВН-СН	ВН-НН	СН-НН
АТДЦТН-125	125	230	11	31	19	290	85	0,5
АТДЦТН-63	63	230	11	35	22	215	45	0,5



Таблица 3

Расчетные данные автотрансформаторов

Тип	R, Ом	X, Ом	gТ,10-6 См	bТ, 10-6 См	ДPХЭ, кВт	ДQХЭ, МВАр
	ВН	СН	НН	ВН	СН	НН
АТДЦТН-125	0,245	0,245	0,491	24,334	0	41,262	1,607	11,815	170	1,25
АТДЦТН-63	0,716	0,716	1,433	50,381	0	96,563	0,851	5,955	90	0,63



3. Приведенные мощности подстанций

Количество узлов в расчетной схеме сети можно существенно уменьшить, если на подстанциях заданную нагрузку привести к шинам высшего напряжения. Такое представление нагрузки требует учета характеристик трансформаторного оборудования.

3.1 Расчет приведенной мощности на понижающей подстанции

Изображение двухобмоточного трансформатора с расщепленной обмоткой низшего напряжения при наличии РПН в электрической схеме сети представлено на рис. 1 (п/ст 4); его полная схема замещения на рис 7. Две ветви схемы замещения, учитывающие потери мощности в обмотках, имеют одинаковые сопротивления: r₁=r₂, x₁=x₂, шунт проводимостей учитывает потери в магнитопроводе.

Рисунок 7 Полная схема замещения двухобмоточного трансформатора с расщепленной обмоткой низшего напряжения

В каталожных данных на трансформатор в отличии от автотрансформатора указывается одно значение потерь короткого замыкания и одно значение напряжения КЗ /3/:

Подстанция 4:

Тип	Sном, МВА	Uном, кВ	uK, %	ДPK, кВт	ДPХ, кВт	IХ, %
ТРДЦН-63	63	115	10,5	260	59	0,6

ДР_кУ - суммарные потери короткого замыкания, кВт;

U_кУ - напряжение короткого замыкания, %.

Используя формулы

рассчитаем трансформатор ТРДЦН-63

r_У=0,866(Ом),

x_У=22,04(Ом),

а так как обмотки низшего напряжения соединены параллельно, то сопротивление каждой определяется:

r₁=r₂=2r_У,

x₁=x₂=2x_У.

Проводимости g_Т и b_Т определяются по формулам (2), (3), (4).

g_Т=4,46(мкСм);

Q_х=0,38(МВАр);

b_Т=28,58(мкСм).

Рассматриваемая подстанция в дальнейших расчетах может быть представлена мощностью, приведенной к шинам высшего напряжения, причем величина этой мощности определяется с использованием упрощенной схемы замещения трансформатора (рис. 8).

Если на подстанции подключено несколько трансформаторов (n), в схеме замещения (см. рис. 8) учитываются эквивалентные параметры: сопротивления уменьшаются в n раз, потери мощности в намагничивающей ветви увеличиваются во столько же раз.

Мощность подстанции, приведенная к шинам высшего напряжения, увеличивается по сравнению с заданной нагрузкой на величину потерь мощности в трансформаторах:

S_пр=S_H1+S_H2+ДS_TУ.

Для схемы замещения (рис. 8) суммарные потери в n параллельно работающих трансформаторах составляют:

где S_H1 и S_H2 - суммарные нагрузки на первую и вторую обмотки низшего напряжения для параллельно работающих трансформаторов

S_Н1=S_H2=0,5S₄=0,5(Р₄+jQ₄).

S_Н1=S_H2=27,5+8,25j

S_пр=55,55+28,247j.



Рисунок 8 Упрощенная схема замещения трансформатора с расщепленной обмоткой низшего напряжения

3.2 Расчет приведенной мощности на электростанции

Если на электростанции для передачи и распределения электроэнергии необходимы три номинальных напряжения, то применяют трехобмоточные трансформаторы. Принципиальная схема трехобмоточного трансформатора представлена на рис. 1 (п/ст 5), а полная схема замещения совпадает со схемой замещения автотрансформаторов (см. рис. 4).

Тип	Sном, МВА	Uном, кВ	uK, %	ДPK, кВт	ДPХ, кВт	IХ, %
ТДТН-40	40	115	10,5	17	6	200	43	0,6

Используя каталожные данные /3, стр. 210/, производят расчет схемы замещения ТДТН-40 так же, как для автотранформатора (см. п. 2).

Так как у нас 3 параллельно включенных трансформатора то

Потери мощности в обмотках не зависят от направления потоков мощности и для эквивалентной упрощенной схемы замещения трансформаторов (рис. 9) суммарные потери в n работающих трансформаторах по приближенным формулам составят:

где S_В=P_В+jQ_В, S_С=P_С+jQ_С, S_Н=P_Н+jQ_Н - суммарные нагрузки на обмотках высшего, среднего и низшего напряжений для n трансформаторов. Указанные нагрузки применительно к подстанции 5 составляют:

S_н=S_г-S₆; S_с=S₅; S_в=S_г-S₅-S₆.

Заданные в варианте нагрузки:

S₅ = 50 + 15j ; S₆ = 70 + 21j ; S_г = 110 + 49,5j

S_пр=S_Г - S₆ - S₅-ДS_TУ.

S_пр= -10,113 + 9,831j.

Рисунок 9 Упрощенная эквивалентная схема замещения трехобмоточного трансформатора

Так как полученная в результате расчета S_пр отрицательна, то ТЭЦ по линии 110 кВ потребляет мощность от сети, то есть является по отношению к балансирующему узлу Б еще одним потребителем.

Проведенные для линии передач и подстанций расчеты позволяют составить упрощенную схему замещения электрической сети.



4. Упрощенная схема замещения электрической сети

Составляя схему замещения для рассматриваемой в курсовой работе электрической сети, необходимо учесть, что электрическая сеть имеет участки с разными напряжениями, поэтому в упрощенной схеме указывают приведенные значения сопротивлений линий Л5 и Л6:

За U_{В НОМ} принимается напряжение 230 кВ, а U_{С НОМ}=115 кВ

r`<sub>л5</sub>=12,04 (Ом); x`_л5=16,72j (Ом);

r`<sub>л6</sub>=19,52 (Ом); x`_л6=32.88j (Ом).

Рисунок 10 Упрощенная схема замещения электрической сети



5. Расчет установившегося режима электрической сети

Перед выполнением расчета необходимо определить расчетные нагрузки в узлах и составить расчетную схему замещения (рис. 11). Конфигурация и параметры расчетной схемы полностью соответствуют упрощенной схеме замещения (рис. 10), а расчетные нагрузки определяются следующим образом:

Рисунок 11 Расчетная схема сети

При расчете параметров режима электрической сети рассматривают два случая: расчет проводят «по данным конца», если задано напряжение на шинах наиболее удаленного потребителя; расчет проводится методом последовательных приближений, если задано напряжение на шинах источника (расчет «по данным начала»). В том и другом случае расчет ведут последовательно для каждого участка сети.

Если сеть содержит замкнутый контур, схема ее рассчитывается как кольцевая. Все подстанции, получающие питание по ответвлениям от кольцевой схемы, должны быть заменены эквивалентной нагрузкой в соответствующем узле кольца, которую определяют суммированием собственной нагрузки узла с нагрузками и потерями мощности на ответвлении.

5.1 Расчет потоков мощности в электрической сети

В первом приближении напряжения во всех узловых точках приравнивают номинальному напряжению сети и находят распределение мощности по участкам сети. Расчет ведется от конца к началу линии.

Для каждого участка сети используем следующие расчетные формулы:

Потери мощности:

Мощность в начале n-ого участка:



Мощность в конце (n-1) участка:

Участок 9-7:

Участок 2-7:

Участок 6-10:

Участок 5-6:

Участок 5-8:

Участок 4-5:

Рассчитаем кольцевую схему сети, разрезав ее по балансирующему узлу Б (рис. 12).

Рисунок 12 Потокораспределение в кольцевой сети

Сначала найдем распределение потоков мощности в сети без учета потерь в зависимости от нагрузок и полных комплексных сопротивлений ветвей сети, входящих в кольцо. Определим точку потокораздела и потоки мощности, поступающие в нее с двух сторон:

Производим проверку:

Рассчитываем остальные потоки по балансу мощности для узлов сети:

Рисунок 13 Разомкнутые расчетные схемы для кольцевой сети

Рассмотрим участок сети Б^{`</sup>-3<sup>`}. Поток мощности S_Б^` рассчитаем по следующим формулам:



Рассмотрим участок сети Б^{``</sup>-3<sup>``}. Поток мощности S_Б^`` рассчитаем по следующим формулам:

Мощность, поступающая в сеть из балансирующего узла:



5.2 Расчет напряжений на подстанциях

Во втором приближении по напряжению базисного узла рассчитывают напряжения во всех остальных точках сети последовательно от базисного узла к наиболее удаленным потребителям. Вычисляют продольную и поперечную составляющие падения напряжения в сопротивлении Z_Л1:

Аналогично рассчитывают напряжения в точках присоединения остальных потребителей. Произведем данный расчет.

Узел 2:

Узел 4:

В условно разделенном пункте (точке потокораздела) напряжение определяем с двух сторон.

Узел 3^`:



Узел 3^``:

Так как разница выходит за пределы заданной точности расчета (более 2 %), то наложим уравнительный поток мощности между узлами Разница напряжений:

Среднее напряжение:

кВ

Уравнительный поток

Пересчитываем потоки мощности и напряжения на узлах с учетом уравнительного потока (согласно схеме, слева от точки потокораздела увеличиваем, справа - уменьшаем). Получим.

228.844 226.262

После коррекции разница составляет менее допустимых 2%, можем считать напряжение в узле 3 как среднее арифметическое между и :

кВ

Узел 7:

Узел 9:

Узел 5:

Узел 8:

Узел 6:

Узел 10:

Рассчитаем реальные напряжения с сети 110 кВ по формуле:

U₇=225.539/1.9=118.705 (кВ);

U₉=220.538/1.9=116.073 (кВ);

U₆=222.26/1.9=116.979 (кВ);

U₁₀=222.473/1.9=117.091 (кВ);

U₈=218.0.45/20.91=10.428 (кВ).

Таблица 2

Напряжения в узлах сети

№	ДU,кВ	дU, кВ		U, кВ
1
2	11.721	24.19		231.55
3	1.141	2.476	223.782	219.114
	3.147	5.144		228.452
4	15.325	32.85		229.044
5	7.343	17.501		222.389
6	0.129	0.046		116.979
7	6.468	14.501		118.705
8	5.009	17.017		10.428
9	5.001			116.073
10	-0.213			117.091



6. Карта режима сети

Результаты расчета режима сети представим в виде карты режима (рис. 13). Карту режима составим в соответствии с конфигурацией сети. Каждый узел символически обозначим кружком, в верхней части которого укажем его номер, использованный при проведении расчета режима, в нижней - полученное напряжение в узле. Линии передачи и обмотки трансформаторов и автотрансформаторов символически обозначим прямоугольником, в который занесём цифровые значения активных и реактивных сопротивлений. Стрелками, отходящими от узла, покажем расчетные нагрузки потребителей, расчетные мощности станций, потоки мощности в начале и конце ветви и потери мощности в элементах сети.

На карте режима представлены числовые значения всех параметров электрической сети. В скобках отмечены расчеты произведенные с помощью ЭВМ.



Рисунок 14 Карта режима электрической сети



7. Расчет потерь мощности и энергии в сети

Определим потери энергии за год.

Время максимальных потерь:

Потери энергии за год для линий передач:

Потери энергии для трансформаторов:

Автотрансформатор АТДЦН-125

МВт·ч

Автотрансформатор АТДЦТН-63

Трансформатор с расщепленной обмоткой НН ТРДЦН-63

Трансформатор трехобмоточный ТДТН-40

Суммарная мощность нагрузок и суммарная переданная к потребителям электрическая энергия:



8. Расчет установившегося режима электрической сети с применением ЭВМ

Сеть имеет 10 узлов и 10 ветвей. Пронумеруем узлы и ветви от 1 до 10. Пусть узел 1 - балансирующий и базисный одновременно.

Произвольно зададим направления ветвей, при этом, полагаем, что потоки мощности в ветвях сети имеют направление, совпадающее с направлением ветвей.

Рассматривая ветви по порядку, фиксируем номера узлов, которые являются началами ветвей и номера узлов, которые являются концами ветвей (таблица3).

Таблица 3

Данные по ветвям

№ ветви	№ узла - начало ветви	№ узла - конец ветви	r, 0м	x, 0м
1	1	2	3,84	16,88
2	1	4	6	31,84
3	2	3	5,9	21,45
4	2	7	0,491	24,334
5	3	4	2,36	8,58
6	4	5	0,716	50,381
7	5	6	0,716	0
8	5	8	1,433	96,563
9	6	10	19,52	32,88
10	7	9	12,01	16,72

Активные и реактивные сопротивления элементов и мощности в узлах рассматриваемой схемы, записанные в таблицы 3 и 4, задаём в соответствии с рисунком 13.

Мощность в балансирующем узле примем равной нулю.

Для расчёта используем программу «REGI.EXE».

Полученные с помощью ЭВМ результаты нанесём на карту режима сети (рисунок 13).

Таблица 4

Данные по узлам

№	Р, МВт	Q, МВАр
2	130	-12
3	110	26.154
4	90	-3.904
5	0	0
6	50	9.618
7	0	0
8	30	9
9	55.55	25.6
10	-10.113	4.449

Таблица 5

Параметры режима узлов

N	U,КВ	del,эл.гр.	Р,МВт	Q,МВАр	Qз,МВАр
1	242	.00	472.5	248.6	.00
2	224.16	-6.18	120	26.9	.00
3	219.87	-7.11	.1	-4.1	.00
4	226.4	-5.09	.2	-13.2	.00
5	213.11	-13.01	68	19.2	.00
6	202.73	-14.94	66.3	23.4	.00
7	213.14	-10.84	.0	.0	.00
8	213.06	-10.83	85	24.7	.00
9	206.31	-11.17	24.5	27.9	.00
10	209.2	-13.98	90	27	.00

Максимальный небаланс в узле 6 .0307 МВА



Таблица 6

Потоки по ветвям

№	Узел начала	Узел конца	R, Ом	Х, Ом	Начало ветви	Конец ветви	Ток, А
					P, МВт	Q, МВАр	P, МВт	Q, МВАр
1	1	4	3.38	17.94	300.7	165.7	293.9	129.6	819.1
2	1	2	8.64	37.97	171.7	82.9	166.4	59.3	454.9
3	2	3	5.90	21.43	-46	-31	-46.4	-32.4	145.7
4	3	4	3.54	12.86	156.5	74.4	154.4	66.8	441.9
5	4	5	0.98	48.67	137.2	68.4	136.8	46.1	391
6	5	6	21.07	29.26	68.8	26.9	66.3	23.4	200.1
7	3	7	0.14	15.2	200.3	102	200.2	86.1	590.3
8	7	10	0.28	27.1	90	32.5	90	27	259.2
9	7	8	0.14	0	110.2	53.6	110.1	53.6	331.9
10	8	9	19.52	32.8	25.1	29	24.5	27.9	103.9

Потери мощности в сети dP,dQ в МВА 10.77 56,33



Заключение

В данной курсовой работе был произведен расчет параметров установившегося режима заданного варианта электрической сети в ручную и на ЭВМ. На первом этапе работы были определены параметры ЛЭП и трансформаторов посредствам составления и расчета схем замещения ЛЭП, трансформаторов и автотрансформаторов. Далее были определены расчетные нагрузки для 5 и 4 подстанций. После определения расчетных нагрузок была составлена упрощенная схема замещения сети, в которой остались только те элементы полной схемы, которые не были учтены в расчетных нагрузках подстанций.

После составления упрощенной схемы замещения был произведен расчет установившегося режима электрической сети. В первом приближении (на первом этапе) было определено распределение мощности по участкам сети. Во втором приближении (на втором этапе) производился расчет напряжений во всех остальных точках сети. Результаты расчета режима сети были представлены в виде карты режима.

Последним этапом данной курсовой работы был расчет потерь мощности и энергии в сети.

Приведен расчет установившегося режима электрической сети с применением ЭВМ. Различия двух расчетов лежат в пределах нормы.



Список литературы

1. Комиссарова Е.Д., Павлюков В.С. передача и распределение электрической энергии: Учебное пособие к курсовой работе. Челябинск: ЮУрГУ, 2003. 43 с.

2. Идельчик В.И. Электрические системы и сети. М.: Энергоатомиздат, 1989.

3. Справочник по проектированию электрических сетей / под ред. Файбисовича Д.Л. М.: НЦ ЭНАС, 2006. 320 с.

4. Стандарт предприятия. Курсовое и дипломное проектирование. Общие требования к оформлению. СТП ЮУрГУ 04-2001. Челябинск: ЮУрГУ, 2001. 49 с.

Размещено на Allbest.ru