Реконструкция тепловых сетей котельной ОАО "Нарьян–Марстрой"

Федеральное агентство по образованию

(Рособразование)

Архангельский государственный технический университет

Кафедра электротехники и энергетических сетей

Левашов Алексей Владимирович

Дипломный проект

Реконструкция тепловых сетей котельной ОАО «Нарьян-Марстрой»

Реферат

Данный дипломный проект состоит из: пояснительной записки, которая представлена на 90 листах и включает в себя четыре части, 11 рисунков, 21 таблица; и графической части, которая представлена на трех листах формата А1и одном листе формата А0.

В вводной части проекта рассказывается о предприятии в целом его виде деятельности, и о котельной данного предприятия. Также идет краткий рассказ о планах дипломного проекта и его задачах.

В первой, тепловой, части кратко описывается схема тепловой сети, просчитываются нагрузки отопления, гидравлический и расчёт изоляции трубопроводов, подбор сетевых насосов котельной, подбор основного оборудования тепловых пунктов.

Вторая, электрическая, часть включает в себя подбор кабельных линий.

В третьей части говорится о охране труда и технике безопасности на предприятии при работе с электроустановками и котлоагрегатами.

В четвертой части рассмотрены гражданская оборона и действие населения при возникновении чрезвычайных ситуаций.

В заключении приведены выводы по данному дипломному проекту.

Содержание

Введение

1 Теплоснабжение от котельной ОАО «Нарьян-Марстрой»

1.1. Краткая техническая характеристика оборудования

1.1.1 Техническая характеристика котлов

1.1.2 Устройство и работа котлоагрегата

1.1.3 Устройство и работа автоматики

1.2 Расчёт теплопотерь отапливаемых помещений

1.3 Гидравлический расчёт тепловой сети

1.4 Подбор центробежного насоса

1.5 Выбор схемы присоединения потребителей ГВС микрорайона

1.6 Расчёт тепловой изоляции трубопроводов

1.7 Построение температурного графика

1.8 Выбор теплообменников на нужды ГВС

1.8.1 Тепловой расчёт

1.8.2 Гидравлический расчёт

2.Электроснабжение жилого микрорайона

2.1 Описание схемы электроснабжения жилого микрорайона

2.2 Определение расчетных нагрузок жилого массива

2.3 Определение центра электрических нагрузок

2.4.Выбор числа, сечения и марки кабельных линий

2.5Технико-экономические расчёты

2.6 Выбор числа и мощности трансформаторов

2.7 Компенсация реактивной мощности

2.8 Защита элементов системы электроснабжения на напряжение до 1 кВ

3.Охрана труда и техника безопасности

3.1 Общие требования

3.2 Присоединение электроустановок к энергосистеме

3.3 Передача электроустановок в эксплуатацию

3.4 Заземление и защитные меры электробезопасности

3.5 Указание мер безопасности при работе с котлоагрегатом

3.6 Инструкция по безопасной и эффективной эксплуатации котлов на газовом топливе

4. Гражданская оборона и мероприятия при ЧС

4.1 Действия населения в зоне радиоактивного заражения

4.2 Действие населения в зоне химического заражения

4.3 Действия населения в очаге бактериологического поражения

Заключение

Список используемых источников

Введение

«Нарьян-Марское строительное монтажное управление» создано 20 марта 1967 года приказом №60 «Главархстрой» для промышленного и гражданского строительства в районе крайнего севера. С 1 января 1993 года преобразовано в «Открытое акционерное общество Нарьян-Марстрой». Но, не смотря на все трудности, оно по-прежнему выполняет поставленные задачи. ОАО «Нарьян-Марстрой» одно из важнейших предприятий города Нарьян-Мара, оно единственное предприятие занимающееся строительством, которое имеет в своём руководстве только жителей г. Нарьян-Мара. На предприятии занято более 500 человек, что составляет 1,25% от числа жителей города.

ОАО «Нарьян-Марстрой» подчиняется непосредственно Генеральному директору Савальскому Александру Сергеевичу

В своей работе предприятие руководствуется Трудовым кодексом РФ,СНиПами, и другими не маловажными документами.

Производственные мощности предприятия представлены автомобильной техникой общестроительного назначения, цехами позволяющие производить строительные материалы для нулевого цикла застройки, котельной. Котельная помимо отопления базы ОАО «Нарьян-Марстрой», отапливает жилой микрорайон. Ремонт теплосетей отопления, ГВС и внутридомовой разводки производит ЖЭУ, подразделение ОАО «Нарьян-Марстрой».

Строительная компания в целом выполняет такие наиважнейшие функции как:

- строительство объектов социального значения

- строительство жилых объектов

- обслуживание и ремонт объектов жилого микрорайона

- отопление жилого микрорайона

1 Теплоснабжение ОАО «НАРЬЯН-МАРСТРОЙ»

1.1 Краткая техническая характеристика оборудования

1.1.1 Техническая характеристика котлов

В котельной ОАО «Нарьян-Марстрой» установлены 3 водогрейных котла типа «КВ-4-115ГМ», предназначенных для теплоснабжения жилых, общественных и промышленных зданий с абсолютным давлением воды в системе не выше 1,0 МПа (10 кгс/см²) и максимальной температурой нагрева воды 115 ^оС.

Все котлы на газовом топливе низкого давления (300 - 350 кгс/м²), поступаемого от ГРП, расположенного вне помещения котельной. Низшая теплота сгорания газа 7871 ккал/м³.

Таблица 2. Технические характеристики котла

Номинальная тепловая производительность, МВт	4,65
Вид топлива	Газ
Рабочее давление воды, МПа	0,6
Температурный режим, єС	70 - 95
Гидравлическое сопротивление, МПа	0,13
Диапозон регулирования теплопроизводительности по отношению к номинальной, %	40….100
Масса металла котла, кг	8100
Длина, мм (без горелочного устройства)	4800
Ширина, мм	3150
Высота, мм (без арматуры)	3665
Расход воды, т/ч	160
Расход топлива (газ), м3/ч	497,2
Расход воздуха, м3/с (м3/ч)	1,4 (5020)
Средняя наработка на отказ, ч, не менее	5000
Средний срок службы до списания, лет	10
КПД котла, % не менее, газ	93,3
Удельный выброс оксида азота, мг/м3	230
Температура наружной (изолированной) поверхности нагрева котла, єС	45
Температура уходящих газов, єС	150
Расчетное аэродинамическое сопротивление, Па	59,3
Лучевоспринимающая поверхность нагрева, м2	33,4
Конвективная поверхность нагрева, м2	113

1.1.2 Устройство и работа котлоагрегата

Состав и устройство:

Котлы выполнены в газоплотном исполнении, имеют горизонтальную компоновку, состоят из топочной камеры и конвективного газохода.Топочная камера, имеющая горизонтальную компоновку, экранирована трубами Ш60х3 с шагом 90мм, входящими в коллекторы Ш159х4,5 мм. Конвективная поверхность нагрева состоит из U-образных ширм из труб Ш28х3 с шагом S1=64мм и S2=40 мм. Боковые стены конвективного газохода закрыты трубами Ш83х3,5 мм и являются одновременно стояками конвективных ширм.

Котлы могут быть оборудованы любыми зарубежными и отечественными газовыми горелками соответствующей производительности, имеющими соответствующие технические характеристики и сертификат соответствия Госстандарта РФ.

Несущий каркас у котлов отсутствует. Котлы имеют опоры, приваренные к нижним коллекторам. Изолируются теплоизоляционным материалом и поставляются в обшивке из металлического листа одним транспортабельным блоком . Котлы полностью автоматизированы, могут работать в режимах "большого" и "малого" горения, что позволяет экономить топливо. Рекомендуемый вентилятор для котла «КВ - 4- 115ГМ»

ВЦ 5 - 35 - 8В1 с мощностью 11кВт и частотой вращения 1450 об/мин., дымосос для данного котла не требуется. В комплект поставки котла входят горелки, взрывные клапана, лестницы и площадки, арматура и приборы контроля в пределах котла, воздуховоды, заготовки каркаса и др. Горелка устанавливается на воздушном коробе котла, который крепится на фронтовом экране к щиту. Котлы, работающие на мазуте, оборудуются устройством газоимпульсной очистки (ГИО) для удаления наружных отложений с труб конвективной поверхности нагрева. Газоимпульсная очистка основана на сжигании газовоздушной смеси в высокотурбулентном (взрывном) режиме с определенной частотой.

Принцип работы:

Обратная вода из системы поступает на входной коллектор в задней части котлоагрегата, и, разделяясь на два потока проходит по чугунным пакетам, выходит в перепускной коллектор и из него поступает в нижнюю часть передней водяной топочной камеры.

Из передней водяной топочной камеры по двум боковым стенкам параллельными потоками вода направляется в заднюю водяную камеру. Далее по своду топочной камеры воды проходит в верхнюю часть передней водяной камеры и через выходной патрубок поступает в систему, отопления.

Продукты сгорания, обогнув разделяющую пакеты и топку чугунную плиту, поступают из топочной камеры в пространство между чугунными пакетами и направляются к фронту котлоагрегата, где в поворотной камере разворачиваются на 180 ^о и двумя потоками входят в газоходы секций чугунных пакетов. Далее продукты сгорания через клапан газохода направляются в сборный боров котельной.

1.1.3 Устройство и работа автоматики

Для управления работой котлоагрегата «КВ-4-115ГМ» применена система автоматики АМКО--1, входящая в комплект газогорелочного блока Л1-Н.

Система автоматики предназначена для эксплуатации в котельной с температурой окружающего воздуха от +5 ^оС до +50 ^оС при его относительной влажности до 80 %.

Комплект автоматики АМКО--1 состоит из: блока управления розжига и сигнализации БУРС--1, отсекающих газовых клапанов КГ--40 и КГ--70, работающих параллельно на линии подачи газа к горелке и клапана КГ--10, устанавливаемого на газовой линии запальника; электрогазового запальника ЭЗ; катушки зажигания Б--1; контрольного электрода КЭ для контроля пламени горелки; датчика нижнего и верхнего пределов давления воды на выходе из котлоагрегата -- электромагнитного манометра -- ЭКМ-1У;

датчика предельной температуры горячей воды в котлоагрегате -- термометра электроконтактного ТПГ-СК; электромагнитного ТПГ-СК; электромагнитного исполнительного механизма, устанавливаемого на приводе воздушной заслонки горелки, а также двух датчиков -- реле на пора и тяги ДНТ-100 для защиты по понижению разрежения и давления газа.

Кроме того, дополнительно к комплекту автоматики АМКО-К-1 используются приборы: электромагнит -- для привода заслонки клапана газохода котлоагрегата; два реле напора ДН-250 -- для защиты по понижению давления воздуха и повышению давления газа; пакетный выключатель -- для подачи питания на котлоагрегат; магнитный пускатель -- для включения вентилятора газогорелочного блока; предохранителя с плавкими вставками для защиты электродвигателя вентилятора от короткого замыкания; реле промежуточное для исключения повторного розжига запальника и усиления контактов.

В связи с тем, что основное количество приборов автоматики АМКО-К-1 и дополнительных приборов используется в газогорелочном блоке Л1-Н, все приборы, включая и те, которые устанавливаются на котлоагрегате, включены в комплект поставки блока Л1-Н.

В комплект поставки газогорелочного блока входят также электрические схемы принципиальная, соединений, функциональная и расположений, описание работы принципиальной схемы с учётом совместной работы блока Л1-Н и котлоагрегата.

Система автоматики обеспечивает автоматический розжиг газогорелочного блока Л1-Н, позиционное регулирование мощности и защиту котлоагрегата при следующих аварийных ситуациях:

1) Повышение температуры воды на выходе из котлоагрегата установленной на термометре ТПГ-СК в соответствии с отопительным графиком;

2) уменьшении разрежения в топке ниже 5...15 Па (0,5--1,5 кгс/м²);

3) понижении давления воздуха перед газогорелочным блоком ниже 800 Па (80 кгс/м²);

4) понижении давления воды на выходе из котлоагрегата ниже установленного на манометре ЭКМ-1У;

5) понижении давления газа перед газогорелочным блоком ниже 200 Па (20 кгс/см²);

6) повышении давления воды выше установленного на манометре ЭКМ-1У;

7) погасании пламени газогорелочного блока;

8) исчезновении в целях автоматики.

Повторного автоматического запуска котлоагрегата при исчезновении аварийной ситуации не происходит. Повторный пуск, после выяснения причины аварии, производится обслуживающим персоналом.

В системе автоматики предусмотрена световая сигнализация, элементы которой сосредоточены на лицевой панели блока управления, розжига и сигнализации -- БУРС-1. При нормальной работе котлоагрегата горят сигнальные лампочки «Напряжение» и «Нормальная работа».

При отключении котлоагрегата, вследствие возникновения аварийной ситуации, гаснет лампочка сигнализации нормальной работы и зажигается соответствующее табло, указывающее причину отключения.

Табло остается включенным, даже если параметр, отклонение от нормы которого послужило причиной аварии, достигает заданной величины. Кроме того на панели БУРС-1 загорается табло «Факела нет».

Регулирование мощности осуществляется общекотельным регулятором ПРП (позиционным регулирующим прибором).

Принцип регулирования, принятый в системе -- трехпозиционный.

Регулятор ПРП рассчитан на работу с четырьмя котлоагрегатами, но может быть использован и в котельной с меньшим числом котлов. При этом порядок регулирования в котельной при снижении нагрузки следующий:

1) отключается 60 % топлива на первом котлоагрегате;

2) отключается 60 % топлива на втором котлоагрегате;

3) отключается 100 % топлива на первом котлоагрегате;

4) отключается 100 % топлива на втором котлоагрегате;

5) отключается 60 % топлива на третьем котлоагрегате;

6) отключается 100 % топлива на третьем котлоагрегате.

При увеличении нагрузки котельной любой котлоагрегат автоматически включается на полную мощность, если перед этим он работал на сниженной нагрузке.

Если тот или иной котлоагрегат в процессе регулирования общекотельного параметра был отключен, то автоматического его включения не происходит. Включать котлоагрегат в этом случае должен обслуживающий персонал.

1.2 Расчёт теплопотерь отапливаемых помещений

Основное назначение любой системы теплоснабжения состоит в обеспечении потребителей необходимым количеством теплоты требуемых параметров.

В системе централизованного теплоснабжения источник теплоты и теплоприёмники потребителей размещены раздельно, на значительном расстоянии, поэтому передача теплоты от источника до потребителей производится по тепловым сетям.

Тепловой режим в зависимости от назначения помещений может быть как постоянным, так и переменным.

Постоянный тепловой режим должен поддерживаться круглосуточно в течение всего отопительного периода в зданиях: жилых, производственных с непрерывным режимом работы, детских и лечебных учреждений, гостиниц и т.п. Для решения вопроса о необходимости устройства и мощности системы отопления сопоставляют величины теплопотерь (расхода теплоты) и теплопоступления в расчётном режиме (при максимальном дефиците теплоты).

Потери теплоты помещениями через ограждающие конструкции, учитываемые при проектировании систем отопления, разделяются условно на основные и добавочные. Их можно определить двумя способами: суммированием потерь теплоты через отдельные ограждающие конструкции и расчётом теплопотерь ограждающей конструкции всего здания в целом (по объёму).

Основные потери рассчитываются по формуле:

(1.1)

Потери теплоты через ограждающие конструкции котельной

Вт

где: q - удельная отопительная характеристика здания

в = 0.93 - коэффициент, учитывающий отличие температуры окружающего воздуха от температуры равной -30⁰С.

t_в - расчётная температура внутреннего воздуха, принимаемая согласно ГОСТ 12.1.005-88 и нормам проектирования соответствующих зданий.

t_нар - расчётная зимняя температура наружного воздуха, принимаемая в соответствии со СНиП 2.01.01-82

V - расчётный объём здания

Все расчёты сведены в таблицу 2.

Таблица 2. Теплопотери объектов теплосетей

№	Объект	в	V, мі	q, т/(мі·К)	tвн, єС	tнарС	Q, Вт
1	Котельная ОАО "Нарьян-Марстрой"	0,93	1728	0,12	16	-37	9345
2	Столярные мастерские	0,93	1727	0,81	16	-37	65380
3	АБК №1	0,93	3888	0,50	20	-37	97650
4	Гараж №1	0,93	7744	0,58	10	-37	184277
5	Аккумуляторная	0,93	1996	0,81	16	-37	75563
6	ЗАО "Север ТЭК"	0,93	298	0,43	20	-37	6440
7	Ремонтный бокс	0,93	5726	0,58	16	-37	154837
8	Склад №2	0,93	612	0,81	16	-37	23169
9	Арматурно-бетонный цех	0,93	52506	0,65	16	-37	1244922
10	АБК №2	0,93	6520	0,44	18	-37	139354
11	Сторожка №2	0,93	53	0,70	16	-37	1720
12	АЗС	0,93	75	1,22	16	-37	4259
13	Сторожка №1	0,93	53	0,70	16	-37	1720
14	Склад №1	0,93	700	0,44	16	-37	14386
15	Гараж №2	0,93	790	0,81	10	-37	26319
16	ул. Рыбникова д. 55а	0,93	2073	0,62	20	-37	64173
№ п/п	Объект	в	V, мі	q, Вт/(мі·К)	tвн, єС	tнар, єС	Q, Вт
17	ул. Ленина д 56а	0,93	1835	0,63	20	-37	57877
18	ул. Ленина д 54а	0,93	1920	0,62	20	-37	59437
19	ул. Ленина д 52а	0,93	1944	0,62	20	-37	60180
20	ул. Ленина д 50а	0,93	1144	0,72	20	-37	41428
21	МДС №3 "Ромашка" корп. 1	0,93	1314	0,44	20	-37	29165
22	МДС №3 "Ромашка" корп. 2	0,93	1314	0,44	20	-37	29165
23	ул. Меньшикова д. 8	0,93	1951	0,62	20	-37	60396
24	ул. Меньшикова д. 6а	0,93	1877	0,70	20	-37	65780
25	ул. Ленина д. 52б	0,93	1904	0,62	20	-34	58941
26	ул. Меньшикова д. 8б	0,93	1951	0,62	20	-37	60396
27	ул. Меньшикова д. 10б	0,93	1410	0,67	20	-37	47767
28	Промежуточная перекачивающая станция	0,93	53	1,22	10	-37	2649
29	КНС	0,93	189	1,22	16	-37	10733
30	ул. Меньшикова д. 11	0,93	12333	0,44	20	-37	273734
31	ул. Меньшикова д. 11а	0,93	1832	0,62	20	-37	56712
32	ул. Меньшикова д. 13	0,93	11557	0,44	20	-37	256511
33	ул. Меньшикова д. 15	0,93	12596	0,44	20	-37	279572
34	ул. Меньшикова д. 15а	0,93	1832	0,62	20	-37	56712
35	ул. Меньшикова д. 20	0,93	8708	0,48	20	-37	208535
36	Спорткомплекс ОАО "Нарьян-Марстрой"	0,93	5243	0,64	20	-37	168430
37	Тепловой пункт №1	0,93	80	1,22	10	-37	3998
38	ул. Меньшикова д. 14	0,93	3656	0,56	20	-37	102500
39	ул. Меньшикова д. 12	0,93	3169	0,58	20	-37	92549
40	ул. Меньшикова д. 12а	0,93	3218	0,58	20	-37	93980
41	ул. Меньшикова д. 10а	0,93	11220	0,43	20	-37	242478
42	Тепловой пункт №2	0,93	1250	1,22	10	-37	62465
43	ул. 60лет СССР д. 1	0,93	4512	0,54	20	-37	121228
44	ул. 60лет СССР д. 3	0,93	4469	0,54	20	-37	120073
45	ул. 60лет СССР д. 5	0,93	2815	0,58	20	-37	82210
46	МДС №48 "Сказка"	0,93	6298	0,44	20	-37	134594
47	ул. 60лет СССР д. 9	0,93	15567	0,47	20	-37	363699
48	Магазин МУП "Нарьян-Марский хлебзавод"	0,93	156	0,44	20	-37	3462
49	ул. Ленина д 48	0,93	2462	0,62	20	-37	76215
50	ул. Ленина д 46	0,93	7000	0,52	20	-37	193829
51	ул. Ленина д 44	0,93	2164	0,64	20	-37	66405
52	База МУП "Нарьян-Марское А"	0,93	3669	0,58	16	-37	99214

1.3 Гидравлический расчёт тепловой сети

Гидравлический расчёт является одним из важнейших разделов проектирования и эксплуатации тепловой сети.

В задачу гидравлического расчета входит определение диаметров трубопроводов и падение давления (напора). Для проведения гидравлического расчёта должны быть заданы схема и профиль тепловой сети, указаны размещение станции и потребителей и расчётные нагрузки. Схема тепловой сети определяется размещением источников теплоты по отношению к району теплового потребления, характером тепловой нагрузки потребителей и видом теплоносителя. Основные принципы, которыми следует руководствоваться при выборе схемы тепловой сети, - это надёжность и экономичность. При выборе конфигурации тепловых сетей следует стремиться к получению наиболее простых решений и наименьшей длины теплопроводов. Необходимо иметь в виду, что дублирование сетей приводит к значительному возрастанию их стоимости и расхода материалов и в первую очередь стальных трубопроводов.

На первом этапе гидравлического расчёта сети, при одинаковом падении давления между станцией и любым потребителем, необходимо выбрать линию, соединяющую станцию с наиболее удалённым потребителем. Она будет являться расчётной магистралью.

Расчет состоит из двух этапов: предварительного и поверочного.

Расчёт начинается с наиболее удалённого от источника теплоты участка.

Расход сетевой воды в магистралях и отводах:

(1.2)

где: Q - расчетная тепловая нагрузка, кВт;

c = 4187 Дж/кг°С - теплоемкость воды;

ф₁ - температура воды в подающем трубопроводе, ф₁=95°С;

ф₂ - температура сетевой воды в обратном трубопроводе, ф₂=70°С;

Для расчёта диаметра необходимо знать расход сетевой воды на участке G, и удельное линейное падение давления R_л. Для расчета магистрали принимаем R_л=80 Па/м. При расчете ответвлений следует учитывать, что Па/м. Расчет ведем по равенству потерь давления в ответвлениях и соответствующих участках магистрального трубопровода.

Предварительный расчёт диаметров производится по формуле 5.16[1]

; (1.3)

где: - постоянный коэффициент, зависящий от абсолютной шероховатости, при k_э=0,0005 м, по табл.5.1[1]

В проверочном расчете предварительно рассчитанный диаметр округляется до ближайшего стандартного. По принятому стандартному диаметру определяем удельное линейное падение давления. Рассчитываем долю местных потерь, а затем полное падение давления на расчетном участке

(1.4)где: - постоянный коэффициент, зависящий от абсолютной шероховатости, по табл.5.1[1]

d_ст - стандартный диаметр трубопровода.

Падение давления на расчётном участке в подающей или обратной магистрали определяется по формуле:

 (1.5)

где: ДР - падение давления на участке трубопровода, Па;

l - длина участка трубопровода, м.

- коэффициент местных сопротивлений

Для построения пьезометрического графика находим потери напора:

(1.6)

где: с =970,18 - плотность воды, кг/м³ при t_ср=82,5єС;

Величина У?Н показывает суммарные потери от источника до данного участка.

Результаты расчета приведены в таблице 3.

Таблица 3.Гидравлический расчёт

№ участка	Q ,кВт	G, кг/с	dвн, m	d`в, mm	d`о, mm	d`н, mm	Rл` Па/м	L, m	Уо	ДP,кПа	ДН, м	УДH, м
Магистральный трубопровод жилого микрорайона
1	99,21	0,95	0,050	51	50	57	74,63	249	0,034	19,215	2,019	10,154
2	372,72	3,56	0,082	82	80	89	87,04	30	0,066	2,784	0,292	8,135
3	439,13	4,20	0,088	82	80	89	120,82	51	0,072	6,604	0,694	7,843
4	806,90	7,71	0,111	125	125	133	44,60	151	0,097	7,389	0,776	7,149
5	1150,70	10,99	0,127	125	125	133	90,71	19	0,116	1,923	0,202	6,373
6	1527,77	14,60	0,141	150	150	159	61,39	16	0,134	1,114	0,117	6,170
7	1609,98	15,38	0,144	150	150	159	68,18	73	0,137	5,660	0,595	6,053
8	1720,27	16,43	0,147	150	150	159	77,84	42	0,142	3,733	0,392	5,459
9	1906,80	18,22	0,153	150	150	159	95,64	65	0,149	7,145	0,751	5,066
10	3397,12	32,45	0,191	207	200	219	55,96	225	0,199	15,101	1,587	4,316
11	3654,62	34,91	0,196	207	200	219	64,76	239	0,207	18,680	1,963	2,729
12	4076,12	38,94	0,205	207	200	219	80,56	65	0,218	6,380	0,670	0,766
13	4141,51	39,57	0,206	207	200	219	83,17	9	0,220	0,913	0,096	0,096
Ответвление А
14	47,77	0,46	0,038	40	40	45	61,93	66	0,024	4,184	0,440	5,669
15	106,10	1,01	0,051	51	50	57	85,34	7	0,035	0,618	0,065	5,229
16	147,52	1,41	0,058	51	50	57	165,00	80	0,042	13,748	1,445	5,164
№ участка	Q ,кВт	G, кг/с	dвн, m	d`в, mm	d`о, mm	d`н, mm	Rл` Па/м	L, m	Уо	ДP,кПа	ДН, м	УДH, м
17	210,73	2,01	0,066	70	70	76	63,85	54	0,050	3,619	0,380	3,719
18	273,77	2,62	0,073	70	70	76	107,77	54	0,057	6,149	0,646	3,339
19	335,25	3,20	0,079	82	80	89	70,42	59	0,063	4,415	0,464	2,693
20	403,03	3,85	0,085	82	80	89	101,78	128	0,069	13,922	1,463	2,229
Ответвление Б
21	208,65	1,99	0,066	70	70	76	62,60	153	0,049	10,051	1,056	7,879
22	488,22	4,66	0,091	100	100	108	52,69	63	0,076	3,570	0,375	6,823
23	744,73	7,11	0,107	100	100	108	122,60	40	0,093	5,362	0,563	6,448
24	1479,58	14,13	0,139	125	125	133	149,97	88	0,132	14,933	1,569	5,885
Ответвление В
25	64,00	0,61	0,042	40	40	45	111,19	45	0,027	5,140	0,540	4,771
26	126,55	1,21	0,055	51	50	57	121,41	47	0,038	5,926	0,623	4,231
27	195,82	1,87	0,065	70	70	76	55,14	74	0,048	4,275	0,449	3,608
28	259,70	2,48	0,072	70	70	76	96,98	40	0,055	4,093	0,430	3,159
Ответвление В1
29	56,71	0,54	0,040	40	40	45	87,30	40	0,026	3,582	0,376	6,753
30	225,14	2,15	0,068	70	70	76	72,89	6	0,051	0,460	0,048	6,376
№ участка	Q ,кВт	G, кг/с	dвн, m	d`в, mm	d`о, mm	d`н, mm	Rл` Па/м	L, m	Уо	ДP,кПа	ДН, м	УДH, м
31	281,86	2,69	0,074	70	70	76	114,23	16	0,057	1,933	0,203	6,328
32	555,59	5,31	0,096	100	100	108	68,23	31	0,081	2,286	0,240	6,125
Ответвление Г
33	92,55	0,88	0,049	51	50	57	64,94	54	0,033	3,622	0,381	5,678
34	186,53	1,78	0,063	70	70	76	50,03	42	0,047	2,199	0,231	5,298
Ответвление Д
35	102,50	0,98	0,050	51	50	57	79,65	47	0,035	3,873	0,407	7,399
36	223,73	2,14	0,068	70	70	76	71,97	53	0,051	4,010	0,421	6,992
37	343,80	3,28	0,080	82	80	89	74,06	24	0,063	1,890	0,199	6,571
Ответвление Е
38	29,16	0,28	0,031	40	40	45	23,09	17	0,018	0,400	0,042	5,560
39	58,33	0,56	0,041	40	40	45	92,35	29	0,026	2,748	0,289	5,518
Магистральный трубопровод базы ОАО "Нарьян-Марстрой"
40	4,27	0,04	0,015	14	15	18	122,71	112	0,007	13,841	1,454	3,891
41	1249,24	11,93	0,131	125	125	133	106,91	78	0,121	9,347	0,982	2,436
42	1671,48	15,97	0,146	150	150	159	73,49	8	0,140	0,670	0,070	1,266
43	1694,66	16,19	0,147	150	150	159	75,54	28	0,141	2,413	0,254	1,196
44	1835,97	17,54	0,151	150	150	159	88,66	61	0,147	6,201	0,652	0,942
№ участка	Q ,кВт	G, кг/с	dвн, m	d`в, mm	d`о, mm	d`н, mm	Rл` Па/м	L, m	Уо	ДP,кПа	ДН, м	УДH, м
45	1837,70	17,56	0,151	150	150	159	88,83	11	0,147	1,120	0,118	0,290
46	1968,65	18,81	0,155	150	150	159	101,94	14	0,152	1,644	0,173	0,173
Ответвление Ж
47	75,58	0,72	0,045	40	40	45	155,05	62	0,030	9,899	1,040	2,914
48	82,72	0,79	0,047	70	70	76	9,84	23	0,031	0,233	0,025	1,874
49	237,60	2,27	0,069	70	70	76	81,17	44	0,053	3,760	0,395	1,849
50	422,24	4,03	0,086	82	80	89	111,71	15	0,070	1,793	0,188	1,454
Ответвление З
51	1,73	0,02	0,011	14	15	18	20,21	26	0,005	0,528	0,055	1,731
52	141,31	1,35	0,057	51	50	57	151,38	29	0,041	4,569	0,480	1,676
Ответвление И
53	104,26	1,00	0,051	51	50	57	82,42	32	0,035	2,730	0,287	1,950
54	130,95	1,25	0,055	51	50	57	130,00	105	0,039	14,184	1,490	1,663
Отдельные участки
55	29,16	0,28	0,031	40	40	45	23,09	23	0,018	0,541	0,057	5,574
56	45,50	0,43	0,037	40	40	45	56,19	2	0,023	0,115	0,012	5,176
57	63,20	0,60	0,042	40	40	45	108,43	3	0,027	0,334	0,035	3,755
58	63,04	0,60	0,042	40	40	45	107,88	3	0,027	0,332	0,035	3,374
59	61,48	0,59	0,042	40	40	45	102,61	3	0,027	0,316	0,033	2,726
60	67,78	0,65	0,043	40	40	45	124,70	22	0,028	2,821	0,296	2,526
61	62,55	0,60	0,042	40	40	45	106,19	5	0,027	0,545	0,057	4,288
62	14,40	0,14	0,024	27	25	32	44,32	20	0,013	0,898	0,094	0,861
63	65,39	0,62	0,043	40	40	45	116,08	3	0,028	0,358	0,038	0,134
64	1,73	0,02	0,011	14	15	18	20,21	3	0,005	0,061	0,006	0,297
65	1244,97	11,89	0,130	125	125	133	106,18	5	0,121	0,595	0,063	2,499
66	139,57	1,33	0,057	51	50	57	147,69	3	0,040	0,461	0,048	1,724
67	23,18	0,22	0,029	33	32	38	40,05	3	0,016	0,122	0,013	1,208
68	154,84	1,48	0,059	51	50	57	181,76	5	0,043	0,947	0,100	1,949
69	7,14	0,07	0,018	21	20	25	40,74	5	0,009	0,206	0,022	1,896
70	184,64	1,76	0,063	70	70	76	49,02	5	0,046	0,256	0,027	1,481
71	26,68	0,25	0,030	33	32	38	53,06	3	0,018	0,162	0,017	1,680
72	70,66	0,68	0,044	40	40	45	135,54	3	0,029	0,418	0,044	3,652
73	63,89	0,61	0,042	40	40	45	110,78	3	0,027	0,341	0,036	3,195
74	242,48	2,32	0,070	70	70	76	84,54	124	0,053	11,042	1,160	7,331
75	92,55	0,88	0,049	51	50	57	64,94	3	0,033	0,201	0,021	5,319
76	10,75	0,10	0,021	21	20	25	92,35	26	0,011	2,428	0,255	4,571
77	279,57	2,67	0,074	70	70	76	112,39	54	0,057	6,416	0,674	6,799
78	56,71	0,54	0,040	40	40	45	87,30	17	0,026	1,522	0,160	6,488
79	66,40	0,63	0,043	40	40	45	119,69	15	0,028	1,845	0,194	8,037
80	193,83	1,85	0,064	70	70	76	54,02	17	0,048	0,962	0,101	8,236
81	3,46	0,03	0,014	14	15	18	80,55	10	0,006	0,811	0,085	8,220
82	364,40	3,48	0,082	82	80	89	83,20	4	0,065	0,355	0,037	7,186
83	76,22	0,73	0,045	40	40	45	157,67	98	0,030	15,913	1,672	9,807
84	134,59	1,29	0,056	51	50	57	137,34	62	0,040	8,853	0,930	7,101
85	120,07	1,15	0,054	51	50	57	109,30	3	0,037	0,340	0,036	6,607
86	82,21	0,79	0,046	51	50	57	51,24	25	0,031	1,321	0,139	6,192
87	121,23	1,16	0,054	51	50	57	111,42	3	0,038	0,347	0,036	7,029
88	110,29	1,05	0,052	51	50	57	92,22	3	0,036	0,287	0,030	5,489
89	256,51	2,45	0,072	70	70	76	94,61	3	0,055	0,299	0,031	6,480
90	279,57	2,67	0,074	70	70	76	112,39	30	0,057	3,564	0,375	7,198
91	179,26	1,71	0,062	70	70	76	46,20	2	0,046	0,097	0,010	5,895
92	168,43	1,61	0,061	70	70	76	40,79	17	0,044	0,724	0,076	6,452

Рис. 1 Схема тепловой сети котельной ОАО «Нарьян-Марстрой»

1.4 Подбор центробежного насоса

С точки зрения создания циркуляции воды в замкнутом контуре, местоположение насоса безразлично. Однако циркуляционный насос рекомендуется включать в общую обратную магистраль системы отопления, что увеличивает срок службы насоса. В системе водяного отопления, как правило, устанавливается два циркуляционных насоса, включаемых поочерёдно. Таким образом, один насос всегда является резервным. Оба насоса снабжаются обводной линией с задвижкой для регулирования их работы и в случае выключения электроэнергии - для поддержания в системе естественной циркуляции воды.

Для подбора циркуляционного насоса необходимо знать требуемую его подачу и расчётное давление. Требуемая подача насоса , м³/ч, определяется тепловой нагрузкой обслуживаемой системы отопления , Вт

Формула производительности центробежного насоса:

м³/ч (1.7)м³/ч

где: - расчетная тепловая нагрузка всего предприятия, Вт

Дt = 25 °С - разность охлажденной и горячей воды,

= 970,18 - плотность воды, кг/м³ при t_ср=82,5єС

С_р = 4,19 кДж/(кгК) - удельная теплоёмкость воды

3,6 - коэффициент перевода Вт в кДж/ч.

Проектная подача рабочих сетевых насосов, устанавливаемых на станции, должна соответствовать максимальному расходу воды в сети.

По Таблице V.14[1] выбираем 4 центробежных насоса «К 100-65-250 а (К)». Для удовлетворения нагрузки горячего водоснабжения в летний период целесообразно при закрытых системах теплоснабжения устанавливать на станции специальный насосный агрегат малой мощности.

После проведения всех расчётов приступаем к построению пьезометрического графика, на котором в определённом масштабе нанесены рельеф местности, высота присоединённых зданий, напор в сети; по нему легко определить напор (давление) и располагаемый напор (перепад давлений) в любой точке сети.

Рис. 2. Пьезометрический график магистрали жилого микрорайона с ответвлениями

Рис. 3 Пьезометрический график магистрали базы ОАО «Нарьян-Марстрой» с ответвлениями

1.5 Выбор схемы присоединения потребителей ГВС микрорайона.

В закрытых системах теплоснабжения установки горячего водоснабжения присоединяют к тепловой сети только через водо-водяные подогреватели, т.е. по независимой схеме. Преимуществом такого присоединения является то, что давление в местной системе горячего водоснабжения не зависит от давления в тепловой сети, а явным недостатком то, что оборудование абонентского ввода при зависимой схеме присоединения проще и дешевле.

Кроме того, при независимой схеме снижаются утечки сетевой воды и легче обнаружить возникающие в процессе эксплуатации повреждения в системе теплоснабжения.

Для современных жилых домов, характерно сочетание двух видов нагрузки - отопления и горячего водоснабжения. Принимаем к установке схему с зависимым присоединением отопительных приборов и с независимым (параллельным) присоединением абонентских установок ГВС.

На рис. № 2 показано параллельное присоединение на одном абонентском вводе горячего водоснабжения и отопительной установки. При такой схеме расход сетевой воды определяется арифметической суммой расходов воды на отопление и горячее водоснабжение.

Расход сетевой воды на отопление поддерживается постоянно на расчетном уровне регулятором расхода (1). Расход сетевой воды на горячее водоснабжение является резкопеременной величиной. Регулятор температуры (2) изменяет этот расход в зависимости от нагрузки ГВС.

Расчетный расход сетевой воды на горячее водоснабжение определяется по максимальному значению этой нагрузки и при минимальной температуре воды в подающем трубопроводе теплосети, поэтому суммарный расход сетевой воды получается несколько завышенным. Однако в нашем случае это наиболее удобный случай подключения абонентов ГВС с устройством индивидуального теплового пункта в подвальном помещении каждого дома.

1.6 Расчёт тепловой изоляции трубопроводов

Изоляция трубопровода предназначена для защиты наружной поверхности стального трубопровода от коррозии и теплопровода в целом от тепловых потерь. В зависимости от используемых материалов изоляционная конструкция теплопровода может выполняться как в виде одного элемента, так и в виде нескольких последовательно соединённых элементов, например нескольких наложенных друг на друга слоёв изоляции, каждый из которых выполняет отдельную задачу (антикоррозионную защиту, тепловую защиту, защиту изоляции от влаги).

Высокое теплосопротивление изоляционной конструкции, что практически означает низкий коэффициент теплопроводности изоляционного слоя, необходимо для снижения тепловых потерь теплопровода. Наиболее распространёнными теплопроводами являются подземные теплопроводы, которые можно разделить на две группы: канальные и бесканальные.

В канальных теплопроводах изоляционная конструкция и сам трубопровод разгружены от внешних нагрузок и воздействия грунта стенками канала, что обуславливает их широкое применение. Каналы для теплопроводов сооружаются из сборных железобетонных элементов, заранее изготовленных на заводах. Эти элементы укладываются в заранее подготовленные в грунте траншеи.

В общей изоляционной конструкции теплопровода важное место занимает тепловая изоляция. От качества изоляционной конструкции теплопровода зависят не только тепловые потери, но и его долговечность. При соответствующих качествах материала тепловая изоляция может выполнять роль антикоррозийной защиты наружной поверхности трубы. Так, основными требованиями для теплоизоляционных материалов являются низкий коэффициент теплопроводности и высокая температуроустойчивость. Такие материалы обычно характеризуются большим содержанием воздушных пор и малой объёмной плотностью.

Выбор теплоизоляционного материала и его размеров зависит от типа теплопровода и располагаемых исходных материалов и производится на основе технико-экономических расчётов.

Толщина изоляционного слоя определяется по формуле:

(1.8)где: d_тр - наружный диаметр трубопровода

(1.9) (1.10)

где: - для канальной прокладки

- для надземной прокладки

- коэффициент теплопроводности ППУ

r_w - термическое сопротивление трубы, если трубы металлические, r_w=0

r_tot - сопротивление теплопередачи на 1м длины изоляции при нормируемой плотности теплового потока

(1.11)

где: t_w - температура теплоносителя

t_l = 4,5 - температура окружающей среды(среднегодовая температура грунта)

t_l = 1,5 - температура окружающей среды(среднегодовая температура воздуха)

q_l - нормированный тепловой поток, берётся по СНиП 2 4.14 - 88

k₁ = 0,85 - коэффициент, учитывающий район строительства, для непроходных каналов

k₁ = 0,9 - для надземной прокладки каналов

r_гр - термическое сопротивление грунта, для канальной прокладки

(1.12)где: h = 0,705м - высота канала

b = 1,32м - ширина канала

=1 Вт/м ^оС - коэффициент теплопроводности грунта

Н =1,8м - глубина залегания оси трубопровода

- термическое сопротивление воздуха в канале

где:

(1.13)

Расчёты сведены в таблицу 4.

На основании технических расчётов определяют предельную минимальную толщину тепловой изоляции. Вопрос о целесообразности увеличения толщины и повышения эффективности тепловой изоляции решается дополнительными технико-экономическими расчётами

Таблица 4 Расчёт тепловой изоляции

№ участка	dвн, мм	dн, мм	d0, мм	Способ прокладки	подающая линия	обратная линия
					ql	rtot, (м•оС)/Вт	В	д, мм	ql	rtot, (м•оС)/Вт	В	д, мм
Магистральный трубопровод жилого микрорайона
1	51	57	50	в непроходном канале	17	4,53	2,36	38,66	12	4,79	2,49	42,53
2	82	89	80	в непроходном канале	21	3,67	1,97	43,22	14	4,10	2,17	52,00
3	82	89	80	в непроходном канале	21	3,67	1,97	43,22	14	4,10	2,17	52,00
4	125	133	125	в непроходном канале	26	2,96	1,70	46,87	18	3,19	1,79	52,69
5	125	133	125	в непроходном канале	26	2,96	1,70	46,87	18	3,19	1,79	52,69
6	150	159	150	в непроходном канале	27	2,85	1,67	53,33	19	3,02	1,73	58,37
7	150	159	150	в непроходном канале	27	2,85	1,67	53,33	19	3,02	1,73	58,37
8	150	159	150	в непроходном канале	27	2,85	1,67	53,33	19	3,02	1,73	58,37
9	150	159	150	в непроходном канале	27	2,85	1,67	53,33	19	3,02	1,73	58,37
10	207	219	200	надземная	37	2,06	1,55	60,74	30	1,92	1,51	55,67
11	207	219	200	надземная	37	2,06	1,55	60,74	30	1,92	1,51	55,67
12	207	219	200	в непроходном канале	33	2,34	1,50	54,78	23	2,50	1,55	60,76
13	207	219	200	в непроходном канале	33	2,34	1,50	54,78	23	2,50	1,55	60,76
Ответвление А
14	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
15	51	57	50	в непроходном канале	17	4,53	2,36	38,66	12	4,79	2,49	42,53
№ участка	dвн, мм	dн, мм	d0, мм	Способ прокладки	подающая линия	обратная линия
					ql	rtot, (м•оС)/Вт	В	д, мм	ql	rtot, (м•оС)/Вт	В	д, мм
16	51	57	50	в непроходном канале	17	4,53	2,36	38,66	12	4,79	2,49	42,53
17	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
18	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
19	82	89	80	в непроходном канале	21	3,67	1,97	43,22	14	4,10	2,17	52,00
20	82	89	80	в непроходном канале	21	3,67	1,97	43,22	14	4,10	2,17	52,00
Ответвление Б
21	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
22	100	108	100	в непроходном канале	24	3,21	1,79	42,67	16	3,59	1,95	51,09
23	100	108	100	в непроходном канале	24	3,21	1,79	42,67	16	3,59	1,95	51,09
24	125	133	125	в непроходном канале	26	2,96	1,70	46,87	18	3,19	1,79	52,69
Ответвление В
25	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
26	51	57	50	в непроходном канале	17	4,53	2,36	38,66	12	4,79	2,49	42,53
27	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
28	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
Ответвление В1
29	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
№ участка	dвн, мм	dн, мм	d0, мм	Способ прокладки	подающая линия	обратная линия
					ql	rtot, (м•оС)/Вт	В	д, мм	ql	rtot, (м•оС)/Вт	В	д, мм
30	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
31	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
32	100	108	100	в непроходном канале	24	3,21	1,79	42,67	16	3,59	1,95	51,09
Ответвление Г
33	51	57	50	в непроходном канале	17	4,53	2,36	38,66	12	4,79	2,49	42,53
34	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
Ответвление Д
35	51	57	50	в непроходном канале	17	4,53	2,36	38,66	12	4,79	2,49	42,53
36	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
37	82	89	80	в непроходном канале	21	3,67	1,97	43,22	14	4,10	2,17	52,00
Ответвление Е
38	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
39	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
Магистральный трубопровод базы ОАО "Нарьян-Марстрой"
40	14	18	15	в непроходном канале	12	6,42	3,47	22,27	7	8,21	5,14	37,30
41	125	133	125	надземная	27	2,82	1,83	55,36	22	2,62	1,75	50,09
42	150	159	150	надземная	30	2,54	1,72	57,60	24	2,40	1,67	53,52
№ участка	dвн, мм	dн, мм	d0, мм	Способ прокладки	подающая линия	обратная линия
					ql	rtot, (м•оС)/Вт	В	д, мм	ql	rtot, (м•оС)/Вт	В	д, мм
43	150	159	150	надземная	30	2,54	1,72	57,60	24	2,40	1,67	53,52
44	150	159	150	надземная	30	2,54	1,72	57,60	24	2,40	1,67	53,52
45	150	159	150	надземная	30	2,54	1,72	57,60	24	2,40	1,67	53,52
46	150	159	150	надземная	30	2,54	1,72	57,60	24	2,40	1,67	53,52
Ответвление Ж
47	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
48	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
49	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
50	82	89	80	надземная	22	3,46	2,10	49,04	17	3,39	2,07	47,57
Ответвление З
51	14	18	15	в непроходном канале	12	6,42	3,47	22,27	7	8,21	5,14	37,30
52	51	57	50	в непроходном канале	17	4,53	2,36	38,66	12	4,79	2,49	42,53
Ответвление И
53	51	57	50	в непроходном канале	17	4,53	2,36	38,66	12	4,79	2,49	42,53
54	51	57	50	надземная	18	4,23	2,48	42,13	14	4,11	2,42	40,37
Отдельные участки
55	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
№ участка	dвн, мм	dн, мм	d0, мм	Способ прокладки	подающая линия	обратная линия
					ql	rtot, (м•оС)/Вт	В	д, мм	ql	rtot, (м•оС)/Вт	В	д, мм
56	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
57	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
58	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
59	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
60	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
61	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
62	27	32	25	в непроходном канале	14	5,50	2,88	30,03	9	6,38	3,49	39,84
63	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
64	14	18	15	в непроходном канале	12	6,42	3,47	22,27	7	8,21	5,14	37,30
65	125	133	125	в непроходном канале	26	2,96	1,70	46,87	18	3,19	1,79	52,69
66	51	57	50	в непроходном канале	17	4,53	2,36	38,66	12	4,79	2,49	42,53
67	33	38	32	в непроходном канале	15	5,14	2,67	31,66	10	5,74	3,05	38,90
68	51	57	50	в непроходном канале	17	4,53	2,36	38,66	12	4,79	2,49	42,53
69	21	25	20	в непроходном канале	13	5,93	3,14	26,81	8	7,18	4,14	39,28
70	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
71	33	38	32	в непроходном канале	15	5,14	2,67	31,66	10	5,74	3,05	38,90
72	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
№ участка	dвн, мм	dн, мм	d0, мм	Способ прокладки	подающая линия	обратная линия
					ql	rtot, (м•оС)/Вт	В	д, мм	ql	rtot, (м•оС)/Вт	В	д, мм
73	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
74	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
75	51	57	50	в непроходном канале	17	4,53	2,36	38,66	11	5,22	2,74	49,66
76	21	25	20	в непроходном канале	13	5,93	3,14	26,81	8	7,18	4,14	39,28
77	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
78	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
79	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
80	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
81	14	18	15	в непроходном канале	12	6,42	3,47	22,27	7	8,21	5,14	37,30
82	82	89	80	в непроходном канале	21	3,67	1,97	43,22	14	4,10	2,17	52,00
83	40	45	40	в непроходном канале	16	4,82	2,50	33,65	11	5,22	2,73	38,90
84	51	57	50	в непроходном канале	17	4,53	2,36	38,66	12	4,79	2,49	42,53
85	51	57	50	в непроходном канале	17	4,53	2,36	38,66	12	4,79	2,49	42,53
86	51	57	50	в непроходном канале	17	4,53	2,36	38,66	12	4,79	2,49	42,53
87	51	57	50	в непроходном канале	17	4,53	2,36	38,66	12	4,79	2,49	42,53
88	51	57	50	в непроходном канале	17	4,53	2,36	38,66	12	4,79	2,49	42,53
89	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
90	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
91	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02
92	70	76	70	в непроходном канале	20	3,85	2,05	39,72	13	4,42	2,32	50,02

1.7 Построение температурного графика

Температурный график подающей линии тепловой сети строится по зависимости:

(1.14)

Температурный график обратной линии тепловой сети строится по зависимости:

(1.15)

где: t_в =20 ^оС - расчётная температура внутреннего воздуха помещения

t_н =1,2 ^оС - текущая температура наружного воздуха (равна средней годовой температуре наружного воздуха)

t_н.о =-34 ^оС - температура наружного воздуха для проектирования систем отопления

- температурный напор нагревательного прибора

^оС (1.16)

- расчётный перепад температуры воды тепловой сети

^оС

- расчётный перепад температур в местной системе отопления

^оС



1.8 Выбор теплообменников на нужды ГВС

Для обеспечения горячей водой в микрорайоне имеются два тепловых пункта в которых установлены скоростные водо-водяные подогреватели.

Но в связи с возросшей за последнее десятилетие численностью населения и подключения новых абонентов имеется нехватка горячей воды, что подвинуло меня к пересчёту нагрузки и выбору оборудования.

Объекты жилого микрорайона не подключенные к тепловым пунктам получают горячее водоснабжение от сторонней организации МУП «ПОК и ТС»

1.8.1 Тепловой расчёт

Нагрузку на теплообменные аппараты в тепловых пунктах находим суммированием нагрузок отдельных абонентов.

(1.17)

Нагрузка отдельных абонентов: (1.18)

где: а - норма потребления горячей воды, л/(сут•чел).

m - число жителей.

t_г и t_х - температура горячей и холодной воды, єС

С_р - теплоемкость воды, Вт/(м²•К).

1,2 - коэффициент учитывающий остывание воды в трубах.

Площадь поверхности нагрева скоростных водоподогревателей:

(1.19)где: Q - расчётный расход теплоты, кВт.

k - коэффициент теплопередачи, Вт/(м²•К)

Дt - среднелогарифмическая разность температур между греющей и нагреваемой средой, єС.

Коэффициент теплопередачи подогревателя:

(1.20)

где: м - коэффициент, учитывающий накипь и загрязнение трубок, для латунных трубок работающих в условиях прямоточного водоснабжения на чистой воде м = 0,85

б₁ и б₂ - коэффициенты теплоотдачи от греющей среды к стенкам трубок и от стенок к нагреваемой воде, Вт/(м²•К).

Коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к стенкам трубок:

(1.21)где: t_ср - средняя температура теплоносителя, єС.

щ - скорость теплоносителя, м/с

d - внутренний диаметр трубок (d_вн) или эквивалентный диаметр межтрубного пространства (d_экв), м. Средняя температура теплоносителя:

 (1.22)

где:t₁ и t₂-температура теплоносителя на входе и на выходе из теплообменника, єС.

Скорость теплоносителя:

(1.23)

где: G - расход теплоносителя, кг/с.

f - площадь прохода теплоносителя, м².

с - плотность теплоносителя, кг/м³

Эквивалентный диаметр межтрубного пространства:

(1.24)

где: Dв - внутренний диаметр корпуса подогревателя, м.

dн - наружный диаметр трубок подогревателя, м.

z - число трубок в живом сечении подогревателя.

Среднелогарифмическая разность температур между греющей и нагреваемой водой:

(1.25)

где: Дtб, Дtм - разности температур между греющим и нагреваемым теплоносителями на входе и выходе теплообменника (схема движения теплоносителей - противоточная, представлена на рисунке 5).

Число секций подогревателя:

(1.26)где: Fрас - расчётная площадь нагрева теплообменника.

Fсек - площадь одной секции теплообменника.

1.8.2 Гидравлический расчёт

Расчет сводится к определению потерь напора греющей и нагреваемой воды. Потери давления в подогревателе, слагаются из потерь на трение и потерь в местных сопротивлениях:

(1.27)

где: л - коэффициент трения;

l - длина одного хода, м.;

d - внутренний или эквивалентный диаметр, м;

Уо - сумма коэффициентов местных сопротивлений;

щ - скорость воды в трубках или межтрубном пространстве, м/с²;

n - число секций;

Так же гидравлический расчёт можно представить в виде:

(1.28)

Вода в трубках:

- для одной секции

- для двух секций

Вода в межтрубном пространстве:

- для одной секции

- для двух секций

Данные для расчёта теплообменного оборудования приведены в таблице 5.

Расчёт теплообменного аппарата приведён в таблице 6.

Для обеспечения нормальной работы теплообменников в тепловых пунктах устанавливаем циркуляционные насосы «К 8/18» по два в каждом. Для обеспечения бесперебойного снабжения холодной водой, в тепловых пунктах установлены подпорные насосы «К 20/30».

Таблица 5. Расчёт нагрузки на теплообменники

Объект	Норма расхода ГВС л/сут./чел	Кол-во человек	Тепловая нагрузка Qгвс, Вт	Расход греющего ТН. G1, кг/с	Расход нагреваемого ТН. G2, кг/с кг/с
Тепловой пункт №1	ул. 60лет СССР д. 1	105	61	18623	Средне отопительный режим	Летний режим	Средне отопительный режим	Летний режим
	ул. 60лет СССР д. 3	105	54	16486
	ул. 60лет СССР д. 5	105	51	15570
	МДС №48 "Сказка"	25	167	12139
	ул. Меньшикова д. 10а	105	30	9159
	ул. Меньшикова д. 12	62	30	5408
	ул. Меньшикова д. 12а	62	43	7752
	ул. Меньшикова д. 14	105	30	9159
	Итого:	94298	0,90	1,35	0,45	0,45
Тепловой пункт №2	ул. Меньшикова д. 11	105	141	43048	Средне отопительный режим	Летний режим	Средне отопительный режим	Летний режим
	ул. Меньшикова д. 11а	105	2	611
	ул. Меньшикова д. 13	105	130	39689
	ул. Меньшикова д. 15	105	145	44269
	ул. Меньшикова д. 15а	105	2	611
	Спорткомплекс	65	270	51029
	КНС	5	1	15
	Итого:	179270	1,71	2,57	0,86	0,86

Таблица 6. Расчёт теплообменников

	Тепловой пункт №1	Тепловой пункт №2
	Средне отопительный режим	Летний режим	Средне отопительный режим	Летний режим
Q, Вт	304760	243808	160306	128245
щпред, м/с	1	1	1	1
с1, кг/м3	970,175	982,2	970,175	982,2
с2, кг/м3	995,67	992,24	995,67	992,24
fпред1, м2	0,0030	0,0035	0,0016	0,0018
fпред2, м2	0,0015	0,0015	0,0008	0,0008
fуточ1., м2	0,00233	0,00233	0,00233	0,00233
fуточ2., м2	0,00108	0,00108	0,00108	0,00108
щ1, м/с	1,29	1,50	0,68	0,79
щ2, м/с	1,35	1,36	0,71	0,71
б1, Вт/(м2*К)	8575,49	8701,00	5129,24	5204,31
б2, Вт/(м2*К)	6642,07	7203,11	3972,80	4308,38
dэкв, м	0,02	0,02	0,02	0,02
dвн, м	0,014	0,014	0,014	0,014
м	0,85	0,85	0,85	0,85
к, Вт/(м2*К)	3181,53	3349,65	1902,96	2003,51
Дt єC	51,49	21,24	51,49	21,24
Fрасч, м2	1,86	3,43	1,64	3,01
Fсек, м2	1,31	1,31	1,31	1,31
nпред	1,42	2,62	1,25	2,30
nуст	3	3
F уст. М2	3,93	3,93	3,93	3,93
Гидравлический расчёт
ДР1	16,76	22,91	60,57	82,81
ДР2	17,08	17,13	61,71	61,93
ДH1	1,76	2,38	6,36	8,59
ДH2	1,75	1,76	6,32	6,36
Технические характеристики теплообменников
тип	04ОСТ 34-588-68
Dн, мм	76
Dвн, мм	69
L, мм	4300
l, мм	80
Число трубок z	7

2.Электроснабжение жилого микрорайона

2.1 Описание схемы электроснабжения жилого микрорайона

Основной источник электроснабжения жилого микрорайона является городская электростанция (внешний источник), электроэнергия напряжением 6 кВ поступает по кабельной линии (Город№1) на трансформаторную подстанцию.

Вся нагрузка жилого микрорайона равномерно распределена на три трансформаторных подстанции, на каждой из которых установлено по два трансформатора мощностью 630 кВА и напряжением на низкой стороне 0,4 кВт каждый.

Схема всего электроснабжения представлена на рис.7

Рис.7.Схема электроснабжения жилого микрорайона

2.2 Определение расчетных нагрузок жилого массива

Для определения расчётных нагрузок необходимо знать установленную мощность Р_ном, группы приёмников и коэффициенты мощности и использования К_и данной группы.

Определим расчетные электрические нагрузки цеха методом упорядоченных диаграмм. По этому методу расчётную активную нагрузку приёмников электроэнергии на всех ступенях питающих и распределительных сетей определяют по средней мощности и коэффициенту максимума.

Расчетная максимальная нагрузка группы, однородных по режиму работы, электроприемников определяется по формуле:

(2.1)

где - групповой коэффициент максимума;

- групповой коэффициент использования активной мощности,

(2.2)

где - индивидуальный коэффициент использования;

- номинальная мощность злектроприемника.

Для определения необходимо найти эффективное число электроприемников n_э

(2.3)

Существуют упрощенные способы нахождения :

1) если фактическое число электроприемников то , при

;

2) при и

Расчетные нагрузки для группы приемников определяют по формулам:

(2.4) (2.5) (2.6)

Расчетные активная и реактивная нагрузки:

(2.7) (2.8)

Где: - коэффициент максимума реактивной нагрузки

если , то

если , то

- коэффициент, из таблицы с учётом эффективного числа электроприемников и коэффициента использования :

(2.9) (2.10)

Результаты расчета сведены в таблицу 7.

Таблица 7. Расчётные нагрузки

Элементы сети

n

Рном, кВт

УРном, кВт

Ки.а

m

cosц

tgц

Средние нагрузки

Максимальные нагрузки

Рс, кВт

Qс, квар

Sс, кВА

nэ

Км.а.

Км.р.

Рр, кВт

Qр, квар

Sр, кВА

Iр, А

Тепловой пункт №1

Насос циркуляционный К 8/18 (4А802У3)

2

1,5

3

0,8

0,85

0,62

2,4

1,49

Подобные документы

• Разработка проекта газовой котельной мощностью 12,5 МВт для жилого квартала

  Определение структуры затрат на энергоресурсы и эксплуатацию котельной. Подбор циркуляционных насосов. Расчёт тепловой схемы котельной и определение диаметров трубопроводов. Построение графика отпуска тепловой энергии. Расчёт теплообменного аппарата.
  
  дипломная работа [1,4 M], добавлен 20.03.2017
  

• Проектирование автоматизированной котельной

  Выбор количества и типоразмера котлов для автоматизированной котельной. Описание тепловой схемы котельной. Выбор вспомогательного оборудования. Выбор сетевых, подпиточных, котловых и рециркуляционного насосов. Расчет и подбор тягодутьевого оборудования.
  
  контрольная работа [1,4 M], добавлен 02.07.2013
  

• Реконструкция отопительно-производственной котельной г. Октябрьский

  Cоставление тепловой схемы котельной. Выбор основного и вспомогательного оборудования. Тепловой и аэродинамический расчет котельного агрегата. Технико-экономическая реконструкция котельной с установкой котлов КВ-Рм-1 и перехода на местные виды топлива.
  
  дипломная работа [539,5 K], добавлен 20.04.2014
  

• Проектирование котельной

  Расчет тепловой схемы отопительной котельной. Гидравлический расчет трубопроводов котельной, подбор котлов. Выбор способа водоподготовки. Расчет насосного оборудования. Аэродинамический расчет газовоздушного тракта котельной. Расчет взрывных клапанов.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 16.05.2017
  

• Расчет тепловой схемы производственно-отопительной котельной

  Составление принципиальной схемы производственно-отопительной котельной промышленного предприятия. Расчет тепловых нагрузок внешних потребителей и собственных нужд котельной. Расчет расхода топлива и мощности электродвигателей оборудования котельной.
  
  курсовая работа [169,5 K], добавлен 26.03.2011
  

• Проект котельной установки для теплоснабжения военного городка

  Инженерная характеристика района размещения объекта теплоснабжения. Составление и расчёт тепловой схемы котельной, выбор основного и вспомогательного оборудования. Описание тепловой схемы котельной с водогрейными котлами, работающими на жидком топливе.
  
  дипломная работа [1,3 M], добавлен 17.06.2017
  

• Проектирование отопительной котельной для теплоснабжения п. Шеркалы Тюменской области

  Расчет тепловых нагрузок отопления вентиляции. Сезонная тепловая нагрузка. Расчет круглогодичной нагрузки, температур и расходов сетевой воды. Расчет тепловой схемы котельной. Построение тепловой схемы котельной. Тепловой расчет котла, текущие затраты.
  
  курсовая работа [384,3 K], добавлен 17.02.2010
  

• Расчёт технологической схемы котельной

  Разработка проекта модернизации районной котельной г. Волковыска. Выполнение расчёта тепловой схемы с применением методов математического моделирования. Создание программы для ЭВМ по расчету основных энергоносителей, КПД котлов и котельной в целом.
  
  дипломная работа [1,1 M], добавлен 03.04.2012
  

• Теплоэнергетическое оборудование котельных

  Определение тепловых нагрузок и расхода топлива для расчета и выбора оборудования котельных. Подбор теплообменников. Составление тепловой схемы производственно-отопительной котельной. Подбор агрегатов. Расчет баков и емкостей, параметров насосов.
  
  курсовая работа [924,0 K], добавлен 19.12.2014
  

• Проектирование производственно-отопительной котельной населенного пункта

  Расчёт тепловых нагрузок производственных и коммунально-бытовых потребителей тепла населенного пункта. Тепловая схема производственно-отопительной котельной, составление ее теплового баланса. Подбор вспомогательного оборудования, компоновка котельной.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 08.03.2015
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам