Проектирование силового трансформатора
Расчет основных электрических величин, размеров и обмоток трансформатора. Определение потерь короткого замыкания. Расчет магнитной системы и определение параметров холостого хода. Определение механических сил в обмотках и нагрева обмоток трансформатора.
Рубрика | Физика и энергетика |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 19.09.2019 |
Размер файла | 2,1 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
30
Содержание
- Введение 3
- 2 Электромагнитный расчет 4
- 2.1 Расчет основных электрических величин 4
- 2.2 Расчет основных размеров трансформатора 6
- 2.3 Расчет обмоток трансформатора 12
- 2.4 Определение потерь короткого замыкания 20
- 2.5 Напряжение короткого замыкания 24
- 2.6 Расчет магнитной системы. Определение параметров холостого хода. 25
- 2.7 Расчёт потерь холостого хода 28
- 2.8 Расчёт тока холостого хода 30
- 2.9 Определение механических сил в обмотках и нагрева обмоток 32
- 3. Тепловой расчет 35
- 3.1 Поверочный тепловой расчет обмоток 35
- Заключение 37
- Приложение А (обязательное) Спецификации
- Приложение Б (справочное) Библиографический список
Введение
Трансформатором называется статическое электромагнитное устройство, предназначенное для преобразования посредством электромагнитной индукции одной или нескольких систем переменного тока в одну или несколько других систем переменного тока.
Трансформаторы находят самое широкое применение. Существуют множество разнообразных типов, различающихся как по назначению, так и по выполнению.
Силовой трансформатор является одним из важнейших элементов каждой электрической сети. Назначение силовых трансформаторов - преобразование электрической энергии в электрических сетях и установках, предназначенных для приема и использования электрической энергии. Передача электрической энергии па большие расстояния от места её производства до места потребления требует в современных сетях не менее чем пяти - шестикратной трансформации в повышающих и понижающих трансформаторах.
Развитие трансформаторостроения определяется, прежде всего, развитием сетей, в которых они применяются, а, следовательно, и энергетикой страны. Первоочередными задачами являются качество трансформаторов, использование прогрессивных методов их производства, экономия материала при их производстве и снижение потерь при их работе в сети.
Проектирование трансформатора ставит своей главной задачей обеспечение надежной работы с допустимыми потерями короткого замыкания и холостого хода.
Целью выполнения курсовой работы является обучение основам проектирования силового трансформатора, приобретение в ходе выполнения работы навыков пользования справочными материалами, ГОСТами и самостоятельного ведения инженерных расчетов.
2 Электромагнитный расчет
2.1 Расчет основных электрических величин
Мощность одной фазы трансформатора, кВА,
(2.1)
где - мощность трансформатора, кВА;
- число фаз;
Мощность на один стержень трансформатора, кВА,
(2.2)
где - число стержней трансформатора;
Номинальные линейные токи, А,
- на стороне низкого напряжения (НН)
(2.3)
где - номинальное линейное напряжение обмотки НН, кВ;
- на стороне высокого напряжения (ВН)
(2.4)
где - номинальное линейное напряжение обмотки ВН, кВ;
Номинальные фазные токи, А и напряжения, В,
Значения фазных токов и напряжений определяются по заданной схеме соединений обмоток.
Так как соединение обмоток трансформатора «треугольник-звезда-11», то расчеты ведутся по следующим формулам:
(2.5)
(2.6)
(2.7)
(2.8)
Номинальные фазные токи обмоток НН и ВН, А
.
Номинальные фазные напряжения обмоток НН и ВН, В
Испытательное напряжение обмотки НН, кВ,
Испытательное напряжение обмотки ВН, кВ,
Активная составляющая напряжения короткого замыкания, %,
где - потери короткого замыкания, Вт;
Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания, %,
(2.9)
где - напряжение короткого замыкания, %;
Изоляционные расстояния для испытательных напряжений ОНН и ОВН, мм
для ОНН: |
для ОВН: |
|
,, |
, |
Рисунок 2.1 - Главная изоляция обмоток НН и ВН
Изоляционные промежутки обеспечивают рейки, склеенные бакелитовым или другим лаком из полос изоляционного картона, или изготовленные из дерева твердой породы (белого или красного бука).
2.2 Расчет основных размеров трансформатора
2.2.1 Выбор схемы, конструкции и технологии изготовления магнитной системы
Выбирают наиболее распространенную плоскую магнитную систему стержневого типа со ступенчатой формой поперечного сечения стержня, вписанной в окружность, имеющую на себе обмотки в виде круговых цилиндров.
1 - ярмо; 2 - стержень; 3 - сечение стержня; 4 - угол магнитной системы
Рисунок 2.2 - Плоская шихтованная магнитная система трехфазного трансформатора с обмотками
При расчете плоской магнитной системы из рулонной холоднокатанной стали должен быть выбран план шихтовки пластин. Применяется шихтовка пластин при наиболее простой технологии изготовления пластин и сборки магнитной системы косыми стыками в четырех углах и прямых - в трех.
После завершения сборки магнитной системы ее стержни опрессовываются путем забивания деревянных стержней и планок между стержнем и ОНН или ее жестким изоляционным бумажно-бакелитовым цилиндром, ярмо плоских систем опрессовываются ярмовыми балка-ми.
Магнитная система со всеми узлами и деталями, которые служат для соединения ее от-дельных частей в единую конструкцию, называется остовом трансформатора.
Поперечное сечение стержня в стержневых магнитных системах имеет вид симметрич-ной ступенчатой фигуры, вписанной в окружность. Диаметр d этой окружности называется диаметром стержня Т и является одним из основных его размеров. Ступенчатое сечение стержня (ярма) образуется сечением пакетов пластин. Пакет - стопка пластин одного размера. Чистое сечение стали в поперечном сечении стержня или ярма называется активным сечением стержня ли ярма.
Рисунок 2.3 - Прессовка стержня путем расклинивания ОНН
Число ступеней, определенное по числу пакетов стержня в одной половине круга может быть различным. Увеличением числа ступеней увеличиваем коэффициент заполнения площади круга Ккр площадью ступенчатой фигуры, но одновременно увеличиваем число пластин, имеющих различные размеры. Это усложняет заготовку пластин, сборку магнитной системы.
Выбор правильной формы и размеров поперечного сечения ярма, особенно в магнитных системах, собираемых из холоднокатаной текстурованной стали, играет существенную роль. Наиболее рациональной является многоступенчатая форма сечения ярма с числом ступеней, равным числу ступеней в сечении стержня и активным сечением, равным или несколько большим активного сечения стержня. Для обеспечения более равномерного сжатия ярма между ярмовыми балками обычно два-три крайних пакета объединяют, несколько увеличивая их общее сечение. При такой форме ярма магнитный поток практически равномер-но распределяется по сечению стержня и ярма, а активное сечение ярма оказывается несколь-ко больше активного сечения стержня (согласно).
Рисунок 2.4 - Форма поперечного сечения ярма
Ярмо прессуется при помощи стальных балок, стягиваемых шпильками, вынесенными за пределы ярма.
Рисунок 2.5 - Прессовка ярма ярмовыми балками и внешними шпильками
2.2.2 Выбор марки и толщины листов стали и типа изоляции пластин, индукции в магнитной системе
Материалом для магнитной системы силового трансформатора служит электротехническая холоднокатанная анизотропная тонколистовая сталь. Применение листовой стали не рекомендуется, так как существенно усложняется технология заготовки пластин и увеличивается количество отхо-дов стали. Исходя из вышеперечисленного следует выбирать рулонную сталь. Она обычно по-ставляется с нагревостойким электроизоляционным покрытием с толщиной не более 5 мкм на одну сторону.
Платины электротехнической стали, заготовленные для сборки магнитной системы, во из-бежание возникновения между ними вихревых токов должны быть надежно изолированы одна от другой. Современное нагревостойкое изоляционное покрытие обеспечивает достаточную прочность и надежность изоляции пластин при высоком коэффициенте заполнения сечения па-кета пластин сечением чистой стали.
Диаметр окружности, в которую вписано ступенчатое сечение стержня, м,
(2.10)
где - коэффициент, определяющий соотношение между диаметром и высотой обмотки;
- коэффициент приведения реального поля рассеивания к реальному (коэффициент Роговского);
- ширина приведённого канала рассеивания, м,
(2.11)
- размер канала между обмотками НН и ВН, м,
- суммарный приведенный радиальный размер обмоток, м,
- коэффициент, зависит от мощности, класса напряжения, мате-риала обмотки
-индукция в стержне, Тл,
-общий коэффициент заполнения активным сечением стали площади круга,
(2.12)
- отношение площади ступенчатой фигуры поперечного сече-ния стержня к площади круга диаметром d; зависит от числа и размеров ступеней в сечении стержня,
- отношение площади активного сечения стержня (чистой стали) к площади ступенчатой фигуры сечения стержня; зависит от толщины пластин стали и способа их изоляции,
-частота сети, Гц;
В соответствии с нормализованной шкалой диаметров принимается м, тогда
Уточняем значение
(2.13)
Средний диаметр окружности между обмотками ВН (ОВН) и НН (ОНН), м,
(2.14)
где - коэффициент, зависящий от мощности, класса напряжения, материала обмоток;
Ориентировочная высота обмоток, м,
(2.15)
Активное сечение стержня, м2,
(2.16)
Предварительная величина напряжения витка, В,
(2.17)
2.3 Расчет обмоток трансформатора
Средняя плотность тока в обмотках, А/мм2,
(2.18)
где - коэффициент, учитывающий добавочные потери в обмотках, отводах(ответвлениях), стенках бака ТР;
- в Вт;
- в кВА;
- в мм;
Полученное значение Jср лежит в допустимых пределах,
Допустимое значение большего из двух размеров проводника, мм,
(2.19)
где - удельный тепловой поток (на охлаждаемой поверхности), Вт/м2;
- коэффициент, учитывающий закрытие части поверхности обмоток конструкционными (изоляционными) деталями (для цилиндрических обмоток =0,8);
2.3.1 Расчёт обмотки низкого напряжения
Число витков на одну фазу ОНН
(2.20)
Уточняется напряжение одного витка, В,
(2.21)
.
Действительное значение индукции в стержне, Тл,
(2.22)
В качестве ОНН принимается цилиндрическая обмотка из алюминиевой ленты.
Сечение витка, мм2,
(2.23)
Высота обмотки принимается равной ширине алюминиевой ленты мм.
Толщина ленты, мм
(2.24)
Принимается лента с мм шириной 595 мм, ГОСТ 13726-68.
Ширина обмотки (без изоляции), предварительно,
(2.25)
Следовательно, обмотка выполнятся в виде 2 катушек.
Радиальный размер обмотки, мм, окончательно (рисунок 2.6),
(2.26)
где - число слоев обмотки низкого напряжения, принимается равным W1;
- междуслойный изоляционный промежуток, мм, определяется по ; в качестве изоляции применяется телефонная бумага;
- изоляционный промежуток (вертикальный канал) между катушками, принимается во внимание при условии, что ;
- напряжение между слоями, В,
(2.27)
- число витков в одном слое;
Поверхность охлаждения обмотки, м2,
(2.28)
где - коэффициент, учитывающий закрытие части поверхности обмотки конструкционными изоляционными деталями (например, рейками), принимается равным 0,75;
- внутренний диаметр обмотки, мм,
(2.29)
- изоляционный промежуток между обмоткой и стержнем, мм;
- наружный диаметр обмотки, мм,
(2.30)
Действительное сечение витка, мм2,
(2.31)
Уточненная плотность тока в витке, А/мм2,
(2.32)
Рисунок 2.6 - Обмотка низкого напряжения.
2.3.2 Расчёт обмотки высокого напряжения
Расчет обмоток высокого напряжения начинается с определения числа витков, необходимого для получения номинального напряжения, для напряжений всех ответвлений.
Число витков ОВН при номинальном напряжении
(2.33)
Число витков на одной ступени регулирования напряжения при соединение в треугольник,
(2.34)
где - напряжение на одной ступени регулирования, В.
В масляных трансформаторах с ПБВ предусмотрено выполнение в обмотках высокого напряжения четырех ответвлений на +5; +2,5% -2,5% и -5% номинального напряжения помимо основного зажима с номинальным напряжением:
(2.35)
Схема регулирования напряжения выбирается в зависимости от напряжения и мощности трансформатора в соответствии с рисунком 7 с выводом концов всех трех фаз обмотки к одному трехфазному переключателю.
Для получения в обмотке ВН различных напряжений необходимо соединить:
Напряжение, В |
Ответвление обмотки |
|||
15750 |
А2А3 |
В2В3 |
С2С3 |
|
15375 |
А3А4 |
В3В4 |
С3С4 |
|
15000 |
А4А5 |
В4В5 |
С4С5 |
|
14625 |
А4А5 |
В4В5 |
С4С5 |
|
14250 |
А5А6 |
В5В6 |
С5С6 |
Рисунок 2.7 - Схема регулирования напряжения обмотки ВН
Число витков обмотки на каждой ступени регулирования и соответствующее напряжение, В,
W2=WН2+2Wр |
1624+2Ч41=1706 |
UВН+2U |
15750 |
|
W2=WН2+Wр |
1624+41=1665 |
UВН+U |
15375 |
|
WН2 |
1624 |
UВН |
15000 |
|
W2=WН2-Wр |
1624-41=1583 |
UВН-U |
14625 |
|
W2=WН2-2Wр |
1624-2Ч41=1542 |
UВН-2U |
14250 |
Предварительно плотность тока, А/мм2,
(2.36)
Сечение витка ОВН, мм2,
(2.37)
Выбирается тип обмотки ВН: обмотка цилиндрическая из круглого провода (рисунок 2.8).
Для обмотки высокого напряжения по ориентировочному сечению витка выбирается провод марки АПБ 4,91
Плотность тока, А/мм2,
(2.38)
Число витков в слое,
(2.39)
Число слоев в обмотке,
(2.40)
Рабочее напряжение 2-х слоёв, В,
(2.41)
Общая толщина изоляции (кабельной бумаги) между двумя слоями обмотки, мм,
Выступ междуслойной изоляции на торцах обмотки принимается равным - 22 мм.
Размер катушки, мм, предварительно,
(2.42)
Выбирается конструкция обмотки в виде двух катушек.
Радиальный размер обмотки ВН, мм,
(2.43)
Уточняется размер высоты ОВН,
(2.44)
Внутренний диаметр обмотки ВН, мм,
(2.45)
Наружный диаметр обмотки ВН, мм,
(2.46)
Поверхность охлаждения обмотки, м2,
(2.47)
Рисунок 2.8 - Обмотка высокого напряжения.
2.4 Определение потерь короткого замыкания
Потери короткого замыкания Рк в трансформаторе складываются из основных потерь и добавочных потерь в меди обмоток, в меди отводов между обмотками и вводами, потерь в стенках бака и других металлических элементах конструкции трансформатора, вызванных полем рассеяния обмоток и вводов, Вт,
(2.48)
2.4.1 Основные потери в обмотках
Потери в обмотке НН, Вт,
(2.49)
где - масса металла (алюминия) обмоток НН, кг;
(2.50)
- средний диаметр обмотки НН, м,
(2.51)
Для обмотки высокого напряжения:
(2.52)
(2.53)
2.4.2 Добавочные потери в обмотках
Добавочные потери в обмотках характеризует коэффициент добавочных потерь, для обмотки НН (Рисунок 2. 9),
(2.54)
где а - размер проводника в направлении, перпендикулярном линиям магнитной индукции поля рассеяния, м;
n - число проводников обмотки в направлении, перпендикулярном направлению магнитной индукции поля рассеяния;
- коэффициент, равный
(2.55)
b - размер проводника в направлении, параллельном линиям магнитной индукции поля рассеяния, м;
m - число проводников обмотки в направлении, параллельном линиям магнитной индукции поля рассеяния;
(2.56)
- коэффициент рассеяния,
(2.57)
Рисунок 2.9 - Размещение проводов обмотки НН
для обмотки ОВН:
Рисунок 2.10 - Размещение проводов обмотки ВН
2.4.3 Потери в отводах
Сечение отвода равно сечению витка обмотки, м2,
Длина провода отводов, м,
Масса металла отвода, кг,
(2.58)
Основные потери в отводах, Вт,
(2.59)
Добавочные потери в отводах задаются коэффициентом добавочных потерь в отводах, равным 1,02…1,05.
2.4.4 Потери в стенках бака и деталях конструкции
На этапе расчета обмоток, когда размеры бака еще не известны, для трансформаторов мощностью от 100 до 63000 кВА можно с достаточным приближением определить потери в баке и деталях конструкции, Вт,
(2.60)
где k=0,0015…0,02,
S - в кВА;
Полные потери короткого замыкания, Вт,
Погрешность величины относительно заданной, %,
(2.61)
2.5 Напряжение короткого замыкания
Активная составляющая напряжения короткого замыкания, %,
(2.62)
Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания, %,
(2.63)
Напряжение короткого замыкания, %
(2.64)
Погрешность, %
(2.65)
Полученное отклонение напряжения короткого замыкания от заданного значения составляет -2,22%.
2.6 Расчет магнитной системы. Определение параметров холостого хода.
2.6.1 Определение размеров пакетов и активных сечений стержня и ярма
Магнитная система собирается из пластин холоднокатаной анизотропной стали марки 3405 с толщиной листа 0,27 мм.
Число ступеней в сечении стержня диаметром d=0,2 м,
Число ступеней в сечении ярма
6
Ширина крайнего наружного пакета ярма, мм,
Коэффициент заполнения площади круга
Сечение стержня выбирается из 7-ти ступеней (
Рисунок 2.11). В ярме 6-ть ступеней (Рисунок 2.12), сечение ярма повторяет сечение стержня, два последних пакета объединены в один.
Рисунок 2.11 - Поперечное сечение стержня
Рисунок 2.12 - Поперечное сечение ярма
№ пакета |
Стержень, мм |
Ярмо, мм |
|
1 |
19522 |
19522 |
|
2 |
17526 |
17526 |
|
3 |
15515 |
15515 |
|
4 |
13511 |
13511 |
|
5 |
1206 |
1206 |
|
6 |
1055 |
10512 |
|
7 |
757 |
Активное сечение стержня, м2,
(2.66)
где Пфс - площадь ступенчатой фигуры сечения стержня;
Активное сечение ярма, м2,
(2.67)
где Пфя - площадь ступенчатой фигуры сечения ярма;
Объём стали угла магнитной системы, см3,
(2.68)
где Vу - объём угла магнитной системы;
Длина стержня, м,
(2.69)
где и - расстояние от обмотки до верхнего и нижнего ярма (Рисунок 2.1),
Расстояния между осями соседних стержней, м,
(2.70)
2.6.2 Определение массы стержней, ярм и массы стали
Масса стали угла магнитной системы, кг,
(2.71)
где =7650 кг/м3 - удельная масса холоднокатаной стали;
Масса стали ярм, кг,
(2.72)
где - масса частей ярм, заключённых между осями крайних стержней, кг,
(2.73)
- масса стали в частях ярм от оси крайнего стержня до края ярма, кг,
(2.74)
Масса стали стержней, кг,
(2.75)
где - масса стали стержней в пределах окна магнитной системы, кг,
(2.76)
- масса стали в местах стыка пакетов стержня и ярма, кг,
(2.77)
Полная масса стали плоской магнитной системы, кг,
(2.78)
Для проектируемого трансформатора принята схема шихтовки пакетов с 4 стыками в углах сердечника и 3 прямыми.
2.7 Расчёт потерь холостого хода
Потери холостого хода, Вт,
(2.79)
где - коэффициент, учитывающий резку пластин;
- коэффициент, учитывающий снятие заусенцев;
- коэффициент, учитывающий сочетание косых и прямых стыков (косые стыки в шести углах);
- коэффициент увеличения потерь, зависящий от формы сечения ярма;
- коэффициент, учитывающий прессовку магнитной системы;
- коэффициент, учитывающий перешихтовку магнитной системы;
- потери в зоне стыков пластин магнитной системы с учетом идеальных потерь в этих стыках, числа стыков различной формы, площади зазора, Вт.
Для определения удельных потерь необходимо уточнить значения индукции стержня Вс и ярма Вя, Тл,
(2.80)
(2.81)
Индукция на косом стыке, Тл,
(2.82)
Площадь сечения стержня на косом стыке, м2,
(2.83)
Удельные потери для стали стержней, ярм и для стыков стали марки 3405 толщиной 0,27 мм:
Вт/кг, Вт/м2;
Тл, Вт/кг, Вт/м2;
Тл, Вт/м2.
Число немагнитных зазоров (стыков) nз зависит от вида шихтовки магнитной системы: nзкос=7, nзпр=2, следовательно,
(2.84)
Отклонение полученного значения потерь холостого хода от заданного значения, %,
(2.85)
Полученное отклонение потерь холостого хода от заданного значения составляет -5,39%, ГОСТ 11677-85 регламентирует отклонение расчетных потерь холостого хода от гарантийного значения не более +5…10%.
2.8 Расчёт тока холостого хода
Удельные намагничивающие мощности в стали стержней, ярм и в зоне шихтованного стыка для стержней, ярм и косых стыков для стали марки 3405 толщиной 0,27 мм:
Вт/кг, Вт/м2;
Тл, Вт/кг, Вт/м2;
Тл, Вт/м2.
Намагничивающая мощность холостого хода, ВЧА,
(2.86)
где - коэффициент, учитывающий резку пластин;
- коэффициент, учитывающий снятие заусенцев;
- коэффициент, учитывающий сочетание косых и прямых стыков;
- коэффициент, учитывающий ширину пластин в углах магнитной системы;
- коэффициент учитывающий соотношение числа ступеней стержня и ярма;
- коэффициент, учитывающий прессовку магнитной системы;
- коэффициент, учитывающий перешихтовку верхнего ярма;
Активная составляющая тока холостого хода, %,
(2.87)
где Pх- Вт, Qх- кВА;
Реактивная составляющая тока холостого хода, %,
(2.88)
Полный фазный ток холостого хода, %,
(2.89)
2.9 Определение механических сил в обмотках и нагрева обмоток
Действующее значение установившегося тока короткого замыкания, А,
(2.90)
Наибольшее мгновенное значение тока короткого замыкания, А,
(2.91)
где - коэффициент, учитывающий максимально возможную апериодическую составляющую тока.
принимаемая в зависимости от отношения ;
В цилиндрических обмотках при коротком замыкании целостность ОВН не нарушается, так как отключенные витки (для регулирования UВН) находятся в последнем или двух последних слоях. Следовательно, распределение сил соответствует рисунку 2.13.
Рисунок 2.13 - Распределение сил в обмотках
Радиальная сила Fр, Н,
(2.92)
Наибольшей является сила Fр2, поэтому её значение используется для дальнейших расчётов.
Радиальная сила сжатия (растяжения), Н,
(2.93)
Напряжение сжатия (растяжения) в проводе обмотки НН (ВН), МПа,
(2.94)
Осевая сила Fос достигает максимального значения на середине обмотки. Она определяется по формуле, Н,
(2.95)
Сжимающее напряжение для цилиндрических обмоток, МПа,
(2.96)
где доп=18…20 МПа,
Предельная условная температура обмоток, С,
(2.97)
где - наибольшая продолжительность короткого замыкания на трансформаторе;
- начальная температура обмотки (обычно принимается 90 С);
где доп - предельно допустимое значение температуры.
Перегрева обмоток не происходит.
Время, в течение которого обмотка достигает доп, с,
3. Тепловой расчет
3.1 Поверочный тепловой расчет обмоток
Плотность теплового потока на поверхность обмотки, Вт/м2,
(3.98)
для обмотки низкого напряжения:
для обмотки высокого напряжения:
Внутренний перепад температур, ,
(3.99)
где - плотность теплового потока на поверхности обмотки, Вт/м2;
- толщина изоляции провода на одну сторону, м;
- теплопроводность изоляции провода,
для обмотки низкого напряжения:
для обмотки высокого напряжения:
Перепад температуры на поверхности обмотки, ,
(3.100)
где
для обмотки низкого напряжения:
для обмотки высокого напряжения:
Полный перепад температуры в обмотке,
(3.101)
для обмотки низкого напряжения:
для обмотки высокого напряжения:
Заключение
В ходе выполнения курсовой работы были получены следующие основные размеры трансформатора:
· диаметр стержня d = 0,2 м;
· высота обмоток l = 0,6 м;
· средний диаметр канала между обмотками d12 = 0,31 м.
· Отклонение полученных величин от заданных:
· мощность короткого замыкания - 6,2 %;
· напряжение короткого замыкания - 2,22 %;
· мощность потерь холостого хода - 5,4 %;
· ток холостого хода - 9,9 %;
· предельная условная температура ОВН при коротком замыкании длительностью четыре секунды - 185 С.
Приложение Б
(справочное)
Библиографический список
1.Тихомиров П.М. Расчёт трансформаторов: Учеб. пособие для вузов - М.: Энергоатомиздат, 2013 - 528 с.
2. Расчёт трёхфазного силового трансформатора: Методические указания к курсовой работе - Киров: ВятГУ, 2014 - 42 с.
Подобные документы
Расчет основных величин трансформатора станции. Определение потерь короткого замыкания, механических сил в обмотках и их нагрева. Вычисление размеров магнитной системы и потерь холостого хода трансформатора. Расчет превышения температуры устройствами.
курсовая работа [2,5 M], добавлен 22.06.2015Расчет основных электрических величин и изоляционных расстояний, определение размеров трансформатора. Вычисление параметров короткого замыкания, магнитной системы, потерь и тока холостого хода. Тепловой расчет трансформатора, его обмоток и бака.
курсовая работа [4,4 M], добавлен 06.11.2014Определение электрических величин масляного трансформатора ТМ-100/10. Расчёт основных размеров трансформатора, определение его обмоток, параметров короткого замыкания. Вычисление механических сил в обмотках и нагрева обмоток при коротком замыкании.
курсовая работа [278,9 K], добавлен 18.06.2010Расчет исходных данных и основных коэффициентов, определение основных размеров. Расчет обмоток низкого и высокого напряжения, параметров короткого замыкания, магнитной системы трансформатора, потерь и тока холостого хода, тепловой расчет обмоток и бака.
курсовая работа [196,7 K], добавлен 30.05.2010Определение электрических величин трансформатора. Расчет тока 3-х фазного короткого замыкания и механических усилий в обмотках при коротком замыкании, потерь и КПД. Выбор типа конструкции обмоток. Определение размеров магнитной системы. Тепловой расчет.
курсовая работа [292,2 K], добавлен 21.12.2011Расчет основных электрических величин и размеров трансформатора. Определение потерь и напряжения короткого замыкания. Определение механических сил в обмотках и нагрева при коротком замыкании. Расчет магнитной системы и тепловой расчет трансформатора.
курсовая работа [469,2 K], добавлен 17.06.2012Определение основных электрических величин. Расчет размеров трансформатора и его обмоток. Определение параметров короткого замыкания. Окончательный расчет магнитной системы и параметров холостого хода. Тепловой расчет и расчет системы охлаждения.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 21.06.2011Предварительный расчет трансформатора и выбор соотношения основных размеров с учетом заданных значений. Определение потерь короткого замыкания, напряжения, механических сил в обмотках. Расчёт потерь холостого хода. Тепловой расчет обмоток и бака.
курсовая работа [665,1 K], добавлен 23.02.2015Определение потерь короткого замыкания в обмотках и отводах трансформатора, в стенках бака и деталях конструкции. Определение механических сил в обмотках и нагрева обмоток, расчет размеров магнитной системы. Проверочный и тепловой расчет обмоток и бака.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 26.12.2011Расчёт основных электрических величин и изоляционных расстояний трансформатора. Определение параметров короткого замыкания. Окончательный расчёт магнитной системы. Определение параметров холостого хода. Тепловой расчёт трансформатора, обмоток и бака.
курсовая работа [2,8 M], добавлен 08.06.2014