Расчет и выбор оборудования для блока К-300-240

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Введение

Выбор основного и вспомогательного оборудования для блока К-300-240 производится на основании расчета принципиальной тепловой схемы.

К основному и вспомогательному оборудованию блока относятся:

- котел;

- турбина;

- системы регенерации;

- трубопроводы;

- насосы;

- испарители и паропреобразователи;

- сетевые подогреватели.

На основе ПТС определяются технические характеристики оборудования и производится его выбор.

Исходные данные:

Gпв = 240 кг/с, tпв =275 єС , tк =29 єС, Рк =4кПа, Gкд = 156 кг/с, Dд = 4.5 кг/с

tов=20 єС, Рпв = 30 МПа, Рд = 0,7 МПа, газ Q = 35000 ,

1. Подогреватели системы регенерации (ПВД)

Предварительный расчет.

Исходные данные:

Расход питательной воды Gпв = 240 кг/с;

Давление питательной воды Рпв = 30 МПа;

Давление греющего пара Рп = 4.56 МПа;

Температура греющего пара tп =285 єС

Температура питательной воды tпв = 270 єС

Рис. 1

Температура насыщения в камере ПВД: tн = 259 єС

Температура на входе в подогреватель: tв1=231 єС

И = 5 єС - недогрев воды до температуры насыщения;

tдр- температура дренажа

tдр = tв1 + (5…7) = 231+ 7 = 238 єС

(5 єС - для более дорогих топлив, 15 єС - для более дешевых топлив);

tсп - температура воды на выходе из СП:

tсп = tн - И = 259- 5 = 254 єС

hсп = 2544,19 = 1064 кДж/кг

tп ' - температура пара на выходе из ОП

tп ' = tн + (15…20) = 259 + 16 = 275 єС

Определяю температуру воды до смешения на выходе из ОД:

h'од = hв1 + , кДж/кг

Расход воды через ОД

Gод = 0,15Gпв = 0,15240 = 36 кг/с

h'од = 2314,19+ кДж/кг

-КПД ОД, принимаю = 0,99

t'од = h'од / Ср = 1114 / 4,19 = 266 єС

Температура воды на выходе из ОД после смешения

кДж/кг

tод = hод/Ср = 980 / 4,19 = 234 єС

Нагрев воды в ОД.

? tод= tод- tв1=234-231=3 єС

Энтальпия пара на выходе из ОП до смешения

 кДж/кг

Dоп = 0,7Dп = 0,74.5 = 3.15 кг/с - расход через ОП;

hп = 2930 кДж/кг - энтальпия греющего пара из отбора

Температура пара после смешения в ОП

кДж/кг

tв2 = 254.3 єС

Тепловая нагрузка ОП

Qоп = Gоп (h'в2 - hсп ) = 3.15 (1160 - 1064) = 302 кВт;

Тепловая нагрузка СП

Qсп = Gпв (hсп - hод ) = 240 (1160-980) = 42200 кВт;

Тепловая нагрузка ОД

Qод = Gод ( h'од - hв1 ) = 36 (1114 -1073) = 968 кВт.

Расчет поверхности нагрева ОД.

Средняя температура в межтрубном пространстве

tсрк = 0,5 (tдр + tн) = 0.5•(263+259)= 261єС

Число Рейнольдса

Re = = = 457140

- скорость движения конденсата, принимается =2 м/с

dн- наружный диаметр трубок dн = 0,032 м

к- коэффициент динамической вязкости к = 0,1410-6 м2/с

Коэффициент теплоотдачи от конденсата к трубкам ОД

= 0,023 Re0.8 Pr0.4 = 0,0230,59/0,032 4571400,80,90,4 = 13714 Вт/м2К

лк = 5910-2 Вт/м2К - коэффициент теплопроводности

Pr = 0,9-принимаю.

Средняя температура нагрева воды в трубках ОД

tодср = 0,5(tв1 + tод) = 0,5(231 + 234) = 233 єС

Коэффициент теплоотдачи от трубок к воде

= 0,023 Re0.8Pr0.4 = 0,023(60,510-2/0,022) 3142850,80,90,4 = 15157 Вт/м2К

Число Рейнольдса

Re = = = 314285

Коэффициент теплопередачи ОД

Код = = = 4500 Вт/м2К

= 5 мм - толщина стенки

= 60 - коэффициент теплопроводности.

Среднелогарифмический температурный напор:

Дtср = = = 14 єС

Поверхность нагрева ОД

Fод = = 968/(450014) = 15.4 м2

Число змеевиков для зоны ОД

nод = = 15.4/(203,140,032) =8 шт.

Длина змеевиков.

м

Расчет поверхности нагрева С.П.

Коэффициент теплоотдачи от конденсата к трубкам СП

= 0,8б1од = 0,813714 = 10971 Вт/м2К

Коэффициент теплоотдачи от трубки к воде

= 0,023 Re0.8Pr0.4 = 0,023(60,510-2/0,022) 3259260,80,870,4 = 15394 Вт/м2К

Число Рейнольдса

Re = = = 325926

Коэффициент теплопередачи СП:

Ксп = = = 4176 Вт/м2К

= 5 мм - толщина стенки

= 60 - коэффициент теплопроводности.

Средне логарифмический температурный напор

ДТср = = = 12 єС

Поверхность нагрева СП

Fсп = = 42200/(4,17612) = 842 м2

Число змеевиков для зоны СП

Nсп = = шт.

Длина змеевиков.

м

Расчет поверхности нагрева ОП.

Число Рейнольдса

Re = = = 1043478

-скорость движения пара, принимается = 15 м/с dн- наружный диаметр трубок dн = 0,032 м п - коэффициент вязкости п = 0,810-6

Коэффициент теплоотдачи от пара к трубкам ОП

= 0,027 Re0,84Pr0,4 = 0,027(0,06/0,032) 10434780,841,90,4 = 7437 Вт/м2К

лп = 0,06 Вт/(м2К) - коэффициент теплопроводности

Pr = 1,9

Коэффициент теплоотдачи от трубки к воде

= сп = 15394 Вт/м2К

Коэффициент теплопередачи ОП:

Коп = = = 3444 Вт/м2К

= 5 мм - толщина стенки

= 55 - коэффициент теплопроводности.

Средне логарифмический температурный напор

ДТср = = (30 - 5)/ln(30/5) = 14 єС

Поверхность нагрева ОП

Fоп = = 302/(3.44414) = 6.3 м2

Число змеевиков для зоны ОП

Nоп = = 6.3/(203,140,032) = 3 шт.

Длина змеевиков.

м

Сумма площадей ОД,ОП,СП:

F = Fод+Fсп+Fоп = 8 + 842 + 6.3= 856 м2.

По полученной площади F = 856 м2 выбираю ПВД:

Типоразмер: ПВ - 900 - 280 - 18-1

Площадь поверхности теплообмена:

Полная - 900м2;

2. Выбор и расчет подогревателей системы регенерации

Выбор и расчет ПВД №2.

1. Определение поверхности теплообмена

F=,

где Q - тепловой поток, вносимый греющим паром, кВт

К- коэффициент теплопередачи, кВт/м2град.

Дt - среднелогарифмический температурный напор, С

Q = Dп(hп - hкв)з = 13.2(2949 - 984)0,99 = 25679 кВт

Дt= єC,

где t!п,tв1, tв2- соответственно температура насыщения в греющей камере, воды на входе и

выходе подогревателя, єC

Dп - расход пара, кг/с

hп, hкв- энтальпия греющего пара и конденсата, кДж/кг

з - коэффициент, учитывающий потери теплоты в окружающую среду

Значение К = К = 3125 кВт/м2град.

F = = 544.2 м2

По величине F = 544.2 м2, по справочным данным выбираю марку подогревателя:

Типоразмер ПВД - 550 - 230 - 25

Выбор и расчет ПВД №3.

2.Определение поверхности теплообмена

F=,

где Q - тепловой поток, вносимый греющим паром, кВт

K - коэффициент теплопередачи, кВт/м2град.

Дt - среднелогарифмический температурный напор, С

Q = Dп(hп - hкв)з = 11,2(3320 - 842)0,99 = 27476 кВт

Дt= єC,

где t!п,tв1, tв2- соответственно температура насыщения в греющей камере, воды на входе и

выходе подогревателя, єC

Dп - расход пара, кг/с

hп, hкв- энтальпия греющего пара и конденсата, кДж/кг

з - коэффициент, учитывающий потери теплоты в окружающую среду

Значение К = К = 3125кВт/м2град.

F = = 594 м2

По величине F = 594 м2, по справочным данным выбираю марку подогревателя:

Типоразмер - ПВ - 775 - 265 - 35

Выбор и расчет ПНД №4.

1. Определение поверхности теплообмена

F=,

где Q - тепловой поток, вносимый греющим паром, кВт

K - коэффициент теплопередачи, кВт/м2град.

Дt - среднелогарифмический температурный напор, С

Q = Dп (hп - hкв)з = 8,9(2950 -628)0,99 = 20459 кВт

Дt=єC,

где t!п,tв1, tв2- соответственно температура насыщения в греющей камере, воды на входе и

выходе подогревателя, єC

Dп - расход пара, кг/с

hп, hкв - энтальпия греющего пара и конденсата, кДж/кг

з - коэффициент, учитывающий потери теплоты в окружающую среду.

Значение К = 3,0 кВт/м2 град. - одинаково для всех ПНД (принимаю)

F = = 583 м2

По величине F, по справочным данным выбираю марку подогревателей:

Типоразмер - ПН-850-25-7-1

Выбор и расчет ПНД №5.

1. Определение поверхности теплообмена

F=,

где Q - тепловой поток, вносимый греющим паром, кВт

K - коэффициент теплопередачи, кВт/м2град.

Дt - среднелогарифмический температурный напор, С

Q = Dп (hп - hкв)з = 9,6(2930 - 512)0,99 = 22980 кВт, Дt=єC,

где t!п,tв1, tв2- соответственно температура насыщения в греющей камере, воды на входе и

выходе подогревателя, єC

Dп - расход пара, кг/с

hп, hкв - энтальпия греющего пара и конденсата, кДж/кг

з - коэффициент, учитывающий потери теплоты в окружающую среду.

Значение К = 3,0 кВт/м2 град. - одинаково для всех ПНД (принимаю)

F = =655 м2

По величине F, по справочным данным выбираю марку подогревателя:

Типоразмер - ПН-850-25-7-1

Выбор и расчет ПВД №6

1. Определение поверхности теплообмена

F=,

Q = Dп (hп - hкв)з = 6(2730 - 396)0,99 = 13864 кВт,

Дt=єC,

где t!п,tв1, tв2- соответственно температура насыщения в греющей камере, воды на входе и

выходе подогревателя, єC

Dп - расход пара, кг/с

hп, hкв - энтальпия греющего пара и конденсата, кДж/кг

з - коэффициент, учитывающий потери теплоты в окружающую среду.

Значение К = 3,0 кВт/м2 град. - одинаково для всех ПНД (принимаю

F = = 395 м2

По величине F по справочным данным выбираю марку подогревателей:

Типоразмер - ПН-400- 26-7- I

Выбор и расчет ПНД №7

1. Определение поверхности теплообмена

F=,

где Q - тепловой поток, вносимый греющим паром, кВт

K - коэффициент теплопередачи, кВт/м2град.

Дt - среднелогарифмический температурный напор, С

Q = Dп (hп - hкв)з = 8,3(2550 - 280)0,99 = 18653 кВт,

Дt=єC,

где t!п,tв1, tв2- соответственно температура насыщения в греющей камере, воды на входе и

выходе подогревателя, єC

Dп - расход пара, кг/с

hп, hкв - энтальпия греющего пара и конденсата, кДж/кг

з - коэффициент, учитывающий потери теплоты в окружающую среду.

Значение К = 3,0 кВт/м2 град. - одинаково для всех ПНД (принимаю

F = = 531 м2

По величине F по справочным данным выбираю марку подогревателя:

Типоразмер - ПН-550- 26-7- I

3. Выбор и расчет деаэратора

Рис. 2

Предварительный расчет.

1. Необходимое число отверстий в единице струйной тарелки.

n = 4=4 = 8488 шт., где

Gпв = 158.1 кг/с-расход питательной воды через дэаэратор;

d = 0,005 м- внутренний диаметр трубки, принимаю;

Vж = 0,001 м3/кг- удельный объем жидкости;

щж - скорость жидкости в сечении отверстия:

щж= ц= 0,98= 1,14 м/с

ц - коэффициент скорости (0,97…0,98), принимаю ц = 0,98 м/с;

h = 0,1 м - высота слоя жидкости на тарелке, принимаю

2. Площадь одного отверстия:

f1 = 0,5(S1S2) = 0,50,00752 = 410-5 м2

S1 = S2 = 1,5 d = 1,50,005 = 0,0075 м.

3. Площадь необходимая для размещения всех отверстий

F1 = f1n= 410-58488 = 0,34 м2;

4. Наружный диаметр размещения отверстий на тарелке принимаю равным 1,5 м.

Внутренний диаметр:

d1= = = 1.35 м;

5. Площадь живого сечения для прохода пара по внешней границе

F2 = рd2l= 3,141,50,6•= 3,1 м2

l = 0,65 м. - принимаю. Длина струй (0,2…0,8) м.

6. Площадь живого сечения для прохода пара по внутренней границе

F1 = рd1l• = 3,141,350,65= 2,75 м2

7. Скорость пара на входе в струйный отсек:

щ1 = DдVп/Fвтр =4,50,3/2,75 = 0,49 м/с;

Dд = 4,5 кг/с - расход пара на деаэратор

Vп = 0,3 м3/кг - удельный объём пара

8. Скорость пара на выходе

щ2 = DвыпVп/Fвшн = 0,380,3/3,1 = 0,05м/с;

Dвып = 0,38 кг/с

9. Средняя скорость пара

щср= 0,5(щ1 + щ2) = 0,5(0,49 + 0,05) = 0,28 м/с;

Расчет струйной части деаэратора.

2. Температура конденсата в конце струйной части

log((tn-t1)/(tn-t2)) ==> t2 = tn - ,

t1 = tn - 18 = 164 - 17 = 147 єС

А1- коэффициент по Рд = 0,6 МПа,

t2= 164 - = 161 єС

3. Концентрация кислорода в конце струйной части

log C0/C1=B1=> С1=,

В1=3.210-3, по Рд = 0,6 МПа,

С1 = = 40,9 мкг/кг

Расчёт барботажной части деаэратора

1. Скорость прохода пара через отверстия тарелки

щmin = = = 3,6 м/с;

2. Рабочая скорость пара принимаю щ0 = (2,5…4)щmin = 33,6 = 10,8 м/с

3. Высота слоя воды над порогом водослива

hв = 0,7(q/сж)2/3,

q - расход воды через 1м ширины водослива

q = Gкд / b = 190/ 1,06 = 179 кг/(см);

b = dбcos45є = 1,5cos45є = 1,06м;

dб- диаметр барботажного листа, принимаю 1,5 м.

hв = 0,7(179/1000)2/3 = 0.223 м;

4. Высота слоя под барботажной тарелкой

h0 = hn + hв = 0,1 + 0,223 = 0,323 м

hn- высота порожка (0,05…0,15) м, принимаю 0,1м

5. Высота динамического слоя

hд = h0(0,8 - 0,117сп), м

где - приведенная скорость пара к площади

Fбарб = - = 1,05*0.6 - = 4,21 м2, где dвых = 0,5 м - принимаю

= DдVп / Fбарб = (4,50,3)/4,21 = 0,23 м/с;

hд = 0,323(0,8 - 0,1173,330,322) = 0,25 м;

6. Высота паровой подушки под барботажным листом

hпд = 2+, м

у - поверхностное натяжение воды на линии насыщения

у = 80 - 0,22tн = (80 - 0,22164) = 43,9 Н/м;

о - коэффициент гидравлического сопротивления отверстий дырчатого листа, принимаю о=1,8

hпд =2+ = 0,04 м;

7. Коэффициент массоотдачи для кислорода на не провальной барботажной тарелке

KF = 367, мкг/(м2с мкг/кг)

= q / (hд сж) = 179 / (0,251000) = 0,72 м/с

KF = 3670,72= 95 мкг/(м2смкг/кг);

8. Необходимая площадь барботажного листа

F = G1 / ( KFДСср) = 5871 / (9522) = 2,81 м2

ДСср = = = 22 мкг/кг;

С1-начальная концентрация кислорода

С2-конечная концентрация кислорода по условию ПТЭ:

10 мкг/кг-для прямоточных ПК

20 мкг/кг-для барабанных ПК

G1-количество удаленного кислорода

G1 = Gкд(С1 - С2) = 190(40,9 - 10) = 5871 мкг/кг

F Fбарб, т.е. 2,81 4,2 м2

Вывод: выбранная площадь барботажного листа соответствует необходимой площади барботирования, поэтому пересчет площади не требуется

Выбираю деаэрационные колонку типа ДП-750:

Номинальная производительность -200 кг/с;

Рабочее давление - 0,7 МПа;

Рабочая температура - 164 єС;

Диаметр колонки - 2032 мм;

Высота колонки - 3150 мм;

4. Выбор и расчет конденсатора

Исходные данные:

Температура охлаждающей воды tов = 13 єС;

Кратность охлаждения m = 50;

Расход пара Dк = 158,2 кг/с;

Энтальпия пара в конденсаторе hк = 2440кДж/кг

Давление в конденсаторе - 4 кПа;

Температура конденсата tк = 29 С

1. Расход воды:

m = Gв/Дп => Gв = mDп = 50158,2 = 7912 кг/с;

2. Тепловая мощность конденсации:

Qк = Dп(hк - h) = 158,2(2440- 122) = 366,7 МВт;

3. Температура воды на выходе из конденсатора:

Q = GвСр(tоввх + tоввых) => tоввых = tоввх + Q/(GвСр) = 13 + 366,7103/(7912*4,19) = 24 єС

температурный регенерация конденсатор деаэратор

4. Средняя температура воды:

tв = (tоввх + tов вых)0,5 = (11 + 24)0,5 = 17 єС;

5. Определяю коэффициент теплопередачи

К = 4070аPwPtPzPd, Вт/(м2град)

а = 0,85*0.94=0.799 - коэффициент чистоты конденсатора

Поправка на скорость:

W = 1.7 м/с - скорость рабочей среды в трубках конденсатора, принимаю.

Pw = = = 1,45

Поправка на температуру:

Pt = 1 - (35 - toв)2 = 1 - (35-13)2 = 0,952

b = 0,52 - 0,0072dк = 0,52 - 0,00728.3 = 0,0309

Поправка на количество ходов:

Pz = 1 + = 1, т.к. число ходов Z = 2 принял

Поправка на толщину стенки:

Pd = 1 где Коэффициент теплопередачи:

К=40700.7991.4511 0,952 = 4650 Вт/(м2град)

7. Нагрев охлаждающей воды:

Дt = t2в - t1в = 24 - 13 = 11 єС

8. Средний температурный напор:

ДТср= = (16-2,5)/ln(16/2,5) =5,8 єС

9. Поверхность теплообмена.

Fк = ==13596 м2

По полученной площади поверхности нагрева Fк = 13596 м2, выбираю конденсатор:

Тип - К-15240

Температура охлаждающей воды tов=12 єС

Расход охлаждающей воды Qв = 22397 м3/ч

Площадь поверхности охлаждения F = 15240 м2



Рис. 3. Принципиальная схема конденсатора К-15240

5. Выбор насосов

Исходные данные:

Давление ПН - 35 МПа;

Плотность среды - 1000 кг/м3;

Массовый расход - 240 кг/с.

Полный объемный расход:

Опн = = 864 м3/ч, тогда объемный расход каждого:

Рис. 4. Принципиальная схема работы ПН

Насосы типа: ПТН-1100-350

Подача-580 м3/ч;

Напор - 3500 м ;

Частота вращения- 5150 об/мин.

Выбор конденсатных насосов.

Исходные данные:

Давление в конденсаторе - 4 кПа;

Температура в конденсаторе - 28,7 єС;

Расход рабочего тела -156 кг/с.

Объёмный расход рабочего тала Ок = 1563.6 = 562. м3/ч

Принципиальная схема работы насосов:



Рис. 5

Т.е. принял двохподъёмную схему: 3-и насоса с объемным расходом каждого по 50 %, причём работают только два, один в резерве.

Насосы типа: КсВ320-210

Подача-320 м3/ч;

Напор - 210 м ;

Дополнительный кавитационный запас- 1.6 м;

Частота вращения- 1500 об/мин.;

Потребляемая мощность- 255 кВт;

КПД насоса- 75 %.

Выбор ЦН

Исходные данные:

Расход пара в конденсатор Dк = 124,4кг/с;

Кратность охлаждения m = 50;

Расход охлаждающей воды

Gв = m Dк = 50124,4= 5942 кг/с = 21392 м3/ч

По объемному расходу для блока 220 МВт выбираю два циркуляционных насоса:

Типоразмер - Оп2-110

Подача -11880- 21600 м3/ч;

Напор - 16.2 - 9.4 м;

Частота вращения - 485 об/мин;

КПД - 80 %.

6. Выбор тягодутьевых машин (дутьевой вентилятор и дымосос)

Для блока 300 МВт используется в качестве топлива природный газ.

Теплота сгорания низшая на рабочую массу Q =35000

Теоретический объём воздуха

V = 0,0889 ( СР + 0,375 S) + 0,265 НР - 0,033 ОР

V =9,08

Теоретические объёмы продуктов сгорания:

V = 0,79 V + 0,008 NP = 8,4

V = 0,0186 ( СР + 0,375 SP) = 1,6

V = 0,111 НР + 0,0124 WP + 0,0161 V0

V =1,3

Теоретический объём газов:

Vг = V+ V+ V+ ( - 1) V,

Vг = 8,4 + 1,6 +1,3 + (1,05 - 1) 10,3 =11,8

Расчётный расход топлива: Вр = 2,08

Объём газов перед дымососом определяем по формуле:

Vд = Вр[Vг + ( - 1)V],

где

д = 140 С - температура уходящих газов ( у дымососа)

Vд= 2,08[11,8 + (1,05 - 1)9,08] =236 /с = 850103 м3/ч

Устанавливаю два дымососа, объем газов для каждого дымососа

Vд1 = Vд/2 = 850/2 = 425*103 м3/ч;

Выбираю дымососы:

Тип - ДОД-28,5;

Подача - 585103 м3/ч;

Полное давление - 3800 Па;

Частота вращения - 595 об/мин;

Потребляемая мощность - 742 кВт;

КПД - 82 %.

Рис. 6

Количество холодного воздуха, подаваемого дутьевым вентилятором ( ДВ ):

Vхв = ВрV0(бт - Дбт - Дбпр + Дбвп)(Тхв+273)/273, м3/ч,

где Вр - расчетный расход топлива;

Vхв = 12,710,3(1,2 - 0,03 - 0,06 + 0,03)(20 + 273)/273 = 160 м3/с = 576000 м3/ч.

Устанавливаю два ДВ.

Количество холодного воздуха, подаваемого одним дутьевым вентилятором (ДВ):

Vхв1 = Vхв/2 = 576000/2 =288000 м3/ч,

Устанавливаю вентилятор типа ВДН-20-ll

Подача -222/173 (тыс.м3)/ч;

Полное давление - 4500/2700 Па;

Частота вращения - 980 об/мин.;

КПД - 82 %

7. Выбор эжектора

Для блока мощностью 300 МВт применяют пароструйный эжектор. Производительность определяем по формуле:

Gв = 8 + 0,05Nу = 8 + 0,05300 = 23 кг/ч

Выбираю эжектор типа ЭПО-3-75.



Рис. 7. Принципиальная схема эжектора типа ЭПО-3-75

Заключение

В данной курсовой работе был проведен выбор основного и вспомогательного оборудования тепловой электрической станции с блоком К-300-240,на основании расчета принципиальной тепловой схемы.

Для данной ПТС рассчитано и выбрано оборудование системы регенерации: ПВД 1(ПВ - 900 - 280 - 18-1) , ПВД 2(ПВД - 550 - 230 - 25), ПВД 3 (ПВ - 775 - 265 - 35) два параллельно включенных ПНД 4(ПН-850-25-7-1), ПНД 5 (ПН-850-25-7-1),ПНД 7 (ПН-550- 26-7- I),ПНД6 (ПН-400- 26-7- I) деаэратор (ДП-750); конденсатор (К-15240); конденсатные (КсВ320-210) и циркуляционные (Оп2-110) насосы; питательные насосы (ПТН-1100-350); эжектор (ЭПО-3-75).

Также был проведен выбор тягодутьевых машин: вентиляторов (ВДН-20-ll) и дымососов (ДОД-28,5) для котла.

Литература

1. ТЭС и АЭС. Справочник./ Под ред. Григорьева, - Энергоиздат.1981

2. Рыжкин В.Я. ТЭС. - М. Энергия, 1976.

3. Стерман Л.С. ТЭС и АЭС. Энергоиздат. 1982

4. Рывкин С.Л. Теплофизические свойства воды и водяного пара, М. Энергия, 1980.

5. Полонік В.С. Методичні вказівки до курсової роботи з дисципліни “ТЭС и АЭС“, - Одеса, Наука і техніка, 2004.

6. Шелепев І.Г., Палагін А.А., Зруба В.К. Теплові схеми теплоенергетичних установок електростанцій. - К. НМК ВО, 1992. - 232с.

Размещено на Allbest.ru